TP N°27 Dimensionado y verificación de tabiques como elementos de rigidización del edificio

(1)

Universidad de Buenos Aires

Facultad de Arquitectura y Urbanismo

GUIA DE TRABAJOS PRACTICOS

TP N°27

Dimensionado y

verificación de

tabiques como

elementos de

rigidización del edificio

(2)

Dimensionado y verificación de tabiques como elementos de rigidización

del edificio

Edificio de 4 pisos de 3m de altura cada uno. Planta baja de 4m de altura. No posee subsuelos. El análisis se realiza para los valores obtenidos para el Primer piso.

Cargas: qD = 0.8 t/m2

qL = 0.3 t/m2

Hormigón: f’c = 25 MPa

fy = 420 MPa

Valores de dimensionamiento (surgen de la distribución de acciones laterales):

T Vviento x [t] Vviento y [t] VDimendionado [t] Mviento x [tm] Mviento y [tm] MDimendionado [tm]

T1 1.63 6.123 6.123 4.07 15.31 15.31

T2 0.2 2.584 2.584 0.495 6.46 6.46

T3 0 2.584 2.584 0 6.46 6.46

T4 0.2 2.584 2.584 0.495 6.46 6.46

T5 1.63 6.123 6.123 4.07 15.31 15.31

T6 0.17 0 0.17 0.43 0 0.43

(3)

1. Dimensionado de T1

 El espesor de los tabiques portantes debe cumplir:

h ≥ 1/25 de la altura o longitud del tabique, el que sea menor,

h ≥ 100 mm

𝑏

_𝑤

= 0.20𝑚 >

3𝑚

25

= 0.12𝑚

 Acciones gravitatorias por planta

𝐺 = 2.4 𝑡 𝑚

⁄

3

∗ 0.20𝑚 ∗ 8𝑚 ∗ 3𝑚 = 11.5𝑡

𝑁

_𝐷

= 0.8 𝑡 𝑚

⁄

2

∗ 2.5𝑚 ∗ 10𝑚 = 20𝑡

𝑁

_𝐿

= 0.3 𝑡 𝑚

_⁄

2

_{∗ 2.5𝑚 ∗ 10𝑚 = 7.5𝑡}

 Esfuerzos considerando 4 plantas por encima del nivel analizado:

𝑁

_𝑢

= 4 ∗ [1.2 ∗ (11.5𝑡 + 20𝑡) + 1.6 ∗ 7.5𝑡] = 4 ∗ 49.8𝑡 = 199.2𝑡 = 𝑃

_𝑢

𝑉

_𝑢

= 1.6 ∗ 6.12𝑡 = 9.8𝑡

𝑀

_𝑢

= 1.6 ∗ 15.31𝑡𝑚 = 24.5𝑡𝑚

 Sección mínima de hormigón:

𝑃

_𝑛

=

𝑃

𝑢

𝜙

=

1.992 𝑀𝑁𝑚

0.8 ∗ 0.65

= 3.83𝑀𝑁

𝐴

_𝑔

=

𝑃

𝑛

0.85 ∗ 𝑓

_𝑐′

_{∗ (1 − 𝜌) + 𝜌 ∗ 𝑓}

𝑦

Con

𝜌 = 0.01

𝐴

_{𝑔 𝑚í𝑛}

=

3.83𝑀𝑁

0.85 ∗ 20𝑀𝑃𝑎 ∗ (1 − 0.01) + 0.01 ∗ 420𝑀𝑃𝑎

= 0.15𝑚

2

(4)

 Carga axial normalizada (verificación de pandeo fuera del plano)

𝑃

_𝑢∗

=

𝑃

𝑢

𝑓

_𝑐′

_{∗ 𝐴}

𝑔

< 0.10 → 𝑡𝑎𝑏𝑖𝑞𝑢𝑒 𝑐𝑜𝑚𝑜 𝑚é𝑛𝑠𝑢𝑙𝑎 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑖𝑐𝑎𝑙 𝑎 𝑓𝑙𝑒𝑥𝑖ó𝑛

P

u

: carga axial actuante en el tabique

f’

c

: resistencia especificada a compresión del hormigón

A

g

: sección transversal del tabique

𝑃

_𝑢∗

=

𝑃𝑢

𝑓_𝑐′∗𝐴_𝑔

=

1.992 𝑀𝑁

25𝑀𝑃𝑎∗(0.20𝑚∗8𝑚)

= 0.05 < 0.10

 Verificación del esfuerzo de corte

𝑉

_𝑛

=

𝑉

𝑢

𝜙

=

0.098𝑀𝑁

0.75 = 0.13𝑀𝑁

𝑉

_{𝑛 𝑚á𝑥}

=

5

6 √𝑓

𝑐′

∗ 𝑏

𝑤

∗ 𝑑 =

5

6 ∗ √25𝑀𝑃𝑎 ∗ 0.20𝑚 ∗ (0.8 ∗ 8𝑚) = 5.33𝑀𝑁

𝑉

_𝑛

= 0.13𝑀𝑁 < 𝑉

_{𝑛 𝑚á𝑥}

= 5.33𝑀𝑁

 Determinación de la excentricidad

𝑒 =

𝑀

𝑢

𝑃

_𝑢

=

0.245 𝑀𝑁𝑚

1.992𝑀𝑁

= 0.12𝑚 <

ℎ

6 =

8𝑚

6 = 1.33𝑚

 Método de diseño empírico de tabiques

Si se cumple

𝑒 ≤

ℎ

6

 resistencia axial de diseño

𝜙 ∗ 𝑃

_𝑛

= 0.55 ∗ 𝜙 ∗ 𝑓

_𝑐′

∗ 𝐴

_𝑔

∗ [1 − (

𝑘 ∗ 𝑙

𝑐

32 ∗ ℎ

)

2

] ≥ 𝑃

_𝑢

𝜙 ∗ 𝑃

_𝑛

= 0.55 ∗ 0.65 ∗ 25𝑀𝑃𝑎 ∗ (0.20𝑚 ∗ 8𝑚) ∗ [1 − (

2∗3𝑚

32∗8𝑚

)

2

]

=13.97MN

(5)

 Cuantía de la armadura vertical en el plano de flexión (diagrama de interacción):

𝛾 = 0.9

𝑛 =

𝑁

𝑢

𝐴

_𝑔

=

1.992𝑀𝑁

0.20𝑚 ∗ 8𝑚

= 1.24𝑀𝑃𝑎

𝑚 =

𝑀

𝑢

𝐴

_𝑔

∗ ℎ

=

0.245𝑀𝑁𝑚

0.20𝑚 ∗ 8𝑚 ∗ 8𝑚

= 0.02𝑀𝑃𝑎

Se adopta

𝝆

_𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟏

 Cuantía de la armadura vertical en el plano transversal (menor inercia):

𝜆 =

𝑘 ∗ 𝑙

𝑢

𝑟

=

300𝑐𝑚

0.3 ∗ 20𝑐𝑚

= 50

𝜆

_𝑙í𝑚

= 34 − 12 ∗

𝑀

1

𝑀

₂

= 34 < 𝜆 → 𝑑𝑒𝑏𝑒 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑖𝑑𝑒𝑟𝑎𝑟𝑠𝑒 𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑏𝑒𝑙𝑡𝑒𝑧

𝑀_{2 𝑚í𝑛} = 𝑃_𝑢∗ (0.015𝑚 + 0.03 ∗ ℎ) = 1.992𝑀𝑁 ∗ (0.015𝑚 + 0.03 ∗ 0.20𝑚) = 0.04𝑀𝑁𝑚

𝐸

_𝑐

= 4700 ∗ √𝑓

𝑐′

= 4700 ∗ √25𝑀𝑃𝑎 = 23500𝑀𝑃𝑎

𝐼

_𝑔

=

8𝑚 ∗ (0.20𝑚)

3

12 = 0.0053𝑚

4

𝛽

_𝑑

=

31.5𝑡

39𝑡

= 0.81

(𝐸 ∗ 𝐼) =

0.4 ∗ 𝐸

𝑐

∗ 𝐼

𝑔

1 + 𝛽

_𝑑

=

0.4 ∗ 23500𝑀𝑃𝑎 ∗ 0.0053𝑚

4

1 + 0.81

= 27.52𝑀𝑁𝑚

2

𝑃

_𝑐

=

𝜋

2

_{∗ (𝐸 ∗ 𝐼)}

(𝑘 ∗ 𝑙

_𝑢

)

2

=

𝜋

2

∗ 27.52𝑀𝑁𝑚

2

(3𝑚)

2

= 30.14𝑀𝑁

(6)

𝛿

_𝑛𝑠

=

𝐶

𝑚

1 −

_{0.75 ∗ 𝑃}

𝑃

𝑢

𝑐

=

1 1 −

_{0.75 ∗ 30.14}

1.992 = 1.096

𝑀

_𝑐

=

𝛿

_𝑛𝑠

∗

𝑀

_{2 𝑚í𝑛}

= 1.096 ∗ 0.04𝑀𝑁𝑚 = 0.044𝑀𝑁𝑚

𝛾 =

0.16𝑚

0.20𝑚

= 0.8

𝑛 =

𝑁

𝑢

𝐴

_𝑔

=

1.992𝑀𝑁

0.20𝑚 ∗ 8𝑚

= 1.24𝑀𝑃𝑎

𝑚 =

𝑀

𝑐

𝐴

_𝑔

∗ ℎ

=

0.044𝑀𝑁𝑚

0.20𝑚 ∗ 8𝑚 ∗ 0.20𝑚

= 0.14𝑀𝑃𝑎

Se adopta

𝛒

_𝐋

= 𝟎. 𝟎𝟏

 Armadura vertical:

La cuantía mínima de la armadura vertical referida a la sección total o bruta de hormigón,

L

debe cumplir según CIRSOC 201 cap.14.3.2:

a) 0,0012 para barras o alambres conformados con d

b ≤ 16 mm y con fy ≥ 420 MPa,

b) 0,0015 para otras barras conformadas,

c) 0,0012 para mallas de acero soldadas (alambres lisos o conformados) con d

b ≤ 16 mm.

𝝆

_𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟎𝟏𝟐

Cuantías obtenidas

Mínimo reglamentario

𝝆

_𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟎𝟏𝟐

Dirección longitudinal del tabique

𝝆

𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟏

Dirección transversal del tabique

𝝆

𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟏

Dado que el área de la sección de tabique es mayor que la mínima necesaria:

𝑃

_{𝑢 𝑚á𝑥}

= 13.97𝑀𝑁 > 1.992𝑀𝑁

El porcentaje de sección necesaria es:

1.992𝑀𝑁

13.97𝑀𝑁

= 0.143 < 0.5

(7)

𝐴

𝑠𝐿

= 𝜌

𝐿

∗ (0.5 ∗ 𝐴

𝑔

) = 0.01 ∗ (0.5 ∗ 20𝑐𝑚 ∗ 800𝑐𝑚) = 80𝑐𝑚

2

Si la armadura se dispone en las caras laterales, la cantidad por cara será:

80𝑐𝑚

2

2 = 40𝑐𝑚

2

La separación de la armadura vertical debe ser, según CIRSOC 201 cap. 14.3.5: a) igual o menor que tres veces el espesor del tabique.

b) igual o menor que 300 mm

Se adopta s = 20 cm

La cantidad de barras resulta:

780𝑐𝑚

20𝑐𝑚

+ 1 = 40

La sección de acero de cada barra individual es:

𝐴

_𝑠𝐿

=

40𝑐𝑚

2

40 = 1𝑐𝑚

2

→ 𝜙12

La armadura vertical del tabique es:

𝝓𝟏𝟐 𝒄 𝟐𝟎 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍 𝒂𝒎𝒃𝒂𝒔 𝒄𝒂𝒓𝒂𝒔

⁄

 Armadura de corte (horizontal):

𝑉

_𝑛

=

𝑉

𝑢

𝜙

=

0.098𝑀𝑁

0.75 = 0.13𝑀𝑁

El aporte de la sección de hormigón:

𝑉

𝑐

=

1

6 ∗ √𝑓

𝑐′

∗ 𝑏

𝑤

∗ 𝑑

𝑉

_𝑐

=

1

6 ∗ √25𝑀𝑃𝑎 ∗ 0.20𝑚 ∗ (0.8 ∗ 8𝑚) = 1.07𝑀𝑁 > 𝑉

𝑛

La armadura horizontal, en este caso se determina por cuantía.

Caso contrario, la armadura se obtiene:

𝑉

_𝑆

= 𝑉

_𝑛

− 𝑉

_𝑐

𝑉

_𝑠

=

𝐴𝑣∗𝑓𝑦∗𝑑

(8)

La cuantía mínima de la armadura horizontal necesaria por corte referida a la sección total o bruta del hormigón, según CIRSOC 201 cap. 11.10.9.2,

T

debe ser mayor que 0,0025

𝐴

_𝑠𝑇

= 𝜌

_𝑇

∗ 𝐴

_𝑔

= 0.0025 ∗ (20𝑐𝑚 ∗ 300𝑐𝑚) = 15𝑐𝑚

2

15𝑐𝑚

2

2 = 7.5𝑐𝑚

2

La separación de la armadura horizontal por corte debe ser, según CIRSOC 201 cap. 11.10.9.3: a) Igual o menor que la quinta parte de la longitud del tabique

b) igual o menor que tres veces el espesor del tabique. c) igual o menor que 300 mm

Se adopta separación s = 20 cm

300𝑐𝑚

20𝑐𝑚

= 15

𝐴

𝑠𝑇

=

7.5𝑐𝑚

2

15 = 0.5𝑐𝑚

2

→ 𝜙8

(9)

2. Dimensionar y verificar un tabique genérico de hormigón armado, según los datos siguientes:

Hormigón: f’c = 25 MPa

fy = 420 MPa

Geometría: bw = 20cm

Lw = 4m

 El espesor de los tabiques portantes debe cumplir:

h ≥ 1/25 de la altura o longitud del tabique, el que sea menor,

h ≥ 100 mm

𝑏

_𝑤

= 0.20𝑚 >

3𝑚

25

= 0.12𝑚

 Esfuerzos:

𝑁

_𝑢

= 120𝑡 = 𝑃

_𝑢

𝛽

_𝑑

= 0.75

𝑉

_𝑢

= 40𝑡

𝑀

_𝑢

= 200𝑡𝑚

 Sección mínima de hormigón:

𝑃

_𝑛

=

𝑃

𝑢

𝜙

=

1.2 𝑀𝑁𝑚

0.8 ∗ 0.65

= 2.31𝑀𝑁

𝐴

_𝑔

=

𝑃

𝑛

0.85 ∗ 𝑓

_𝑐′

_{∗ (1 − 𝜌) + 𝜌 ∗ 𝑓}

𝑦

Con

𝜌 = 0.01

𝐴

_{𝑔 𝑚í𝑛}

=

3.83𝑀𝑁

0.85 ∗ 20𝑀𝑃𝑎 ∗ (1 − 0.01) + 0.01 ∗ 420𝑀𝑃𝑎

= 0.09𝑚

2

(10)

 Carga axial normalizada (verificación de pandeo fuera del plano)

𝑃

_𝑢∗

=

𝑃

𝑢

𝑓

_𝑐′

_{∗ 𝐴}

𝑔

< 0.10 → 𝑡𝑎𝑏𝑖𝑞𝑢𝑒 𝑐𝑜𝑚𝑜 𝑚é𝑛𝑠𝑢𝑙𝑎 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑖𝑐𝑎𝑙 𝑎 𝑓𝑙𝑒𝑥𝑖ó𝑛

P

u

: carga axial actuante en el tabique

f’

c

: resistencia especificada a compresión del hormigón

A

g

: sección transversal del tabique

𝑃

_𝑢∗

=

𝑃𝑢

𝑓_𝑐′∗𝐴_𝑔

=

1.2 𝑀𝑁

25𝑀𝑃𝑎∗(0.20𝑚∗4𝑚)

= 0.06 < 0.10

 Verificación del esfuerzo de corte

𝑉

_𝑛

=

𝑉

𝑢

𝜙

=

0.4𝑀𝑁

0.75 = 0.53𝑀𝑁

𝑉

_{𝑛 𝑚á𝑥}

=

5

6 √𝑓

𝑐′

∗ 𝑏

𝑤

∗ 𝑑 =

5

6 ∗ √25𝑀𝑃𝑎 ∗ 0.20𝑚 ∗ (0.8 ∗ 4𝑚) = 2.67𝑀𝑁

𝑉

_𝑛

= 0.53𝑀𝑁 < 𝑉

_{𝑛 𝑚á𝑥}

= 2.67𝑀𝑁

 Determinación de la excentricidad

𝑒 =

𝑀

𝑢

𝑃

_𝑢

=

2 𝑀𝑁𝑚

1.2𝑀𝑁

= 1.67𝑚 <

ℎ

6 =

4𝑚

6 = 0.67𝑚

 Método aproximado para elementos gobernados por tracción, basado en una profundidad del eje neutro aproximadamente igual a c = 0,10 Lw

𝑇 ∗ 𝑋

_𝑇

= 𝑀

_𝑛

− 𝑃

_𝑛

∗ (𝑋

_𝑇

− 𝑋

_𝐶

)

Con:

𝑋

𝐶

= 0.467 ∗ 𝐿

𝑤

𝑋

𝑇

= 0.633 ∗ 𝐿

𝑤

(11)

𝑀

_𝑛

=

𝑀

𝑢

𝜙

=

2 𝑀𝑁𝑚

0.9 = 2.22𝑀𝑁𝑚

𝑃

_𝑛

=

𝑃

𝑢

𝜙

=

1.2 𝑀𝑁𝑚

0.9 = 1.33𝑀𝑁

𝑋

_𝐶

= 0.467 ∗ 𝐿

_𝑤

= 0.467 ∗ 4𝑚 = 1.87𝑚

𝑋

_𝑇

= 0.633 ∗ 𝐿

_𝑤

= 0.633 ∗ 4𝑚 = 2.53𝑚

Si

𝑀

𝑛

> 𝑃

𝑛

∗ (𝑋

𝑇

− 𝑋

𝐶

)

(si no se cumple, la armadura vertical se determina por

cuantía como el caso anterior)

𝑇 =

𝑀

𝑛

− 𝑃

𝑛

∗ (𝑋

𝑇

− 𝑋

𝐶

)

𝑋

_𝑇

=

2.22 𝑀𝑁𝑚 − 1.33𝑀𝑁 ∗ (2.53𝑚 − 1.87𝑚)

2.53𝑚

= 0.53𝑀𝑁

𝐴

_𝑠𝐿1

=

𝑇

𝑓

_𝑦

=

0.53𝑀𝑁

420𝑀𝑃𝑎

∗ 10

4

𝑐𝑚

2

𝑚

2

= 12.6𝑐𝑚

2

→ 4𝜙20 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑖𝑐𝑎𝑙 𝑒𝑛 𝑐𝑎𝑑𝑎 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑒𝑚𝑜

 resistencia axial de diseño

𝜙 ∗ 𝑃

_𝑛

= 0.55 ∗ 𝜙 ∗ 𝑓

_𝑐′

_{∗ 𝐴}

𝑔

∗ [1 − (

𝑘 ∗ 𝑙

_𝑐

32 ∗ ℎ

)

2

] ≥ 𝑃

_𝑢

𝜙 ∗ 𝑃

_𝑛

= 0.55 ∗ 0.65 ∗ 25𝑀𝑃𝑎 ∗ (0.20𝑚 ∗ 4𝑚) ∗ [1 − (

2∗3𝑚

32∗4𝑚

)

2

]

=7.13MN

(12)

 Cuantía de la armadura vertical en el plano de flexión (diagrama de interacción):

𝛾 = 0.9

𝑛 =

𝑁

𝑢

𝐴

_𝑔

=

1.2𝑀𝑁

0.20𝑚 ∗ 4𝑚

= 1.5𝑀𝑃𝑎

𝑚 =

𝑀

𝑢

𝐴

_𝑔

∗ ℎ

=

2𝑀𝑁𝑚

0.20𝑚 ∗ 4𝑚 ∗ 4𝑚

= 0.625𝑀𝑃𝑎

Se adopta

𝝆

_𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟏

 Cuantía de la armadura vertical en el plano transversal (menor inercia):

𝜆 =

𝑘 ∗ 𝑙

𝑢

𝑟

=

300𝑐𝑚

0.3 ∗ 20𝑐𝑚

= 50

𝜆

_𝑙í𝑚

= 34 − 12 ∗

𝑀

1

𝑀

₂

= 34 < 𝜆 → 𝑑𝑒𝑏𝑒 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑖𝑑𝑒𝑟𝑎𝑟𝑠𝑒 𝑒𝑓𝑒𝑐𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑏𝑒𝑙𝑡𝑒𝑧

𝑀2 𝑚í𝑛= 𝑃𝑢∗ (0.015𝑚 + 0.03 ∗ ℎ) = 1.2𝑀𝑁 ∗ (0.015𝑚 + 0.03 ∗ 0.20𝑚) = 0.025𝑀𝑁𝑚

𝐸

_𝑐

= 4700 ∗ √𝑓

_𝑐′

_{= 4700 ∗ √25𝑀𝑃𝑎 = 23500𝑀𝑃𝑎}

𝐼

_𝑔

=

4𝑚 ∗ (0.20𝑚)

3

12 = 0.0026𝑚

4

𝛽

_𝑑

= 0.75

(𝐸 ∗ 𝐼) =

0.4 ∗ 𝐸

𝑐

∗ 𝐼

𝑔

1 + 𝛽

_𝑑

=

0.4 ∗ 23500𝑀𝑃𝑎 ∗ 0.0026𝑚

4

1 + 0.75

= 13.97𝑀𝑁𝑚

2

𝑃

_𝑐

=

𝜋

2

_{∗ (𝐸 ∗ 𝐼)}

(𝑘 ∗ 𝑙

_𝑢

)

2

=

𝜋

2

∗ 13.97𝑀𝑁𝑚

2

(3𝑚)

2

= 15.3𝑀𝑁

(13)

𝛿

_𝑛𝑠

=

𝐶

𝑚

1 −

_{0.75 ∗ 𝑃}

𝑃

𝑢

𝑐

=

1 1 −

_{0.75 ∗ 15.3}

1.2 = 1.12

𝑀

_𝑐

=

𝛿

_𝑛𝑠

∗

𝑀

_{2 𝑚í𝑛}

= 1.12 ∗ 0.025𝑀𝑁𝑚 = 0.028𝑀𝑁𝑚

𝛾 =

0.16𝑚

0.20𝑚

= 0.8

𝑛 =

𝑁

𝑢

𝐴

_𝑔

=

1.2𝑀𝑁

0.20𝑚 ∗ 4𝑚

= 1.5𝑀𝑃𝑎

𝑚 =

𝑀

𝑐

𝐴

_𝑔

∗ ℎ

=

0.028𝑀𝑁𝑚

0.20𝑚 ∗ 4𝑚 ∗ 0.20𝑚

= 0.175𝑀𝑃𝑎

Se adopta

𝛒

_𝐋

= 𝟎. 𝟎𝟏

 Armadura vertical:

La cuantía mínima de la armadura vertical referida a la sección total o bruta de hormigón,

L

debe cumplir según CIRSOC 201 cap.14.3.2:

a) 0,0012 para barras o alambres conformados con d

b ≤ 16 mm y con fy ≥ 420 MPa,

b) 0,0015 para otras barras conformadas,

c) 0,0012 para mallas de acero soldadas (alambres lisos o conformados) con d

b ≤ 16 mm.

𝝆

_𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟎𝟏𝟐

Cuantías obtenidas

Mínimo reglamentario

𝝆

_𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟎𝟏𝟐

Dirección longitudinal del tabique

𝝆

𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟏

Dirección transversal del tabique

𝝆

𝑳

= 𝟎. 𝟎𝟏

Dado que el área de la sección de tabique es mayor que la mínima necesaria:

𝑃

_{𝑢 𝑚á𝑥}

= 7.13𝑀𝑁 > 1.2𝑀𝑁

El porcentaje de sección necesaria es:

1.2𝑀𝑁

(14)

𝐴

𝑠𝐿

= 𝜌

𝐿

∗ (0.5 ∗ 𝐴

𝑔

) = 0.01 ∗ (0.5 ∗ 20𝑐𝑚 ∗ 400𝑐𝑚) = 40𝑐𝑚

2

La armadura por cara resulta, considerando el aporte de la armadura de flexión:

𝐴

_𝑠𝐿2

= 𝐴

_𝑠𝐿

− 𝐴

_𝑠𝐿1

= 40𝑐𝑚

2

_{− 2 ∗ 12.6𝑐𝑚}

2

_{= 14.8𝑐𝑚}

2

14.8𝑐𝑚

2

2 = 7.4𝑐𝑚

2

La separación de la armadura vertical debe ser, según CIRSOC 201 cap. 14.3.5: a) igual o menor que tres veces el espesor del tabique.

b) igual o menor que 300 mm

Se adopta s = 30 cm

380𝑐𝑚

30𝑐𝑚

+ 1 = 14

𝐴

𝑠𝐿

=

7.4𝑐𝑚

2

14 = 0.53𝑐𝑚

2

→ 𝜙12

La armadura vertical del tabique es:

𝝓𝟏𝟐 𝒄 𝟑𝟎 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍 𝒂𝒎𝒃𝒂𝒔 𝒄𝒂𝒓𝒂𝒔

⁄

 Armadura de corte (horizontal):

𝑉

_𝑛

=

𝑉

𝑢

𝜙

=

0.4𝑀𝑁

0.75 = 0.53𝑀𝑁

El aporte de la sección de hormigón:

𝑉

_𝑐

=

1

6 ∗ √𝑓

𝑐′

∗ 𝑏

𝑤

∗ 𝑑

𝑉

_𝑐

=

1

6 ∗ √25𝑀𝑃𝑎 ∗ 0.20𝑚 ∗ (0.8 ∗ 4𝑚) = 1.33𝑀𝑁 > 𝑉

𝑛

La armadura horizontal, en este caso se determina por cuantía.

(15)

𝑉

_𝑆

= 𝑉

_𝑛

− 𝑉

_𝑐

𝑉

_𝑠

=

𝐴𝑣∗𝑓𝑦∗𝑑

𝑠

→ 𝐴

𝑣

= 𝐴

𝑠𝑇

La cuantía mínima de la armadura horizontal necesaria por corte referida a la sección total o bruta del hormigón, según CIRSOC 201 cap. 11.10.9.2,

T

debe ser mayor que 0,0025

𝐴

𝑠𝑇

= 𝜌

𝑇

∗ 𝐴

𝑔

= 0.0025 ∗ (20𝑐𝑚 ∗ 300𝑐𝑚) = 15𝑐𝑚

2

15𝑐𝑚

2

2 = 7.5𝑐𝑚

2

La separación de la armadura horizontal por corte debe ser, según CIRSOC 201 cap. 11.10.9.3: a) Igual o menor que la quinta parte de la longitud del tabique

b) igual o menor que tres veces el espesor del tabique. c) igual o menor que 300 mm