Efecto de La Temperatura de temple y temperatura de revenido en una aleación Cuproaluminio Cobre 10% Aluminio sobre la Resistencia al desgaste, resistencia al impacto y Dureza

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(1)BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA METALÚRGICA. EFECTO DE LA TEMPERATURA DE TEMPLE Y TEMPERATURA DE REVENIDO EN UNA ALEACIÓN CUPROALUMINIO COBRE - 10% ALUMINIO SOBRE LA RESISTENCIA AL DESGASTE, RESISTENCIA AL IMPACTO Y DUREZA TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE:. INGENIERO METALURGISTA AUTORES:. Br. LOYAGA JULIÁN, Deyvi Alecxis Br. VÍLCHEZ LÁZARO, Eder Alexander. ASESOR:. Dr. Ing. PURIZAGA FERNÁNDEZ, Ismael. Trujillo – Perú 2017. Código: Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(2) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. JURADO EVALUADOR. ……………………………………………………. Ms. LUIS W. AGUILAR RODRIGUEZ PRESIDENTE. ……………………………………………………………. Ms. FEDERICO B. BRICEÑO ROLDAN SECRETARIO. ………………………………………………….. Dr. ISMAEL I. PURIZAGA FERNANDEZ ASESOR. i Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(3) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. PRESENTACIÓN. Señores Miembros Del Jurado: En cumplimiento con las disposiciones establecidas en el Reglamento de Grados y Títulos de la Escuela Académico Profesional de Ingeniería Metalúrgica, Facultad de Ingeniería de la Universidad Nacional de Trujillo, presentamos a vuestra consideración y juicio la tesis titulada: " Efecto de la temperatura de temple y temperatura de revenido en una aleación cuproaluminio cobre - 10% aluminio sobre la resistencia al desgaste, resistencia al impacto y dureza" realizado con la finalidad de obtener el Título de Ingeniero Metalúrgista. Por lo expuesto dejamos a Uds. Señores Miembros del Jurado, la calificación y evaluación de esta investigación, esperando el dictamen correspondiente.. Trujillo, mayo del 2017. ii Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(4) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. DEDICATORIA. A la memoria de nuestra alma mater la Universidad Nacional de Trujillo como muestra de gratitud, por ser el centro de estudios. de. formación. profesional y logros de muestras aspiraciones.. A Dios, familia y amigos por ser. fuente. inagotable. de. estímulo y superación para el logro de este gran pasó en nuestra vida.. Deyvi Alecxis iii Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(5) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. DEDICATORIA. A Dios por brindarme la oportunidad y las fuerzas necesarias para alcanzar mis metas personales y profesionales.. A mi familia, quienes dieron su amor, Cariño y comprensión en cada dia de mi vida, esto es para ustedes, ya que ustedes lo dieron todo en mi formación para que hoy concluya una etapa más.. Eder Alexander iv Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(6) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. AGRADECIMIENTO A Dios por cubrirnos siempre en el manto de la salud y a la vez por habernos concedido la oportunidad de realizar esta tesis en el Laboratorio de Metalurgia Física de la Escuela de Ingeniería Metalúrgica perteneciente a la Universidad nacional de Trujillo.. Al Ing. Ismael Purizaga Fernández, Jefe de Laboratorio de Metalurgia Física, nuestro más sincero agradecimiento, porque fue gracias a él que con su asesoría, su apoyo desinteresado y su amplia experiencia profesional me permitió enriquecer nuestros conocimientos en el área de la Metalurgia Física.. También hacemos extensiva nuestro agradecimiento a nuestra familia, amigos y a las personas que nos apoyaron constantemente en el desarrollo profesional.. Los autores. v Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(7) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. ÍNDICE Presentación del jurado .......................................................................................................i Presentacion………………………………………………………………………………ii Dedicatoria……………………………………………………………………………….iii Agradecimiento ................................................................................................................. v Índice ................................................................................................................................vi Lista de tablas ...................................................................................................................ix Lista de figuras .................................................................................................................. x Resumen .........................................................................................................................xiv Abstract ............................................................................................................................ xv. CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1.1 Realidad problemática ....................................................................................................... 1 1.2 Antecedentes ...................................................................................................................... 3 1.3 Marco Teórico - Conceptual .............................................................................................. 7 1.3.1 El cobre ........................................................................................................................... 7 1.3.2 Clasificación de las aleaciones de cobre ......................................................................... 8 1.3.3 Uso general del cobre y sus aleaciones ........................................................................... 9 1.3.4 Bronce al aluminio o cuproaluminio ............................................................................... 9 1.3.5 Principales propiedades de los cuproaluminios ............................................................ 13 1.3.6 Aplicaciones de los cuproaluminios.............................................................................. 14 1.3.7 Tratamiento térmico de los bronces al aluminio o cuproaluminio ................................ 14 1.3.8 Desgaste ........................................................................................................................ 15 1.3.9 Resistencia al impacto ................................................................................................... 16 1.3.10 Ensayo de dureza ........................................................................................................ 18 1.4 Problema .......................................................................................................................... 19 1.5 Hipótesis .......................................................................................................................... 19. vi Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(8) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. 1.6 Objetivos.......................................................................................................................... 20 1.6.1 Objetivos generales ....................................................................................................... 20 1.6.2 Objetivos específicos .................................................................................................... 20. CAPÍTULO II MATERIALES Y MÉTODOS 2.1. Material de estudio .......................................................................................................... 21 a. Composición químicas ..................................................................................................... 21 b. Propiedades mecánicas y físicas del material de estudio ................................................. 21 2.1.1. Muestra ......................................................................................................................... 22 2.1.2. Equipos, Instrumentos, materiales consumibles y reactivos ........................................ 24 2.2. Métodos y técnicas .......................................................................................................... 26 2.2.1. Modelo Experimental ................................................................................................... 26 2.3. Procedimiento experimental ............................................................................................ 28. CAPÍTULO III RESULTADOS 3.1. Resultados del ensayo de dureza ..................................................................................... 33 3.2. Resultados del ensayo de impacto ................................................................................... 36 3.3. Resultados del ensayo de desgaste .................................................................................. 38. CAPÍTULO IV DISCUSIÓN DE RESULTADOS 4.1. Del ensayo de dureza ....................................................................................................... 41 4.2. Del ensayo de impacto ..................................................................................................... 42 4.3 De la resistencia al desgaste ............................................................................................. 43. vii Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(9) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. CAPÍTULO V CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 5.1. Conclusiones .................................................................................................................... 45 5.2 .Recomendaciones ............................................................................................................ 46 Referencias bibliográficas ............................................................................................... 47. APÉNDICE I ANÁLISIS ESTADÍSTICO I.1. Cálculo del tamaño de la muestra o número de réplicas .................................................. 51 I.2. Modelo estadístico ............................................................................................................ 52 I.3. Análisis de varianza para el diseño de dos factores ......................................................... 52 I.4. Análisis de varianza de resultados de dureza ................................................................... 54 I.5. Análisis de varianza de resultados de resistencia al impacto ........................................... 56 I.6. Análisis de varianza de resultados de resistencia al desgaste .......................................... 57 I.7. Análisis de residuos .......................................................................................................... 59. APÉNDICE II CÁLCULOS COMPLEMENTARIOS II.1 Resultados del ensayo de resistencia al desgaste............................................................. 64. APENDICE III Análisis microestructural ................................................................................................. 67. ANEXOS Fotografías ....................................................................................................................... 73. viii Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(10) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. LISTADO DE TABLAS Tabla 1.1 Clasificación de aleaciones de cobre ................................................................ 8 Tabla 2.1 Composición química del material de estudio ................................................ 21 Tabla 2.2 Propiedades mecánicas y físicas de los materiales de estudio ........................ 21 Tabla 2.3 Modelo matricial de dos factores para análisis de resultados ......................... 27 Tabla 2.4 Matriz de secuencia de pruebas aleatorizada para determinar la propiedades en estudio………….............................................................................................................. 27 Tabla 3.1 Resultados del ensayo de dureza (HB) en probetas de aleación cobre – 10% aluminio, templados desde la temperatura de estudio en agua ........................................ 33 Tabla 3.2. Resultados del ensayo de dureza (HB) para diferentes temperaturas de temple y temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio .................................. 34 Tabla 3.3. Resultados del ensayo de resistencia al impacto (J) en probetas de aleación cobre – 10% aluminio templadas desde la temperatura de estudio en agua .................... 36 Tabla 3.4. Resultados del ensayo de resistencia al impacto (J) para diferentes temperaturas de temple y temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio…………………………………………………………………………………37 Tabla 3.5. Resultados del ensayo de desgaste obtenidos en probetas de aleación cobre – 10% aluminio templadas desde la temperatura de estudio en agua ................................. 38 Tabla 3.6. Resultados del ensayo de resistencia al desgaste (mg) para diferentes temperaturas de temple y temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio…. ...................................................................................................................... 39 Tabla I.1. Cálculo del número de repeticiones y nivel de confiabilidad ......................... 51 Tabla I.2. Tabla de datos a calcular para el análisis de varianza de dos factores ............ 53 Tabla I.3. Análisis de varianza para los datos del ensayo de dureza ............................... 55 Tabla I.4. Análisis de varianza para los datos del ensayo de resistencia al impacto ...... 57 Tabla I.5. Análisis de varianza para los datos del ensayo de resistencia al desgaste ...... 58 Tabla II.1. Resultado del ensayo de desgaste (pérdida de peso) en probetas de aleación cobre – 10% aluminio templados desde la temperatura de estudio en agua.................... 64 ix Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(11) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Tabla II.2. Resultados del ensayo de desgaste (pérdida de peso) en probetas de aleación cobre – 10% aluminio para probetas con temple en agua y revenidas a las condiciones de estudio……………………………………………………………………………………65. LISTADO DE FIGURAS Figura 1.1. Porción rica en cobre del sistema de aleación cobre-aluminio. ................... 10 Figura 1.2. Estructuras de un bronce al aluminio ............................................................ 12 Figura 1.3. Degaste adhesivo........................................................................................... 16 Figura 1.4. Método Charpy para la prueba de impacto ................................................... 17 Figura 1.5. Penetradores para los ensayos de dureza Brinell y Rockwell....................... 18 Figura 2.1. Dimensiones de las barras cuadradas de aleación cuproaluminio: cobre – 10% aluminio para la obtención de probetas para ensayo de impacto y dureza ...................... 22 Figura 2.2. Dimensiones del disco de aleación cuproaluminio: cobre – 10% aluminio para la obtención de probetas para ensayo de desgaste ........................................................... 22 Figura 2.3. Probeta para el ensayo de impacto (Charpy) según norma ASTM E23-98 .. 23 Figura 2.4. Probeta para el ensayo de dureza según norma ASTM E-140 y análisis metalográfico ................................................................................................................... 23 Figura 2.5. Dimensiones de la probeta para el ensayo de desgaste según norma ASTM G77…………. ................................................................................................................. 24 Figura 2.6. Diagrama de bloques del procedimiento experimental ................................. 28 Figura 2.7. Elementos para el ensayo de desgaste ........................................................... 31 Figura 3.1. Efecto de la temperatura de temple sobre la dureza (HB) en la aleación cobre – 10% aluminio................................................................................................................ 34 Figura 3.2. Efecto de la temperatura de revenido sobre la dureza a diferentes temperaturas de temple en la aleación cobre – 10% aluminio ........................................ 35 Figura 3.3. Efecto de la temperatura de temple sobre la dureza a diferentes temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio ........................................................... 35. x Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(12) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Figura 3.4. Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al impacto (J) en la aleación cobre – 10% aluminio ....................................................................................... 36 Figura 3.5. Efecto de la temperatura de revenido sobre la resistencia al impacto (J) a diferentes temperaturas de temple en la aleación cobre – 10% aluminio ........................ 37 Figura 3.6. Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al impacto (J) a diferentes temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio..................... 38 Figura 3.7. Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al desgaste (mg) en la aleación cobre – 10% aluminio ....................................................................................... 39 Figura 3.8. Efecto de la temperatura de revenido sobre la resistencia al desgaste (mg) a diferentes temperaturas de temple en la aleación cobre – 10% aluminio ........................ 40 Figura 3.9. Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al desgaste (mg) a diferentes temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio..................... 40 Figura I.1 Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos de dureza............ 60 Figura I.2 Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos resistencia al impacto.…. ...................................................................................................................... 61 Figura I.3 Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos de resistencia al desgaste…. ...................................................................................................................... 63 Figura III.1.Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio en estado fundido (colado en molde de arena) .............................................................................................. 66 Figura III.2.Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio con temple en agua desde 850°C ..................................................................................................................... 67 Figura III.3.Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio con temple en agua desde 900°C ..................................................................................................................... 67 Figura III.4.Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio con temple en agua desde 950°C ..................................................................................................................... 68 Figura III.5.Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio calentada a 850 °C por 1 hora, temple en agua y revenido a 300 °C por 1 hora .................................................. 68. xi Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(13) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Figura III.6.Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio calentada a 850 °C por 1 hora, temple en agua y revenido a 500 °C por 1 hora .................................................. 69 Figura III.7. Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio calentada a 900 °C por 1 hora, temple en agua y revenido a 300 °C por 1 hora .................................................. 69 Figura III.8. Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio calentada a 900 °C por 1 hora, temple en agua y revenido a 400 °C por 1 hora .................................................. 70 Figura III.9. Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio calentada a 950 °C por 1 hora, temple en agua y revenido a 300 °C por 1 hora .................................................. 70 Figura III.10. Fotomicrografía de la aleación cobre – 10% aluminio calentada a 950 °C por 1 hora, temple en agua y revenido a 500 °C por 1 hora ............................................ 71 Figura A.1 Horno tipo mufla de 5 Kw con control automático de temp. 0 a 1200°C .... 72 Figura A.2 Molde de arena (sílice - 7% bentonita – 5% agua) para obtención de discos de probetas de desgaste ........................................................................................................ 72 Figura A.3 Barras cuadradas de aleación cobre – 10% aluminio para obtención de probetas para ensayo de impacto .................................................................................... .72 Figura A.4 Piezas en forma de disco de aleación cobre – 10% aluminio para la obtención de las probetas de desgaste .............................................................................................. 72 Figura A.5 Probetas para el ensayo de desgaste según norma ASTM G77 .................... 73 Figura A.6 Pesaje de probetas de aleación cobre – 10% aluminio en la balanza analítica….. ...................................................................................................................... 73 Figura A.7 Instalación de probetas de aleación cobre – 10% aluminio en el equipo de desgaste…. ...................................................................................................................... 73 Figura A.8 Ensayo de desgaste de probetas de aleación cobre – 10% aluminio ........... 73 Figura A.9 Probetas desgastadas después del ensayo de desgaste .................................. 74 Figura A.10. Probetas para el ensayo de dureza y análisis microestructural .................. .74 Figura A.11. Probetas para el ensayo impacto Charpy según norma ASTM E23-98 ..... 74 Figura A.12. Máquina de péndulo Heckert para el ensayo de impacto ........................... 74. xii Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(14) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Figura A.13. Durómetro digital TIME GROUP 187.5 para el ensayo de dureza Brinell (HB)………… ................................................................................................................. 75 Figura A.14. Microscopio metalográfico Leica: 50 – 1000X.......................................... 75 Figura A.15. Análisis de dureza de las probetas en el durómetro digital 187.5 para el ensayo de dureza Brinell (HB)……………………………………………………………………………………..75 Figura A.16. Análisis de la microestructura de las probetas en el microscopio metalográfico Leica: 50 – 1000X…………………………………………………………………………………..75. xiii Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(15) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. RESÚMEN Se ha estudiado el efecto de la temperatura de temple y temperatura de revenido en una aleación cuproaluminio cobre – 10% aluminio sobre la dureza, resistencia al impacto y resistencia al desgaste. Para tal propósito se emplearon barras de 12 mm x 12 mm x 180 mm de longitud y discos de 40 mm diámetro por 15 mm de espesor, de los cuales se obtuvieron las probetas de dureza según la norma ASTM E-140, para el ensayo de impacto según norma ASTM E23-98 y para el ensayo de desgaste según norma ASTM G77. Las probetas fueron calentadas a las temperaturas de 850, 900 y 950°C, templadas en agua y luego revenidas a 300, 400 y 500°C. Los resultados experimentales muestran que los mejores valores de dureza obtenidos fueron para la temperatura de temple de 900°C y temperatura de revenido a 400°C. Los mejores valores de resistencia al impacto (J) fueron para probetas templadas desde 850°C y revenidas a 300°C, mientras que el mejor valor de resistencia al desgaste (mg) fue para la temperatura de temple de 900°C y temperatura de revenido de 400°C. Y que para todos los niveles de temperatura de temple, la dureza fue mayor que las probetas en estado fundido. También muestra que la dureza de probetas en estado de revenido es mayor que las durezas obtenidas en probetas solo templadas. Se concluye que la aleación cobre – 10% aluminio responde bien al tratamiento térmico de temple y revenido, y que en las condiciones de estudio la temperatura de temple a 900°C y temperatura de revenido a 400°C es la más adecuada. De igual manera la temperatura de temple de 850 a 950°C y temperatura de revenido de 300 a 500°C afecta significativamente sobre las propiedades evaluadas, según el análisis estadístico con un nivel de confianza del 95%. Palabras claves: Cuproaluminio, temple, revenido, dureza, impacto, desgaste.. xiv Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(16) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. ABSTRACT The effect of quench temperature and tempering temperature on copper - 10% aluminum cuproaluminium alloy on hardness, impact strength and wear resistance has been studied. For this purpose, bars of 12 mm x 12 mm x 180 mm in length and 40 mm diameter by 15 mm in thickness were used, from which the hardness test specimens were obtained according to ASTM E-140, for the test of Impact test according to ASTM E2398 and for the wear test according to ASTM G77. The specimens were heated to temperatures of 850, 900 and 950 ° C, quenched in water and then tempered at 300, 400 and 500 ° C. The experimental results show that the best hardness values obtained were for the quench temperature of 900 ° C and tempering temperature at 400 ° C. The best impact strength values (J) were for tempered specimens from 850 ° C and tempered at 300 ° C, while the best wear resistance value (mg) was for the quench temperature of 900 ° C and temperature of Tempered at 400 ° C. And that for all tempering temperature levels, the hardness was higher than the molten specimens. It also shows that the hardness of specimens in tempered state is higher than the hardness obtained in only tempered specimens. It is concluded that the copper - 10% aluminum alloy responds well to the quenching and tempering heat treatment, and that under the study conditions the quenching temperature at 900 ° C and tempering temperature at 400 ° C is the most suitable. Likewise the annealing temperature of 850 to 950 ° C and tempering temperature of 300 to 500 ° C significantly affects the properties evaluated, according to the statistical analysis with a confidence level of 95%. Keywords: Cuproaluminium, tempera, temper, impact, wear.. xv Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(17) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. CAPITULO I. INTRODUCCIÓN. 1.1. Realidad problemática Actualmente la industria metal - mecánica, automotriz y aeroespacial demandan a la industria metalúrgica avances en el estudio y uso de aleaciones no ferrosas de fácil obtención, alta resistencia mecánica, alta resistencia a la corrosión y fácil mecanizado. El uso de aleaciones de bronces al aluminio o cuproaluminios está creciendo rápidamente debido a la combinación de sus propiedades como dureza, ductilidad, resistencia a la tracción, resistencia a la corrosión, resistencia al desgaste, etc., porque estos parámetros resultan esenciales como criterio de diseño en la industria automotriz, aeroespacial, aeronáutica y petroquímica (Morales C y Zarate J, 2013,p 8).. Los bronces al aluminio o cuproaluminios son aleaciones de base cobre que contienen entre 5 a 12% de aluminio que pueden contener otros elementos como hierro, níquel y manganeso, modificando su microestructura y mejorado sus propiedades mecánicas. Estas propiedades que muchas veces son superiores a los que tiene los aceros de bajo contenido de carbono, hacen que estas aleaciones reemplacen partes y autopartes de equipos y maquinarias como piñones, tornillos sin fin, guías de desplazamiento, sincronizadores de caja de cambio, herramientas y equipos amagnéticos para evitar incendios, cojinetes, ejes de hélices de bombas hidráulicas. Esto tiene una notable influencia en la economía debido a que la mayoría de piezas fabricadas de esta aleación son importadas.. 1 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(18) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Las propiedades mecánicas de los bronces a aluminio o cuproaluminios dependen casi siempre del contenido de aluminio y de tratamiento térmico posterior. Este tratamiento térmico, al igual que los aceros, consta de temple y revenido mediante el cual se logra alcanzar durezas entre 100 HB hasta 395HB. (Vega C y Sánchez H, 2009, p. 12). En la localidad existen empresas metal mecánicas como Factoría Industrial (FISA), Factoría Rodríguez y empresas agroindustriales como Manuelita (Laredo), Gloria (Casa Grande) e Industria Textil (Creditex), entre otros, que en sus equipos o máquinas utilizan piñones y guías de desplazamiento fabricados de este tipo de aleación, que casi siempre son importados o fabricados en algunas fundiciones de Lima, debido al desconocimiento de las ventajas de propiedades de dicha aleación.. En la zona, específicamente en la ciudad de Trujillo, muchas fundiciones como Fundición Jerusalén, Fundición Atenas, Fundición del Norte, Fundición El Milagro; se limitan únicamente a fundir chatarra y a colar la aleación líquida en moldes sin ningún criterio técnico, sin tener en cuenta el tipo de servicio al que serán sometidos las piezas fundidas, ni la composición química adecuada, debido al desconocimiento de la forma de preparar y fundir dichas aleaciones. Peor aún el desconocimiento de que ellos tienen, de que las aleaciones cobre – aluminio pueden ser sometidos a tratamiento térmico al igual que los aceros al carbono, de temple y revenido para mejorar sus propiedades mecánicas. Esta falta de conocimiento trae consigo problemas en cuanto a sus propiedades mecánicas al no cumplir con los requerimientos exigidos. En el control de las propiedades mecánicas finales de estas aleaciones, también es importante el control de la temperatura de temple y. 2 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(19) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. temperatura de revenido para la obtención de las mejores propiedades en estas piezas de aleación cobre – aluminio o cuproaluminio.. 1.2. Antecedentes Chávez F. y Ramírez L. (2016), Investigaron el tratamiento térmico de temple y revenido en la aleación cobre – 10% aluminio calentado a 900°C y revenido a 400°C concluyen que: el tiempo de temple en el rango de 1 a 3 horas a 900°C y el tiempo de revenido de 1 a 3 horas a 400°C afecta significativamente la dureza, resistencia a la tracción y ductilidad. El aumento del tiempo de temple disminuye la dureza, resistencia a la tracción y aumenta la ductilidad debido a que la fase alfa (α) acicular de la martensita (β’) se hace basta. El aumento del tiempo de revenido de 1 a 3 horas a 400°C disminuye la dureza, resistencia a la tracción y aumenta la ductilidad para todos los niveles de tiempo de temple.. Dionicio E. Y Vega V. (2010), investigaron la influencia de los micro-aleantes en una aleación de bronce al aluminio o cuproaluminio, y concluyeron lo siguiente: Que en las aleaciones bronce al aluminio, el aluminio incrementa la tracción, el límite elástico en deterioro del alargamiento (ductilidad) y que el hierro es afinador de grano y aumenta las propiedades mecánicas, el níquel afina el grano, aumenta la solubilidad de hierro mejorando las propiedades mecánicas y la resistencia a la tracción debe de estar entre 55 – 75 kg/mm2.. Hosford W. y Duncan J. (1994), concluyen que: los bronces al aluminio que contienen más de 9% forman una fase β al aumentar por encima de 565°C (temperatura 3 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(20) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. eutectoide). La reacción eutectoide produce una estructura laminar (parecida a la perlita) que contiene ϒ2 frágil. El producto eutectoide es relativamente débil y frágil, pero se puede templar β para producir martensita, es decir β’ y se obtiene una buena combinación de alta resistencia, ductilidad y excelente tenacidad al precipitar finas plaquetas de α a partir de β’.. Luna P. y Gaitán A. (2012), en el estudio del hierro y níquel en los cuproaluminios, concluyen que: la fase β confiere a las piezas fundidas elevada dureza y resistencia mecánica, debido a que la transformación eutectoide se realiza muy lentamente y la presencia de algunos elementos como el Fe y Ni en los cuproaluminio produce una nueva fase denominada K, compuesto de Fe, Ni y Al, y que se forma a aproximadamente a los 900°C por descomposición de la fase β en un constituyente laminar o globular de α + K.. Rosales S.. Y Varas J. (2016), en la investigación del efecto del porcentaje de. aluminio en la aleación base cobre o cuproaluminio, concluyen que: el incremento del porcentaje de aluminio en intervalo de 3 a 15% en la aleación base cobre, aumenta la dureza desde 72.07 HB para 3% de Al hasta 290.60 HB para 15% Al. Y con respecto al tiempo de ruptura en corrosión bajo tensión (CBT) en medio ácido HCl 2N, se observa que esta aumenta, según se incrementa el % de Al desde 3 hasta 10% y luego disminuye hasta 15% Al. Con respecto a la microestructura, la aleación de 3% al consta de fase monofásica alfa primaria (α) y para las aleaciones de 5 y 10% Al, la estructura consta de una estructura bifásica formada por fase alfa (α) y eutectoide (α+ϒ2) características de aleaciones hipoeutectoides, y las aleaciones con 12 y 15% Al constan de eutectoide (α+ϒ2) y fase gamma 2 (ϒ2) característica de una aleación hipereutectode.. 4 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(21) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Ostrom C. (1974), cuando se funde o se agrega aluminio al cobre líquido, para obtener las aleaciones de bronce al aluminio. El proceso de fusión debe ser muy cuidadoso más de lo habitual por la tendencia del aluminio a absorber hidrógeno y dar como consecuencia porosidad de gas que aumenta con la temperatura de colada.. Ruiz M. Y Enríquez J. (1997), En el estudio realizado a cuproaluminios concluye que: Cuando se aplica el tratamiento térmico de temple, calentado desde 850 a 900°C, puede ocurrir dos tipos de transformación martensíticas: ϒ’ (para %Al > 13) y β’ (para %Al < 13) y que la martensita β’ es hexagonal.. Pero J. y Sanz E. (2006), mencionan: Que la descomposición de la fase β en el eutectoide (α+ϒ’) obedece a las leyes parecidas a los que gobiernan la descomposición de la austenita en la perlita de los aceros. Es importante que la transformación de la martensita de los cuproaluminios, obedescan a las leyes análogas de la transformación de la martensita de los aceros. La estructura β’ (martensita) obtenida por temple, para ello las velocidades de enfriamiento basta que sean superiores a 10°C/min, es dura. Y que la temperatura de calentamiento previa al temple afecta las propiedades finales. Cuanto más elevada es la temperatura, mayor es la proporción de β sobre el constituyente α, y por lo tanto al templar la aleación, su dureza variará a la misma proporción, dado que el constituyente α permanece inalterable en β’ (martensita). Y después del temple los cuproaluminio se pueden revenir.. Shaco F. (1979), concluye que: los bronces al aluminio pueden alcanzar dureza por variación de su composición química y el tratamiento térmico entre 90 Brinell y 330 5 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(22) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Brinell, valores de resistencia a la rotura de 70 a 76 kg/mm2, límite elástico de 40 a 45 kg/mm2 con alargamiento de 6%, y que estos valores son parecidos a las características de los aceros al carbono de baja aleación bonificados.. Weill J y Coutay P. (1997), mencionan: Que los bronces de aluminio tienen buena resistencia al impacto, resistencia a la tracción con buenos valores de alargamiento, siendo adecuado su uso hasta 400°C. Además resisten bien la oxidación y a otros agentes corrosivos como el ácido sulfúrico.. Uantof L. (2010), en el módulo: Generalidades sobre el cobre y sus aleaciones de cobre, menciona que: los cuproaluminios son aleaciones de cobre y aluminio con 5 a 12% de aluminio y que algunos tipos contienen hierro, níquel y manganeso, se caracterizan porque tienen excelente resistencia en caliente y también a bajas temperaturas y buenas características de fricción y de desgaste.. Justificación El estudio se justifica porque se pretende establecer el efecto de la temperatura de temple en el rango de 850 a 950°C y temperatura de revenido en el rango de 300 a 500°C, en una aleación cuproaluminio cobre – 10% aluminio, colada en molde de arena, sobre la resistencia al desgaste, resistencia al impacto y dureza. Debido a que la mayoría de piezas fabricadas de esta aleación trabajan a estas condiciones, también con la finalidad que ayude a las fundiciones de la zona, a conocer la forma de obtener y las bondades de esta aleación en estado fundido y con tratamiento térmico de temple y revenido que ayude a los. 6 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(23) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. ingenieros y técnicos dedicados al rubro de la fundición en la mejora de las propiedades de esta aleación.. 1.3. Marco Teórico - Conceptual 1.3.1. El cobre El cobre es uno de los primeros metales utilizados por la cultura humana. Es un metal importante en ingeniería y se usa ampliamente sin aleación alguna y también combinada con otros metales en diversas aleaciones. En la condición no aleada el cobre tiene una extraordinaria combinación de propiedades para aplicación industriales. Algunos de ellos son de alta conductividad eléctrica y térmica, buena resistencia a la corrosión, etc. Se pueden obtener resistencias superiores agregándoles elementos de aleación como, estaño, zinc, aluminio, níquel entre otros, que son indispensables para muchas aplicaciones en ingeniería. (Smith W., 2004, p.299). 1.3.2. Clasificación de las aleaciones de cobre Las aleaciones de cobre más importantes se pueden clasificar como sigue: I. Latones: aleaciones cobre – zinc. a. Latones alfa () aleaciones que contienen hasta 36% zinc.  Latones amarillos, alfa: 20 a 36% zinc.  Latones rojos: 5 a 20 % zinc. b. Latones alfa más beta ( + β): 54 a 62% cobre.. 7 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(24) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. II. Bronces hasta 12 % de elemento de aleación. a. Bronces al estaño (aleaciones Cu – Sn). b. Bronces al silicio (aleación Cu- Si). c. Bronces al aluminio o cuproaluminios (aleación Cu – Al). d. Bronces al berilio (Cu - Be).. III.. Cuproníqueles: Aleaciones cobre y níquel.. a. Plata Níquel – aleaciones de cobre, níquel y zinc. (Flin R. y Trojan P., 1989, p. 188) En Estados Unidos, las aleaciones de cobre se clasifican de acuerdo con un sistema de designación administrado por la Copper Development Association (CDA). En ese sistema, los números C10100 a C79900 designan aleaciones forjadas y los números del C80000 al C99900 designan aleaciones fundidas. En la tabla 1.1 se muestra una lista de grupos de aleaciones de las principales clases. (Smith W., 2004, p.300). Tabla 1.1. Clasificación de aleaciones de cobre (Sistema de la Copper Development Association). C1xxxx C2xxxx C3xxxx C4xxxx C5xxxx C6xxxx C7xxxx. Aleaciones para forja Cobres* y aleaciones de elevado contenido de cobre** Aleaciones de cobre-cinc (latones) Aleaciones de cobre-cinc-plomo (latones al plomo) Aleaciones de cobre-cinc-estaño (latones al estaño) Aleaciones cobre-estaño(bronces fosforoso) Aleaciones de cobre-aluminio (bronces de aluminio), aleaciones de cobresilicio (bronces de silicio) y diversas aleaciones de cobre-cinc. Aleaciones de cobre-níquel y cobre-níquel-cinc (plata de níquel) Aleaciones para fundición. C8xxxx. Cobres para fundición, aleaciones de fundición de cobre alto, latones para fundición de varias clases, aleaciones para fundición de manganeso-bronce y aleaciones para fundición de cobre-cinc-silicio. 8. Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(25) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. C9xxxx. Aleaciones para fundición de cobre-estaño, aleaciones para fundición de cobre-estaño-plomo, aleaciones para fundición cobre-estaño-níquel, aleaciones para fundición de cobre-aluminio-hierro, y aleaciones de cobreníquel-hierro y de cobre-níquel-cinc.. Fuente: Smith W., 2004, p. 300.. 1.3.3. Uso general del cobre y sus aleaciones - Construcción de edificios 48%: cables eléctricos, fontanería y calefacción, aire acondicionado y refrigeración comercial, terminación y usos arquitectónicos. - Maquinaria y equipo industrial 10%: equipos de planta, válvulas y accesorios, instrumentos no eléctricos e intercambiadores de calor. - Productos de consumo y de uso general 11%: electrodomésticos, juegos de cables, pertrechos militares y municiones comerciales, electrónica de consumo, cierres Y monedas, cubiertos, adornos y otros. (Mangonon P., 2001, p. 540). 1.3.4. Bronces al aluminio o cuproaluminio Los cuproaluminios o bronce al aluminio es un tipo de bronce en el cual el aluminio es el principal elemento de aleación que se agrega al cobre. Las variedades de bronce al aluminio que han encontrado uso industrial, están comprendidas a las proporciones de aluminio desde 5 hasta 12% según el peso. Otros agentes de aleación tales como hierro, níquel, manganeso y silicio también se agregan a veces a los bronces al aluminio.. 9 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(26) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Figura 1.1.. Porción rica en cobre del sistema de aleación cobre-aluminio.. Fuente: Avner S., 1979, p. 471.. Para el estudio de los bronces al aluminio se hace uso del diagrama de equilibrio cobre – aluminio. La figura 1.1 muestra la porción rica en cobre del sistema de aleación cobre – aluminio. La máxima solubilidad del aluminio en la solución  solida (FCC) es aproximadamente del 9.5% a 565 °C. La fase β (BCC) sufre una reacción eutectoide a 565 °C y a 11.8 % de aluminio, para formar la mezcla ( + 2) y producir una estructura laminar, parecido a la perlita en los aceros (Avner S., 1979, p.472). La mayoría de los bronces al aluminio comerciales contienen entre 4 y 12% de aluminio, en algunos casos solo cuando la dureza es la propiedad importante se utiliza hasta 15% de aluminio. Aquellas aleaciones que contienen hasta 7.5% de aluminio suelen ser aleaciones unifasicos, en tanto que las que poseen entre 7.5 y 15% de aluminio son 10 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(27) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. aleaciones bifásicas. Otros elementos, como el hierro, el níquel, el manganeso y el silicio, frecuentemente se añaden a los bronces al aluminio. El hierro (0.5 a 5.0%) incrementa la resistencia a la dureza y refina el grano; el níquel (hasta el 5%) tiene el mismo efecto que el hierro, pero no es tan efectivo; el silicio (hasta 2%) mejora la maquinabilidad; el manganeso disminuye la formación de defectos en las piezas fundidas al combinarse con gases y también mejora la resistencia (López B., 2010, p. 56-60).. Los bronces al aluminio unifasicos muestran buenas propiedades de trabajado en frio y gran resistencia, combinadas con resistencia a la corrosión por ataque atmosférico y por agua. Se utilizan en tubos para condensador, piezas trabajadas en frío, recipientes que resisten la corrosión, tuercas, tornillos y cubiertas de protección en aplicaciones marinas. Los bronces  y β al aluminio son interesantes por que se pueden tratar térmicamente a fin de obtener estructuras semejantes a aquellas que hay en el acero. La figura 1.2a, muestra la estructura de  primaria y eutectoide granular ( + 2), representativa de un bronce en la condición de fundido sin tratamiento térmico al 10% de aluminio. Al enfriarse en un horno desde un punto arriba de las temperaturas eutectoide, se forma una estructura laminar semejante a la perlita, figura 1.2b. Si la aleación bifásica se templa entre 820°C a 900 °C, se formara una estructura acicular parecida a la martensita, figura 1.2c, Las aleaciones templadas se revienen entre 300 y 580 °C para aumentar la resistencia y dureza. Los bronces al aluminio tratados térmicamente se utilizan para engranes, ejes motrices, aletas, piezas de bombas, cojinetes, bujes, herramientas que no formen chispas y dados para estiramiento y formado. (Avner S., 1979, p. 471 – 473). 11 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(28) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Figura 1.2. Estructuras de un bronce al aluminio. a) bronce al 10% de aluminio en la condición de fundido sin tratamiento térmico que muestra  primaria y eutectoide granular, 750x, b) bronce al aluminio enfriado en horno que muestra eutectoide laminar. 500X; c) bronce al 10% de aluminio templado que muestra una estructura martensítica (β’). Todas fueron atadas con nitrato férrico, 100X. Fuente: Avner S., 1979, p. 473. Los bronces al aluminio son más valorados debido a su alta resistencia a las solicitaciones mecánicas y a la corrosión con respecto a la de otros bronces. Estas aleaciones son resistentes al deslustre y muestran índice bajo de corrosión en condiciones atmosféricas, proporciones bajas de oxidación a temperaturas altas y reactividad baja con los compuestos azufre y otros componentes de combustión, son también resistentes a la corrosión en agua de mar. La resistencia de los bronces al aluminio a la corrosión se basa en el componente de aluminio de las aleaciones, que reaccionan con el oxígeno atmosférico, para formar una capa superficial fina y resistente de alúmina (Al2O3), que actúa de barrera a la corrosión de la aleación rica en cobre; otra característica notable de los bronces al aluminio es su efecto bioestático. El componente de cobre de la aleación previene de la colorización de algas, líquenes, mejillones y por lo tanto puede ser mejor que el acero inoxidable u otras aleaciones no cúpricas, en uso donde sería indeseable tal. 12 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(29) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. colorización. Los bronces al aluminio tienden a tener un color similar al del oro (Rosario S., 2011, p. 68-72).. Los cuproaluminios, microestructuralmente se pueden dividir en dos grupos:  Cuproaluminios α: con %Al < 8, tienen una estructura alfa (α), que es una solución sólida cubica centrada en las caras (FCC), que es plástica y dúctil, admiten trabajo mecánico en frio (laminado, estirado en frio), previo tratamiento térmico de homogenización.  Cuproaluminios de estructura compleja: con 9-11% Al, dan lugar a la precipitación de 2, que es duro y frágil. Estas aleaciones pueden ser trabajados mecánicamente en. caliente y son generalmente empleados en componentes colados, generalmente tienen Fe, Ni, Mn. Estos elementos entran en solución solida e influyen en el refinamiento de grano, tanto en productos forjados como colados de cuproaluminios son aleaciones resistentes a la oxidación, para formar una película de óxido de aluminio en la superficie, protegiéndola de la oxidación tanto en estado sólido como en el líquido. (Avner S., 1979, p. 474). 1.3.5. Principales propiedades de los cuproaluminios Las principales propiedades de los cuproaluminios son: Excelente resistencia a la corrosión, resistencia a la oxidación en caliente, Buenas características de fricción, amagnéticos, buena resistencia mecánica en caliente y mejor a temperatura baja y ambiente, ausencia de chispa en el choque, soldabilidad excelente incluso sobre acero y aspecto atractivo (Rosario S., 2011, p. 68-72).. 13 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(30) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. 1.3.6. Aplicaciones de los cuproaluminios Bronces al aluminio son los más utilizados en aplicaciones donde resistencia a la corrosión que lo hace preferibles a otros materiales de ingeniería. Estas aplicaciones incluyen casquillos de fricción y componentes de tren de aterrizaje de aeronaves, componentes de motor, fijaciones bajo el agua en la arquitectura naval y las hélices de barcos. La estructura de coloración de oro en tonos de aluminio bronce también ha lleva su uso en joyerías. Bronces al aluminio se pueden soldar, utilizando la técnica en soldadura MIG con un núcleo de bronce de aluminio y el gas argón puro. Bronce al aluminio se utiliza para sustituir el oro para la fundición de coronas dentales con tratamiento térmico. Las aleaciones utilizadas son químicamente inertes y tienen apariencia de oro. Las aleaciones de bronce al aluminio similares se utilizan de la fabricación de monedas. En la industria del petróleo, petroquímica y aplicaciones anticorrosivas especializadas (Shaco F., 1979, p.56-58).. 1.3.7. Tratamiento térmico de los bronces al aluminio o cuproaluminios Se mejorar las propiedades mecánicas de los cuproaluminios con el tratamiento térmico, así como para que su composición, estructura y las características obtenidas sean adecuadas. La similitud entre los diagramas de los bronces al aluminio y el diagrama hierro – carbono de los aceros, permite que las aleaciones de cuproaluminios puedan templarse y sufrir transformaciones martensíticas.. 14 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(31) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Las aleaciones de cobre - aluminio que contienen entre 9 a 12% de aluminio son aleaciones adecuadas para la realización del tratamiento térmico de temple, estas aleaciones hipoeutectoide (figura 1.1) se calientan por encima de 565 °C es decir por encima de la temperatura eutectoide, hasta la región bifásica  + β y que al templar generalmente en agua a temperatura. ambiente, están formadas por alfa () y martensita (β’) (temple. incompleto). Las aleaciones también se pueden calentar dentro de la región β (figura 1.1) y al templar, aquí la fase β se transforma en una estructura conocida como martensita (β’) que es una estructura HCP (temple completo) , que tiene elevada resistencia y baja ductilidad.. Los cuproaluminios que tienen entre 9 a 12% de aluminio pueden revenirse a temperaturas menores a la eutectoide para producir al igual que los aceros una estructura de martensita revenida. El revenido causa que la martensita (β´) se haga inestable, después pasa por una transformación donde se precipita finas plaquetas de alfa (α) a partir de la martensita (β’), haciendo que este material tenga alta dureza y excelente tenacidad. (Avner S., 1979, p. 473). 1.3.8. Desgaste Es un efecto de la fricción. Implica la remoción gradual del material de una superficie. Hay numerosos ejemplos de desgaste en los procesos de manufactura, la mayoría de los cuales son indeseables: El desgaste de las herramientas en el maquinado de metales (brocas), el desgaste de los dados en las diferentes operación de formado de metales, la erosión de los moldes en fundición y el desgaste general de la maquinaria de producción. Mecanismos de desgaste, depende de las condiciones mecánicas, pueden clasificarse como: 1) degaste adhesivo, 2) abrasión, 3) oxidación y otras reacciones químicas y 4) difusión. 15 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(32) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Desgaste adhesivo, esta es una manifestación de la teoría de la adhesión en fricción. Conforme las dos superficies de la figura 1.3. Se deslizan una sobre otra y ocurre la unión de las asperezas, el movimiento continuo de las superficies requiere el rompimiento de las juntas enlazadas. Cada vez que se rompe un enlace se remueve una pequeña partícula (partícula de desgaste) de una de las superficies. Que la partícula de desgaste prevenga de una u otra superficie depende de las resistencias relativas involucradas. El material más débil es la fuente de la mayoría de las partículas de desgaste, aunque la acción de desgaste ocurre en ambas superficies. (Groover M., 1997, p. 103). Figura 1.3. Degaste adhesivo: (a) adhesión de asperezas; (b) rotura de las uniones por adhesión para formar partículas de desgaste. Fuente: Groover M., 1997, p. 103.. 1.3.9. Resistencia al impacto La resistencia al impacto es la energía requerida para fracturar una probeta o muestra tipo cuando la carga se aplica repentinamente. El ensayo de impacto Charpy es usado para medir esta energía, como también para caracterizar la temperatura de transición en materiales. La energía de impacto a partir de este ensayo, se correlaciona con el área bajo la curva total de esfuerzo deformación, es decir, la tenacidad, es una medida de la cantidad de energía absorbida al fracturar un material.. 16 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(33) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. El ensayo de impacto Charpy, es un ensayo dinámico en el cual la probeta con muesca es golpeada y fracturada mediante la aplicación de una carga instantánea. Consiste en dejar caer un pesado péndulo, el cual a su paso golpea a una probeta de forma paralelepípeda ubicada en la base de la máquina. El resultado neto del ensayo es someter la muestra en sucesión rápida deformación elástica, la deformación plástica y finalmente la fractura. El valor medido es la energía de impacto, que se calcula directamente a partir de las diferencias de las alturas inicial y final del péndulo de oscilación. Para tener control sobre el proceso de fractura, se hace la muesca para concentrar el esfuerzo, en el lado de la muestra sometida al esfuerzo máximo. Figura 1.4. (Callister W., 1995, p. 224). Figura 1.4. Método Charpy para la prueba de impacto. Fuente: Callister W., 1995, p. 224.. 17 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(34) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. 1.3.10. Ensayo de Dureza Mide la resistencia de la superficie de un material a la penetración de un objeto duro. Dureza es un término que no se define con precisión. Dependiendo del contexto, puede representar resistencia al rayado o penetración y una medida cualitativa de la resistencia del material. En general, en las mediciones de macrodureza, la carga aplicada es ~2N. Se han inventado varios ensayos de dureza, pero las que se usan con más frecuencia son el ensayo Rockwell y Brinell. En esos ensayos, se usan distintos penetradores, figura 1.5.. Figura 1.5. Penetradores para los ensayos de dureza Brinell y Rockwell. Fuente: Askeland D., 2004, p. 258.. En el ensayo de dureza Brinell, se comprime una esfera de acero duro, por lo general de 10 mm de diámetro, contra la superficie del material. Se mide el diámetro de la impresión, que suele ser de 2 a 6 mm, y se calcula el número de dureza Brinell (que se abrevia HB o BHN, por sus siglas en inglés) con la siguiente ecuación: 2𝐹. 𝐻𝐵 =. (𝜋𝐷 [𝐷 − √𝐷2 − 𝐷𝑖2 ]) Donde F es la carga aplicada en kilogramos, D es el diámetro del penetrador en milímetros y Di es el diámetro de la impresión en milímetros. La dureza Brinell tiene las unidades de esfuerzo (es decir, kg/mm2) Los números de dureza se usan principalmente como base cualitativa de comparación entre materiales o en especificaciones para tratamiento térmico en la manufactura o control 18 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(35) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. de calidad y para correlacionar con otras propiedades de materiales, por ejemplo resistencia a la tensión y resistencia al desgaste.. Se puede obtener un número de dureza Brinell solo en pocos minutos casi sin preparar el espécimen y sin romper el componente; es decir, se considera que es un ensayo no destructivo. (Askeland D., 2004, p. 258). 1.4. Problema ¿Cuál es el efecto de la temperatura de temple y de la temperatura de revenido en una aleación cuproaluminio: cobre - 10% aluminio sobre la resistencia al desgaste, resistencia al impacto y dureza?. 1.5. Hipótesis  Un incremento de la temperatura de temple en el rango de 850 a 950°C por 1 hora en una aleación cuproaluminio cobre – 10% aluminio, aumenta la resistencia al desgaste y dureza, y disminuye la resistencia al impacto debido a la transformación de la fase β en martensita (β’) que es dura y frágil.  Un incremento de la temperatura de revenido en el rango de 300 a 500°C por 1 hora disminuye la resistencia al desgaste y dureza, y aumenta la resistencia al impacto, debido a la transformación de la martensita (β’) en una estructura más dúctil y tenaz.. 19 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(36) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. 1.6. Objetivos 1.6.1. Objetivo general Determinar el efecto de la temperatura de temple en el rango de 850 a 950°C por 1 hora y temperatura de revenido en el rango de 300 a 500°C por 1 hora en una aleación cuproaluminio cobre - 10%Al, colada en molde de arena sobre la resistencia al desgaste, resistencia al impacto y dureza, utilizando técnicas de ensayos de desgastes, de identación y metalografía.. 1.6.2. Objetivo especifico  Determinar la temperatura de temple y temperatura de revenido para la obtención de las mejores propiedades de resistencia al desgaste, resistencia al impacto y dureza en la aleación cuproaluminio: cobre – 10% aluminio.  Relacionar el efecto de la temperatura de temple y temperatura de revenido en la aleación cuproaluminio: cobre – 10% Al con la microestructura obtenida.  Demostrar que la aleación cobre-10% Aluminio es susceptible al tratamiento térmico de temple y revenido.  Comprobar que el incremento de la temperatura de temple y el incremento de la temperatura de revenido tiene efecto sobre las propiedades estudiadas mediante el análisis de varianza con un nivel de confianza del 95%.. 20 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(37) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. CAPITULO II. MATERIALES Y METODOS. 2.1. Material de estudio Para la presente investigación se empleó los siguientes materiales: aluminio de pureza técnica y cobre electrolítico (ASM C10100).. a. Composición química Tabla 2.1. Composición química del material de estudio. Composición química Material. Al. Cu. Si. Otros. Aluminio comercialmente puro. 99.60. 0.05. 0.10. 0.25. Cobre (ASM C10100). 99.90. --. --. 0.10. Fuente: Aleaciones Bera S.A. Lima. Perú.. b. Propiedades mecánicas y físicas del material de estudio Tabla 2.2. Propiedades mecánicas y físicas de los materiales de estudio.. Material Aluminio comercialmente puro Cobre (ASM C10100). 660. Resistencia a la tracción (MPa) 68.0. Resistencia a la fluencia (MPa) 30.0. 1085. 235. 69.0. Punto de fusión (°C). Alargamiento Dureza (%) (HB) 42.0. 20.0. 43.0. 45.0. Fuente: Aleaciones Bera S.A. Lima. Perú.. 21 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(38) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. 2.1.1. Muestra Las muestras fueron barras cuadradas de aleación cobre – 10% aluminio de 12 mm x 12 mm x 180 mm de longitud donde se obtuvieron las probetas para el ensayo de impacto y dureza, según figura 2.1.. 12. 12. 180. UM: mm. Figura 2.1. Dimensiones de las barras cuadradas de aleación cuproaluminio: cobre – 10% aluminio para la obtención de probetas para ensayo de impacto y dureza.. Y para la obtención de probetas para el ensayo de desgaste se fundieron en molde de arena discos de diámetro exterior de 40 mm, diámetro interior de 16 mm y 15 mm de espesor, según figura 2.2.. 15. 16 UM: mm. 40. Figura 2.2. Dimensiones del disco de aleación cuproaluminio: cobre – 10% aluminio para la obtención de probetas para ensayo de desgaste.. 22 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

(39) BIBLIOTECA DIGITAL - DIRECCIÓN DE SISTEMAS DE INFORMÁTICA Y COMUNICACIÓN. Probetas  Para el ensayo de impacto Las probetas se maquinaron de las barras cuadradas de 12 mm x 12 mm x 180 mm de longitud. Según norma ASTM E23-98. Se aplicó el método Charpy. La forma y medida se muestra en la figura 2.3.. Figura 2.3. Probeta para el ensayo de impacto (Charpy) según norma ASTM E23-98..  Para el ensayo de dureza Las probetas para evaluar la dureza se maquinaron de las barras cuadradas de 12 mm x 12 mm x 180 mm de longitud, según la norma ASTM E-140. Cuyas dimensiones se muestran en la figura 2.4. Las mismas servirán para el análisis metalográfico.. 12. 12. UM: mm. 12. Figura 2.4. Probeta para el ensayo de dureza según norma ASTM E-140 y análisis metalográfico.. 23 Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-sa/2.5/pe/.

Figure

Figura 1.1.   Porción rica en cobre  del sistema de aleación cobre-aluminio.               Fuente: Avner S., 1979,  p

Figura 1.1.

Porción rica en cobre del sistema de aleación cobre-aluminio. Fuente: Avner S., 1979, p p.26
Figura 1.3. Degaste adhesivo: (a) adhesión de asperezas; (b) rotura de las uniones por  adhesión para formar partículas de desgaste

Figura 1.3.

Degaste adhesivo: (a) adhesión de asperezas; (b) rotura de las uniones por adhesión para formar partículas de desgaste p.32
Figura 1.4. Método Charpy para la prueba de impacto.                                 Fuente: Callister W., 1995, p

Figura 1.4.

Método Charpy para la prueba de impacto. Fuente: Callister W., 1995, p p.33
Tabla 2.1. Composición química del material de estudio.

Tabla 2.1.

Composición química del material de estudio. p.37
Tabla 2.2. Propiedades mecánicas y físicas de los materiales de estudio.

Tabla 2.2.

Propiedades mecánicas y físicas de los materiales de estudio. p.37
Figura 2.2. Dimensiones del disco de aleación cuproaluminio: cobre – 10% aluminio para  la obtención de probetas para ensayo de desgaste

Figura 2.2.

Dimensiones del disco de aleación cuproaluminio: cobre – 10% aluminio para la obtención de probetas para ensayo de desgaste p.38
Figura  2.4.  Probeta  para  el  ensayo  de  dureza  según  norma  ASTM  E-140  y  análisis  metalográfico

Figura 2.4.

Probeta para el ensayo de dureza según norma ASTM E-140 y análisis metalográfico p.39
Figura 2.3. Probeta para el ensayo de impacto (Charpy) según norma ASTM E23-98.

Figura 2.3.

Probeta para el ensayo de impacto (Charpy) según norma ASTM E23-98. p.39
Figura 2.5.  Dimensiones  de  la  probeta  para  el  ensayo  de  desgaste  según  norma  ASTM  G77

Figura 2.5.

Dimensiones de la probeta para el ensayo de desgaste según norma ASTM G77 p.40
Tabla 2.4. Matriz de secuencia de pruebas aleatorizada para determinar la propiedades en  estudio

Tabla 2.4.

Matriz de secuencia de pruebas aleatorizada para determinar la propiedades en estudio p.43
Tabla 2.3. Modelo matricial de dos factores para análisis de resultados.  Temperatura  de temple  (°C)  Temperatura de revenido (°C) 300 400  500     1      2      3   1    2  3  1   2  3  850    Y 111       Y 112       Y 113   Y 121 Y 122 Y 123 Y 131 Y 13

Tabla 2.3.

Modelo matricial de dos factores para análisis de resultados. Temperatura de temple (°C) Temperatura de revenido (°C) 300 400 500 1 2 3 1 2 3 1 2 3 850 Y 111 Y 112 Y 113 Y 121 Y 122 Y 123 Y 131 Y 13 p.43
Tabla  3.1.  Resultados  del  ensayo  de  dureza  (HB)  en  probetas  de  aleación  cobre  –  10%  aluminio, templados desde la temperatura de estudio en agua

Tabla 3.1.

Resultados del ensayo de dureza (HB) en probetas de aleación cobre – 10% aluminio, templados desde la temperatura de estudio en agua p.49
Figura 3.1. Efecto de la temperatura de temple sobre la dureza (HB) en la aleación cobre –  10% aluminio

Figura 3.1.

Efecto de la temperatura de temple sobre la dureza (HB) en la aleación cobre – 10% aluminio p.50
Figura 3.2. Efecto de la temperatura de revenido sobre la dureza a diferentes temperaturas  de temple en la aleación cobre – 10% aluminio

Figura 3.2.

Efecto de la temperatura de revenido sobre la dureza a diferentes temperaturas de temple en la aleación cobre – 10% aluminio p.51
Figura 3.3. Efecto de la temperatura de temple sobre la dureza a diferentes temperaturas de 150200250300350400200250300350400450500550Dureza (HB)Temperatura de revenido (°C)850°C900°C950°C150200250300350400820840860880900920940960Dureza (HB)Temperatura de

Figura 3.3.

Efecto de la temperatura de temple sobre la dureza a diferentes temperaturas de 150200250300350400200250300350400450500550Dureza (HB)Temperatura de revenido (°C)850°C900°C950°C150200250300350400820840860880900920940960Dureza (HB)Temperatura de p.51
Tabla 3.3. Resultados del ensayo de resistencia al impacto (J) en probetas de aleación  cobre – 10% aluminio templadas desde la temperatura de estudio en agua

Tabla 3.3.

Resultados del ensayo de resistencia al impacto (J) en probetas de aleación cobre – 10% aluminio templadas desde la temperatura de estudio en agua p.52
Tabla 3.5. Resultados del ensayo de desgaste obtenidos en probetas de aleación cobre –  10% aluminio templadas desde la temperatura de estudio en agua

Tabla 3.5.

Resultados del ensayo de desgaste obtenidos en probetas de aleación cobre – 10% aluminio templadas desde la temperatura de estudio en agua p.54
Figura 3.7.   Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al desgaste (mg) en la  aleación cobre – 10% aluminio

Figura 3.7.

Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al desgaste (mg) en la aleación cobre – 10% aluminio p.55
Figura 3.9. Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al desgaste (mg) a  diferentes temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio

Figura 3.9.

Efecto de la temperatura de temple sobre la resistencia al desgaste (mg) a diferentes temperaturas de revenido en la aleación cobre – 10% aluminio p.56
Tabla I.2.Tabla de datos a calcular para el análisis de varianza de dos factores.

Tabla I.2.Tabla

de datos a calcular para el análisis de varianza de dos factores. p.69
Figura I.1. Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos de dureza.

Figura I.1.

Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos de dureza. p.76
Figura I.2. Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos resistencia al  impacto

Figura I.2.

Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos resistencia al impacto p.77
Figura I.3. Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos de resistencia al  desgaste

Figura I.3.

Gráfica de probabilidad normal de residuos para los datos de resistencia al desgaste p.79
Figura A.1.  Horno tipo mufla de 5 Kw con  control  automático  de  temperatura  de  0  a  1200°C

Figura A.1.

Horno tipo mufla de 5 Kw con control automático de temperatura de 0 a 1200°C p.88
Figura  A.8.  Ensayo  de  desgaste  de  probetas  de  aleación cobre – 10% aluminio.

Figura A.8.

Ensayo de desgaste de probetas de aleación cobre – 10% aluminio. p.89
Figura  A.7.  Instalación  de  probetas  de  aleación  cobre  –  10%  aluminio  en  el  equipo de desgaste

Figura A.7.

Instalación de probetas de aleación cobre – 10% aluminio en el equipo de desgaste p.89
Figura  A.6.  Pesaje de probetas de aleación cobre  – 10% aluminio en la balanza analítica

Figura A.6.

Pesaje de probetas de aleación cobre – 10% aluminio en la balanza analítica p.89
Figura A.10. Probetas para el ensayo de dureza y  análisis microestructural.

Figura A.10.

Probetas para el ensayo de dureza y análisis microestructural. p.90
Figura  A.11.  Probetas  para  el  ensayo  de  impacto Charpy según norma ASTM  E23-98

Figura A.11.

Probetas para el ensayo de impacto Charpy según norma ASTM E23-98 p.90
Figura  A.13.  Durómetro  digital  TIME  GROUP  187.5  para  el  ensayo  de  dureza  Brinell (HB)

Figura A.13.

Durómetro digital TIME GROUP 187.5 para el ensayo de dureza Brinell (HB) p.91

Referencias

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