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Práctica 8. Estructuras trianguladas, dimensionado, deformación.

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Mecánica

de

Sólidos

y

Sistemas

Estructurales

Departamento de Estructuras de Edificación

Escuela Técnica Superior de de Arquitectura de Madrid AA 08/09 27–4–2008 Resultados

Práctica 8. Estructuras trianguladas, dimensionado,

de-formación.

1.

Reacción a la izquierda: vertical, 0,67P (hacia abajo); horizontal, 0,33P (hacia la izquierda). Reacción a la derecha: vertical, 1,67P (hacia arriba); horizontal, 0,33P (hacia la derecha).

N1= 0,75P; N2= 1,60P; N3= 2,14P; N4= −1,26P; N5= −2,14P.

En los siguientes apartados empleo trabajos virtuales, con una particularidad: la cercha patrón es la propia cercha; y en vez de una carga unidad empleo la propia carga P.

2.

∆ℓ = 0,75P 900 mm2 ×200 kN/mm2 ×5,59 m P × vO = 0,75P × ∆ℓ v0= 0,75 0,75P 900 mm2 ×200 kN/mm2 ×5,59 m

3.

P × vO= (1,60P + 2,14P)·5 mm + (1,26P + 2,14P)·1 mm vO = 22,10 mm

4.

20 mm = (1,60 + 2,14)·∆ℓ2,3+ (1,26 + 2,14)·1 mm ∆ℓ2,3= 4,44 mm ε= 4,44 mm 5,14 m = 0,86 mm/m σ= εE = 164 N/mm 2

Como herramienta los trabajos virtuales son eficaces: con pocas operaciones obtenemos lo que queremos. Pero quizá son poco intuitivos: «¿por qué sale eso?», «¿estará bien?», etc.

Trabajando con una barra por vez, puede obtenerse su contribución al movimiento de cualquier nudo con simple geometría (pero de pequeñas deformaciones).

(4)

AC D G F C E A B C3 θB 2,5 m 5 m 5 m 3,8 m 1,2 m 1,2 m C C3vC,C3

La idea es que al considerar que sólo se deforma una barra, el resto de la estructura se moverá al unísono como un conjunto indeformable.

Consideremos que la barra AC se alarga una cierta cantidad ∆: es el caso más simple en esta estructura. Para que la subestructura BECDGF siga unida a la anterior, barra y subestructura habrán de girar para encontrarse en C3, girando respecto a A y B, respectivamente. Como esperamos que los movimientos sean pequeños, no dibujamos circunferencias sino sus tangentes, perpendiculares a los radios de giro iniciales (construcción azul).

El giro de la subestructura BECDGF puede calcularse como θB = vC,C3 ÷5 m y vC,C3 puede medirse

directamente en un dibujo a escala (también puede calcularse analíticamente con algo de trigonometría de por medio).

Una vez determinado el giro, puede calcularse cualquier otro movimiento de interés: ¿cuánto descenderá G

debido al alargamiento de AC? vG= θB×5 m (el mismo valor que asciende C, debido a la simetría). En este

caso concreto, la relación medida en el dibujo entre vG y ∆ es 0,75, que hay que comparar con el coeficiente

(5)

CD AC CE C D G E F A B C2 C3 θB 2,5 m 5 m 5 m 3,8 m 1,2 m 1,2 m CE C C2 C3vC2,C3

Consideremos ahora un caso algo más complicado, que la barra CE se acorte una cierta cantidad ∆. Para que la barra CD siga unida a la anterior, ambas habrán de girar para encontrarse en C2, girando respecto a E y D, respectivamente. Dibujamos tangentes, perpendiculares a los radios de giro iniciales (construcción azul).

Ahora la subestructura BEC2DGF sólo puede moverse como un sólido indeformable, y tanto ella como la barra AC habrán de girar, respecto a B y A respectivamente, para encontrarse de nuevo unidas en C3 (construcción roja).

El giro de la subestructura BEC2DGF puede calcularse como θB = vC2,C3÷5 m y vC2,C3 puede medirse

directamente en un dibujo a escala (también puede calcularse analíticamente pero hay mucho seno y coseno de por medio).

Una vez determinado el giro, puede calcularse cualquier otro movimiento de interés al igual que en el caso

anterior: ¿cuánto descenderá G debido al acortamiento de CE? vG = θB×5 m (el mismo valor del ascenso

desde C2 a C3). En este caso concreto, la relación medida en el dibujo entre vG y ∆ es 1,26, que hay que

comparar con el coeficiente 1,26 de la ecuación del apartado

3

: ambos valores deben ser iguales.

Un error común es dejarse llevar por el realismo: así pasa si la recta C2C3 se traza perpendicular a C2B. Esa sería la tangente a la circunferencia con centro en B y radio C2B si el acortamiento de CE fuera efectivamente

tan grande como el dibujado. Pero no es así: en el dibujo se mezclan longitudes grandes, como de metros, con movimientos pequeños, como de milímetros, que dibujamos del orden de mil veces más grandes para poder verlos. Pero, cuando se dibuja todo a la misma escala, la dirección de C2B seguiría siendo indistinguible de la de CB, y debe ser ésta, la única bien dibujada, la utilizada para trazar la tangente a la circunferencia con radio

C2B.

¿Por qué podemos medir a pesar de lo anterior? Podemos medir vC2,C3 porque es el resultado de una figura

en la que todo está a la misma escala. Pero no podemos medir directamente θB, por ejemplo, o la longitud de

(6)

Conviene saber de la que nos hemos librado gracias al principio de los trabajos virtuales. Pues así podemos apreciar mejor la utilidad de esa herramienta.

Para calcular analíticamente de forma canónica los movimientos de la cercha, simplemente hay que escribir y resolver las ecuaciones de compatibilidad. Podemos de hecho escribir las ecuaciones de equilibrio:

                               Hc Vc Hd Vd He Ve Hf Vf Hg Vg                                =                 0,45 −0,97 −0,97 −0,89 0,23 −0,23 0,97 0,56 −0,56 −0,97 −0,23 −0,83 −0,83 −0,23 −0,32 0,97 −0,56 1 −0,95 0,23 0,83 0 0,32 0,56 1 −0,97 −0,95 0,83 0 0,23 0,97 0,97 0,23 −0,23                                                Nac Nbe Nbf Ncd Nce Nde Ndf Ndg Nef Nf g                               

y ‘‘transponerlas’’ para obtener las de compatibilidad:                                ∆acbebfcdcededfdgeff g                                =                 0,45 −0,89 −0,32 −0,95 0,32 −0,95 −0,97 0,23 0,97 −0,23 −0,97 −0,23 0,97 0,23 0,56 −0,83 −0,56 0,83 −0,56 −0,83 0,56 0,83 −0,97 −0,23 0,97 0,23 1 0 1 0 −0,97 0,23 0,97 −0,23                                                uc vc ud vd ue ve uf vf ug vg                               

Para el caso del apartado

3

quedarían así:

                               0 0 0 5 mm 1 mm 0 0 5 mm 0 1 mm                                =                 0,45 −0,89 −0,32 −0,95 0,32 −0,95 −0,97 0,23 0,97 −0,23 −0,97 −0,23 0,97 0,23 0,56 −0,83 −0,56 0,83 −0,56 −0,83 0,56 0,83 −0,97 −0,23 0,97 0,23 1 0 1 0 −0,97 0,23 0,97 −0,23                                                uc vc ud vd ue ve uf vf ug vg                               

Simplemente hay que resolver este conjunto de 10 ecuaciones y obtendríamos vg (además de los otros nueve movimientos). Empleando una hoja de cálculo se obtiene:

                               uc vc ud vd ue ve uf vf ug vg                                =                                7,24 mm 3,66 mm 11,52 mm 0 mm 7,69 mm −2,59 mm 7,69 mm 2,59 mm 11,36 mm 22,43 mm                               

El valor resultante para vg, 22,43 mm, se compara bien con el obtenido anteriormente, 22,10 mm: la pequeña

diferencia es inevitable debido al efecto de los redondeos: los coeficientes de las ecuaciones de equilibrio sólo tienen dos cifras significativas y el número de operaciones para la resolución del conjunto de ecuaciones es grande. . . C o p y le ft c 2 0 0 9 , V á zq u ez E sp í. h t t p : / / w w w . a q . u p m . e s / D e p a r t a m e n t o s / E s t r u c t u r a s / e 9 6 -2 9 0 / d o c /

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