ANTEPROYECTO DE REGADÍOS PRIVADOS DE MONTERRUBIO DE LA SERENA (BADAJOZ) MEDIANTE EL EMPLEO DE RECURSOS LOCALES (1ª FASE) EXPEDIENTE: 1633SE1FR313

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ANTEPROYECTO DE REGADÍOS PRIVADOS DE MONTERRUBIO DE LA SERENA (BADAJOZ) MEDIANTE EL EMPLEO DE

RECURSOS LOCALES (1ª FASE) EXPEDIENTE: 1633SE1FR313

ANEJO 12 – DISEÑO DE LAS IMPULSIONES

ÍNDICE

1.- INTRODUCCIÓN ... 2

2.- TUBERÍA DE IMPULSIÓN DESDE EL RÍO ZÚJAR ... 2

2.1.- TRAZADO ... 2

2.2.- CAUDAL DE DISEÑO ... 3

2.3.- CÁLCULO HIDRÁULICO ... 3

2.4.- PRESIONES Y CARGAS DE DISEÑO ... 4

2.5.- MATERIAL DE LA CONDUCCIÓN ... 6

2.6.- DISPOSITIVOS ESPECIALES ... 6

2.6.1.- VENTOSAS ... 6

2.6.2.- DESAGÜES ... 7

3.- GRUPO DE BOMBEO EN LA TOMA DEL RÍO ZÚJAR ... 8

3.1.- NÚMERO DE BOMBAS ... 8

3.2.- ALIMENTACIÓN DE LAS BOMBAS ... 8

3.3.- ELECCIÓN DE LAS BOMBAS ... 8

4.- CAPTACIÓN EN EL RÍO ZÚJAR ... 9

4.1.- UBICACIÓN DE LA CAPTACIÓN ... 9

4.2.- DESCRIPCIÓN DE LA ESTACIÓN DE BOMBEO ... 9

5.- BOMBEO SOLAR ENTRE BALSAS ... 10

5.1.- CAUDAL DE DISEÑO ... 10

5.2.- CÁLCULO HIDRÁULICO ... 10

5.3.- CONDUCCIÓN ENTRE BALSAS ... 11

5.4.- ALIMENTACIÓN DE LAS BOMBAS ... 11

6.- APÉNDICE 1: DOCUMENTACIÓN TÉCNICA DE BOMBAS DE IMPULSIÓN DESDE DEL RÍO ZÚJAR ... 12

7.- APÉNDICE 2: DOCUMENTACIÓN TÉCNICA DE BOMBAS DE IMPULSIÓN SOLAR .... 57

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1.- INTRODUCCIÓN

El objeto de este anejo es justificar el dimensionamiento de los elementos que componen el sistema de elevación de aguas desde el río Zújar hasta las balsas de almacenamiento y regulación (Canchal y Cantador), que son:

o Tubería de impulsión. o Grupos de bombeo. o Captación en río Zújar.

También se justifica en este anejo el dimensionamiento del bombeo solar proyectado entre la Balsa Canchal (de mayor capacidad pero a una cota inferior) y la Balsa Cantador (de menor capacidad pero a una cota superior).

2.- TUBERÍA DE IMPULSIÓN DESDE EL RÍO ZÚJAR

2.1.- TRAZADO

El trazado de la conducción de la impulsión del río Zújar se analizó en el Anejo nº 6, Estudio de alternativas, que se resume a continuación.

Se han planteado las siguientes alternativas:

• Alternativa 1: Trazado contiguo a los caminos. • Alternativa 2: Trazado libre.

La alternativa 1 supone respetar el trazado de los caminos existentes. Las ventajas serían las siguientes: 1. Tuberías en zona pública, con libertad para intervenir ante fugas o averías, minimizando el daño

en los cultivos.

2. Acceso rodado, facilitando cualquier tarea de mantenimiento o intervención.

3. No se carga a las fincas con una servidumbre que limita la construcción, nivelado, etc. 4. Se reduce la eliminación de tierra vegetal y el movimiento de tierras.

Como inconveniente resulta una mayor longitud de tubería.

La alternativa 2 tendría como ventaja una menor longitud de tubería y, por tanto, una menor pérdida de carga. En contra tendría las ventajas de la alternativa 1, así como la ubicación de arquetas y otras obras

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de fábrica en mitad de las parcelas, reduciendo la superficie cultivable y suponiendo un obstáculo para las labores agrícolas.

Analizando las alternativas, teniendo en cuenta el elevado coste de la tubería y los equipos de impulsión así como el gran incremento en los costes de explotación, se elige por tanto la alternativa 2.

Con el trazado proyectado, se producirán los siguientes cruces con vías de comunicación, que se resolverán mediante hincas bajo las respectivas carreteras:

HINCA Nº CRUCES

Impulsión de río Zújar bajo EX-324 1

Impulsión de río Zújar bajo EX-211 2

La longitud total de tuberías de impulsión es de 6.727,70 m, dividiéndose en:

• Conexión directa Río Zújar – Balsa Canchal: 3.028,17 m de tubería PVC-O PN 16 DN 500 mm (tramo Río Zújar – derivación a Balsa Cantador) y 2.579,25 m de tubería PVC-O PN 16 DN 630 mm (tramo derivación a Balsa Cantador – Balsa Canchal).

• Ramal a Balsa Cantador: 1.120,28 m de tubería PVC-O PN 16 DN 500 mm. 2.2.- CAUDAL DE DISEÑO

Como datos de partida para el dimensionamiento del sistema hidráulico, consensuados con la Dirección del Anteproyecto y la Comunidad de Regantes “Valle del Zújar”, se establecen los siguientes:

• Superficie a regar: 1.200 Ha • Dotación: 1.250 m3/Ha·año.

• Capacidad de almacenamiento del consumo de la zona regable: para una temporada de riegos (1 año)

De lo anterior, se tiene que el volumen de agua a embalsar entre las dos balsas de almacenamiento y regulación es de: 1.200 x 1.250 x 1 = 1.500.000 m3 = 1,5 Hm3.

Como se pretende que la Comunidad de Regantes “Valle del Zújar” pueda retrasar lo máximo posible su decisión de recurrir a la toma del río Zújar, se dimensiona la impulsión para que sea posible elevar esos 1,5 Hm3 en los dos últimos meses previos a la campaña de riegos que permite el Organismo de cuenca: marzo y abril, con un funcionamiento de 24 h/día.

El número de horas en esos dos meses es el siguiente:

Mes Días Horas

Marzo 31 744

Abril 30 720

TOTAL BOMBEO 1.464

El caudal para el dimensionamiento de la impulsión es, por tanto, de 1.500.000 / 1.464 = 1.024,59 m3/h

(0,2846 m3/s).

2.3.- CÁLCULO HIDRÁULICO

La cota inicial de la impulsión es la del río Zújar en el punto de toma: 435,00 m.

La cota final de la impulsión es diferente para cada una de las balsas de almacenamiento y regulación:

• Balsa Canchal (cota N.M.N.): 511,21 m. • Balsa Cantador (cota N.M.N.): 536,28 m.

Por tanto, la altura geométrica de la impulsión es, para cada una de las balsas: • Elevación a Balsa Canchal: 76,21 m.

• Elevación a Balsa Cantador: 101,28 m.

Para cálculo de las pérdidas de carga en cada uno de los casos se ha empleado la fórmula de Darcy-Weisbach:

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g V D L f hf · 2 2 · · = Donde:

hf = pérdida de carga expresada en metros debida a la fricción del agua dentro de la tubería f = factor de fricción de Darcy (adimensional)

L = longitud de la tubería expresada en metros

D = diámetro interior de la tubería expresado en metros

V = velocidad media del agua en el interior de la tubería expresada en metros partido por segundo

g = aceleración de la gravedad expresada en metros partido por segundo al cuadrado El factor de fricción f se ha calculado mediante la fórmula de White- Colebrook:

                +       − = f D k f Re· 51 , 2 · 71 , 3 ·log 2 1 Donde:

f = factor de fricción (adimensional)

k = coeficiente de rugosidad absoluta del material expresada en metros: 1,05·106 m D = diámetro interior de la tubería expresado en metros

Re = número de Reynolds (adimensional), que es función del diámetro interior de la tubería; de la velocidad del fluido en su interior; de la densidad de éste y de su viscosidad dinámica

En nuestro caso tenemos:

Tramo Longitud Diámetro Material Velocidad Reynolds f hf

TI1 3.028,17 m 500 mm PVCO PN16 1,62 m/s 764.937 0,012259 10,52 m TI2 2.579,25 m 630 mm PVCO PN16 1,02 m/s 607.019 0,012749 2,93 m TI3 1.120,28 m 500 mm PVCO PN16 1,62 m/s 764.937 0,012259 3,89 m 2.4.- PRESIONES Y CARGAS DE DISEÑO

Para determinar las posibles sobrepresiones producidas por el golpe de ariete se tiene en cuenta la celeridad de la conducción, expresada en m/s, función de las características físicas de la tubería, y el tiempo de parada. Para calcular la celeridad de la conducción empleamos la fórmula:

e D k a · 3 , 48 900 . 9 + = Donde:

a = celeridad de la conducción expresada en metros partido por segundo D = diámetro interior de la tubería expresado en milímetros

e = espesor de la conducción expresado en milímetros

k = coeficiente representativo de la elasticidad del material de la conducción y que es función de su módulo de elasticidad a través de la expresión:

ε 10 10 = k Donde:

ε = es el módulo de elasticidad del material de la conducción, que para el PVC orientado es de 4,00·108 kg/cm2

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Tramo Diámetro Material Espesor k a

TI1 500 mm PVCO PN16 11,0 mm 25 kg/cm2 287,63 m/s TI2 630 mm PVCO PN16 13,8 mm 25 kg/cm2 287,03 m/s TI3 500 mm PVCO PN16 11,0 mm 25 kg/cm2 287,63 m/s

Para calcular el tiempo de parada, o tiempo que transcurre desde el corte de energía hasta la anulación del caudal, empleamos la fórmula:

m H g v L K C T · · · + = Donde:

T = es el tiempo de parada expresado en segundos L = es la longitud de la conducción expresada en metros

V = velocidad de circulación del agua en la tubería expresada en metros partido por segundo g = la aceleración de la gravedad expresada en metros partido por segundo cuadrado

Hm = altura manométrica de la instalación (altura geométrica más perdidas de carga por fricción)

El coeficiente K representa la inercia del equipo de bombeo, en función de la cinética del agua, en el instante del corte de energía, y cuyo valor es función de la longitud de la conducción El coeficiente C es función de la pendiente hidráulica de la instalación. En nuestro caso, al ser la pendiente de la tubería de impulsión inferior al 20%, el coeficiente C toma un valor de 1 En nuestro caso tenemos:

Tramo Longitud Material Velocidad K C Hm T

TI1 3.028,17 m PVCO PN16 1,62 m/s 1,0 1,0 66,94 m 8,47 s TI1+TI2 5.607,42 m PVCO PN16 1,02 m/s 1,0 1,0 89,66 m 7,50 s TI1+TI3 4.148,45 m PVCO PN16 1,62 m/s 1,0 1,0 115,69 m 5,81 s En relación con la velocidad de propagación de la onda y el tiempo de parada del agua, se determina la longitud crítica a través de la expresión:

2 ·T a c L = Donde:

Lc = longitud crítica expresada en metros

a = celeridad de la conducción expresada en metros partido por segundo T = es el tiempo de parada expresado en segundos

Tramo a T Lc Longitud Criterio

TI1 287,63 m/s 8,47 s 1.218,11 m 3.028,17 m L≥Lc Impulsión larga TI1+TI2 287,03 m/s 7,50 s 1.076,36 m 5.607,42 m L≥Lc Impulsión larga TI1+TI3 287,63 m/s 5,81 s 835,57 m 4.148,45 m L≥Lc Impulsión larga Al tratarse en todos los tramos de impulsiones largas, donde el tiempo de parada del agua es menor que el período de propagación de la onda, el incremento de sobrepresiones que se produce como consecuencia del golpe de ariete se calcula mediante la fórmula:

g V a H= · ∆ Donde: - 5 -

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a = celeridad de la conducción expresada en metros partido por segundo

V = velocidad media del agua en el interior de la tubería expresada en metros partido por segundo

g = aceleración de la gravedad expresada en metros partido por segundo al cuadrado

Tramo a Velocidad ΔH Hg ΔH+ Hg

TI1 287,63 m/s 1,62 m/s 47,50 m 56,42 m 103,92 m<160,00 m TI1+TI2 287,03 m/s 1,02 m/s 29,84 m 76,21 m 106,05 m<160,00 m TI1+TI3 287,63 m/s 1,62 m/s 47,50 m 101,28 m 148,78 m<160,00 m Por todo lo anterior, se adoptan tubos de PVC-O de timbraje PN 16.

2.5.- MATERIAL DE LA CONDUCCIÓN

En el Anejo nº 6, Estudio de alternativas, se plantean las siguientes alternativas para el material de las conducciones de impulsión:

• Alternativa 1: Tuberías de PVC orientado (PVC-O). • Alternativa 2: Tuberías de fundición.

Según se expone en el citado anejo, se elige el PVC-O como material para las tuberías de la impulsión. 2.6.- DISPOSITIVOS ESPECIALES

Para el correcto funcionamiento de las conducciones en presión a diseñar es necesaria la instalación de determinados elementos accesorios, como es el caso de las ventosas y los desagües, que permiten las labores de llenado y vaciado de la misma de forma sencilla.

2.6.1.- VENTOSAS

La acumulación de aire en el interior de las tuberías es uno de los principales problemas de las redes, cualquiera sea el material de que estén hechas. El aire ocupará las partes altas de las redes y si en estos puntos no existen accesorios que permitan su escape al exterior, al acumularse el aire se producirá una reducción importante del caudal (incluso podrá obstruirla completamente), originando problemas puntuales de pérdidas de carga severas. El problema más grave es que se puedan producir sobrepresiones que causen la rotura de los tubos.

En todos los puntos altos de la conducción se dispondrán ventosas trifuncionales que permiten la admisión o expulsión de grandes caudales durante el llenado o vaciado de la conducción. También permite la expulsión de pequeños caudales de aire durante el funcionamiento normal de la tubería, de manera que impiden la aparición de movimientos bruscos de la masa de agua al ocupar el espacio dejado por el aire evacuado. Se evitan así fenómenos pulsatorios que precipitarían el deterioro de la tubería.

Estas ventosas disponen por tanto de dos orificios de distinto tamaño, cada uno de los cuales cumple una de las misiones ya explicadas.

El orificio pequeño, que realiza las funciones de purgador, se dimensiona de forma que no evacue un caudal mayor de 50 l/s bajo presión de servicio.

El orificio grande se dimensiona en función de los caudales a evacuar y del diámetro de la tubería. Según la tabla 59 de la “Guía técnica sobre tuberías para el transporte de agua a presión”, editada por el CEDEX, los diámetros de las ventosas en función del tamaño de la tubería deben ser los siguientes:

Diámetro de la tubería (mm) Diámetro de la ventosa (mm)

< 250 50, 60, 65 250 a 600 80, 100 600 a 900 125, 150 900 a 1.200 200 > 1.200 2 x 200 - 6 -

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Puesto que las tuberías de la impulsión entre la toma en el río Zújar y las balsas de almacenamiento y regulación tienen un diámetro nominal de 500 mm, adoptamos ventosas de 100 mm de diámetro. En la siguiente tabla se indica la ubicación de las ventosas proyectadas:

Nº Tubería P.K. 1 TI1 0+560 2 TI1 1+100 3 TI1 1+430 4 TI1 1+860 5 TI1 2+380 6 TI2 0+700 7 TI2 1+120 8 TI3 0+590 2.6.2.- DESAGÜES

A lo largo de las conducciones proyectadas, se han dispuesto desagües que permiten el eventual vaciado de la tubería en todos los puntos bajos de la misma.

Según la tabla 60 de la “Guía Técnica sobre tuberías para el transporte de agua a presión”, editada por el CEDEX, teniendo en cuenta el diámetro de las conducciones, el diámetro a adoptar para las conducciones de desagüe es el siguiente:

Diámetro de la tubería (mm) Diámetro del desagüe (mm)

< 200 80 250 a 350 100 400 a 600 150 700 a 1.000 200 1.200 a 1.600 300 > 1.600 400

Puesto que las tuberías de la impulsión entre la toma en el río Zújar y las balsas de almacenamiento y regulación tienen un diámetro nominal de 500 mm, el diámetro adoptado para los desagües en el Proyecto es de 150 mm.

Para la ubicación y la obtención del número de estos desagües se han tenido en cuenta los puntos bajos existentes a lo largo de la conducción, los cuales se han minimizado en el proceso de definición del trazado. Se ha comprobado que los desagües proyectados vierten los caudales de la tubería a vaguadas que son capaces de absorber los máximos caudales que puede transportar la conducción, sin modificaciones en las mismas y sin riesgos potenciales para los terrenos colindantes.

En la siguiente tabla se indica la ubicación de los desagües proyectados: Nº Tubería P.K. 1 TI1 0+700 2 TI1 1+290 3 TI1 1+540 4 TI1 1+960 5 TI1 2+550 6 TI2 0+190 7 TI2 0+870 8 TI2 1+650 9 TI3 0+690 - 7 -

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3.- GRUPO DE BOMBEO EN LA TOMA DEL RÍO ZÚJAR

3.1.- NÚMERO DE BOMBAS

En el Anejo nº 6, Estudio de alternativas, se plantean las siguientes alternativas:

• Alternativa 1: Un equipo de bombeo con capacidad para impulsar el 100 % del caudal.

• Alternativa 2: Un equipo de bombeo con capacidad para impulsar 1/3 del caudal + un equipo de bombeo con capacidad para impulsar 2/3 del caudal.

La alternativa 1 tiene como ventaja una menor inversión económica. Como inconvenientes están la mayor rigidez en el bombeo y la inexistencia de un equipo alternativo para el caso de averías.

La alternativa 2, aun siendo más cara, tiene dos ventajas fundamentales: permite adaptar la elevación al caudal circulante en cada momento por el río Zújar y permite mantener la elevación de agua en el caso de que se averíe una de las bombas.

Se elige por tanto la alternativa 2.

3.2.- ALIMENTACIÓN DE LAS BOMBAS

En el Anejo nº 6, Estudio de alternativas, se plantean las siguientes alternativas: • Alternativa 1: Alimentación eléctrica mediante línea eléctrica de alta tensión. • Alternativa 2: Alimentación mediante equipos alimentados por gasóleo.

Se han estudiado económicamente los costes de implantación de ambas alternativas, resultando prácticamente iguales. En cuanto a los costes de explotación, la alternativa 1 tiene la ventaja de que éstos son inferiores en el caso de que se bombee en horario nocturno respecto a la alternativa 2. Sin embargo, para que este ahorro económico se produzca, debe comenzar a elevarse el agua desde el río Zújar en los meses de diciembre o enero, lo que elimina las ventajas de aplazar la decisión de bombear que tendrá la Comunidad de Regantes en caso de poder elevar agua del río en 2 meses (marzo y abril). La alternativa 1, que requerirá el tendido de una línea de alta tensión desde unos 2,3 km, tiene el inconveniente medioambiental de afectar a la avifauna. En cambio, si consideramos el criterio del ruido ambiental, es más desfavorable la alternativa 2, en la que se tendrán que tomar medidas correctoras para minimizar el ruido emitido por los motores de gasóleo.

Ponderando las alternativas, teniendo en cuenta especialmente la flexibilidad de poder atrasar en el año el momento de iniciar el bombeo, que puede suponer la no necesidad de elevar ningún volumen de agua,

se elige la alternativa 2.

Dentro de esta alternativa 2 (equipos de bombeo alimentados por gasóleo), existen dos alternativas a su vez, que denominaremos:

• Alternativa 2A: Instalación de motores eléctricos para el accionamiento de las bombas. Estos motores serían alimentados por un grupo electrógeno. En el Apéndice 1 se detallan las características técnicas de un grupo electrógeno indicado para la instalación, con un coste superior a 120.000 €.

• Alternativa 2B: Instalación de motores de gasóleo para el accionamiento de las bombas. Según datos proporcionados por fabricantes de equipos de bombeo, el sobrecoste de pasar de motores eléctricos a motores gasoil es de unos 80.000 €.

Por el mayor rendimiento energético de la alternativa 2B y su menor coste de instalación, se elige la

alternativa 2B.

En ambos casos, es necesario instalar un depósito de gasóleo. Se propone un depósito de 25.000 l, apto para la alimentación ininterrumpida de los motores o el grupo electrógeno durante 1 semana con un funcionamiento durante 24 h diarias.

3.3.- ELECCIÓN DE LAS BOMBAS

Como se ha reflejado en los apartados anteriores, son necesarias dos bombas para elevar un caudal de 1.025 m3/h:

• Bomba 1: Q = 340 m3/h. • Bomba 2: Q = 685 m3/h.

En ambos casos, la altura de elevación es de 116 m. Tienen una aspiración de 5 m.

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Estas bombas irán alimentadas por motores de combustión de gasóleo, de 219 (bomba 1) y 433 kW (bomba 2).

En el Apéndice nº 1 se incluyen las características de las bombas para el bombeo desde el Zújar. Las dos bombas son centrífugas, de cámara partida axialmente.

4.- CAPTACIÓN EN EL RÍO ZÚJAR

4.1.- UBICACIÓN DE LA CAPTACIÓN

La ubicación de la captación del río Zújar se analizó en el Anejo nº 6, Estudio de alternativas, que se resume a continuación.

Se han planteado las siguientes alternativas:

• Alternativa 1: Ubicación en el río Zújar en el paraje de La Dehesilla (polígono 18, parcela 17). • Alternativa 2: Ubicación en el río Zújar en el paraje de El Cachiporro (polígono 16, parcela 162).

La alternativa 1 tiene como ventaja la reducción de la longitud de las tuberías de impulsión por la mayor proximidad del punto de bombeo respecto a las balsas. Otra ventaja derivada de este menor longitud, y de que la toma en El Cachiporro está a menor cota que la toma en La Dehesilla, es que los equipos necesarios para el bombeo son de menor potencia, con el consecuente ahorro económico, tanto en la fase de construcción como en la de explotación. Otra ventaja de la alternativa 1 es que en esa zona la lámina de agua del río Zújar es superior, siendo suficiente para que no sea necesario un azud para la toma de agua.

Se elige por tanto La Dehesilla como zona para la ubicación de la toma en el río Zújar.

En cuanto a la posición de la estación de bombeo respecto al cauce, se ha realizado un estudio de inundabilidad del río Zújar en las inmediaciones del paraje de La Dehesilla, para ubicar la estación de bombeo fuera de la llanura de inundación. Este estudio de inundabilidad se incluye en el Anejo nº 8. 4.2.- DESCRIPCIÓN DE LA ESTACIÓN DE BOMBEO

El edificio para albergar los equipos de bombeo es una nave industrial con superficie bruta de 200 m2 (20 x 10 m).

La nave industrial se realizará mediante pórticos de estructura metálica con cerramientos de paneles prefabricados de hormigón y cubiertas de chapa prelacada simple. Dichos pórticos, con acero S-275-JR, tienen 10,00 m de luz y 5,00 m de separación entre pórticos, una altura de pilares de 6,00 m y altura hasta cumbrera de 7,50 m, por lo que resulta una pendiente en cubierta del 25 %.

Los perfiles elegidos para pilares son del tipo HEA, garantizando una sujeción eficaz entre pilar y los paneles de cerramiento, además de suprimir cualquier remate para evitar desplazamientos de los paneles. Para cabios de la estructura se han elegido perfiles del tipo IPE.

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La estructura será de montaje soldado y/o atornillado mediante placas a tal efecto y tornillería. Irá unida a la cimentación mediante placas de anclaje.

La cubierta de la nave se ejecutará mediante placas de chapa de acero prelacado de 0,6 mm de espesor, cogidas a la cubierta por medio de fijadores autorroscantes con juntas de estanqueidad. El peso de la cubierta se soporta mediante correas de tipo ZF-140x2,0 colocadas, cada una, a la distancia de 1,50 m como máximo.

Los cerramientos de fachadas y laterales de la nave, se realizarán con paneles prefabricados de hormigón armado / alveolar de 12 cm de espesor, cogidos a los perfiles de la estructura a tope, sin rematería añadida, para evitar desplazamientos o incluso que el panel quede fuera del perfil.

Los paneles de cerramiento se llevarán hasta una altura de 4,50 m en fachadas y laterales de naves extremas, rematando hasta la cubierta con un forro de chapa de acero termolacada, con remates superior e inferior.

La solera de la nave se realizará con hormigón HM-17,5/P/20 de 15 cm de espesor, armado con malla electrosoldada de acero de dimensiones 15x15x6 mm, sobre encachado de piedras calizas de 15 cm de espesor. El acabado de la solera interior de la nave será mediante tratamiento superficial de cuarzo fratasado y pulido color gris. En la superficie de soleras en cada nave se realizarán cortes longitudinales y transversales con profundidad 1/3 del espesor de la solera, de tal modo, que como mínimo, se efectúen cortes longitudinales y transversales en cada una de ellas como para que la superficie entre cortes no sea superior a 24,00 m2. Se practicará otro perimetral lo más próximo posible a los pilares.

Para el camino de acceso a la estación de bombeo, se ha proyectado un nuevo camino, con 30 cm subbase de material de préstamo y 15 cm zahorra artificial, de 1.003,54 m de longitud.

Para la alimentación de las bombas se ha previsto un depósito de acero de doble pared aéreo, cilíndrico, para almacenamiento del gasóleo del que se alimentarán las bombas, construido conforme a norma UNE 62.350-2, con capacidad de 25.000 litros.

5.- BOMBEO SOLAR ENTRE BALSAS

5.1.- CAUDAL DE DISEÑO

La superficie total de riego es de 1.165,3492 ha.

Analizando las presiones en las tomas de parcela a partir de la cota piezométrica de la Balsa Canchal, que es la más desfavorable de las dos balsas de almacenamiento y regulación en este sentido, tenemos que la superficie de la zona regable en la que la presión es inferior a 20 mca es de 651,9945 ha y con presión mayor o igual a 20 mca es de 513,3547 ha. Es decir, desde la Balsa Canchal se riegan sin problema de presión 513,3547 ha.

De las 651,9945 ha con problemas para regar desde la Balsa Canchal, 261,2631 ha se riegan directamente desde la Balsa Cantador, por lo que la diferencia es de 390,7314 ha. El volumen de agua correspondiente a esta superficie (488.414,25 m3/año) es el que hay que elevar desde la Balsa Canchal hasta la Balsa Cantador.

5.2.- CÁLCULO HIDRÁULICO

Para dimensionar el bombeo solar estimamos que durante la campaña de riego se podrá bombear durante un mínimo de 10 horas al día. Si consideramos que los meses de bombeo solar serán mayo, junio, julio y agosto, con un periodo mínimo de 115 días al año, el caudal a bombear será de:

h m año horas día horas año días año m 3 71 , 424 150 . 1 10 · 115 3 25 , 414 . 488 = =

Necesitamos bombear un caudal de 424,71 m3/h mediante dos bombas de superficie (212,36 m3/h por bomba) a una altura manométrica de 35 mca (desnivel entre las dos balsas).

Estas bombas, de 27 kW cada una, irán ubicadas en una caseta prefabricada.

En el Apéndice nº 2 se incluyen las características de las bombas para el bombeo solar proyectado.

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5.3.- CONDUCCIÓN ENTRE BALSAS

Para la conexión entre las dos balsas se aprovecha la misma conducción que para la impulsión desde el río Zújar, por lo que el trazado y los dispositivos especiales son los mismos.

5.4.- ALIMENTACIÓN DE LAS BOMBAS

Las bombas estarán accionadas por motores eléctricos, alimentados por energía solar. Para ello, será necesario un campo fotovoltaico, con seguimiento solar a un eje, de potencia máxima 100 kW. Se instalará un variador de velocidad.

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6.- APÉNDICE 1: DOCUMENTACIÓN TÉCNICA DE BOMBAS DE IMPULSIÓN

DESDE DEL RÍO ZÚJAR

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7.- APÉNDICE 2: DOCUMENTACIÓN TÉCNICA DE BOMBAS DE IMPULSIÓN

SOLAR

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