MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf

(1)

Obra:

Región: APURÍMAC Provincia: ABANCAY Distrito: ABANCAY

1.- DATOS Y CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO

ESPECIFICACIONES: f`c = fy =

Ubicación: Zona 2 Apurímac Suelo: S2 Suelos Intermedio

Uso: Categoria A Infraestructura Educativa (Salud)

Sistema Estructural: Porticos R = 8

"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

(2)

(3)

Obra:

Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay

2.- PREDIMENSIONADO - LOSA ALIGERADA

De la configuración estructural se tiene:

Nota: Los ejes son referenciales

Longitud Total en Eje X

17.30 m Viga Secundaria

Longitud Total en Eje Y

11.70 m Viga Principal

H= L/25

L= Luz Libre de Viguetas

3.50 m

H=

0.14 m

0.20 m

Ancho de Vigueta:

0.10 m

Entre Ejes de Viguetas:

0.40 m

De la Norma E.020 Cargas, se tiene:

Nota: Por ser condición del trabajo el usar una losa aligerada como diafragma horizontal se

utilizara una losa aligerada predimensionada de la siguiente manera:

Tomaremos H=

"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

(4)

CARGA MUERTA

Acabados

100.0 kg/m2

CARGA VIVA

Techo

100.0 kg/m2 (E.020 Carga viva del techo)

100.0 kg/m2

CARGA MUERTA

Peso del Aligerado (H=20cm)

300.0 kg/m2 (E.020 Anexo 1 Pesos Unitarios)

Acabados Piso

100.0 kg/m2

400.0 kg/m2

CARGA VIVA

Oficinas

250.0 kg/m2 (E.020 Cargas)

250.0 kg/m2

CARGA VIVA

Corredores y Escaleras

400.0 kg/m2 (E.020 Cargas)

400.0 kg/m2

Peso por metro Lineal, WD=

160.00 kg/ml

Peso por metro Lineal Oficinas, WL=

100.00 kg/ml

Peso por metro Lineal Corredor, WL=

160.00 kg/ml

Wu =

496.00 kg/ml

CARGA MUERTA

Peso del Aligerado (H=20cm)

300.0 kg/m2 (E.020 Anexo 1 Pesos Unitarios)

Acabados Piso

100.0 kg/m2

400.0 kg/m2

CARGA VIVA

Oficinas

250.0 kg/m2 (E.020 Cargas)

250.0 kg/m2

CARGA VIVA

Corredores y Escaleras

400.0 kg/m2 (E.020 Cargas)

400.0 kg/m2

Peso por metro Lineal, WD=

160.00 kg/ml

Peso por metro Lineal Oficinas, WL=

100.00 kg/ml

Peso por metro Lineal Corredor, WL=

160.00 kg/ml

Wu =

496.00 kg/ml

TECHO

NIVEL 3

1.4WD + 1.7 WL =

NIVEL 2

1.4WD + 1.7 WL =

(5)

CARGA MUERTA

Peso del Aligerado (H=20cm)

300.0 kg/m2 (E.020 Anexo 1 Pesos Unitarios)

Acabados Piso

100.0 kg/m2

400.0 kg/m2

CARGA VIVA

Oficinas

250.0 kg/m2 (E.020 Cargas)

250.0 kg/m2

CARGA VIVA

Corredores y Escaleras

400.0 kg/m2 (E.020 Cargas)

400.0 kg/m2

Peso por metro Lineal, WD=

160.00 kg/ml

Peso por metro Lineal Oficinas, WL=

100.00 kg/ml

Peso por metro Lineal Corredor, WL=

160.00 kg/ml

Wu =

496.00 kg/ml

ASIGNACION DE CARGAS EN LA LOSA (Carga Viva Kg/m2)

1.4WD + 1.7 WL =

(6)

DATOS

Peralte de la viga Base de la Viga

Recubrimiento hasta el peralte del acero long. De viga entre eje

peralte efectivo LONGITUD DE LOS TRAMOS

DIRECCION DE ARMADO DE LOSA PROPUESTA

x x = # = # = x x = # = # = h = 20.00 cm t= 5.00 cm B t r= 2.00 cm d= 18.00 cm B = 40.00 cm b= 10.00 cm b L2= 3.5 m As(-) h f 0.90 As(+) L3= 3.5 m L4= 3.5 m L1= 3.5 m M 3-4 0.39 Tn-m M 4-5 0.35 Tn-m MOMENTO POSITIVO M 1-2 0.25 Tn-m M 2-3 0.35 Tn-m M2 0.5 Tn-m M3 0.52 Tn-m Tn-m MOMENTO NEGATIVO M1 0.5 Tn-m CORTANTE MAXIMA VMAX 0.88 Tn f'c = 210 Kgr/cm2 M4 0.61 Tn-m M5 0.5 Tn-m

1.-CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO A) MOMENTO NEGATIVO

PARA EL APOYO EXTREMO M1 M1(-) = 0.5 Tn-m

f'y = 4200 Kgr/cm2 4200 0.7 210 ASUMIMOS 2 3/8 1.42 cm2 10.00 18.00 0.4347 cm2 TANTEANDO AS = 0.77 cm2 SE ASUME 1 1/2 1.27 cm2

PARA EL APOYO EXTREMO M4 M4(-) = 0.61 Tn-m

4200 0.7 210 ASUMIMOS 1 3/8 0.71 cm2 MINIMO 10.00 18.00 0.4347 cm2 1/2 1.27 cm2 TANTEANDO AS = 0.96 cm2 ASUMIMOS 1     fy d b c f Asmin 0.7 '

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *



) 2 (d a Fy Mu As  

f

    fy d b c f Asmin 0.7 '

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *



) 2 (d a Fy Mu As  

f

(7)

= SI < x x x x x = < 1 ø 1/2 " + 0 ø1/2

"

= + = cm2 PARA TRAMO BC = SI < x x x x x = < 1 ø1/2 " + 0 ø1/2

"

= + = cm2 PARA TRAMO BC = SI < x x x x x = < 1 ø 1/2 " + 0 ø1/2

"

= + = cm2 M 1-2 0.25 Tn-m PARA TRAMO 1-2 5 15.5 4.9802 Tn

0.25 4.98 primer caso se calcula con B ala de la vigueta

Mu Mut 0.90 0.85 210 40.0 AS = 0.37 cm2 PARA EL TRAMO 0 M 1-2 0.25 Tn-m TANTEANDO 1.27 0 1.27 OK C-D M 2-3 0.35 Tn-m SE ASUME 5 15.5 4.98 Tn

0.35 4.98 primer caso se calcula con B ala de la vigueta

Mu Mut 0.90 0.85 210 40.0 AS = 0.52 cm2 SE ASUME PARA EL TRAMO C-D M 2-3 0.35 Tn-m TANTEANDO 1.27 0 1.27 OK 40.0 5 15.5 4.98 Tn

0.39 4.98 primer caso se calcula con B ala de la vigueta M 3-4 0.39 Tn-m Mu Mut 0.90 0.85 210 3-4 AS = 0.60 cm2 PARA EL TRAMO 3-4 M 3-4 0.39 TANTEANDO SE ASUME 1.27 0 1.27 OK    ) 2 ( * * * 85 . 0 * Fc B t d t Mu

f

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *



) 2 (d a Fy Mu As  

f

   ) 2 ( * * * 85 . 0 * Fc B t d t Mu

f

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *



) 2 (d a Fy Mu As  

f

   ) 2 ( * * * 85 . 0 * Fc B t d t Mu

f

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *



) 2 (d a Fy Mu As  

f

(8)

SI < x x x x = x = b = x x = ø = OK @ = x = ø @ ø 1/4 @ # cm = ø @ 5 = m m m 1 # 1/2 1 # 1/2 + 0 0 0 1 # 1/2 + 0 0 1 # m m m m m m 1 ø 1/2 + 0 ø 1/2 1 ø + 0 ø 1/2 1 ø 1/2 + 0 ø 1/2

3.0 ANALISIS DE LA LOSA ALIGERADA EN EL PROGRAMA SAFE V12.0 POR EL METODO DE ELEMENTOS FINITOS 25 Vc Vu 0.85 0.5 14.5 10.0 18.00 1.1751 Tn 1.18 > 0.88 NO REQUIERE ENSANCHE……..OK 0.88 10.0 7.48869 se asume 10 cm 1.1751 ACERO TRANSVERSAL POR TEMPERATURA

0.0025 10.00 5.00 0.125 cm2 ASUMIMOS 1 1/4 As min 0.32 ASUMIMOS 1/4 39.05 cm 0.32 cm2 ESPACIAMIENTO = As 0.13 100.00 39.063 cm cm =t As(-) h 20.00 cm EN PLANTA As(+) ARMADO FINAL Ast 1/4 25 cm B 1.2 1.2 1/2 ACERO POSITIVO E 3.5 3.5 3.5 1/2 D 1.2 ACERO NEGATIVO 1.2 1.2 1.2 B C b = 10 cm

3.1 ANALISIS DeL REFUERZO CON LA COMBINACION DEL RNC

momentos en las viguetas

Vc= ф 𝑥 0.53 𝑥 𝑓′𝑐 𝑥𝑏 𝑥 𝑑 =

X=𝑉𝑢 𝑥 𝑏_𝑉𝑐 =

(9)

AS+= AS+=

1 ø 1/2 " + 1 ø1/2

"

= + = cm2 1.11 cm2/viguea #viguetas/m =

3.3 ANALISIS POR EL METODO DE ELEMENTOS FINITOS DE ACERO NEGATIVO( ABAJO) EN LA DIRECCION X

1.27 1.27 2.54 OK

3

3.2 ANALISIS POR EL METODO DE ELEMENTOS FINITOS DE ACERO POSITIVO( BALANCINES) EN LA DIRECCION X

ACERO REQUERIDO = 0.0333 cm2/cm 3.33 cm2/m

(10)

AS+= AS+=

1 ø 1/2 " + 0 ø3/8

"

= + = cm2

1 ø1/2 " + 1 ø1/2

"

= + = cm2 1 ø1/2 " + 0 ø3/8

"

= + = cm2

ESTRIBAMIENTO CON "S" @ 0.25 EN EJES 1AL 9

3.5 ANALISIS POR CORTANTE DE LA LOSA ALIGERADA EN LA DIRECCION X 1.27 1.27 2.54 OK

1.27 0 1.27 OK

ARMADO FINAL

As(+)

1.27 OK

3.4 ANALISIS POR FRANJAS DE DISEÑO, CALCULO DE ACERO REQUERIDO PARTE SUPERIOR ( EJE, BALANCINES) EN LA DIRECCION X

As(-) 1.24 cm2/viguea 1.27 0 ACERO REQUERIDO = 0.0372 cm2/cm 3.72 cm2/m #viguetas/m = 3 B b As(-) As(+) B b As(-) As(+)

(11)

PREDIMENSIONADO - VIGAS

Longitud Viga Principal 4.48 m Longitud Viga Secundaria 3.50 m VIGAS TECHO VIGAS PRINCIPALES WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV WD Peso Techo = Kg/m2 Kg/cm² WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm² WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm² WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM Wu = 1.40 CM + 1.70 CV Reemplazando: = Ln = Longitud Libre

B = Dimensión Transversal Tributaria

4.48 No necesita verificar por deflexión

14.40 3.50 20 30.00 0.0030 430.00 0.0430 100.00 0.0100 300.00 0.0300 100.00 0.0100 Wu = 0.0772 Kg/cm² Ln Redondeo h = = 0.31 m 0.50 m 14.396 b = B 20 m b = = 0.18 m 0.25          u w Ln h 4

(12)

WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV WD Peso techo = Kg/m2 Kg/cm² WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm² WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm² WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM Wu = 1.40 CM + 1.70 CV Reemplazando: = Ln = Longitud Libre

14.40 3.03 20 VIGAS SEGUNDO NIVEL

VIGAS PRINCIPALES WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV WD Peso aligerado = Kg/m2 Kg/cm² WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm² WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm² WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM Wu = 1.40 CM + 1.70 CV Reemplazando: = Ln = Longitud Libre 100.00 0.0100 300.00 0.0300 430.00 0.0430 Wu = 0.0772 Kg/cm² 100.00 0.0100 30.00 0.0030 b = B 20 Redondeo Ln 14.396 m b = = 0.15 m 0.25 m h = = 0.24 m 0.40 100.00 0.0100 500.00 0.0500 300.00 0.0300 300.00 0.0300 100.00 0.0100 Wu = 0.1210 Kg/cm² Ln 11.499 b = B 20          u w Ln h 4          u w Ln h 4

(13)

4.48 No necesita verificar por deflexión 11.50

3.50 20

Asumiremos Vigas Principales de 0.5 x 0.25 mts

WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV WD Peso aligerado = Kg/m2 Kg/cm² WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm² WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm² WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM Wu = 1.40 CM + 1.70 CV Reemplazando: = Ln = Longitud Libre

11.24 3.03 20

Asumiremos Vigas Secundarias de 0.4 x 0.25 mts Techo Principal 0.50 x 0.25 Secundaria 0.40 x 0.25 Segundo Nivel Principal 0.50 x 0.25 Secundaria 0.40 x 0.25 Redondeo h = = 0.39 m 0.50 m m VIGAS SECUNDARIAS 300.00 0.0300 300.00 0.0300 b = = 0.18 m 0.25 540.00 0.0540 Wu = 0.1266 Kg/cm² 150.00 0.0150 90.00 0.0090 b = B 20 Redondeo Ln 11.242 m b = = 0.15 m 0.25 m h = = 0.31 m 0.40          u w Ln h 4

(14)

PREDIMENCIONAMIENTO DEL PERALTE DE LA VIGA

Donde : Ln = Longitud mas larga de las vigas de la estructura entre ejes Wu = Carga por Unidad de Area

h = PERALTE DE LA VIGA EL PERALTE DE LA VIGA PUEDE ESTAR ENTRE

METRADO DE CARGAS PARA PRE DIMENSIONAMIENTO

METRADO DE CARGAS VIVIENDAS CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)

CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2

Peso de Loza aligerada = Kg/m2

Piso Terminado = Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2 Muro de Ladrillo Cabeza = Kg/m2

Wd = Kg/m2 METRADO DE CARGAS EN OFICINAS Y DEPARTAMENTOS

CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)

Wd = Kg/m2 METRADO DE CARGAS EN GARAJES Y TIENDAS

Piso Terminado = Kg/m2 Wl = Kg/m2

Muro de Ladrillo Cabeza = Kg/m2 . Ln Kg/cm2 Wd = Kg/m2

METRADO DE CARGAS DEPOSITOS ALMACENES Y BIBLIOTECAS CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)

Piso Terminado = Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2 Muro de Ladrillo Cabeza =0 Kg/m2

Wd = Kg/m2 PERALTE DE LA VIGAh=Ln/((10 a 12) )=

= ASUMIMOS h = m

PREDIMENSIONAMIENTO DEL ANCHO DE LA VIGA +

2 2 = m

ASUMIMOS b = m

OBS. Aumentar el ancho de la base si no cumple con el control de deflexiones con el anterior valor DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE

11.50 3.5 3.5 0.18 20 0.25 8.9 450 4.48 0.39 0.50 450 10.1 2025 300 100 250 600 1575 300 100 250 0

AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

600

1350 300

100 250

150 10.9

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

1260 300 100 200 150 11.3 h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = h=_{10 𝑎 12}𝐿𝑛 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h=_{10 𝑎 12}𝐿𝑛 = b=𝐴𝑁𝐶𝐻𝑂 𝑇𝑅𝐼𝐵𝑈𝑇𝐴𝑅𝐼𝑂₂₀ = 𝐿1 2+ 𝐿2 2 20 =

(15)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

DATOS As' =?

Peralte de la viga

Base de la Viga d = cm h = 50 cm

peralte efectivo

r = As =?

b = cm Mu(-) = Momento Negativo

Mu(+) = Momento Positivo

ESPECIFICACIONES β1 = x x x = x = Asmax = x b x d = x x = cm2 x = = cm x x ф x x fy x (d - a/2) = x x x = Muc > Mu > x x Mu(tn-m) f ( ) fy(kg/cm 2 ) _{0.8 x} _x _x d (cm) f'c(kg/cm 2 ) b (cm) ₌ As (cm 2 ) = OBJETIVO ACERO EN TRACCION 3 ø5/8 " + 1 ø

"

= + = 0.0 OK 5/8 5.94 1.98 7.9 210 25 3.04 cm2 OK cm2

5.93

ASUMIMOS 4200 210 25 44 44 4200

CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO ACERO NEGATIVO Mu (-) 9.24 Tn-m

9.24 0.9

diseñar como viga simple reforzada con acero minimo en compresion ACERO MINIMO EN COMPRESION

14 25 44 _{= 3.667 cm2} 4200

16.05 Tn-m SE DEBE BERIFICAR

16.05 4.34 Tn-m NO REQUIERE ACERO EN COMPRESION

Muc = As max 0.9 11.0 4200 38.48 11.7 4200 11.03 0.85 210 25 CUANTIA MAXIMA 0.5 0.0213 0.0107 CUANTIA DE ACERO MAXIMO

0.0107 25 44 11.72 DETERMINACION SI LA VIGA REQUIERE ACERO EN COMPRESION

0.85 0.85 210 0.59 _{= 0.0213} 4200 B 0.85 f'c = 210 Kgr/cm2 f'y = 4200 Kgr/cm2

MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional) 25

9.24 Tn-m 4.34 Tn-m d = 44 cm d' = 6 cm r = 6 cm L = 4.23 cm

"EJE 2 B-6"

d' h = 50 cm b = 25 cm 44

DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE

        FY Fy Fc B Pb 6000 6000 85 . 0 * 1

Pb

P

max



0 .

50 *

max P

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *



𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 =14 𝑓𝑦𝑥𝑏𝑥𝑑 =     fy d b c f Asmin 0.8 '

(16)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

M_u_(tn-m) _{0.8 x} _x _x f ( ) fy(kg/cm 2 ) d (cm) = f'c(kg/cm 2 ) b (cm) As(cm2) = OBJETIVO ACERO EN COMPRESION 2 ø5/8 " + 1 ø

"

= + = cm2

CUANTIA DE ACERO EN TRACCION CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION = x x < m 1 ø " 2 ø " 1 ø " A B C m m A B C 3 ø " 1 ø " 2 ø5/8 " + 1 ø

"

2 ø " 2 ø 5/8 " + 1 ø

"

h = cm h = cm h = cm b = cm b = cm b = cm 3 ø " + 0 ø " 3 ø " + 1 ø " 3 ø " + 0 ø "

SECCION A-A SECCION B-B SECCION C-C

5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 50 50 50 25 25 25 0.78 5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 4.23 5/8 5/8 5/8 1.20 1.20 SE DEBE COMPROBAR

0.007 0.0186 ………FALLA SUB- REFORZADA……….BIEN!

1 2

44 25 44

4609.1 Kgr/cm2 EL ACERO SI FLUYE

1.98 5.9 OK

COMPROBANDO EL TIPO DE FALLA DE LA VIGA

7.92 _{= 0.007} 5.94 0.005 25

2.69

0.0 OK 5/8 3.96 0.9 4200 4200 44 3.04 cm2 ACERO NEGATIVO Mu (+) 4.34 Tn-m 4.34 210 25 44 210 25    d b As     d b As      fy d b c f Asmin 0.8 '                 6000 6000 ' 1 6000 fy d d fs fy fs b   0.5 

(17)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

DATOS 2 ø " + ø " = cm2

peralte efectivo h = cm

Mu(-) = Momento Positivo

b = β1 _{3 ø} _{" +} _ø _{" =} _cm2 = x x x = x = x - x = x x 25 = x(( x ( - ) x ( - )+ x( - )) = Mu < <

CUANTIA DE ACERO EN TRACCION

=

x x

< COMPROBANDO

0.007 0.023 ……..FALLA SUB- REFORZADA…….BIEN¡

7.92 _{= 0.007} 5.94 0.005

25 46 25 46

Muc

9.24 12.3 ……….BIEN

CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION 1.21 4200 46 6 12.33 Tn-m

MOMENTO ULTIMO RESISTENTE

Muc 0.9 4200 7.9 5.9 46 = 7.9 5.34 4200 2.426 cm 0.85 210 5.9 4200 _{= 5.3427 cm2} 4670 4200 CUANTIA MAXIMA 0.5 0.0213 0.011 4669.5652 Kgr/cm2 ANALISIS DE LA VIGA 0.85 0.85 210 0.59 _{= 0.0213} Acero en compresion As = 7.92 cm2 Acero en Traccion A's = 5.94 cm2 7.9 f'c = 210 Kgr/cm2 f'y = 4200 Kgr/cm2 25 cm 0.85 5/8 2 5/8

MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional) 9.24 Tn-m d = 46 cm 50 d' = 6 cm r = 4 cm L = 4.23 cm h = 50 cm b = 25 cm

ANALISIS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA EJE

"EJE 2 B-6"

5/8 1 5/8 5.9         FY Fy Fc B Pb 6000 6000 85 . 0 * 1

Pb

P

max



0 .

50 *

                6000 6000 ' 1 6000 fy d d fs 𝐴𝑠2 = 𝐴′_{𝑠 ∗}𝑓𝑠 𝑓𝑦=

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *

)

2 (

















_

_











 





*

'

(

'

)

2 )

2 (

*

fy

As

d

a

fy

A

s

d

Muc

f

   d b As     d b As  fy fs b   0.5 

(18)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

DATOS

Recubrimiento hasta el peralte del acero

long. De viga entre eje h = cm

peralte efectivo

FUERZA CORTANTE ULTIMO r

VU = Momento Positivo b = d Tn Tn Tn Tn x x x = > > CHEQUEO DEL CORTE MAXIMO

x = Kgr/cm2 x x x = < < VERIFICANDO Vact Vmax 3.3982 25.87 No requiere redimensionar…ok! esfuerzo maximo 0.85 2.1 210 25.87 Tn

NO REQUIERE ESTRIBO…... ESPACIAMIENTO NORMA

El valor critico esta a "d", entonces

3.7 1000 3.4 25 44

VERIFICANDO Vu1 Vc

3.74 7.2 1.- CALCULO DEL CORTANTE NOMINAL MAXIMO

0.85 0.53 210 25 44 7.18 Tn Vu1 3.74 Vu2 2.76 Vu3 1.08 2d 0.75 0.75 R L/2 VU 4.72 Vu2 Vu3 Vu4 ZONA 1 ZONA 2 ZONA 3 ZONA 4 L = 4.23 m

GRAFICA DEL DIAGRAMA DE CORTE CON SECCIONES VU Vu1 f'y = 4200 Kgr/cm2 25 cm 2 f'c = 210 Kgr/cm2 (Calculo computacional) 4.72 Tn 1 50 d = 44 cm d' = 6 cm r = 6 cm L = 4.23 cm h = 50 cm b = 25 cm

DISEÑO DE LOS ESTRIBOS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE 2 B-6"







f

c

bd

Vc

f

0 .

53 '

Vact=_𝑏𝑥𝑑𝑉𝑢 =    f c Vc

f

2.1 '

(19)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

x x x x = - = = Av = 2 x = x x x = x S = < cm = Av = 2 x = x x x = x 5 ASUMIMOS Φ cm # # # # # # = cm x SI Vu < V'u = ǿ x x Smax = O' 60 cm Smax = SI Vu > V'u = ǿ x x Smax = x x x =

Vu1 < V'u Smax = d/2

< Smax = = L confinada = 2 x h = = d/6 = = Smax = cm asumimos : cm 1 ASUMIMOS Φ cm 2 Φ cm 3 4 _# 5 _# 6 7 8 9 # # 10 3/8 " @ 10 bien 6

COMPARANDO 7.33 8 por ser mas comercial

2 3/8 " @ 5

2

POR SER CONFINADA 100 cm

Smax 44 7.333 cm

Tn comparacion

3.7 14.90 44 22 cm

POR OTRO METODO

1.1 f'c d/4 0.85 1.1 210 25 44 14.90 1.42 38 0.0015 25 1.1 f'c d/2 -3.44 1000 3/8 " @ 20

COMPARAMOS CON EL ESPACIAMIENTO MAXIMO

0.85 1.42 4200 44 -64.782 cm 4.- ANALISIS DE LA ZONA 1 ( ZONA CONFINADA)

USAREMOS ESTRIBOS DE Φ

3/8"

0.71 cm2 0.71 1.42 cm2 -3.44 1000

observacion -64.78 ₁₀ _{usar espaciamiento minimo de la norma} 0.85 1.42 4200 44 -64.782 cm

3/8"

0.71 cm2 0.71 1.42 cm2 3.-ANALISIS TENTATIVO DE ESTRIBAJE

3.7 7.2 -3.44 Tn 2.- CALCULO DEL CORTE QUE ABSORVE EL CONCRETO

0.85 0.53 210 25 44 7.18 Tn







f

c

bd

Vc

f

0 .

53 '

Vs= 𝑉𝑢 − 𝑉𝑐 =



Vs

d

fy

Av

S

f

*



Vs

d

fy

Av

S

f

*

Smax=_{0.0015 𝑥 𝑏}𝐴𝑣 =





   f c b d c V'

f

1.1 ' * *

(20)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

#

# = - = # # # ASUMIMOS # Φ cm # # # # R m A B C cm cm Φ3/8 A @ B C @ @ @ R 0.15 R @ 0.15 10 0.10 10 @ 0.10 R 0.15 R @ 0.15 100 100.0 Φ3/8 2 0.05 2 @ 0.05 ARMADO DE ESTRIBOS 1 2 4.23

Tn ….NO REQUIERE ESTRIBO ¡

R 3/8 " @ 20

Vu2 2.8 Tn 2.76 7.2 -4.43

4.- ANALISIS DE LA ZONA 2

(21)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

DATOS 2 ø " + ø " = cm2

b = β1 _{3 ø} _{" +} _ø _{" =} _cm2 = ΣM

o = o

0 : xC2 = x x ( - c ) objetivo = - = cm h2 Ψ = h1 = = - 6 = cm c = x = 5 Φ EN d-c = x = kgr/cm2 ( x ) ^ x x x = cm W_max <

< …BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO

( x )^ x x =

+ 3 x

1 8

30.37 B) PARA EL REFUERZO EN TENSION

6 60 1/3 2520 1E-06 0.0165 cm VERIFICAMOS W_max Wnorma 0.2545 0.3 mm 6 100 1/3 1.20 2520 1.00E-06 0.0255 25 12 60 cm2 fs = 0.60* fy 0.6 4200 2520 30.37 1.20 b h1 = h2 - r = 36.37 30.37 n*As 2 c 13.63 cm …..OK h2 = h-c = 50 13.6 36.37 36.37 15000 210

a) FISURAMIENTO EN LA FIBRA MAS TENSIONADA

25 7.92 9.7 44

POR MEDIO DEL CRITERIO DE GERCELEY-LUTZ

2100000 9.7

A's = 5.94 cm2 Acero en compresion As = 7.92 cm2 Acero en Traccion f'y = 4200 Kgr/cm2 0.85 5/8 2 5/8 7.9 f'c = 210 Kgr/cm2 9.24 Tn-m 25 cm 50 d' = 6 cm

MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional) L = 4.23 cm d = 44 cm b = 25 cm r = 6 cm "EJE 2 B-6" 5/8 1 5/8 5.9 h = 50 cm

CONTROL DE AGRIETAMIENTO DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE

n=𝐸𝑠_𝐸𝑐= 𝑏 𝑥𝑐2 2 = 𝐴𝑠 𝑥 𝑛 𝑥 (𝑑 − 𝑐) 𝐴 = 𝑏 𝑥 2𝑟 𝑁𝑟𝑜 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 𝑊𝑚𝑎𝑥= (𝑡𝑏 𝑥 𝐴)1/3∗ Ψ x fs x 10−6= 𝑊𝑚𝑎𝑥=(𝑡𝑏 𝑥 𝐴) 1/3 1+_3ℎ12𝑡𝑠 x fs x 10 −6₌

(22)

""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

VERIFICAMOS

<

= x ( x )^ 1/3 = kgr/cm2

PARA ELEMENTOS INTERIORES <

PARA ELEMENTOS INTERIORES 17927 < 26000 …..BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO MINIMO

CRITERIO ACI- 93

2520 6 60 17927

17927 31000 …..BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO MINIMO

W_max Wnorma 0.1648 0.3 mm

(23)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

DATOS 2 ø " + ø " = cm2

b = β1 _{3 ø} _{" +} _ø _{" =} _cm2 = = Ie = x x = x x donde x ^ 3 = 2 x ^ x = Kgr-m X ^ 2 = 2.48 3.98 4.91 Tn-m 8 210 1/2 2.60E+05 3019.0 25

POR EL CRITERIO ACI 83

25 50 2.60E+05 cm2 12 5 2.48 250.92 0.39 cm 384 217371 96668.716

c

11.991 cm …..OK 96668.72 cm4

PARA SECCIONES RECTANGULARES DOBLEMENTE REFORZADAS

objetivo

CALCULO DE LA DEFLEXION INMEDIATA Δi =?

POR EL CRITERIO DE LA NORMA E-60

2.1E+06 9.66 15000 210 LL 2.10 Tn-m Carga viva Acero en compresion As = 7.92 cm2 Acero en Traccion DL 2.00 Tn-m Carga muerta A's = 5.94 cm2 5/8 7.9 f'c = 210 Kgr/cm2 f'y = 4200 Kgr/cm2 9.24 Tn-m 25 cm 0.85 5/8 2 L = 3.98 m

MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)

d = 44 cm 50 d' = 6 cm r = 6 cm L = 4.23 m h = 50 cm b = 25 cm

CONTROL DE DEFLEXIONES DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE 2 B-6"

5/8 1 5/8 5.9 n=𝐸𝑠_𝐸𝑐=_{15000∗√𝑓}2.1 𝑥 𝐸+6′_𝑐= b x 𝑐2 2 + 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠 ′_{𝑥 𝑐 − 𝑑}′ _{= 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 =} Ie=b x₃𝑐3+ 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 2_{+ 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠}′_{𝑥 𝑑 − 𝑐} 2 ₌ ∆𝑖 =5 𝑥𝑊 𝑥𝐿_{384 𝐸𝐼}4= Ie= 𝑀𝑐𝑟_𝑀𝑎 3𝑥 𝐼𝑔 + 1 − 𝑀𝑐𝑟 𝑀𝑎 3 𝑥 𝐼𝑡 = Ig= 𝑏𝑥ℎ3 12 = Mcr=2 𝑥 𝑓_𝑦1′𝑐 𝑥 𝐼𝑔= Ma=𝑊 𝑥𝐿₈ 2=

(24)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

MEN= 0 c EN d-c = Ie = 5 x x ^ 4 = x x ƛ = = Δ d = x + x x = 1 + x + ƛ = = Δ d = x + x x = 1 + x + X = + X = + = < cm 360 VERIFICANDO _< 0.1417 1.1055556 NORMA ACI - 83 2.00 2.10

DEFLEXIONES ACTUANTES ADMISIBLES

3.98 1.1056 cm

BIEN

2.00 2.10

2.10 0.28 0.1417 cm

VERIFICAMOS SI LA DEFLEXION ES ADMISIBLE

2.10 0.39 0.1975 cm NORMA E-60 0.28 0.28 cm NORMA ACI 502.00 0.005 1.59 1.59 2.002.00 0.32.102.10 0.39 0.39 cm NORMA E-60 50 0.005 2.00 2.10 HASTA 12 MESES 1.40 2 AÑOS A MAS 2.00 2.00 1.59 1.59 2.00 0.3 2.10

CALCULO DE LA DEFLEXION DIFERIDA Tiempo de flujo plastico F

HASTA 3 MESES 1.00

POR EL CRITERIO NORMA E-60 Y ACI HASTA 6 MESES 1.20

2.48 3.98 0.277 cm

384 217371 134722

96668.72 cm4

D e lo, anterior se deduce que la inercia de la seccion transformada del metodo Aci-83 es identica a la equivalente E-60

134722.477 cm4

b Σ

c

11.991 cm n*As

INERCIA DE LA SECCION TRANSFORMADA

b x 𝑐2 2 + 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠 ′_{𝑥 𝑐 − 𝑑}′ _{= 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 =} It =Ie=b x₃𝑐3+ 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 2_{+ 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠}′_{𝑥 𝑑 − 𝑐} 2 ₌ Ie= 𝑀𝑐𝑟_𝑀𝑎 3𝑥 𝐼𝑔 + 1 − 𝑀𝑐𝑟_𝑀𝑎 3 𝑥 𝐼𝑡 = ∆𝑖 =5 𝑥 𝑊𝐿 4 384 𝐸𝐼 = ƛ = 𝐹 1 + 50 𝑥 (𝜌′₎ ∆𝑑 = ƛ 𝑥 𝐷+%𝐿_𝐷+𝐿 x ∆𝑖 𝛿 = 𝐿 𝐷+𝐿 x ∆𝑖 = 𝛿 = _𝐷+𝐿𝐿 x ∆𝑖 = 𝛿𝐴𝐶𝑇 = 𝐿 360 = 𝛿𝐴𝐶𝑇 𝛿

(25)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6

x x + = + x x + = + = 0.531 < 1.658 cm ………..BIEN 398 1.65833 cm 240 VERIFICANDO _< 0.381 cm 2.00 2.10

DEFLEXION ADMISIBLE ACTUANTE

2.00 2.10

0.7 2.10 0.28 0.28 NORMA ACI - 83

VARIANTE SI FUERSE UN ENTRE PISO

0.7 2.10 0.39 0.39 0.531 cm NORMA E-60 𝛿 = _𝐷+𝐿%𝐿 x ∆𝑖 +∆𝑖d = 𝛿 = _𝐷+𝐿%𝐿 x ∆𝑖 +∆𝑖d = 𝛿𝐴𝐶𝑇 = ₂₄₀𝐿 = 𝛿𝐴𝐶𝑇 𝛿

(26)

PREDIMENCIONAMIENTO DEL PERALTE DE LA VIGA

Donde : Ln = Longitud mas larga de las vigas de la estructura entre ejes Wu = Carga por Unidad de Area

h = PERALTE DE LA VIGA EL PERALTE DE LA VIGA PUEDE ESTAR ENTRE

METRADO DE CARGAS PARA PRE DIMENSIONAMIENTO

METRADO DE CARGAS VIVIENDAS

CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl= Kg/m2

Wd = Kg/m2

METRADO DE CARGAS EN OFICINAS Y DEPARTAMENTOS CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)

Wd = Kg/m2

METRADO DE CARGAS EN GARAJES Y TIENDAS CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)

Piso Terminado = Kg/m2 Wl = Kg/m2

Muro de Ladrillo Cabeza = Kg/m2 Ln Kg/cm2

Wd = Kg/m2

METRADO DE CARGAS DEPOSITOS ALMACENES Y BIBLIOTECAS CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)

Piso Terminado = Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2 Muro de Ladrillo Cabeza =0 Kg/m2

Wd = Kg/m2

PERALTE DE LA VIGAh=Ln/((10 a 12) )=

= ASUMIMOS h = m

PREDIMENSIONAMIENTO DEL ANCHO DE LA VIGA +

2 2 = m

ASUMIMOS b = m

OBS. Aumentar el ancho de la base si no cumple con el control de deflexiones con el anterior valor DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE

0.17 20 0.25 3.50 0.32 0.40 10.80 4.4 2.2 2025 350 100 450 8.9 450 1575 350 100 450 0 450 10.1 150 10.9 600 100 200 150 11.3 600 1350

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

1260 350 350 100 600 h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = h=_{10 𝑎 12}𝐿𝑛 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h= 𝐿𝑛4 𝑊𝑢 = 𝐿𝑛4 1260 = h=_{10 𝑎 12}𝐿𝑛 = b=𝐴𝑁𝐶𝐻𝑂 𝑇𝑅𝐼𝐵𝑈𝑇𝐴𝑅𝐼𝑂₂₀ = 𝐿12+ 𝐿2 2 20 =

(27)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

DATOS As' =?

Peralte de la viga

Base de la Viga d = cm h = 40 cm

peralte efectivo

r = As =?

b = cm Mu(-) = Momento Negativo

ESPECIFICACIONES β1 = x x x = x = Asmax = x b x d = x x = cm2 x = = cm x x ф x x fy x (d - a/2) = x x x = Muc > Mu > x x Mu(tn-m) f ( ) fy(kg/cm 2 ) _{0.8 x} _x _x d (cm) f'_c(kg/cm2) b (cm) ₌ As (cm 2 ) = OBJETIVO ACERO EN TRACCION 3

ø

5/8 " + 2

ø

"

= + = 0.0 OK 5/8 5.94 3.96 9.9 210 25 2.35 cm2 OK cm2

8.92

ASUMIMOS 4200 210 25 34 34 4200

CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO ACERO NEGATIVO Mu (-) 10.1 Tn-m

10.05 0.9 ACERO MINIMO EN COMPRESION

14 25 34 _{= 2.83 cm2} 4200

9.58 Tn-m SE DEBE BERIFICAR

9.58 10.5 Tn-m SI REQUIERE ACERO EN COMPRESION

Muc = As max 0.9 8.5 4200 29.7 9.1 4200 8.53 0.85 210 25 CUANTIA MAXIMA 0.5 0.0213 0.0107 CUANTIA DE ACERO MAXIMO

0.0107 25 34 9.06 DETERMINACION SI LA VIGA REQUIERE ACERO EN COMPRESION

0.85 0.85 210 0.59 _{= 0.0213} 4200

0.85 f'c = 210 Kgr/cm2

f'y = 4200 Kgr/cm2

MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional) 25

10.05 Tn-m 10.5 Tn-m d = 34 cm d' = 6 cm 34 r = 6 cm L = 3.25 cm h = 40 cm b = 25 cm

DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE

"EJE C B51"

d'         FY Fy Fc B Pb 6000 6000 85 . 0 * 1

Pb

P

max



0 .

50 *

max P

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *



𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 =14 𝑓𝑦𝑥𝑏𝑥𝑑 =     fy d b c f Asmin 0.8 '

(28)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

M_u(tn-m) _{0.8 x} _x _x f ( ) fy(kg/cm 2 ) d (cm) = f'_c(kg/cm2) b (cm) As(cm2) = OBJETIVO ACERO EN COMPRESION 3

ø

5/8 " + 2

ø

"

= + = cm2

CUANTIA DE ACERO EN TRACCION CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION

= x x < m 2 ø " 3 ø " 2 ø " A B C m m A B C 3 ø " 2 ø " 3

ø

5/8 " + 2

ø

"

3 ø " 3

ø

5/8 " + 2

ø

"

h = cm h = cm h = cm b = cm b = cm b = cm 3 ø " + 2 ø " 3 ø " + 2 ø " 3 ø " + 2 ø " VER PLANO

SECCION A-A SECCION B-B SECCION C-C

5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 40 40 40 25 25 25 5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 3.25 5/8 5/8 5/8 0.90 0.90 SE DEBE COMPROBAR

0.012 0.0223 ………FALLA SUB- REFORZADA……….BIEN!

1

2

34 25 34

4200 Kgr/cm2 EL ACERO SI FLUYE

3.96 9.9 OK

9.90 _{= 0.012} 9.90 0.012 25

9.39

0.0 OK 5/8 5.94 0.9 4200 4200 34 2.35 cm2 ACERO NEGATIVO Mu (+) 10.5 Tn-m 10.5 210 25 34 210 25    d b As     d b As      fy d b c f Asmin 0.8 '                 6000 6000 ' 1 6000 fy d d fs fy fs b    0.5 

(29)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

DATOS 3 ø " + ø " = cm2

Mu(-) = Momento Positivo

b = β1 3 ø " + ø " = cm2 = x x x = x = x - x = x x 25 = x(( x ( - ) x ( - )+ x( - )) = Mu < <

CUANTIA DE ACERO EN TRACCION

=

x x

< COMPROBANDO

0.011 0.022 ……..FALLA SUB- REFORZADA…….BIEN¡

9.90 _{= 0.011} 9.90 0.011

25 36 25 36

Muc

10.1 11.2 ……….BIEN

CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION 0.11 4200 36 6 11.23 Tn-m

MOMENTO ULTIMO RESISTENTE

Muc 0.9 4200 9.9 9.9 36 = 9.9 9.67 4200 0.217 cm 0.85 210 9.9 4200 _{= 9.6698 cm2} 4300 4200 CUANTIA MAXIMA 0.5 0.0213 0.011 4300 Kgr/cm2 ANALISIS DE LA VIGA 0.85 0.85 210 0.59 _{= 0.0213} Acero en compresion As = 9.90 cm2 Acero en Traccion A's = 9.90 cm2 9.9 f'c = 210 Kgr/cm2 f'y = 4200 Kgr/cm2 25 cm 0.85 5/8 2 5/8

ANALISIS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA EJE

"EJE C B51"

5/8 2 5/8 9.9         FY Fy Fc B Pb 6000 6000 85 . 0 * 1

Pb

P

max



0 .

50 *

                6000 6000 ' 1 6000 fy d d fs 𝐴𝑠2 = 𝐴′_{𝑠 ∗}𝑓𝑠 𝑓𝑦=

b

Fc

Fy

As

a

*

85 .

0 *

)

2 (

















_

_











 





*

'

(

'

)

2 )

2 (

*

fy

As

d

a

fy

A

s

d

Muc

f

   d b As   _  d b As  fy fs b   0.5 

(30)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

DATOS

Recubrimiento hasta el peralte del acero

long. De viga entre eje h = cm

peralte efectivo

FUERZA CORTANTE ULTIMO r

VU = Momento Positivo b = d Tn Tn Tn Tn x x x = > > CHEQUEO DEL CORTE MAXIMO

x = Kgr/cm2 x x x = < < VERIFICANDO Vact Vmax 8.7264 25.87 No requiere redimensionar…ok! esfuerzo maximo 0.85 2.1 210 25.87 Tn REQUIERE ESTRIBO

El valor critico esta a "d", entonces

7.4 1000 8.73 25 34

VERIFICANDO Vu1 Vc

7.42 5.5 1.- CALCULO DEL CORTANTE NOMINAL MAXIMO

0.85 0.53 210 25 34 5.55 Tn Vu1 7.42 Vu2 5.45 Vu3 1.13 2d 0.75 0.75 R L/2 VU 9.38 Vu2 Vu3 Vu4 ZONA 1 ZONA 2 ZONA 3 ZONA 4 L = 3.25 m

GRAFICA DEL DIAGRAMA DE CORTE CON SECCIONES VU Vu1 f'y = 4200 Kgr/cm2 25 cm 2 f'c = 210 Kgr/cm2 (Calculo computacional) 9.38 Tn 1 40 d = 34 cm d' = 6 cm r = 6 cm L = 3.25 cm h = 40 cm b = 25 cm

DISEÑO DE LOS ESTRIBOS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE

"EJE C B51"







f

c

bd

Vc

f

0 .

53 '

Vact=_𝑏𝑥𝑑𝑉𝑢 =    f c Vc

f

2.1 '

(31)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

x x x x = - = = Av = 2 x = x x x = x S = > cm = Av = 2 x = x x x = x ASUMIMOS Φ cm = cm x SI Vu < V'u = ǿ x x Smax = O' 60 cm Smax = SI Vu > V'u = ǿ x x Smax = x x x =

Vu1 < V'u Smax = d/2

< Smax = = L confinada = 2 x h = = d/6 = = Smax = cm asumimos : cm ASUMIMOS Φ cm Φ cm Φ3/8 " @ 10 cm 10 3/8 " @ 10 bien 4 6

COMPARANDO 5.67 6 por ser mas comercial

2 3/8 " @ 5

2

POR SER CONFINADA 80 cm

Smax 34 5.667 cm

Tn comparacion

7.4 11.52 34 17 cm

POR OTRO METODO

1.1 f'c d/4 0.85 1.1 210 25 34 11.52 1.42 38 0.0015 25 1.1 f'c d/2 1.87 1000 3/8 " @ 20

COMPARAMOS CON EL ESPACIAMIENTO MAXIMO

0.85 1.42 4200 34 92.255 cm 4.- ANALISIS DE LA ZONA 1 ( ZONA CONFINADA)

3/8"

0.71 cm2 0.71 1.42 cm2 1.87 1000

observacion 92.25 10 Usar este diametro para el estribo…! 0.85 1.42 4200 34 92.255 cm

3/8"

0.71 cm2 0.71 1.42 cm2 3.-ANALISIS TENTATIVO DE ESTRIBAJE

7.4 5.5 1.87 Tn 2.- CALCULO DEL CORTE QUE ABSORVE EL CONCRETO

0.85 0.53 210 25 34 5.55 Tn







f

c

bd

Vc

f

0 .

53 '

Vs= 𝑉𝑢 − 𝑉𝑐 =



Vs

d

fy

Av

S

f

*



Vs

d

fy

Av

S

f

*

Smax=_{0.0015 𝑥 𝑏}𝐴𝑣 =





   f c b d c V'

f

1.1 ' * *

(32)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

= - = ASUMIMOS Φ cm m A B C cm cm Φ3/8 A @ B C @ @ @ 4 0.1 4 @ 0.1 R 0.10 R @ 0.10 10 0.10 10 @ 0.10 80 80.0 Φ3/8 2 0.05 2 @ 0.05 ARMADO DE ESTRIBOS

1

2

3.25

Tn ….NO REQUIERE ESTRIBO ¡

R 3/8 " @ 20

Vu2 5.5 Tn 5.45 5.5 ####

4.- ANALISIS DE LA ZONA 2

(33)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

DATOS 3 ø " + ø " = cm2

b = β1 3 ø " + ø " = cm2 = ΣM

o = o

0 : xC2= x x ( - c ) = - = cm h2 Ψ = h1 = = - 6 = cm

c

= x = 5 Φ EN d-c = x = kgr/cm2 ( x ) ^ x x x = cm W_max <

( x )^ x x =

+ 3 x

1 8

21.25 B) PARA EL REFUERZO EN TENSION

6 60 1/3 2520 1E-06 0.0159 cm VERIFICAMOS W_max Wnorma 0.2726 0.3 mm 6 100 1/3 1.28 2520 1.00E-06 0.0273 25 12 60 cm2 fs = 0.60* fy 0.6 ### 2520 21.25 1.28 b h1 = h2 - r = 27.25 21.25 n*As c 12.75 cm …..OK h2 = h-c = 40 12.8 27.25 27.25

a) FISURAMIENTO EN LA FIBRA MAS TENSIONADA

25 9.90 9.7 34

2 POR MEDIO DEL CRITERIO DE GERCELEY-LUTZ

2100000 9.7 15000 210 Acero en compresion As = 9.90 cm2 Acero en Traccion A's = 9.90 cm2 9.9 f'c = 210 Kgr/cm2 f'y = 4200 Kgr/cm2 25 cm 0.85 5/8 2 5/8

CONTROL DE AGRIETAMIENTO DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE C B51"

5/8 2 5/8 9.9 n=𝐸𝑠_𝐸𝑐= 𝑏 𝑥𝑐2 2 = 𝐴𝑠 𝑥 𝑛 𝑥 (𝑑 − 𝑐) 𝐴 = 𝑏 𝑥 2𝑟 𝑁𝑟𝑜 𝑏𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 𝑊𝑚𝑎𝑥= (𝑡𝑏 𝑥 𝐴)1/3∗ Ψ x fs x 10−6= 𝑊𝑚𝑎𝑥= (𝑡𝑏 𝑥 𝐴)1/3 1+_3ℎ12𝑡𝑠 x fs x 10 −6₌

(34)

""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

VERIFICAMOS

<

= x ( x )^ ## = kgr/cm2

PARA ELEMENTOS INTERIORES <

PARA ELEMENTOS INTERIORES 17927 < 26000 …..BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO MINIMO

CRITERIO ACI- 93

2520 6 60 17927

17927 31000 …..BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO MINIMO

W_max Wnorma 0.1593 0.3 mm

(35)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

DATOS 3 ø " + ø " = cm2

b = β1 3 ø " + ø " = cm2 = =

Ie =

x x = x x donde x ^ 3 = 2 x ^ x = Kgr-m X ^ 2 = 2.48 3.00 2.79 Tn-m 8 210 1/2 1.33E+05 1932.2 20

POR EL CRITERIO ACI 83

25 40 1.33E+05 cm2 12 5 2.48 81 0.18 cm 384 217371 66133.592

c

10.598 cm …..OK

66133.592

cm4

CALCULO DE LA DEFLEXION INMEDIATA Δi =?

POR EL CRITERIO DE LA NORMA E-60

2.1E+06 9.66 15000 210 LL 0.30 Tn-m Carga viva Acero en compresion As = 9.90 cm2 Acero en Traccion DL 0.80 Tn-m Carga muerta A's = 9.90 cm2 5/8 9.9 f'c = 210 Kgr/cm2 f'y = 4200 Kgr/cm2 10.05 Tn-m 25 cm 0.85 5/8 2 L = 3.00 m

MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)

d = 34 cm 40 d' = 6 cm r = 6 cm L = 3.25 m h = 40 cm b = 25 cm

CONTROL DE DEFLEXIONES DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE C B51"

5/8 2 5/8 9.9 n=𝐸𝑠_𝐸𝑐= 2.1 𝑥 𝐸+6 15000∗√𝑓′_𝑐= b x 𝑐2 2 + 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠 ′_{𝑥 𝑐 − 𝑑}′ _{= 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 =} Ie=b x₃𝑐3+ 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 2+ 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠′𝑥 𝑑 − 𝑐 2 = ∆𝑖 =5 𝑥𝑊 𝑥𝐿4 384 𝐸𝐼 = Ie= 𝑀𝑐𝑟_𝑀𝑎 3𝑥 𝐼𝑔 + 1 − 𝑀𝑐𝑟_𝑀𝑎 3 𝑥 𝐼𝑡 = Ig= 𝑏𝑥ℎ3 12 = Mcr=2 𝑥 𝑓_𝑦1′𝑐 𝑥 𝐼𝑔= Ma=𝑊 𝑥𝐿₈ 2=

(36)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

MEN= 0

c

EN d-c =

Ie =

5 x x ^ 4 = x x ƛ = = Δ d = x + x x = 1 + x + ƛ = = Δ d = x + x x = 1 + x + X = + X = + = < cm BIEN 360 VERIFICANDO _< 0.0371 0.8333333 NORMA ACI - 83 0.80 0.30

DEFLEXIONES ACTUANTES ADMISIBLES

3.00 0.8333 cm 0.80 0.30

0.30 0.14 0.0371 cm

VERIFICAMOS SI LA DEFLEXION ES ADMISIBLE

0.30 0.18 0.0496 cm NORMA E-60 0.14 0.14 cm NORMA ACI 502.00 0.011 1.29 1.29 0.800.80 0.30.300.30 0.18 0.19 cm NORMA E-60 50 0.011 0.80 0.30 HASTA 12 MESES 1.40 2 AÑOS A MAS 2.00 2.00 1.29 1.29 0.80 0.3 0.30

CALCULO DE LA DEFLEXION DIFERIDA Tiempo de flujo plastico F

HASTA 3 MESES 1.00

POR EL CRITERIO NORMA E-60 Y ACI HASTA 6 MESES 1.20

2.48 3.00 0.136 cm

384 217371 88453.9

66133.59

cm4

D e lo, anterior se deduce que la inercia de la seccion transformada del metodo Aci-83 es identica a la equivalente E-60

88453.898 cm4

b Σ

c

10.598 cm n*As

INERCIA DE LA SECCION TRANSFORMADA

b x 𝑐2 2 + 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠 ′_{𝑥 𝑐 − 𝑑}′ _{= 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 =} It =Ie=b x₃𝑐3+ 𝑛 𝑥 𝐴𝑠 𝑑 − 𝑐 2+ 2𝑛 − 1 𝑥𝐴𝑠′𝑥 𝑑 − 𝑐 2 = Ie= 𝑀𝑐𝑟_𝑀𝑎 3𝑥 𝐼𝑔 + 1 − 𝑀𝑐𝑟 𝑀𝑎 3 𝑥 𝐼𝑡 = ∆𝑖 =5 𝑥 𝑊𝐿 4 384 𝐸𝐼 = ƛ = 𝐹 1 + 50 𝑥 (𝜌′₎ ∆𝑑 = ƛ 𝑥 𝐷+%𝐿 𝐷+𝐿 x ∆𝑖 𝛿 = _𝐷+𝐿𝐿 x ∆𝑖 = 𝛿 = 𝐿 𝐷+𝐿 x ∆𝑖 = 𝛿𝐴𝐶𝑇 = ₃₆₀𝐿 = 𝛿𝐴𝐶𝑇 𝛿

(37)

PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA

x x + = + x x + = + = 0.071 < 1.250 cm ………..BIEN 300 1.25 cm 240 0.80 0.30 VARIANTE SI FUERSE UN ENTRE PISO

0.7 0.30 0.18 0.19 0.071 cm

VERIFICANDO _<

0.168 cm NORMA ACI - 83 0.80 0.30

DEFLEXION ADMISIBLE ACTUANTE

0.7 0.30 0.14 0.14 NORMA E-60 𝛿 = _𝐷+𝐿%𝐿 x ∆𝑖 +∆𝑖d = 𝛿 = _𝐷+𝐿%𝐿 x ∆𝑖 +∆𝑖d = 𝛿𝐴𝐶𝑇 = ₂₄₀𝐿 = 𝛿𝐴𝐶𝑇 𝛿

(38)

PREDIMENSIONADO - COLUMNAS

6 Luz entre eje A-B = Luz secundaria = 4 Luz entre eje C-D =

Área Tributaria Columna C-1 = m2 (C-5) Columna Central Área Tributaria Columna C-1' = m2 (C-7) Columna Central Área Tributaria Columna C-1'' = m2 (C-8) Columna Central

Área Tributaria Columna C-2 = m2 (C-4) Columna extrema de un Pórtico interior principal Área Tributaria Columna C-2' = m2 (C-6) Columna extrema de un Pórtico interior principal Área Tributaria Columna C-3 = m2 (C-1) Columna extrema de un Pórtico interior secundario Área Tributaria Columna C-3' = m2 (C-2) Columna extrema de un Pórtico interior secundario Área Tributaria Columna C-4 = m2 (C-4) Columna de esquina

Área Tributaria Columna C-4' = m2 (C-3) Columna de esquina

N° ejes sentido Principal (X) = 4.48 m 3.50 m

N° ejes sentido Principal (Y) = 4.47 m

9.94 9.94 9.46 5.31

Planta Típica (Modelo Estructural-3 Pisos) 12.65

12.65 12.65 12.04 12.04

(39)

PRE DIMENSIONAMIENTO REFERENCIAL DE VIGAS

Para conocer el peso propio de la viga referencial para el met.- cargas se usará el siguiente criterio:

h = L y b = B L = Luz entre ejes de columnas

12 24 B = Ancho Tributario, perpendicular al elemento de diseño

-VIGAS PRINCIPALES ENTRE EJES B-C

h = 4.48 = m 12 h VP (0.25 x 0.5) b = 3.50 = m 24 -VIGAS SECUNDARIAS h = 3.50 = m 12 h VS (0.25 x 0.4) b = 5.33 = m 24

Calculando el peso propio de las vigas, descontando la altura de la losa aligerada de 0.20 m

Pe(kg/m³ )

Peso de la V.P. = x x x = kg

Peso de la V.S. = x x x = kg

Total = kg

Peso de Vigas por m2 = / ( x ) = kg/m²

Asumo por redondeo un valor de = kg/m² DIMENSIONAMIENTO REFERENCIAL DE COLUMNAS

Asumimos el peso propio para una columna de 0.4 x 0.4 y una altura de 3.43 m

Peso de la Columna = x x x x

= Kg

Peso de Colum. por m2 = / ( x ) = kg/m²

Asumo por redondeo un valor de = kg/m² 4.1 PRE DIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS CON LOS DATOS ENCONTRADOS

GENERALIDADES Tipos de Columnas: C1 = Columna central

C2 = Columna extrema de un pórtico interior principal C3 = Columna extrema de un pórtico interior secundario C4 = Columna de esquina

vigas y columnas para realizar el metrado de cargas.

0.37 0.22 0.25 b b(m) h(m) L(m) 0.50 0.15 0.25 b 0.29 0.40 23,601.60 23,601.60 18.57 13.60 96.45 100.00 0.25 0.30 81.60 2,400 14,688.00 0.25 0.20 74.28 2,400 8,913.60 23,708.2 23,708.16 18.57 13.60 93.87 90.00 b(m) h(m) L(m) Pe(kg/m³ ) N Columnas 0.40 0.40 3.43 2,400.00 18.00

(40)

bD = Donde: D : Dimensión de la sección en la dirección del análisis sísmico de la columna n*f'c b : La otra dimensión de la sección de la columna

P : Carga Total que soporta la columna (Acorde a la Tabla Nº 01) f'c : Resistencia del Concreto a la compresión simple

n : Coeficiente sísmico, que depende del tipo de columna (ver tabla Nº 01)

P = PG. n = P = PG. n = P = PG. n = P = PG. n = Donde:

Nota : Se considera primeros pisos a los restantes de los últimos 4 pisos PG : Es el Peso total de Cargas de Gravedad (D,L) que soporta la columna P : Carga Total Inclin. Sismo.

Formulas para el Encontrar el PG. y WT, respectivamente:

PG = WT*At Donde: WT : Peso Total

At : Área Tributaria de la columna WD : Carga Permanente (muerta) WL : Carga Libre (viva)

ENCONTRANDO EL WT (CARGA ÚLTIMA), DEL TECHO Encontrando el WD:

_ Peso Propio del Techo : Kg/m2

_ Peso de Vigas : Kg/m2

_ Peso de Columnas : Kg/m2

_ Peso de la Tabiquería : Kg/m2

_ Peso de los Acabados : Kg/m2

WD : Kg/m2

Encontrando el WL:

_ Sobrecarga Techo : Kg/m2

SEGÚN RNE (NORMA E-020) WL Kg/m2

WT = 1.4*WD + 1.7*WL

WT = Kg/m2 + Kg/m2

WT = Kg/m2

P

SEGÚN ENSAYOS EXPERIMENTALES EN JAPÓN - TABLA Nº 01

TIPO DE COLUMNA UBICACIÓN PESO "P"

Tipo C1

Columna Interior 1.10

Para los Primeros Pisos 0.30

Tipo C4 Columna de Esquina 1.50

0.20

WT = WD + WL

300.00 Tipo C1

Columna Interior 1.10

Para los 4 últimos pisos superiores 0.25

Tipo C2 y C3 Columnas Extremas 1.25

de Pórticos Interiores 0.25 100.00 3.23 680.00 3.23 100.00 90.00 3.23 30.00 1,122.00 100.00 3.23 100.00 952.00 170.00

(41)

Encontrando el WD:

_ Peso Propio del Techo Aligerado : Kg/m2

_ Peso de Vigas : Kg/m2

_ Peso de Columnas : Kg/m2

_ Peso de la Tabiquería : Kg/m2 Tabiquería equivalente

_ Peso de los Acabados : Kg/m2

WD : Kg/m2

Encontrando el WL:

_ Sobrecarga : Kg/m2

SEGÚN RNE (NORMA E-020) WL Kg/m2

WT = 1.4*WD + 1.7*WL

WT = Kg/m2 + Kg/m2

WT = Kg/m2

- Columna C-1 / (C-5) Columna Central- Primer Nivel

PG = WT*At N = Nº de pisos PG = AT x WT' x N + AT x WT'' PG = x x + x x PG = Kg P = PG. DE LA TABLA Nº 01 300.00 100.00 90.00 3.23 150.00 300.00 3.23 300.00 1078.00 510.00 100.00 3.23 770.00 3.23 74,472.62 1.10 1,588.00

Pisos Inferiores Techo

(42)

P = Kg bD = n* f'c bD = Kg x 210 Kg/cm2 bD = cm2 D = cm b = cm

Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2

- Columna C-1' / (C-7) Columna Central- Primer Nivel

PG = WT*At N = Nº de pisos PG = AT x WT' x N + AT x WT'' PG = x x + x x PG = Kg P = PG. DE LA TABLA Nº 01 P = x kg P = Kg bD = n* f'c bD = Kg x 210 Kg/cm2 bD = cm2 D = cm b = cm

- Columna C-1'' / (C-8) Columna Central- Primer Nivel

PG = WT*At N = Nº de pisos PG = AT x WT' x N + AT x WT'' PG = x x + x x PG = Kg P = PG. DE LA TABLA Nº 01 P = x kg P = Kg 81,919.88 P 12.65 1,122.00 1.00 81,919.88 0.30 1,300.32 40.00 30.00

74,472.62 1.10 1.10 74,472.62 81,919.88 P 12.65 1,588.00 3.00 12.65 1,122.00 1.00 81,919.88 0.30 1,300.32 25.00 50.00

74,472.62 1.10 1.10 74,472.62 81,919.88 12.65 1,588.00 3.00

(43)

n* f'c

bD = Kg

x 210 Kg/cm2

bD = cm2 D = cm

b = cm

- Columna C-2 / (C-4) Columna extrema de un Pórtico interior principal- Primer Nivel

- Columna C-2' / (C-6) Columna extrema de un Pórtico interior principal- Primer Nivel

PG = WT*At N = Nº de pisos PG = AT x WT' x N + AT x WT'' PG = x x + x x PG = Kg P = PG. DE LA TABLA Nº 01 P = x kg P = Kg bD = n* f'c 12.04 1,122.00 1.00 81,919.88 0.30 1,300.32 25.00 50.00

70,867.44 1.25 1.25 70,867.44 88,584.30 P 12.04 1,588.00 3.00 12.04 1,122.00 1.00 88,584.30 0.25 1,687.32 25.00 70.00

70,867.44 1.25 1.25 70,867.44 88,584.30 P 12.04 1,588.00 3.00

(44)

x 210 Kg/cm2

bD = cm2 D = cm

b = cm

- Columna C-3 / (C-1) Columna extrema de un Pórtico interior secundario- Primer Nivel

PG = WT*At N = Nº de pisos PG = AT x WT' x N + AT x WT'' PG = x x + x x PG = Kg P = PG. DE LA TABLA Nº 01 P = x kg P = Kg bD = n* f'c bD = Kg x 210 Kg/cm2 9.94 1,122.00 1.00 0.25 1,687.32 30.00 60.00

58,514.20 1.25 1.25 58,514.20 73,142.75 P 9.94 1,588.00 3.00 73,142.75 0.25

(45)

b = cm

- Columna C-3' / (C-2) Columna extrema de un Pórtico interior secundario- Primer Nivel

- Columna C-4 / (C-4) Columna de esquina- Primer Nivel

9.94 1,122.00 1.00

60.00

58,514.20 1.25 1.25 58,514.20 73,142.75 P 9.94 1,588.00 3.00 9.46 1,122.00 1.00 73,142.75 0.25 1,393.20 25.00 60.00

55,681.56 1.50 1.50 55,681.56 83,522.34 P 9.46 1,588.00 3.00 83,522.34 0.20 1,988.63 25.00 80.00

(46)

RESUMEN DE PRE DIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS

C-1 0.40 x m Rectangular m2 C-1' 0.40 x m Rectangular m2 C-1'' 0.40 x m Rectangular m2 C-2 0.40 x m Rectangular m2 C-2' 0.25 x m Rectangular m2 C-3 0.40 x m Rectangular m2 C-3' 0.40 x m Rectangular m2 C-4 0.40 x m Rectangular m2 C-4' 0.25 x m Rectangular m2 5.31 1,122.00 1.00

31,275.85 1.50 1.50 31,275.85 46,913.77 P 5.31 1,588.00 3.00 0.40 0.16 0.40 0.16 0.40 0.16 46,913.77 0.20 1,116.99 25.00 40.00 0.40 0.16 0.40 0.16 0.60 0.15 0.60 0.15 0.40 0.16 0.40 0.16

(47)

Obra:

5.-DISEÑO DE - COLUMNAS

"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

Planta Típica (Modelo Estructural-4 Pisos)

Peso Edificacion =1CM+1CV+0.25CT

(48)

4.1.- DISEÑO - COLUMNAS

C52

rectangular

DATOS DE MOMENTOS OBTENIDOS DEL MODELAMIENTO Y LA COMBINACION DEL RNC E-060

DATOS DE CARGA AXIAL OBTENIDOS DEL MODELAMIENTO Y LA COMBINACION DEL RNC E-060 B=0.40 m

H=0.40 m DATOS

(49)

(50)

(51)

(52)

(53)

(54)

(55)

Obra:

8.- METRADO DE CARGAS EN VIGAS (Diseño en ETABS)

PLANTA DEL PRIMER NIVEL

"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

(56)

DESCRIPCION PRIMER ENTRE PISO SEGUNDO ENTRE PISO TERCER ENTRE PISO CUARTO ENTRE PISO

PESO EN EL PROGRAMA ETABS

TOTAL 217333.3300 217333.3300 128680.0100 780680.00 kg PESO TOTAL DE LA EDIFICACION

217333.33KG 217333.33KG 128680.01KG

CARGA TOTAL (CM+CV) CUADRO GENERAL RESUMEN

(57)

Obra:

DRIFTX= DEZPLASAMIENTO( DEVOLVIENDO EL 75% DE R )=0.75*R 10.- CALCULO DEL CENTRO DE MASAS

"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

(58)

Obra:

ANALISIS SISMICO ESTATICO VS ANALISIS DINAMICO NORMA E-030

TOTAL (KG) TOTAL (TN)

PRIMER ENTRE PISO 217333.3300 217.33333

SEGUNDO ENTRE PISO 217333.3300 217.33333

TERCER ENTRE PISO 217333.3300 217.33333

CUARTO PISO 128681.0100 128.68101

780681.00 kg 780.68 Ton 11.2.- CALCULO DEL CORTANTE BASAL

C < = 2.5 Parametros Valores Z 0.30 U 1.50 S 1.20 Rx = Ry 8.00 Tp 0.60 hn 12.92 Ct 35.00 T 0.37 C calculado 4.06 C asumido 2.50 P ( Tn ) 780.68 V ( Tn ) 92.22

11.3.- DISTRIBUCION DE LA FUERZA CORTANTE EN ALTURA

PISO Pi hi Pi x hi Pi x hi / ∑ (Pi x

hi) Fi Vi

PRIMER ENTRE PISO 217.33 3.23 701.99 0.278 25.64 92.13

SEGUNDO ENTRE PISO 217.33 3.23 701.99 0.278 25.64 66.49

TERCER ENTRE PISO 217.33 3.23 701.99 0.278 25.64 40.86

CUARTO PISO 128.68 3.23 415.64 0.165 15.22 15.22 780.68 2,521.60 92.13 15.22 15.22 25.64 40.86 25.64 66.49 25.64 92.13

Fuerzas Inerciales ( Fi ) Fuerzas Cortantes ( Vi )

Peso total de la edificacion

Fuerza cortante en la base de la estructura

V = ( Z.U.C.S / R ) . P T = hn / Ct C/R > 0.125 C = 2.5 ( Tp / T )

Coeficiente de amplificacion sismica

Descripcion

Coeficiente de amplificacion sismica Factor que depende de "S" Altura total de la edificacion (mts)

Coeficiente para estimar el periodo fundamental Zona 2 Apurímac

A Infraestructura Educativa (Salud) S2 (Suelos Intermedio)

"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"

217333.33KG 0 0

1

Estructura conformada por Porticos

Periodo fundamental de la estructura

CUADRO GENERAL RESUMEN

CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA DE TECHO

217333.33KG 0 0

PESO TOTAL DE LA EDIFICACION

(59)

Todas las combinaciones de carga generadas seran ingresadas al programa SAP 2000 o ETABS: Comb 1 1.4 CM + 1.7 CV

Comb 2 1.25 ( CM + CV ) ± SISMO Comb 3 0.90 CM ± SISMO X EnvolvolventeDe todas las combinaciones

CS CM U CS CV CM U CV CM U        9 . 0 ) ( 25 . 1 7 . 1 4 . 1

(60)

Obra:

12.1.- CALCULO DEL PESO DE LA EDIFICACION

CARGA MUERTA TOTAL (KG) TOTAL (TN)

PRIMER ENTRE PISO 217333.3300 217.33333

SEGUNDO ENTRE PISO 217333.3300 217.33333

TERCER ENTRE PISO 217333.3300 217.33333

CUARTO ENTRE PISO 128680.0100 128.68001

780680.00 kg 780.68 TN 12.2.- CALCULO DEL CORTANTE BASAL

Por lo tanto tenemos:

780.68 24 x Area Zapatas

1.79 m2 1.40 1.40 m2 1.96 OK

Por lo tanto se consideraran zapatas de: 1.4 x 1.4

Cz = 3.01 kg/cm3

Nota: se plantea zapata Aisladas Con Vigas De Conexión 217333.33KG

Siendo condicion del trabajo de investigacion, el tener como dato un suelo Intermedio, se supondra una capacidad admisible del terreno de 18.2 Tn/m2, por lo que el

Para el analisis interaccion suelo estructura se considerara un coeficiente de balasto

0

3010 x 1.4 x 1.4 12.- PREDIMENSIONAMIENTO DE ZAPATAS

CUADRO GENERAL RESUMEN

CARGA VIVA CARGA DE TECHO

217333.33KG 0 0

217333.33KG

PESO TOTAL DE LA EDIFICACION

Tn/m 5,899.60

0 0

(61)

Obra:

13.1.- ANALISIS DE CIMENTACION (Programa Usado SAFE, con Balasto)

qa 2.06 kg/cm2 winkler = 4.10 kg/cm3

13.2.- DIMENSIONES DE ZAPATAS AISLADAS

(62)

(63)

(64)

NOTA : COMO SE OBSERVA EN LA FIGURA REQUIERE ACERO EN ZAPATAS EN BOTTON (ABAJO). ф 5/8" @ (ver planos) mts en los dos sentidos.