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DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA A LA FLUENCIA DE UN ACERO AISI 1040 DEFORMADO EN FRÍO POR TENSIÓN Y LAMINACIÓN

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(1)

Revista Latinoamericana

de Metalurgia

y Materiales

,

Vol

.

20

,

1

,

2000

,

23-29

DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA A LA FLUENCIA

DE UN ACERO AISI 1040

DEFORMADO EN FRÍO POR TENS

I

ÓN Y LAMINACIÓN

M. Torres, V. Di Graci

y

G. González.

Departamento

de Mecánica

.

Universidad

Simán Bolívar.

Caracas

1081

. V

enezuela. E-mail

:

matorres

@

usb

.

ve

Resumen

En el presente trabajo se emplea la ecuación de

H

ol

l

omon como ajuste empírico del comportamiento

plástico de un acero AISI 1040 recocido y trabajado en frío mediante tensión simple y laminación. Para

el acero laminado y tensionado se muestra el comp

o

rtamiento de los parámetros de la mencionada

ecuación, así como el del esfuerzo y la deformaci

ó

n de fractura, en función de la deformación de

t

rabajo en frío. Se obtiene que los valores del exponente de endurecimiento y de la deformación de

fractura

,

del acero laminado

y

tensionado, disminu

y

en rápidamente con el trabajo en frío, mientras que

e

l

valor del esfuerzo de fractura permanece constante.

Los valores experimentales de resistencia a la fluencia del acero laminado resultan siempre menores

que los del acero

t

ensionado

,

para un mismo porcentaje de trabajo en frío. A pesar de ello, se logran

estimar los

v

alores de

l

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y

tensionado mediante la ecuación de

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Palabras

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.

(2)

24

M Torres

y

col

.

/Revista Latinoamericana de Metalurgia

y

Materiales.

1. Introducción

Una de las ecuaciones empíricas más común es que

describe el comportamiento plástico de un acero al

carbono debido a que ajusta de una manera más

satisfactoria y simple los esfuerzos y deformaciones, es la

ecuación de Hollomon [l]:

(1) donde

(J es el esfuerzo real

(Jo es el coeficiente de endurecimiento por

deformación

¡;; es la deformación real

m es el exponente de endurecimiento por deformación

Las variables (Jys definen cada uno de los puntos de

la curva esfuerzo-deformación real del material. El

coeficiente "(Jo" es el esfuerzo real para producir una

deformación real unitaria y el exponente "m" es una

medida de la capacidad de endurecimiento por

deformación delmaterial; ambos valores, que se reportan

como propiedades de los metales, varían para cada

aleación y dependen de la condición del material (por

ejemplo cuando ha sido deformado plásticamente,

sometido a tratamiento térmico, etc.) [2]. Una de las

utilidades prácticas de esta expresión matemática es que

permite estimar la ductilidad de un material y, por lo

tanto, su formabilidad al considerar la magnitud del

exponente de endurecimiento "m"en la ecuación 1[3].

La ecuación de flujo plástico (ecuación 1)también se

define como el lugar geométrico de todos los valores

posibles que puede alcanzar .el límite de fluencia de un

metal mediante deformación plástica [3]. Cuando el

material tiene trabajo en frío, el esfuerzo de fluencia se

puede determinar teóricamente utilizando la ecuación de

Hollomon delmaterial recocido de la siguiente manera:

(2)

donde

Syw es la resistencia a la fluencia del material

trabajado en frío

es elesfuerzo de fluencia delmaterial trabajado

en frío

esla deformación realde trabajo enfrío

Este conocimiento es de gran importancia ya que, al

diseñar una pieza mediante deformación plástica, se puede

estimar el esfuerzo de fluencia resultante de la pieza

fabricada.

Sin embargo, la discrepancia de los valores calculados

de propiedades mecánicas, como el esfuerzo de fluencia,

con respecto a los experimentales, ha sido motivo de

estudio debido a su importancia en el diseño ingenieri!. Según Ratke y Welch (1983) esta discrepancia se debe al

método empírico empleado en la obtención de los

modelos matemáticos utilizados en el cálculo.

Además de la resistencia a la fluencia, también es

importante especificar la ductilidad de la pieza fabricada a

través de su deformación a fractura (Efw), la cual se puede

determinar en función de la deformación de trabajo en frío (Ew) Y de la deformación a la fractura en estado recocido

(Ero), haciendo uso de la siguiente ecuación [5]:

(3)

En el presente trabajo se emplea la ecuación de

Hollomon como ajuste empírico del comportamiento

plástico de un acero AISI 1040_en~§!ado recocido,

sometido a tensión simple y sometido a laminación.

Para caracterizar el comportamiento del acero

trabajado en frío, se presentan las tendencias que siguen

los valores del coeficiente y exponente de Hollomon, ylos

valores del esfuerzo yde la deformación de fractura, todos

en función de las respectivas deformaciones de trabajo en

frío por tensión y laminación.

La ecuación de endurecimiento por deformación

correspondiente al acero recocido, se emplea para predecir

los valores de la resistencia a la fluencia del material

deformado plásticamente. Éstos se presentan en una

gráfica, en función de la deformación, junto con los

valores experimentales obtenidos para el acero laminado y

tensionado, con la finalidad de poder visualizar la

exactitud de la predicción realizada.

En vista de los resultados obtenidos, para el acero

laminado se propone un ajuste a la deformación

suministrada para mejorar la exactitud en elcálculo de su

resistencia a la fluencia.

Para finalizar se presentan los valores experimentales

y los calculados de la resistencia a la fluencia del acero

laminado, en función de la deformación,

y

se propone

generalizar el ajuste mencionado, en la ecuación de

Hollomon, de acuerdo a las condiciones de esfuerzo y

deformación presentes durante el proceso de trabajo en

frío realizado.

2.Desarrollo Experimental.

En el presente estudio se emplearon pletinas de 2440

mmx 100mm x 16 mmde acero al carbono AISI 1040 en

estado recocido, a 800 °C por dos (2) horas, cuya

(3)

Revista Latinoamericana de Metalurgia

y

Materiales, Vol

.

20, N° 1

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2000

Tabla l.Composición química del acero empleado en estado recocido. Elemento Químico Acero empleado (%) C 0,400

±

0,001 Mn 0,780

±

0,010 Si 0,360

±

0,010

Para la determinación experimental de todas las

propiedades mecánicas, se realizaron ensayos de tensión.

Las probetas empleadas en estos ensayos se diseñaron

tomando en cuenta las dimensiones de las pletinas y

siguiendo las especificaciones descritas en la norma

ASTM E 8M-91 [6]. Un dibujo esquemático de las

probetas cilíndricas empleadas, con dimensiones

proporcionales a las especificadas en la norma, se observa

en la figura 1.

Un total de 60 probetas cilíndricas fueron

mecanizadas; 30 de ellas se obtuvieron de las pletinas en

estado recocido: 6 para la determinación de las

propiedades mecánicas en estado recocido y 24 para la

determinación de sus propiedades luego de ser

endurecidas por deformación plástica mediante tensión

simple. Las 30 probetas restantes fueron obtenidas de

pletinas deformadas plásticamente mediante laminación,

de manera tal que su longitud coincide con la dirección de

laminación. Estas últimas probetas tienen una ligera

variación en el diámetro de la sección de agarre, con

respecto alas primeras, debido a la reducción del espesor

delas pletinas durante el proceso de laminación.

110

R8

Fig. 1. Dibujo esquemático delas probetas de tensión utilizadas.

Todos los ensayos de tensión se realizaron en una

Prensa Universal de Ensayos MTS 810 de 25 toneladas de

capacidad, con una velocidad de desplazamiento constante

e igual a3 mm/min, siguiendo las especificaciones de la

norma ASTM A 370-91 [7]. De las curvas reales de

esfuerzo-deformación sólo se toma en cuenta el rango de

deformación plástica uniforme.

Los porcentajes de trabajo en frío mediante tensión

simple a los cuales se sometieron las probetas fueron: 2,3,

4, 5, 7, 11, 13,y 15%, utilizándose 3 probetas para cada

uno, para el total de 24 probetas mencionadas

25

anteriormente. El trabajo en frío se aplicó en función del diámetro final al cual debía reducirse la sección de prueba para alcanzar la deformación equivalente al porcentaje de trabajo en frío correspondiente, dependiendo del diámetro inicial de la misma.

Las cantidades de trabajo en frío aplicadas al material

mediante laminación fueron: 2, 3,4, 5, 7, 11, 13, 15, 18 y

22%, utilizándose 3 probetas por condición, para el total

de 30 probetas mencionadas con anterioridad. Para la

aplicación del trabajo en frío se empleó una máquina

laminadora Stanat modelo A270. El trabajo en frío se

midió en función de la reducción de espesor de la pletina

observándose siempre que el ancho de la misma fuera

mayor que cinco veces el espesor inicial [5, 8]. Cabe

mencionar que, por razones técnicas inherentes al equipo

utilizado, no se logró la exactitud en la reducción de .

espesor por lo que la deformación y el trabajo en frío

difieren del buscado originalmente. Las cantidades

experimentales de deformación plástica obtenidas por

tensión y por laminación en el acero empleado, se

observan en la tabla 2.

Los ajustes realizados a los valores experimentales de

las propiedades estudiadas se hicieron empleando las

siguientes aplicaciones: Mathcad versión 6.0, Sigma Plot

versión 2.0 y Microsoft Excel versión 7.0.

Tabla 2. Valores de las deformaciones experímentales

obtenidas, por tensión y laminación,en el acero AISI 1040

estudiado.

Pasada %CW EwT EwL

buscado obtenida obtenida

1 2 0,019 0,019 2 3 0,030 0,032 3 4 0,041 0,042 4 5 0,052 0,056 5 7 0,072 0,073 6 11 0,118 0,119 7 13 0,141 0,138 8 15 0,166 0,165 9 18

-

0,200 10 22

-

0,256 CW: trabajo en frío

EwT: deformación plástica por tensión.

(4)

26

M Torres y col

.

lRevista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales.

3. Resultados y Discusión.

De los ensayos realizados al metal en estado recocido se obtuvieron las propiedades mecánicas que se reportan

en la tabla 3. Así mismo, la ecuación de Hollomon

ajustada para las curvas reales esfuerzo-deformación del

acero recocido, con un error aproximado de 3,5%, se

presenta a continuación:

(J'=1031E0,196 (MPa)

±

3,5% R2= 0,991 (4)

donde

(J' es el esfuerzo real

0"0 es el coeficiente de endurecimiento con un valor

iguala 1031 MPa

s es la deformación real

m es el exponente de endurecimiento con un valor igual a 0,196

En las gráficas 1 y 2 se muestran los valores del

coeficiente y del exponente de endurecimiento de la

ecuación de Hollomon, respectivamente, en función de las

deformaciones efectuadas por tensión simple y

laminación.

En la gráfica 1 se observa que los valores del

coeficiente para el acero sometido a ambos procesos

tienden a decrecer hasta un valor promedio aproximado

de 800MPa.

Tabla 3.Valores experimentales promedios de las propiedades mecánicas del acero empleado en estado recocido.

Resistencia a la

347,1

±

5,1

fluencia [MPa] Resistencia máxima

605,3

±

6,3 [MPa] Esfuerzo de fractura 987,5

±

4,5 [MPa] Deformación de 0,603

±

0,003 fractura Elongación (2") 22,0

±

0,2 [%] Reducción de área 45,3

±

1,4 [%] 1200 1000

'i'

o

~

800 o o 600 o Laminación b 400 I!Tensión • Recocído 200 O 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 &w

Gráfica 1. Valores del coeficiente de endurecimiento del acero, sometido a laminación y a tensión simple, en función de la deformación de trabajo en frío.

En la gráfica 2 se puede observar que los valores del

exponente de endurecimiento correspondientes al acero

laminado son ligeramente mayores que los de tensión, y

que ambos experimentan un rápido decrecimiento en

forma exponencial en las primeras etapas de deformación

a partir del exponente para el acero recocido (m=0,196).

Este comportamiento se observa hasta una deformación

igual a 0,072. A partir de una deformación igual a 0,116

los valores de "m" comienzan a decrecer suavemente,

siendo menos pronunciado el descenso en los valores del

material sometido a laminación,

y

acentuándose la

diferencia entre éstosylos valores de tensión.

0,3 0,25 o Laminación I!Tensión 0,2 • Recocido E 0,15 0,1 0,05

8

O

°

0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 &w

Gráfica 2. Valores del exponente de endurecimiento del acero,

sometido a laminación y a tensión simple, en función de la deformación de trabajo enfrío.

El descenso continuo observado enlos valores de "m"

se debe a que la capacidad de endurecimiento del acero

estudiado disminuye progresivamente con la deformación

(5)

Revista Latinoamericana dé Metalurgia

y

Materiales, Vol. 20, N° 1, 2000

La diferencia que reflejan los valores del exponente de la ecuación de Hollomon del acero laminado y tensionado, se puede atribuir al menor grado de endurecimiento que experimentan las pletinas laminadas con respecto al acero

sometido a tensión, para iguales cantidades de trabajo en

frío. En el caso de laminación existe un estado plano de

deformaciones, en donde una de las deformaciones

principales es nula a diferencia de tracción simple donde

hay un estado triaxial de deformaciones. Posiblemente en

un estado plano de deformaciones se generan menos

dislocaciones y éstas interactúan menos entre sí que en el estado triaxial, endureciendo menos el material.

En la gráfica 3 se presentan los valores experimentales

del esfuerzo verdadero de fractura para el acero sometido

a tensión y laminación, en función de la deformación

plástica de trabajo en frío, así como el esfuerzo de fractura del acero recocido.

1200 1000

'i'

800

~

.

.

.

600

e

Laminación b b.Tensión 400 • Recocido 200

°

0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 Ew

Gráfica 3. Valores experimentales del esfuerzo real de fractura

del acero, sometido a laminaciónya tensión simple, en función

de la deformación de trabajo en frío.

Para el material sometido a cada uno de los procesos de deformación plástica estudiados se puede observar que

el valor del esfuerzo de fractura permanece

aproximadamente constante e igual al del acero recocido.

Este valor de esfuerzo de fractura puede considerarse entonces como un valor único que depende de la máxima

capacidad de deformación del material en su estado

recocido y no de la magnitud del trabajo en frío aplicado.

Las deformaciones reales de fractura del acero en

estado recocido, laminado y tensionado, para las

diferentes deformaciones por trabajo en frío, se presentan en la gráfica 4.

A partir del valor del material recocido (&ro =0,603),

los valores de la deformación a la fractura del acero

sometido a laminación y tensión simple tienden a

disminuir linealmente con la deformación de trabajo en

frío. Esto se debe a que, a medida que aumenta el trabajo

en frío aplicado, disminuye la ductilidad y por lo tanto la

deformación a la fractura del material deformado, la cual

es una medida de su ductilidad. Lo anterior concuerda con

lo señalado por Blanco (1990) a través de la ecuación:

27

(5) donde

es la deformación de fractura del metal deformado

es la deformación de fractura del metal recocido

es la deformación de trabajo en frío

0,7 0,6 0,5 ••. 0,4

~

0,3 0,2 0,1

°

°

o

·lJ*S

j

.•.

v ~ "-

o

«<> o o Def.fL b.Def.

rr

• Def.rec. 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 Ew

Gráfica 4. Valores experimentales de las deformaciones reales

de fractura del acero laminado (Def.tL), tensionado (Def.ff) y

recocido (Def.rec.), en funciónde la deformación de trabajo en

frío.

En la gráfica 5 se muestran los resultados obtenidos

para la resistencia a la fluencia del acero deformado

plásticamente (Syw), mediante laminación y tensión

simple, en función de la deformación de trabajo en frío. También se presentan los valores calculados teóricamente,

utilizando los parámetros (CJo Y m) de la ecuación de

Hollomon del material recocido, mediante la siguiente

ecuación [3]:

Syw=1031&w0•J96 (MPa) (6)

donde

SYw

es la resistencia a la fluencia del metal

trabajado en frío

es la deformación de trabajo en frío

En esta gráfica se observa el aumento en forma

potencial de los valores de resistencia a la fluencia con el

aumento de la deformación plástica de trabajo en frío,

tanto para los valores teóricos como para los

experimentales. También se muestra que la resistencia del

acero laminado es menor que la del sometido a tensión.

Esta diferencia se debe a lo expuesto anteriormente con

relación al estado plano de deformaciones en el cual se

generan menos dislocaciones y por lo tanto resulta:menor

(6)

28

M Torres y col.

/

Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales

.

900-,---~ 800

t-

----

--

-

-

--

=

....

-

----l

__ 700-r---::la.0-4~---~---1 \IIiI ~ : +-_---"" o SyLexp. rIl 400 +- t.. SyTexp. • Syo 300+--- --Syteórico 200+--~--,---,---~--~~ O 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 Sw

Gráfica 5. Valores teóricos de resistencia a la fluencia,

empleando la ecuación de HoIlomon, y experimentales del

material laminado(SYL) y tensionado(SYT), en función de la

deformación de trabajo en frío.

Existe una mayor exactitud en la predicción teórica de

la resistencia a la fluencia del metal sometido a tensión debido a que los parámetros empleados en la ecuación

teórica provienen de ajustes realizados en curvas de

tensión.

Ratke y Welch (1983) afirman que la falta de exactitud

en el ajuste empírico de diferentes modelos matemáticos,

con respecto a los valores reales, se debe al método

empírico empleado en la obtención de los mismos. Una de

las razones en las cuales se f.mdamenta esta afirmación

radica en el hecho que, en procesos de deformación

plástica como el proceso de laminación, el estado de

esfuerzos y deformaciones que tiene lugar durante el

proceso difiere del observado durante un ensayo de

tensión simple. Por supuesto, ambos procesos determinan

las propiedades del metal de una manera propia y

particular. Bajo estas circunstancias, la determinación de

expresiones empíricas deberia también ser particular y

específica en la descripción del endurecimiento por

deformación de acuerdo al proceso.

Se propone, por lo tanto, para obtener una mejor

predicción de la resistencia a la fluencia del acero

laminado, realizar un ajuste de la deformación en la

ecuación teórica (ecuación 6) de la siguiente manera:

(MPa) (7)

donde

SYL es la resistencia a la fluencia delacero

trabajado en frío mediante laminación

es la deformación de trabajo en frío mediante laminación

es elfactor de ajuste dela deformación de

laminación.

De esta manera se pretende utilizar la

ecuacion

de

Hollomon del metal recocido, y que fue obtenida

mediante tracción simple, para calcular la resistencia del

metal deformado mediante laminación.

Para el cálculo de la resistencia a la fluencia del acero deformado mediante tensión simple, la ecuación 6 queda de la siguiente forma:

(MPa) (8)

donde

SYr es la resistencia a la fluencia del metal

trabajado en frío mediante tensión

es la deformación de trabajo en frío

mediante tensión

Combinando las ecuaciones 7 y 8 se obtiene la

siguiente expresión para el factor de ajuste kL:

(9)

Los valores del factor de ajuste kLen función de la

deformación por trabajo en frío se presentan en la gráfica 6, en donde se observa su tendencia potencial decreciente

en función de la deformación con un ajuste dado por la

siguiente ecuación:

(lO)

Al introducir en la ecuación 7 los valores del factor de

ajuste kL obtenidos mediante la ecuación 1

°

para cada

deformación, se obtienen los valores calculados de la

resistencia a la fluencia del acero laminado. Éstos valores

y los ~alculados empleando el valor promedio (SyL calc.)

obtemdo para kL(kL=0,48),son similares. Alcomparar los

valores de estas resistencias calculadas con los

correspondientes valores experimentales (SyL exp.),

prácticamente no se observa diferencia entre ellos lo cual

indica que para el cálculo de la resistencia a la fluencia del

acero laminado estudiado, el valor del factor de ajuste kL

puede ser tomado, por simplicidad, como un valor

constante e igual al promedio, manteniendo la exactitud

delcálculo, como se muestra en la gráfica

7.

0,70 0,60

'--0,50 .,¡ 0,40 ~ 0,30 0,20 0,10 O 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 Sw

Gráfica 6. Valoresdel factor de ajuste para la deformación

(7)

Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales, Vol. 20, N°

1

,

2000

900 800 700

itro

~ 500 00 400 300 200

...

....•.

-~

-o SyLexp.

- Potencial (SyL calc.)

-o

0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3

&w

Gráfica 7. Valores experimentalesycalculados de la resistencia

a la fluencia del acero laminado.

De esta manera se puede proponer la siguiente ecuación

general para el cálculo de la resistencia a la fluencia deun

material con trabajo en frío:

(11)

donde k = 1 para tensión simple y k= 0,48 para el acero

estudiado en el proceso de laminación.Faltaria obtener elvalor

de"k"para otros procesos de conformadoyotros materiales,lo

cualse espera realizar en futuros trabajos.

4.Conclusiones.

Del análisis de los resultados anteriores se proponen las

siguientes conclusiones:

El coeficiente de la ecuación deHolIomon para el acero

deformado mediante tensión simple y laminación

disminuye con la deformación hasta alcanzar un valor

constante.

El exponente de endurecimiento de la ecuación de

HolIomon del acero laminado es mayor que la del acero

tensionado y ambos decrecen exponencialmente con la

deformación detrabajo en frío.

Para el acero sometido a los procesos de deformación

plástica estudiados, el valor del esfuerzorealde fractura

permanece constante, en función de la deformación de

trabajo enfrío,e igualalvalordelacero recocido(987,5 MPa).

29

La deformación a fractura(ypor lo tanto la ductilidad) del

acero laminado y tensionado disminuyelinealmente con la

deformación de trabajo en frío.

Los valores de la resistencia a la fluencia del acero deformado mediante tensión son mayores que los del acero

laminado y ambos aumentan potencialmente con la

deformación detrabajo en frío.

Finalmente la resistencia a la fluencia del acero

deformado en frío se puede estimar con bastante

exactitud a través de la ecuación propuesta: SYw=ero (k&w)m

donde k= 1para el acero tensionado y k= 0,48 para el

acero laminado.

5. Referencias Bibliográficas.

l. R. Kishore and T. Sinha Metallurgical and

Materials Transactions A, V 27 A, (1996), 3341-3343.

2. W. Callister, Jr. Materials Science and Engineering.

An Introduction, John Wiley & Sons, New York, 1991, p.l32.

3. J. Datsko, Material Properties and Manufacturing

John Wiley & Son s, New York, 1991.

4. L. Ratke and P. Welch Metalkunde, V 74, 4,

(1983),226-232.

5. O. Blanco. Procesos de Fabricación. Conceptos

Básicos, USB, 1990.

6. ASTM Designación E 8M-91. Standard Test

Methods for Tension Testing 01 Metallic Materials [Metric]. Annual Book of ASTM Standard s, 1991.

7. ASTM Designación A 370-91. Standard Test

Methods and Definitions for

Mechanical

Testing 01 Steel Products. Annual Book of ASTM Standards,

1991.

8. G. Rowe, "Principies of Industrial Metalworking

Referencias

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