PARQUE EÓLICO LOMA DE LOS PINOS, S.L.U.

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PARQUE EÓLICO LOMA DE LOS PINOS, S.L.U.

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA A 132 KV D/C

SUB. LOMA DE LOS PINOS – ES L.A.A.T. LAS

MAJADILLAS LOS PALACIOS EN EL T.M.

LEBRIJA EN SEVILLA

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CONTENIDO:

DOCUMENTO Nº1: MEMORIA

DOCUMENTO Nº2: PLANOS

DOCUMENTO Nº3: RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS AFECTADOS

DOCUMENTO Nº4: PRESUPUESTO

DOCUMENTO Nº5: PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS

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PROYECTO DE LÍNEA AÉREA A

132 kV D/C SUB. LOMA DE LOS PINOS – ES L.A.A.T.

LAS MAJADILLAS LOS PALACIOS

EN EL T.M. LEBRIJA

EN SEVILLA

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ÍNDICE

CAPITULO I: GENERALIDADES 1

1.- ENTIDAD PETICIONARIO Y OBJETO DEL PROYECTO 1

2.- LEGISLACIÓN APLICADA 3

3.- CATEGORÍA DE LA LÍNEA Y ZONA 5

4.- EMPLAZAMIENTO 5

5.- DATOS GENERALES DE LA LÍNEA 6

1.- PLAZO DE EJECUCIÓN 6

2.- ORGANISMOS AFECTADOS 6

- MEMORIA DESCRIPTIVA 7

MEMORIA DESCRIPTIVA 7

1.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN 7

1.1.- TRAZADO DE LA LÍNEA AÉREA 132 KV 7

1.2.- AFECCIONES POR EL PASO DE LA LÍNEA 8

2.- DATOS DEL CONDUCTOR 8

3.- DATOS TOPOGRÁFICOS 9

4.- APOYOS 10

5.- CIMENTACIONES 11

6.- DESCRIPCIÓN DE LAS CADENAS 12

6.1.- CADENA DE SUSPENSIÓN (“SIMPLES.”) 13

6.1.1 Longitud de la cadena de suspensión: 13

6.1.2 Herrajes 13

6.2.- CADENA DE AMARRE (“SIMPLES.”) 14

6.2.1 Herrajes 14

6.3.- DESCRIPCIÓN DE CADENAS SEGÚN TIPO DE APOYOS 15

6.3.1 Apoyos de fin de línea. 15

6.3.2 Apoyos de alineación-suspensión. 15

6.3.1 . Apoyos de amarre y/o de anclaje. 15

7.- ACCESORIOS 16

7.1.1 Contrapesos para Puentes 16

7.1.2 Antivibradores 16

7.1.3 Empalmes 16

7.1.4 Balizas 17

7.1.5 Salvapájaros 17

8.- PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS 17

9.- NUMERACIÓN Y AVISO DE PELIGRO 21

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11.- NORMAS DE PROTECCIÓN DE LA AVIFAUNA 21

CAPITULO II: MEMORIA DE CÁLCULO 25

1.- CÁLCULOS MECÁNICOS 25

1.1.- TENSIÓN MÁXIMA DEL TENDIDO (To): 25

1.2.- VANO DE REGULACIÓN 25

1.3.- ECUACIÓN DE CAMBIO DE CONDICIONES 26

1.4.- FLECHA MÁXIMA 27

1.5.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD 27

1.5.1 Distancia de los conductores al terreno 27

1.5.2 Distancia entre conductores 28

1.5.3 Distancia a masa 29

1.5.4 Desviación de la cadena de aisladores 29

1.5.5 Cúpula del cable de tierra 30

1.5.6 Resumen y comprobación de distancias 30

1.6.- APOYOS 31

1.6.1 Criterios de cálculo 31

1.6.2 Acciones consideradas 31

1.6.3 Resumen de hipótesis-Zona A 36

1.6.4 Resumen de esfuerzos aplicados 37

1.6.5 Coeficientes de seguridad 37

1.7.- CIMENTACIONES 37

1.7.1 Cimentaciones monobloque 37

1.7.2 Cimentaciones de cuatro patas 38

1.8.- AISLAMIENTO Y HERRAJES 39

1.8.1 Aisladores 39

1.8.2 Herrajes 40

2.- CÁLCULOS ELÉCTRICOS POR CIRCUITO 40

2.1.- RESISTENCIA ELÉCTRICA DE LA LÍNEA: 40

2.2.- REACTANCIA DEL CONDUCTOR: 41

2.3.- DENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE 41

2.4.- INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE: 42

2.5.- POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR: 42

2.6.- CAÍDA DE TENSIÓN: 43

2.7.- PÉRDIDA DE POTENCIA: 43

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CAPITULO I: GENERALIDADES

1.- ENTIDAD PETICIONARIO Y OBJETO DEL PROYECTO

La empresa y entidad peticionaria “Parque Eólico Loma de los Pinos S.L.U” de C.I.F.: B-86224037 con domicilio social en Sevilla, Calle Marie Curie, 2 41092, tiene prevista la construcción de una línea aérea para la evacuación de la energía generada por el Parque Eólico “Loma de los Pinos”, ha proyectado la construcción de una línea aérea a 132 kV D/C desde la Subestación Loma de los Pinos hasta la línea 132 kV existente denominada L.A.A.T. las Majadillas – Los Palacios, propiedad de Endesa Distribución Eléctrica S.L.U. haciendo entrada y salida en la nueva subestación “Loma de los Pinos”. Para realizar el entronque de la nueva línea con la línea existente se sustituirá un apoyo de la actual línea por uno nuevo de entronque.de este nuevo apoyo saldremos en D/C hasta un nuevo apoyo final de línea, que conectará con la subestación Loma de los Pinos.

El objetivo de esta línea es evacuar la energía generada por el Parque Eólico Loma de los Pinos, a la red eléctrica de distribución.

El objeto de este Proyecto consiste en:

• La construcción de una línea aérea a 132 kV D/C desde la Subestación Loma de los Pinos hasta la línea 132 kV existente denominada L.A.A.T. las Majadillas – Los Palacios

Las modificaciones y refuerzos necesarios a realizar en el apoyo entronque de la línea existente no es del alcance de este proyecto.

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2.- LEGISLACIÓN APLICADA

En la redacción de la presente memoria se han tenido en cuenta los siguientes Reglamentos en vigor:

 Real Decreto 1.955/2.000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimiento de autorización de instalaciones de energía eléctrica.

 Real Decreto 337/2014 de 9 de mayo, por el se aprueban el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC-RAT 01 a 23.

 Real Decreto 223/2008 de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.

 Recomendaciones UNESA.

 Normalización Nacional. Normas UNE y especificaciones técnicas de obligado cumplimiento según la Instrucción Técnica Complementaria ITC-LAT 02.

 Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en materia de instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado por Decreto 2619/1996 de 20 de octubre.

 Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1997 sobre Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en las obras.

 Real Decreto 485/1997 de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

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 Real Decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

 Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenanzas Municipales.

 Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.

 Decreto 178/2006, de 10 de Octubre, de la Junta de Andalucía. Decreto por la que se establecen las medidas de protección de la avifauna.

 Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en líneas eléctricas de alta tensión.

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3.- CATEGORÍA DE LA LÍNEA Y ZONA

Según se indica en el artículo 3 “Tensiones Nominales” del Capítulo I del Vigente Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión, la línea en proyecto se clasifica:

Por su nivel de tensión (132 kV): 2ª categoría

En el apartado 3.1.3 de la ITC-LAT 07 del Vigente Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión, la línea en proyecto se clasifica:

Por su altitud: ZONA: A

4.- EMPLAZAMIENTO

Las instalaciones eléctricas a instalar está situadas en el Término Municipal de Lebrija (Sevilla), y discurrirá por el paraje Atalaya de los Canelos:

El trazado de la línea objeto del presente proyecto está definido por los siguientes vértices cuyas coordenadas en Proyección UTM, Datum ETRS89 y Huso 30 son:

UTM-X UTM-Y AP-1 237300 4084985 AP-2 237436 4084875 AP-3 237766 4084610 AP-4 238115 4084330 AP-5 238390 4084108 AP-6 238616 4083928 AP-7 238843 4083746 AP-8 239072 4083562 AP-9 239302 4083375

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5.- DATOS GENERALES DE LA LÍNEA La línea tiene las siguientes características generales:

La línea tiene las siguientes características generales:

- Tensión (kV): --- 132 - Longitud (km): --- 2,57 - Categoría de la línea: --- 1º - Zona/s por la/s que discurre: --- Zona A - Velocidad del viento considerada (km/h): --- 120 - Tipo de montaje: --- Doble Circuito (DC) - Número de conductores por fase: --- 1 - Frecuencia: --- 50Hz - Factor de potencia: --- 0,8 - Nº de apoyos proyectados: --- 9 - Nº de vanos: --- 8 - Cota más baja (m): --- 73,02 - Cota más alta (m): --- 139,51 1.- PLAZO DE EJECUCIÓN

Se estima un plazo de ejecución de 4 meses, una vez conseguidos los permisos particulares y oficiales de paso de la línea aérea, así como la autorización administrativa para su construcción.

2.- ORGANISMOS AFECTADOS

- Arroyo de la barca de la fe - Camino del cortijo de Arriba

- Arroyo tributario a arroyo de la barca de la fe - Arroyo de la Víbora

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MEMORIA DESCRIPTIVA

1.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN 1.1.- TRAZADO DE LA LÍNEA AÉREA 132 KV

La línea aérea de alta tensión 132 kV, se realizará en doble circuito simple (LA-280), se instalará conductor de protección AC-50.

El origen de la Línea Aérea será la SET PE Loma de los Pinos, desde donde, y a través de 1 alineación y 9 apoyos, se llegará con una longitud de 2,56 km al apoyo de entronque de la LAAT existente de las Majadillas – Los Palacios

.

ALINEACIÓN APOYOS LONGITUD

(m) TTMM

1 1 – 9 2567,13 Lebrija

La situación de la línea proyectada se presenta en el Plano nº 01 de "Situación General".

En el trazado previsto se ha tenido en cuenta y respetado, los distintos parajes y posibles afecciones, intentando producir el menor impacto ambiental. Se tuvieron en cuenta edificios existentes y la previsión de posibles expansiones de población, existencias de cañadas, carreteras, demás parajes y accidentes geográficos.

La longitud de línea proyectada es de 2,56 kilometros aproximadamente, en configuración doble circuito y constará de 9 apoyos.

La línea proyectada tiene su origen en el pórtico de la subestación “Loma de los Pinos” desde donde sale en un vano flojo hasta el apoyo nº 9 con función de Final de Línea.

Desde el nuevo apoyo de final de línea nº 1, se realizará una alineación de 2.56 Km de longitud hasta el fin de línea nº 9, conectándose a través de un vano flojo al

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1.2.- AFECCIONES POR EL PASO DE LA LÍNEA

En el trazado de la línea aérea 132 kV se verán afectados los siguientes organismos por cruzamientos, paralelismos y proximidades, para los cuales se confeccionan las correspondientes separatas.

APOYOS AFECCIÓN / ORGANISMO

2- 3 Arroyo de la barca de la fe

AGENCIA ANDALUZA DEL AGUA

3- 4 Camino del Cortijo de Arriba

3-4 Arroyo tributario a Arroyo de la barca de la fe

6-7 Arroyo de la Víbora

7-8 Arroyo tributario a Arroyo de la Víbora

2.- DATOS DEL CONDUCTOR

- Denominación: --- LA-280 (242-AL1/39-ST1A) - Sección total (mm2): --- 281,1 - Diámetro total (mm): ---21,8 - Número de hilos de aluminio: --- 26 - Número de hilos de acero: --- 7 - Carga de rotura (kg): --- 8620 - Resistencia eléctrica a 20 ºC (Ohm/km): --- 0,1194 - Peso (kg/m): --- 0,977 - Coeficiente de dilatación (ºC): --- 1,89E-5 - Módulo de elasticidad (kg/mm2): --- 7700 - Densidad de corriente (A/mm2): ---3,58 - Tense máximo (Zona A): 2630 Kg - EDS (En zona A): 21%

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El conductor de protección elegido es el siguiente:

- Denominación: --- AC-50 - Diámetro (mm): --- 9 - Peso (kg/m): --- 0,392 - Sección (mm2): ---49,4 - Coeficiente de dilatación (ºC): --- 1,15E-5 - Módulo de elasticidad (Kg/mm2): --- 18000 - Carga de rotura (Kg): --- 6200 - Tense máximo (ZonaA): 1235 Kg - EDS (En zona A): 13%

En el ANEXO 1 “Datos generales de la línea y los conductores” se amplía la información de los conductores.

El tendido se efectuará de acuerdo con las tablas de tensiones y flechas que se acompañan en el ANEXO 7 “Tensiones y flechas del conductor de fase”, el ANEXO 8 “Tensiones y flechas del conductor de protección”.

3.- DATOS TOPOGRÁFICOS

En la siguiente tabla se incluye la relación de las longitudes de los vanos y las cotas de los apoyos que se proyectan para la construcción de esta línea.

los apoyos que se proyectan para la construcción de esta línea.

Nº Apoyo Cota Absoluta (m) Vano Anterior (m) Vano Posterior (m)

Cruzamiento Función Tipo Terreno Ángulo Interior (g) 1 103.02 0 175 NO FL Normal 0 2 104.22 175 424 NO AL-SU Normal 0 3 96.05 424 447 NO AL-SU Normal 0 4 129.62 447 353 NO AL-SU Normal 0 5 139.51 353 290 NO AL-AM Normal 0 6 94.60 290 290 NO AL-AM Normal 0 7 114.96 290 294 NO AL-AM Normal 0

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9 104.44 294 294 NO AL-SU Normal 0

La información topográfica se completa en el ANEXO 1 “Datos generales de la línea y los conductores”

4.- APOYOS

Todos los apoyos utilizados para este proyecto serán metálicos y galvanizados en caliente, fabricados por IMEDEXSA.

En el ANEXO 4 “Detalles de apoyos”, adjunto a la presente memoria, pueden consultarse tanto la geometría como los esfuerzos admisibles por tales apoyos.

Nº de Apoyo Función Apoyo Denominación Peso total (Kg) Tipo Armado Dimensiones (m) “a-d” “b” “c” “h” Altura útil 1 FL CO-27000-12 5894 N 3 4.4 3.2 4.3 12.2 2 AL-SU HAR-5000-18 2374 N 2.8 4 2.9 3 15.49 3 AL-SU CO-3000-18 3287 N 3.6 4.4 3.8 4.3 18.2 4 AL-SU HAR-5000-20 2610 N 2.8 4 2.9 3 17.7 5 AL-AM HAR-9000-22 3951 N 2.8 4 2.9 4.3 19.75 6 AL-AM HAR-9000-22 3951 N 2.8 4 2.9 4.3 19.75 7 AL-AM HAR-9000-32 5672 N 2.8 4 2.9 4.3 28.43 8 AL-SU CO-3000-30 4960 N 3.8 4.4 4.1 4.3 30.4 9 FL CO-27000-15 6527 N 3 4.4 3.2 4.3 15.2

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5.- CIMENTACIONES

Para una eficaz estabilidad de los apoyos, éstos se encastrarán en el suelo en bloques de hormigón u hormigón armado, calculados de acuerdo con la resistencia mecánica del mismo. Las características de las cimentaciones de cada uno de los apoyos será la siguiente: Nº de Apoyo Apoyo Tipo de Terreno Tipo de Cimentación Dimensiones (m) _Volumen Excavación Volumen Hormigón a h b H c 1 CO- 27000-12 Normal Tetrabloque (Cuadrada con cueva) 1,8 0,5 1,2 3,5 3,8 21,84 23,09 2 HAR- 5000-18 Normal Monobloque 1,78 2,38 - - - 7,54 8,17 3 CO- 3000-18 Normal Tetrabloque (Cuadrada con cueva) 1,05 0,15 0,9 1,95 4,38 6,4 7,11 4 HAR- 5000-20 Normal Monobloque 1,86 2,42 - - - 8,37 9,06 5 HAR- 9000-22 Normal Monobloque 2,35 2,72 - - - 15,02 16,13

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HAR-7 HAR- 9000-32 Normal Monobloque 2,72 2,84 - - - 21,01 22,49 8 CO- 3000-30 Normal Tetrabloque (Cuadrada con cueva) 1,15 0,25 0,9 2,05 6,2 6,89 7,59 9 CO- 27000-15 Normal Tetrabloque (Cuadrada con cueva) 1,8 0,5 1,2 3,55 4,32 22,13 23,38

El volumen total de hormigón necesario para la cimentación de los apoyos es de 133,15 m3.

Cimentación monobloque Cimentación tetrabloque cuadrada o circular con cueva

6.- DESCRIPCIÓN DE LAS CADENAS

Las cadenas que componen cada apoyo, y que sostienen al conductor están formadas por diferentes componentes, como son los aisladores y herrajes. Veamos las características de todos los elementos que las componen, y una descripción de las cadenas según los diferentes apoyos:

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6.1.- CADENA DE SUSPENSIÓN (“SIMPLES.”)

Se utilizarán aisladores que superen las tensiones reglamentarias de ensayo tanto a onda de choque tipo rayo como a frecuencia industrial, fijadas en el artículo 4.4 de la ITC07 del R.L.A.T. La configuración elegida es de cadenas simples.

El aislador elegido, y sus características, es:

- Tipo: U100BS - Material: Vidrio - Tipo: U100BS - Material: --- Vidrio - Paso (mm): --- 127 - Diámetro (mm): --- 255 - Línea de fuga (mm): --- 315 - Peso (Kg): ---3,75 - Carga de rotura (Kg): --- 10000

- Nº de elementos por cadena: --- 10

- Tensión soportada a frecuencia industrial (kV): --- 320

- Tensión soportada al impulso de un rayo (kV): --- 675

6.1.1 Longitud de la cadena de suspensión:

- Longitud total de la cadena (aisladores + herrajes) (m): 2.02

6.1.2 Herrajes

Las características de los herrajes utilizados para las cadenas de suspensión en el proyecto de esta línea:

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Grapa de Suspensión GS_3 1,1 8000

Grilletes Recto GN 0,45 13500

Anilla bola AB16-A 0,45 18000

Rótula corta R-16A 0,51 14000

6.2.- CADENA DE AMARRE (“SIMPLES.”)

Se utilizarán aisladores que superen las tensiones reglamentarias de ensayo tanto a onda de choque tipo rayo como a frecuencia industrial, fijadas en el artículo 4.4 de la ITC07 del R.L.A.T. La configuración elegida es de cadenas simples.

El aislador elegido, y sus características, es:

- Tipo: --- U100BS - Material: --- Vidrio - Paso (mm): --- 127 - Diámetro (mm): --- 255 - Línea de fuga (mm): --- 315 - Peso (Kg): ---3,75 - Carga de rotura (Kg): --- 10000

- Nº de elementos por cadena: --- 10

- Tensión soportada a frecuencia industrial (kV): --- 320

- Tensión soportada al impulso de un rayo (kV): --- 675

Longitud de la cadena de amarre y altura del puente - Longitud total de la cadena (aisladores + herrajes) (m): 2.02 - Altura del puente en apoyos de amarre (m): 2.02 - Ángulo de oscilación del puente (º): 20

6.2.1 Herrajes

Las características de los herrajes utilizados para las cadenas de amarre en el proyecto de esta línea:

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aproximado (Kg) rotura (Kg)

Grapa de Amarre GA_3 1,85 8500

Grilletes Recto GN 0,45 13500

Anilla bola AB16-A 0,45 18000

Rótula corta R-16A 0,51 14000

6.3.- DESCRIPCIÓN DE CADENAS SEGÚN TIPO DE APOYOS 6.3.1 Apoyos de fin de línea.

En los apoyos de fin de línea se montarán los siguientes elementos:

6 cadenas simples de aisladores, con 10 unidades cada una. – Aisladores tipo U100BS 6 Ud. – Grapa de amarre GA_3

6 Ud. - Grilletes Recto , tipo GN. 6 Ud. - Anilla bola , tipo AB16-A. 6 Ud. - Rótula corta , tipo R-16A.

6.3.2 Apoyos de alineación-suspensión.

Los apoyos con cadena en suspensión, llevarán los siguientes componentes:

6 cadenas simples de aisladores, con 10 unidades cada una. – Aisladores tipo U100BS 6 Ud. – Grapa de alineación GS_3.

6 Ud. - Grilletes Recto , tipo GN. 6 Ud. - Anilla bola , tipo AB16-A. 6 Ud. - Rótula corta , tipo R-16A.

6.3.1 . Apoyos de amarre y/o de anclaje.

Los apoyos de amarre y/o anclaje que llevarán las siguientes cadenas:

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12 Ud. - Anilla bola , tipo AB16-A. 12 Ud. - Rótula corta , tipo R-16A.

7.- ACCESORIOS

7.1.1 Contrapesos para Puentes

En aquellos casos en los que sea necesario limitar el desplazamiento del puente flojo en apoyos de amarre, se instalarán contrapesos de hierro fundido, galvanizados y con un peso aproximado de 10kg.

7.1.2 Antivibradores

Sirven para proteger a los conductores y el cable de tierra de los efectos perjudiciales que pueden producir los fenómenos de vibración eólica a causa de los vientos de componente transversal a la línea y velocidades comprendidas entre 1 y 10 m/s.

La flexión dinámica del conductor o cable de tierra sujeto a la vibración puede producir roturas prematuras por fatiga de sus alambres con la siguiente pérdida de conductividad y resistencia mecánica.

La intensidad de este fenómeno depende de las características del conductor, de su estado tensional y de las características del viento.

En los vanos son inferiores a 550 m será suficiente instalar, en conductores y cable de tierra, un antivibrador por vano. La distancia a la que se colocarán a 0,80m (para el caso de conductor desnudo, medida desde la salida del conductor de la grapa) y 0,95m (para el caso de que existan varillas, medida desde el eje vertical de la grapa).

7.1.3 Empalmes

La unión de conductores y cables de tierra se efectuará por medio de empalmes comprimidos, con resistencia mecánica, al menos igual al 95% de la carga de rotura del

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cable, y resistencia eléctrica, igual o menor a la de un cable de la misma longitud. En el caso del cable de tierra los empalmes serán de acero inoxidable.

7.1.4 Balizas

Se colocarán balizas, en los cables de tierra, para hacer más visible el tendido aéreo. Se utilizarán preferentemente en cruces con autovías y autopistas.

7.1.5 Salvapájaros

Tienen como finalidad hacer más visible los cables de tierra y conductores para prevenir colisiones con aves.

Se instalarán si lo determina el órgano competente en función del Estudio de Impacto Ambiental realizado para la línea objeto de este proyecto.

8.- PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS

Las puestas a tierra de los apoyos se realizarán teniendo presente lo que al respecto se especifica en el apartado 7 de la ITC-LAT 07 del Vigente Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión.

Todos los apoyos metálicos, al ser de material conductor, deberán conectarse a tierra mediante una conexión específica.

Clasificación de los apoyos

Para poder identificar los apoyos en los que se debe garantizar los valores admisibles de las tensiones de contacto, se establece la siguiente clasificación de los apoyos según su ubicación:

a) Apoyos NO frecuentados: son los situados en lugares que no son de acceso público o donde el acceso de personas es poco frecuente. Básicamente los apoyos no frecuentados serán los situados en bosques, monte bajo, explotaciones agrícolas o ganaderas, zonas alejadas de los núcleos urbanos, etc.

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que las personas se queden durante tiempo relativamente largo, algunas horas al día durante varias semanas, o por un tiempo corto pero muchas veces al día.

Básicamente se considerarán apoyos frecuentados los situados en:

• Casco urbano y parques urbanos públicos.

• Zonas próximas a viviendas.

• Polígonos industriales.

• Áreas públicas destinadas al ocio, como parques deportivos, zoológicos, ferias y otras instalaciones análogas.

• Zonas de equipamientos comunitarios, tanto públicos como privados, tales como hipermercados, hospitales, centros de enseñanza, etc.

Los apoyos del presente proyecto, según su ubicación, son en su totalidad NO FRECUENTADOS.

Diseño del sistema de puesta a tierra

El diseño del sistema de puesta a tierra cumple los siguientes criterios básicos:

 Resistencia a los esfuerzos mecánicos y a la corrosión.  Resistencia desde un punto de vista térmico.

 Garantizar la seguridad de las personas con respecto a tensiones que aparezcan durante una falta a tierra.

 Proteger de daños a propiedades y equipos y garantizar la fiabilidad de la línea.

Estos requisitos dependen fundamentalmente de:

 Método de puesta a tierra del neutro de la red: neutro aislado, neutro puesto a tierra mediante impedancia o neutro rígido a tierra.

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 Del tipo de apoyo en función de su ubicación: apoyos frecuentados y apoyos no frecuentados y del material constituyente del apoyo: conductor o no conductor.

Dado que los apoyos de la línea en proyecto se clasifican, de acuerdo a su ubicación, como NO frecuentados (N.F.), describiremos a continuación el diseño del sistema de puesta a tierra para esta clasificación:

El electrodo a emplear en el caso de líneas aéreas con apoyos no

frecuentados, tal como especifica el apartado 7.3.4.3 de la ITC LAT-07 del RLAT, proporcionará un valor de la resistencia de puesta a tierra lo suficientemente bajo para garantizar la actuación de las protecciones en caso de defecto a tierra. Dicho valor, será conseguido mediante la utilización de dos picas de acero cobrizado de 2 m de longitud y 14,6 mm de diámetro, enterradas como mínimo a 0,5 m de profundidad. Si no es posible alcanzar, mediante dos picas, se añadirán picas al electrodo enterrado, siguiendo la periferia del apoyo, hasta completar un anillo de cuatro picas.

La verificación del diseño del sistema de puesta a tierra se realizará según establece el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado 7.3.4.3 de la ICT-LAT 07:

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En la línea objeto del presente proyecto todos los apoyos son NO frecuentados, no siendo obligatorio garantizar los valores de tensión de contacto admisibles.

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9.- NUMERACIÓN Y AVISO DE PELIGRO

En cada apoyo se marcará el número de orden que le corresponda de acuerdo con el criterio de la línea que se haya establecido y logotipo de la empresa, este último a nivel opcional.

Todos los apoyos llevarán una placa de señalización de riesgo eléctrico, situado a una altura visible y legible desde el suelo a una distancia mínima de 2m.

10.- PROTECCIONES

Para la protección contra sobrecargas, sobretensiones, cortocircuitos y puestas a tierra se dispondrán en las Subestaciones Transformadoras los oportunos elementos (interruptores automáticos, relés, etc), los cuales corresponderán a las exigencias que presente el conjunto de la instalación de la que forme parte la Línea Aérea en proyecto.

11.- NORMAS DE PROTECCIÓN DE LA AVIFAUNA

Se tomarán las medidas de protección de la avifauna establecida en el Real Decreto 1432/2008, de 29 de Agosto, así como en el Decreto 178/2006, de 10 de Octubre, de la Junta de Andalucía.

Las medidas antielectrocución serán de aplicación a las instalaciones eléctricas aéreas de alta tensión en los siguientes casos:

o Nueva construcción, ampliaciones o modificaciones de existentes que requieran autorización administrativa. (art. 3 del Decreto 178/2006).

o Existentes que discurran por zonas de especial protección para las aves y por zonas de especial conservación (Art. 2.1 de la Ley 2/1989, de 18 de Julio, Inventario de espacios naturales protegidos de Andalucía) (art. 3 del Decreto 178/2006).

(28)

o Para líneas eléctricas de alta tensión de 2ª y 3ª categoría que tengan o se construyan con conductores desnudos, a menos que en los supuestos e) y f) tengan crucetas o apoyos de material aislante o tengan instalados disuadores de posada cuya eficacia este reconocida por el órgano competente de la comunidad autónoma. (Anejo del Real Decreto 1432/2008).

Para el proyecto que nos ocupa se cumplen todas las medidas protectoras exigidas contra la posible electrocución de las aves.

Las medidas anticolisión serán de aplicación a las instalaciones eléctricas aéreas de alta tensión en los siguientes casos:

o Nueva construcción o existentes que discurran por zonas de especial protección para las aves, calificadas por su importancia para la avutarda y el sisón, y a aquellas que discurran, dentro de un radio de dos kilómetros, alrededor de las líneas de máxima crecida de los humedales, incluidos en el inventario de humedales de Andalucía. (art. 5 del Decreto 178/2006).

o En las líneas eléctricas de alta tensión con conductores desnudos de nueva construcción. (Anejo del Real Decreto 1432/2008).

En nuestro caso, al tratarse de una línea que no discurre por zona de especial protección no será necesaria la aplicación de medidas anticolisión, salvo que el órgano competente de la comunidad autónoma de Andalucía lo crea conveniente.

Las medidas anticolisión serán las siguientes:

a. Se colocarán salvapájaros o señalizadores visuales en los cables de tierra aéreos o en los conductores, si aquellos no existen. En ausencia de cable de tierra aéreo se colocarán los salvapájaros en uno de los cables superiores (art. 5 del Decreto 178/2006).

b. Los salvapájaros serán en espiral, tiras formando aspas u otros sistemas de probada eficacia y mínimo impacto visual realizados con materiales opacos dispuestos cada 5 m, cuando el cable de tierra sea único, o

(29)

alternadamente cada 10 m cuando sean dos los cables de tierra paralelos, o en su caso, en los conductores (art. 5 del Decreto 178/2006)..

c. Se podrá prescindir de la colocación de salvapájaros cuando lleven cable de fibra óptica o similar, siempre que su diámetro sea mayor de 20 mm (art. 5 del Decreto 178/2006).

d. Los nuevos tendidos eléctricos se proveerán de salvapájaros o señalizadores visuales cuando así lo determine el órgano competente de la comunidad autónoma (Anejo del Real Decreto 1432/2008).

(30)

e. Los salvapájaros o señalizadores visuales se han de colocar en los cables de tierra. Si estos últimos no existieran, en las líneas en las que únicamente exista un conductor por fase, se colocarán directamente sobre aquellos conductores que su diámetro sea inferior a 20 mm. Los salvapájaros o señalizadores serán de materiales opacos y estarán dispuestos cada 10 metros (si el cable de tierra es único) o alternadamente, cada 20 metros (si son dos cables de tierra paralelos o, en su caso, en los conductores). La señalización en conductores se realizará de modo que generen un efecto visual equivalente a una señal cada 10 metros, para lo cual se dispondrán de forma alterna en cada conductor y con una distancia máxima de 20 metros entre señales contiguas en un mismo conductor. En aquellos tramos más peligrosos debido a la presencia de niebla o por visibilidad limitada, el órgano competente de la comunidad autónoma podrá reducir las anteriores distancias. Los salvapájaros o señalizadores serán del tamaño mínimo siguiente:

 Espirales: Con 30 cm de diámetro × 1 metro de longitud.

 De 2 tiras en X: De 5 × 35 cm.

Se podrán utilizar otro tipo de señalizadores, siempre que eviten eficazmente la colisión de aves, a juicio del órgano competente de la comunidad autónoma (Anejo del Real Decreto 1432/2008).

(31)

CAPITULO II: MEMORIA DE CÁLCULO 1.- CÁLCULOS MECÁNICOS

1.1.- TENSIÓN MÁXIMA DEL TENDIDO (TO):

La tensión horizontal del conductor en las condiciones iniciales (To), se realizará teniendo en cuenta las condiciones siguientes:

a) Que el coeficiente de seguridad a la rotura, sea como mínimo igual a 2,5 en las condiciones atmosféricas que provoquen la máxima tensión de los conductores según apartado 3.2.1 de ITC07 del R.L.A.T.

b) Que la tensión de trabajo de los conductores a una temperatura media según la zona (15 ºC para Zona A y 10 ºC para Zona B o C) sin ninguna sobrecarga, no exceda del un porcentaje de la carga de rotura recomendado. Este fenómeno es el llamado E.D.S. (Every Day Stress).

1.2.- VANO DE REGULACIÓN

El vano ideal de regulación, limitado por dos apoyos de amarre, viene dado por:



 i i i i i i i r a b a a b a b a ₂ 3 2 2 3

- ar: Longitud proyectada del vano de regulación (m).

- bi: Distancia en línea recta entre los dos puntos de fijación del conductor en el

vano i.(m)

(32)

1.3.- ECUACIÓN DE CAMBIO DE CONDICIONES

La “ecuación de cambio de condiciones” nos permite calcular la componente horizontal de la tensión para unos valores determinados de sobrecarga (que será el peso total del conductor y cadena + sobrecarga de viento o nieve, si existiesen) y temperatura, partiendo de una situación de equilibrio inicial de sobrecarga, temperatura y tensión mecánica. Esta ecuación tiene la forma:



T A



B T2    E S T P a T E S A r _* _* _* 24 * * ) ( * ₂ 0 2 0 2 0 0       ; B ar P *S*E 24 * 2 2 

- ar: Longitud proyectada del vano de regulación (m).

- To: Tensión horizontal en las condiciones iniciales (kg). - : Temperatura en las condiciones iniciales (°C).

- Po: Sobrecarga en las condiciones iniciales según zona donde nos encontremos (kg/m).

- T: Tensión horizontal en las condiciones finales (kg). -: Temperatura en las condiciones finales (°C). - P: Sobrecarga en las condiciones finales (kg/m). - S: Sección del conductor (mm²).

- E: Módulo de elasticidad del conductor (kg/mm²). - α: Coeficiente de dilatación lineal del conductor (m/°C).

Como se señaló anteriormente, la sobrecarga en condiciones finales será:

(33)

1.4.- FLECHA MÁXIMA

Las flechas que se alcanzan en cada vano, se han calculado utilizando la ecuación de Truxá: ) * 48 * 1 ( * * 8 * * 2 2 2 T p a T b a p f  

- a: Longitud proyectada del vano (m). - h: Desnivel (m).

- b: Longitud real del vano (m)  _b _a2 _h2

- T: Componente horizontal de la tensión (kg).

- p: Peso del conductor por metro lineal en las condiciones consideradas (kg/m).

El tendido de la línea se realizará de modo que la curva catenaria mantenga una distancia al terreno mínima de 8 metros.

1.5.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD

1.5.1 Distancia de los conductores al terreno

De acuerdo con el apartado 5.5 de la ITC07 del R.L.A.T., En todo momento la distancia de los conductores al terreno deberá ser superior a: D_add D_el 5,3D_el (con un mínimo de 6 m.). A nuestro nivel de tensión de 132kV le corresponde una D_el de 1,2m.

Por tanto, obtenemos una distancia mínima de: Dadd + Del = 6,5 metros.

(34)

1.5.2 Distancia entre conductores

La distancia mínima de los conductores entre sí viene marcada por el artículo 5.4.1 de la ITC07 del R.L.A.T.., esto es:

pp D K L F K D    '

- D: Separación entre conductores de fase del mismo circuito o circuitos distintos en metros. - K: Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, que se tomará de la tabla 16 del apartado 5.4.1 de la ITC07 del R.L.A.T..

-F: Flecha máxima en metros, para las hipótesis según el apartado 3.2.3 de la ITC07 del R.L.A.T. (m).

- L: Longitud en metros de la cadena de suspensión. En el caso de conductores fijados al apoyo por cadenas de amarre o aisladores rígidos L=0.

- Dpp: Distancia mínima aérea especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre

conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. Los valores de Dpp se

indican en el apartado 5.2 de la ITC07 del R.L.A.T.., en función de la tensión más elevada de la línea.

(35)

1.5.3 Distancia a masa

Según el artículo 5.4.2 de la ITC07 del R.L.A.T. la separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos, no será inferior a Del.

- Del: Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga

disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. Del puede ser tanto interna, cuando se consideran distancias del conductor a la estructura de la torre, como externa, cuando se considera una distancia del conductor a un obstáculo. Los valores de este parámetro están en la tabla 15 del apartado 5.2 de la ITC07 del R.L.A.T.

En nuestro caso: Del= 1,2 metros.

Si esta distancia es menor que la mínima que establece el reglamento, 0,2 metros, se cogerá esta distancia mínima.

1.5.4 Desviación de la cadena de aisladores

Se calcula el ángulo de desviación de la cadena de aisladores en los apoyos de alineación, con presión de viento mitad de lo establecido con carácter general, según la ecuación: 2 ) ( * ) 2 ( 2 ) 2 ( * * 2 2 1 1 2 2 1 2 1 c v t c v P a h a h T a a P E a a d K tg           - γ: Ángulo de desviación.

- Ec: Esfuerzo del viento sobre la cadena de aisladores (kg). - Pc: Peso de cada cadena (kg).

- a1 y a2: Longitud proyectada del vano anterior y posterior (m).

- h1 y h2: Desnivel de vano anterior y posterior (m).

- Tt+v/2: Componente horizontal de la tensión según Zona con sobrecarga 1/2 de

(36)

- Kv: Presión mitad del viento (kg/m2).

1.5.5 Cúpula del cable de tierra

En el cálculo de la cúpula para el cable de tierra se recomienda que el ángulo que forma la vertical que pasa por el punto de fijación del cable de tierra con la línea determinado por este punto y el conductor de fase no exceda de 35º.

Así la altura mínima de la cúpula 35 ;

min h d tg  35 min tg d h  ;

Estas distancias, para apoyos de amarre y suspensión, son las siguientes:

Se muestran los resultados en el apartado 1.5.6

1.5.6 Resumen y comprobación de distancias Ver ANEXO 2.1"Distancias Fines de linea S"

Ver ANEXO 2.2"Distancias Alineaciones S"

Ver ANEXO 2.3"Distancias Amarres S"

(37)

1.6.- APOYOS

1.6.1 Criterios de cálculo

Se calcularán los apoyos estudiando las cargas a las que están sometidos bajo cuatro hipótesis diferentes: Hipótesis de Viento, Hipótesis de Hielo, Hipótesis de Hielo + Viento, Hipótesis de Desequilibrio de fases e Hipótesis de Rotura de conductores. El análisis de tales hipótesis estará condicionado por la función del apoyo y por la zona en la que se encuentra (Zona A, B o C)

1.6.2 Acciones consideradas

1.6.2.1 Cargas verticales:

 Carga vertical permanente (Pvp):

                          2 2 1 1 2 1 2 a h a h T P a a P n P_vp _cond _cad (kg) Siendo:

- a1 y a2: Longitud proyectada del vano anterior y posterior.

- Pcond: Peso propio del conductor.

- Pcadl: Peso de la cadena, aisladores más herrajes.

- n: Número de conductores.

- h1 y h2: Desnivel del vano anterior y posterior (m).

- T: Tensión máxima del conductor en la hipótesis considerada (Kg).

 Sobrecarga por hielo (Sh):

n a a P S_h _h          2 2 1

(38)

1.6.2.2 Cargas horizontales:

Fuerza del viento sobre un apoyo de alineación (F):

          2 2 1 a a d q F (kg)

- q:: Presión del viento sobre el conductor (Kg/m2). Siendo

2 120 60         VV q Kg/m2 cuando d16mm y 2 120 50         VV q kg/m2 cuando d16mm.

- d: diámetro del conductor en mm.

 Resultante de ángulo (Ra):           2 cos 2 n  T R_a (mg)

Siendo, al igual que antes,  el ángulo interno que forman los conductores entre sí  Desequilibrio de tracciones (Dt):

Se denominan desequilibrio de tracciones al esfuerzo longitudinal existente en el apoyo, debido a la diferencia de tensiones en los vanos contiguos. Los desequilibrios se consideran como porcentajes de la tensión máxima aplicada a todos los conductores.

máxima t T

D  %

- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento de suspensión:

Un >66kV, 15%, aplicados en los puntos de fijación de los conductores y cables de tierra.

Un 66kV, 8%, distribuidos en el eje a la altura de los puntos de fijación de los conductores y cables de tierra.

(39)

- Desequilibrio en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:

- Desequilibrio en apoyos de anclaje:

- Desequilibrio en apoyos de fin de línea:

100% de las tracciones unilaterales de todos los conductores y cables de tierra, considerándose aplicado cada esfuerzo en el punto de fijación del correspondiente conductor o cable de tierra al apoyo. Se deberá tener en cuenta la torsión a que estos esfuerzos pudieran dar lugar.

- Desequilibrios muy pronunciados:

Deberá analizarse el desequilibrio de tensiones de los conductores en las condiciones más desfavorables de los mismos. Si el resultado de este análisis fuera más desfavorable que los valores fijados anteriormente, se aplicarán estos.

- Desequilibrio en apoyos especiales:

Desequilibrio más desfavorable que puedan ejercer los conductores. Se aplicarán los esfuerzos en el punto de fijación de los conductores.

(40)

 Rotura de conductores (Rc):

La rotura de conductores se aplica con un % de la tensión máxima del conductor roto.

máxima c T

R  %

- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de asilamiento de suspensión:

Rotura de un solo conductor o cable de tierra.

Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión del cable roto):

El 50% en líneas de 1 ó 2 conductores por fase.

El 75% en líneas de 3 conductores.

No se considera reducción en líneas de 4 o más conductores por fase.

- Rotura de conductores en apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre:

Rotura de un solo conductor o cable de tierra. Sin reducción alguna en la tensión.

- Rotura de conductores en apoyos de anclaje:

Esfuerzo de rotura aplicable (% de la tensión total del haz de fase):

El 100% para líneas con un conductor por fase.

El 50% para líneas con 2 o más conductores por fase.

- Rotura de conductores en apoyos de fin de línea.

Se considerará este esfuerzo como en los apoyos de anclaje, pero suponiendo, en el caso de las líneas con haces múltiples, los conductores sometidos a la tensión mecánica que les corresponda, de acuerdo con la hipótesis de carga.

(41)

Se considerará el esfuerzo que produzca la solicitación más desfavorable para cualquier elemento del apoyo.

(42)

1.6.3 Resumen de hipótesis-Zona A

*APLICA RESULTANTE DE ÁNGULO EN 3ª Y 4ª HIPÓTESIS

TIP O D E AP OY O TIP O D E ESF UER Z O 1ª HIP Ó TES IS (Viento) 3ª HIP Ó TES IS (Des equi li b ri o d e tracci o n es) 4ª HIP Ó TESIS (R otura de co n ducto r es) Su sp en si ón de Al in eació n o Su sp en si ón de Ángu lo V Cargas perm an ent es T Vi ent o Só lo á n g u lo : Re su lt an te de á n g u lo Al in eaci ón : No apl ic a. * Á n g ul o: Resu lt an te de án g u lo L N o a p lic a. D es equ ilibrio d e tra cc io n es Ro tur a de c o ndu ct o re s Am ar re de Al in eació n o Am ar re de Ángu lo V Cargas perm an ent es T Vi ent o Só lo á n g u lo : Re su lt an te de á n g u lo Al in eaci ón : No apl ic a. * Á n g ul o: Resu lt an te de án g u lo L N o a p lic a D es equ ilibrio d e tra cc io n es Ro tur a de c o ndu ct o re s Ancla je d e Al in eació n o Ancla je d e Ángu lo V Cargas perm an ent es T Vi ent o Só lo á n g u lo : Re su lt an te de á n g u lo Al in eaci ón : No apl ic a. * Á n g ul o: Resu lt an te de án g u lo L N o a p lic a D es equ ilibrio d e tra cc io n es Ro tur a de c o ndu ct o re s Fi n d e l ín ea . V Cargas perm ane n te s No ap li ca Car g as p erm anen tes T V IEN TO No ap li ca L D es equ ilibrio d e tra cc io n es Ro tur a de c o ndu ct o re s Pa ra la d eter m in ac ión de la s te ns ion es de los c o nduc tor es y ca bl es de tie rr a se c o nsi d er a rá n s o me ti dos a u n a so br ec ar g a de vi en to ( ap d o . 3 .1.2 ) c o rre sp o n d ie nt e a un a v eloc ida d mínima d e 12 0 ó 1 4 0 km/h seg ún la c ateg o rí a d e la lín ea y a la t emp er a tu ra de -5 º C . V = E sf u e rz o ve rtic al L = Esf u er z o lo ng it u d in al T = E sf u e rzo tr an sv er sa l

(43)

1.6.4 Resumen de esfuerzos aplicados

Ver ANEXO 3.1 “Esfuerzos aplicados 1ª HIPOTESIS”

Ver ANEXO 3.4 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. FASE”

Ver ANEXO 3.5 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. PROTECCIÓN”

1.6.5 Coeficientes de seguridad

Ver ANEXO 9 “Coeficientes de seguridad”

1.7.- CIMENTACIONES

1.7.1 Cimentaciones monobloque

Las cimentaciones de las torres constituidas por monobloques de hormigón se calculan al vuelco según el método suizo de Sulzberger.

El momento de vuelco será:

) 3 / 2 2 / ( ) 3 2 (h t F h t F M_v      _v _t  

- F = Esfuerzo nominal del apoyo en Kg

- h = Altura de aplicación del esfuerzo nominal en m. - t = Profundidad de la cimentación en m.

- Fv = Esfuerzo del viento sobre la estructura en Kg.

(44)

Por otra parte, el momento resistente al vuelco es: 2 1 M M M_r   Donde: M₁ 139Kat4; M₂ 880a3t0,4pa ; Siendo:

- M1 = Momento debido al empotramiento lateral del terreno.

- M2 = Momento debido a las cargas verticales.

- K = Coeficiente de compresibilidad del terreno a 2 metros de profundidad (Kg/cm2 x cm)

- a = Anchura de la cimentación en metros. - p = Peso de la torre y herrajes en Kg.

Estas cimentaciones deben su estabilidad fundamentalmente a las reacciones horizontales del terreno, por lo que teniendo en cuenta el apartado 3.6.1 de la ITC07 del R.L.A.T., debe cumplirse que:

v

M M M₁ ₂

1.7.2 Cimentaciones de cuatro patas

Las cimentaciones de las torres de patas separadas están constituidas por cuatro bloques de hormigón de sección cuadrada o circular. Cada uno de estos bloques se calcula para resistir el esfuerzo de arrancamiento y distribuir el de compresión en el terreno.

Cuando la pata transmita un esfuerzo de tracción (Ft), se opondrá a él el peso del

propio macizo de hormigón (Ph) más el del cono de tierras arrancadas (Pc) con un

coeficiente de seguridad de 1,5: (P_c P_h)/F_t 1,5

Cuando el esfuerzo sea de compresión (Fc), la presión ejercida por éste más el peso

del bloque de hormigón sobre el fondo de la cimentación (de área A) deberá ser menor que la presión máxima admisible del terreno (): (F_c P_h)/A

(45)

Las dimensiones de las cimentaciones a realizar en cada uno de los apoyos, incluidos los volúmenes de excavación y hormigonado, se especifican en el apartado de la memoria descriptiva.

1.8.- AISLAMIENTO Y HERRAJES 1.8.1 Aisladores

Según establece la ITC07 del R.L.A.T., apartado 3.4, el coeficiente de seguridad mecánico de los aisladores no será inferior a 3. Si la carga de rotura electromecánica mínima garantizada se obtuviese mediante control estadístico en la recepción, el coeficiente de seguridad podrá reducirse a 2,5.

C.S = Carga rotura aislador / Tmáx  3

En el caso que nos ocupa tenemos una cadena de aisladores con un coeficiente de seguridad de: U100BS ; C.S. = 10000 / 1825 = 5,48 .

También se tendrá que comprobar que la cadena de aisladores seleccionada cumple los niveles de aislamiento para tensiones soportadas (tablas 12 y 13 del apartado 4.4 de la ITC07 del R.L.A.T.) en función de las Gamas I (corta duración a frecuencia industrial y a la tensión soportada a impulso tipo rayo) y II (impulso tipo maniobra y la tensión soportada a impulso tipo rayo).

Según el tipo de ambiente donde se encuentre el conductor (tabla 14 del apartado 4.4 de la ITC07 del R.L.A.T.), el R.D. 223/2008 recomienda que longitud de la línea de fuga entre fase y tierra de los aisladores a utilizar. Para obtener la línea de fuga mínima recomendada se multiplica el número indicado por el reglamento (tabla 14) según el tipo de ambiente por la tensión nominal de la línea.

(46)

1.8.2 Herrajes

Según establece el apartado 3.3 del de la ITC07 del R.L.A.T., los herrajes sometidos a tensión mecánica por los conductores y cables de tierra, o por los aisladores, deberán tener un coeficiente de seguridad mecánica no inferior a 3 respecto a su carga mínima de rotura. Cuando la carga mínima de rotura se comprobase sistemáticamente mediante ensayos, el coeficiente de seguridad podrá reducirse a 2,5.

Las grapas de amarre del conductor deben soportar una tensión mecánica en el amarre igual o superior al 95% de la carga de rotura del mismo, sin que se produzca su deslizamiento. GA_3; C.S. = 8500 / 2630 = 3,23 GS_3; C.S. = 8000 / 2630 = 3,04 GN; C.S. = 13500 / 2630 = 5,13 AB16-A; C.S. = 18000 / 2630 = 6,84 R-16A; C.S. = 14000 / 2630 = 5,32

2.- CÁLCULOS ELÉCTRICOS POR CIRCUITO 2.1.- RESISTENCIA ELÉCTRICA DE LA LÍNEA:

La resistencia de la línea será: R_L 



L(Km)R(/Km)



/nº Donde:

- L (Km) = Longitud de la línea.

- R (/Km) = Resistencia eléctrica del conductor a 20ºC de temperatura.

- RL ( ) = Resistencia total de la línea.

- nº = Número de conductores por fase.

(47)

2.2.- REACTANCIA DEL CONDUCTOR:

La reactancia kilométrica de la línea se calcula empleando la siguiente fórmula:

X=2**f*( n  2  +4,605*log(D/r))*10-4 /Km. - X= Reactancia aparente en ohmios por kilómetro.

- f= Frecuencia de la red en herzios=50.

- r= Radio equivalente del conductor en milímetros.

- D= Separación media geométrica entre conductores en milímetros.

- = Permeabilidad magnética del conductor. Para conductores de cobre,

acero-aluminio y acero-aluminio tiene un valor de 1. - nº = Número de conductores por fase.

La separación media geométrica (D) la calculamos como:

3 13 23 12 d d d D   Por lo tanto X= 0,3896 /Km..

2.3.- DENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE

La densidad máxima admisible de un conductor, en régimen permanente, para corriente alterna y frecuencia de 50 Hz, se deduce de la tabla 11 del apartado 4.2 del de la ITC07 del R.L.A.T.

Para un conductor de Acero-Aluminio, LA-280 (242-AL1/39-ST1A), de 281,1 mm2 de

sección y configuración 26+7 la densidad de corriente máxima admisible es la siguiente:

(48)

2.4.- INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE:

La corriente máxima que puede circular por nuestro cable LA-280 (242-AL1/39-ST1A) elegido, teniendo en cuenta que tiene una sección de 281,1 mm2, es de:

Imáx = Dmáx adm.. * S * nºconductores/fase

Siendo:

- I = Intensidad de corriente máxima en A. - S = Sección del conductor (mm2)

- Dmáx.adm. = Densidad de corriente máxima soportada por el cable (A/mm2).

Entonces:

Imáx = 2,0585A/mm * 281,1mm * 1 = 578,6510 A

2.5.- POTENCIA MÁXIMA A TRANSPORTAR:

La máxima potencia que se puede transportar por esta línea, atendiendo al tipo de conductor usado es de:

Pmáx = 3V*cosImáx

Siendo:

- P = Potencia en kW.  - V = tensión en kV.

- cos = Factor de potencia .

(49)

2.6.- CAÍDA DE TENSIÓN: La caída tensión viene dada por la fórmula:

e = 3 * I * L * (R.cosθ + X.senθ) Siendo:

e = Caída de tensión (V.). L = Longitud de la línea (Km.).

Por lo tanto tenemos una caída de tensión:

e = 3 * 578,6510 (A) * 2,57(Km) * [ 0,12 ( Ω/Km) * 0,8 + 0,3896 (Ω/Km)* 0,6 ] = 847,1577 V En tanto por ciento, la caída de tensión en la línea será de 0,6418 % , que es menor que el 5% recomendable.

2.7.- PÉRDIDA DE POTENCIA:

La pérdida de potencia que, por el efecto Joule, se produce en la línea viene dada por la expresión: Pp =3 * R * I2_{* L}

Por lo tanto la potencia perdida es de:

Pp =3* 0,12 (Ω/Km) * 578,65102 (A) * 2,57 (Km) = 307,8980 kW

Lo que supone un 0,2909 % de la máxima potencia transportada.

2.8.- RENDIMIENTO DE LA LÍNEA: Viene dado por la expresión:

μ = (Pot. total - Pot. perdida)*100 / Pot. total

μ = (105838 (kW) - 307,8980 (kW)) * 100 / 105838 (kW) = 99,7091 %

2.9.- CAPACIDAD MEDIA DE LA LÍNEA: Viene dado por la expresión:

ß = 0,0242/log(D/r) - r= Radio equivalente del conductor en milímetros.

(50)

2.10.- EFECTO CORONA: La tensión crítica disruptiva:

Uc = 29,8/2 * mc * mt * 298/(273+θ) * Exp(-h/8150) * r * nºconductores/fase* ln(D/req)

Donde las consideraciones que se han tenido en cuenta son las siguientes:

- mc = Coeficiente de rugosidad de la superficie del conductor (0,85 para cables)

- θ = Temperatura máxima del tendido - h = Cota máxima del terreno en metros. - r = Radio del conductor en milímetros.

- req = Radio equivalente del conductor en milímetros.

- mt = Coeficiente del estado del tiempo (0,8 para tiempo húmedo)

- D = Separación media geométrica entre conductores en milímetros.

Uc = 84 (kV)

En el ANEXO 11 “Cálculos eléctricos” se puede ver un resumen de los cálculos eléctricos de la línea.

(51)

CAPITULO III: CONCLUSIONES

Con lo expuesto y con los planos y documentos que se adjuntan consideramos suficientemente descrita la instalación de la Línea Eléctrica a 132 kV, solicitando las autorizaciones administrativas previstas en la legislación vigente, e iniciar su

tramitación.

Zaragoza, Marzo de 2017 El Ingeniero Técnico Industrial

Al servicio de la empresa BBA1 international Engineering

Carlos Valiño Colás Colegiado nº 4851 COITIAR

(52)

CAPITULO IV: ANEJOS

ANEXO 1 “Datos generales de la línea y los conductores”

ANEXO 2.1 “Distancias Fines de linea S”

ANEXO 2.2 “Distancias Alineaciones S”

ANEXO 2.3 “Distancias Amarres S”

ANEXO 2.4 “Distancias Angulos S”

ANEXO 3.1 “Esfuerzos aplicados 1ª HIPOTESIS”

ANEXO 3.4 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. FASE”

ANEXO 3.5 “Esfuerzos aplicados 4ª HIPOTESIS ROT. PROTECCIÓN”

ANEXO 4 “Detalles de apoyos”

ANEXO 5 “Tabla de tendido de fase”

ANEXO 6 “Tabla de tendido de protección”

ANEXO 7 “Tensiones y flechas del conductor de fase”

ANEXO 8 “Tensiones y flechas del conductor de protección”

ANEXO 9 “Coeficientes de seguridad”

ANEXO 10 “Cimentaciones”

(53)

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA A

132 kV D/C SUB. LOMA DE LOS PINOS – ES L.A.A.T.

LAS MAJADILLAS LOS PALACIOS

EN EL T.M. LEBRIJA

EN SEVILLA

(54)

PROYECTO DE LINEA AÉREA A 132 KV D/C

SUB. LOMA DE LOS PINOS - ES L.A.A.T.

LAS MAJADILLAS LOS PALACIOS EN EL

T.M. LEBRIJA

EN SEVILLA

(55)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

ESCALA:

PLANO:

HOJA: de

EDICION FECHA DIBUJADO REVISADO VERIFICADO APROBADO

BBA1 International Engineering

al servicio de la empresa FECHA:

MARZO 2017

(56)

0 500m 1000m

-00 BBA1 BBA1 BBA1

ESCALA:

PLANO:

HOJA: de

(57)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

ESCALA:

PLANO:

HOJA: de

MARZO 2017 HOJA: 1 de 1 1 11 25 2 11 9002 3 11 24 1 11 25 3 11 24 Arroyo de la Barca de la Fe Arroyo de la Barca de la Fe Tributario de Arroyo de la Barca de la Fe 91,82 210,91 Parc. Pol. X

(58)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

ESCALA:

PLANO:

HOJA: de

MARZO 2017 HOJA: 1 de 1 4 11 9004 5 11 22 6 11 44 Tributario de 105,72 Parc. Pol. X

(59)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

ESCALA:

PLANO:

HOJA: 1 de 1

MARZO 2017 6 11 44 7 11 9003 8 11 46 6 11 44 Tributario de Tributario de 105,72 80,2 33,2 Parc. Pol. X

(60)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(61)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(62)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(63)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(64)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(65)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(66)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(67)

-00 BBA1 BBA1 BBA1

HOJA: de

(68)

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA A

132 kV D/C SUB. LOMA DE LOS PINOS – ES

L.A.A.T.

LAS MAJADILLAS LOS PALACIOS

EN EL T.M. LEBRIJA

EN SEVILLA

RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS

AFECTADOS

(69)

RELACIÓN DE

BIENES Y DERECHOS AFECTA

DOS POR EL PASO DE LA LÍNEA

OT 2475,6 211,28 _1394,62 - 2724,93 178,52 - 4959,85 SV 14008,72 1187,1 8866,43 129,41 6872,44 2997,98 99,14 9274,84 AP _56,05 - _3,46 - _11,04 - - _88,28 ML 780,57 11,33 403,81 6,27 502,64 220,15 8,76 635,55 USO

LABOR O LABRADÍO SECANO,

MO NTE BAJO _{VÍA DE} COMUNIC A CI ÓN DE DOMINI O PÚB L ICO MONTE BAJO VÍA DE COMUNIC A CI ÓN DE DOMINI O PÚB L ICO

MONTE BAJO, LABOR O LABRADÍO SECANO LABOR O LABRADÍO

SECANO, MO NTE BAJO HIDROGR AFÍ A NATURAL (RÍO, LAGUNA, ARR OYO. )

LABOR O LABRADÍO SECANO,

MO NTE BAJO, IMPROD UCTIVO, OLIVOS SECA NO PARAJE

C.ARRIBA CAMINO C.ARRIBA

VEREDA DE LOS BALLES

TERO

S

C.ARRIBA _{LAS NAVA}

S ARROYO DE LA VIBORA LAS NAVA S MUNIC IPIO

LEBRIJA LEBRIJA LEBRIJA LEBRIJA LEBRIJA LEBRIJA LEBRIJA LEBRIJA

PROVINCIA S E VILLA S E VILLA S E VILLA S E VILLA S E VILLA S E VILLA S E VILLA S E VILLA

REFERENCIA CATASTRAL _{41053A01100025} _{41053A01109002} _{41053A01100024} _{41053A01109004} _{41053A01100022} _{41053A01100044} _{41053A01109003} _{41053A01100046}

PARCELA 25 9002 24 9004 22 44 9003 46 POLÍGONO 11 11 11 11 11 11 11 11 Nº 1 2 3 4 5 6 7 8

ML: Afección por paso de línea (m); AP: Superficie ocupada por apoyo (m2_{); SV: Superficie de vuelo (m}2_);

(70)

PROYECTO DE LÍNEA AÉREA A

132 kV D/C SUB. LOMA DE LOS PINOS – ES L.A.A.T.

LAS MAJADILLAS LOS PALACIOS

EN EL T.M. LEBRIJA

EN SEVILLA

(71)

1.- PRESUPUESTO PARCIAL ... 3 1.1.- OBRA CIVIL ... 3 1.2.- APOYOS ... 4 1.3.- CONDUCTORES ... 4 1.4.- GRAPAS Y HERRAJES ... 5 1.5.- AISLADORES: ... 5 1.6.- MONTAJE ... 5

2.- PRESUPUESTO TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL ... 6

3.- ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD ... 7

(72)

1.- PRESUPUESTO PARCIAL 1.1.- OBRA CIVIL

Nº Apoyo Tipo de cimentación Volumen

hormigón (m3) Importe (€) 1 Cuatro patas 23,09 1.455 2 Monobloque 8,17 515 3 Cuatro patas 7,11 448 4 Monobloque 9,06 571 5 Monobloque 16,13 1.016 6 Monobloque 16,13 1.016 7 Monobloque 22,49 1.417 8 Cuatro patas 7,59 478 9 Cuatro patas 23,38 1.473 TOTAL 8.388 €

(73)

1.2.- APOYOS

Nº Apoyo Denominación Armado Peso

(Kg) Importe (€) 1 CO-27000-12 N2121 5894 11.788 2 HAR-5000-18 N4561 2374 4.748 3 CO-3000-18 N2341 3287 6.574 4 HAR-5000-20 N4561 2610 5.220 5 HAR-9000-22 N4563 3951 7.902 6 HAR-9000-22 N4563 3951 7.902 7 HAR-9000-32 N4563 5672 11.344 8 CO-3000-30 N2451 4960 9.920 9 CO-27000-15 N2121 6527 13.054 TOTAL 78.452 1.3.- CONDUCTORES

Conductor Tipo Longitud

(Km)

Importe (€)

Conductor de fase LA-280 15,4 71.016

Conductor de protección AC-50 2,57 2.639

(74)

1.4.- GRAPAS Y HERRAJES

Elemento Tipo Unidades

(Ud.)

Importe (€)

Grapa de Amarre GA_3 48 792

Grapa de Suspensión GS_3 24 208

Grilletes Recto GN 72 270

Anilla bola AB16-A 72 295

Rótula corta R-16A 72 353

TOTAL 1.918 €

1.5.- AISLADORES:

Elemento Tipo Unidades

(Ud.) Importe (€)

Aislador cadena amarre U100BS 480 6.912

Aislador cadena suspensión U100BS 240 3.456

TOTAL 10.368 €

1.6.- MONTAJE

Elemento Unidades

(Ud.) Importe (€)

Montaje, armado e izado de apoyos 39.226 Kg. 35.303

Excavación y hormigonado 133 m3 14.630

Tendido, tensado y engrapado del conductor de fase 15,4 Km. 92.400 Tendido, tensado y engrapado del conductor de protección 2,57 Km. 8.224

(75)

2.- PRESUPUESTO TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL DENOMINACIÓN Ud. PRECIO UNITARIO (€ ) CANTIDAD IMPORTE (€) Hormigón HM_20 €/m3 2 39.226 78.452 Apoyos €/Kg 63 133 8.379 Conductor fase LA-280 Km 4611,44 15,4 71.016 Conductor protección AC-50 Km 1027,04 2,57 2.639 Grapa de Amarre GA_2 €/Ud 14,4 720 10.368 Grapa de Suspensión GS_2 €/Ud 16,5 48 792

Grilletes Recto GN €/Ud 8,65 24 208

Anilla bola AB_16 €/Ud 3,75 72 270

Rótula corta R-16 €/Ud 4,1 72 295

Aislador U100BS €/Ud 4,9 72 353

Mano de obra Montaje, armado e izado de apoyos €/Kg 0,9 39226 35.303 Mano de obra Movimiento de tierra, excavación y hormigonado €/m3 110 133 14.630 Mano de obra Tendido, tensado y engrapado del conductor de fase €/Km 6000 15,4 92.400 Mano de obra Tendido, tensado y engrapado del conductor de protección €/Km 2,57 8.224 2,57