TítuloRehabilitación sostenible de una solana montañesa en Cantabria: Ucieda de Abajo, Ruente, Cantabria

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(1)

MONTAÑESA EN CANTABRIA

Ucieda de Abajo, Ruente, Cantabria

TOMO

I

I.

ANEXOS

ALUMNA: Laura Vázquez Castillo

TUTORES: Dr. D. José Antonio Álvarez Díaz

Dr. D. Emilio Ricardo Mosquera Rey

FECHA: Septiembre De 2017

MÁSTER UNIVERSITARIO EN TECNOLOGÍAS DE EDIFICACIÓN SOSTENIBLE

(2)

 

Alumna: Laura Vázquez Castillo      

Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz  ‐  Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey    

   

ÍNDICE DE ANEXOS 

ANEXO A. INFORME FOTOGRÁFICO  ANEXO B. INFORME PATOLÓGICO  ANEXO C. C.E.E. ESTADO ACTUAL 

ANEXO D. COMPROBACIÓN ESTRUCTURAL   ANEXO E. INSTALACIONES 

ANEXO F. C.E.E. ESTADO REFORMADO  ANEXO G. FICHAS TÉCNICAS 

   

 

   

(3)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores Dr José Antonio Álvarez Díaz Dr Emilio Ricardo Mosquera Rey

A

(4)
(5)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

ANEXO A. INFORME FOTOGRÁFICO

Alzado Noroeste Solana Alzado Noroeste Invernal

Alzado Sur Solana

Alzado Sur Invernal

Vista Sur

(6)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

Alzado Este Invernal

Estructura de madera forjado P1

Núcleo Escaleras

Estructura de madera forjado P1

Apoyo viga en muro

Escalera madera

(7)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

Vista interior galería

Muro mampostería interior Encuentro muros interiores con carpintería

Carpintería de galería

(8)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

Cerrajería de forja entrada finca Portón Invernal

(9)

A

(10)
(11)

Alumna: Laura Vázquez Castillo

Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 9

ANEXO B. ESTUDIO PATOLÓGICO

FICHA Nº1

IDENTIFICACIÓN

Rotura y descolocación de tejas

UBICACIÓN

Cubierta de la vivienda e invernal

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Rotura de tejas cerámicas, así como movimiento de las mismas, provocando su descolocación y aparición de puntos de entrada de agua y viento.

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Lesiones producidas por fuertes vientos,

ambientes climatológicos adversos,

envejecimiento natural del material.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Levantamiento de todo el material de cubrición y sustitución por nuevos elementos de teja cerámica curva.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación Norte / Sur

(12)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

FICHA Nº2

IDENTIFICACIÓN

Presencia de amianto

UBICACIÓN

Cubierta del gallinero

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Existencia de placas de amianto, fuera de su vida útil.

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Se procederá a la demolición de la actual cubierta, y a la retirada del material por empresa especializada

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación Sur

(13)

Alumna: Laura Vázquez Castillo

Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 11

FICHA Nº3

IDENTIFICACIÓN

Rotura de piezas, presencia de vegetación y suciedad, y superposición de capas de material, incluyendo placas de amianto.

UBICACIÓN

Cubierta porche del invernal

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Rotura de planchas de amianto, superposición de tejas cerámicas y planchas de fibrocemento, presencia de suciedad y vegetación.

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Lesiones producidas por reparaciones

incorrectas, fuertes vientos, ambientes climatológicos adversos, envejecimiento natural del material.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Se procederá a la demolición de la actual cubierta, según lo dispuesto normativamente para la retirada de amianto.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación Este

(14)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

FICHA Nº4

IDENTIFICACIÓN

Pudrición entramado de cubierta

UBICACIÓN

Cubierta vivienda

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Pudrición del entramado de cubierta y ataque de hongos xilófagos.

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Humedad exterior, que junto con condicionantes atmosféricos como la lluvia o el viento, favorecen a la aparición de hongos xilófagos.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Se procederá al levantado de todo el entramado de cubierta, para la ejecución de nuevos faldones

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación Norte / Sur

(15)

Alumna: Laura Vázquez Castillo

(16)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

FICHA Nº5

IDENTIFICACIÓN

Pudrición entablado de forjado horizontal exterior

UBICACIÓN

Solana fachada Sur

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Pudrición del entablado y ataque de hongos xilófagos.

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Humedad exterior, que junto con condicionantes atmosféricos como la lluvia o el viento, favorecen a la aparición de hongos xilófagos.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Levantado completo del forjado de planta, para la colocación de un nuevo sistema, protegido para la intemperia.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación Sur

(17)

Alumna: Laura Vázquez Castillo

Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 15

FICHA Nº6

IDENTIFICACIÓN

Presencia de agentes xilófagos

UBICACIÓN

Invernal

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Ataque de hongos xilófagos.

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Humedad interior junto con ciclos de frío – calor.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Reparación y tratamiento preventivo a todo el conjunto, o medidas de consolidación mediante elementos de madera.

Se procederá a la comprobación estructural y se decidirá el cambio completo o la restauración de la estructura existente.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Interior

Exposición No expuesta

Orientación

(18)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

FICHA Nº7

IDENTIFICACIÓN

Eflorescencias muro mampostería

UBICACIÓN

Fachadas

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Aparición de eflorescencias blancas en la superficie de las piedras

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Humedad exterior junto con ciclos de frío – calor, variaciones climáticas del medio ambiente circundante.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Limpieza por aplicación de un chorro de agua a presión.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación N/S/E/O

(19)

Alumna: Laura Vázquez Castillo

Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 17

FICHA Nº8

IDENTIFICACIÓN

Vegetación en muros exteriores

UBICACIÓN

Fachadas

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Aparición de vegetación, costras bióticas, raíces…

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Humedades, contaminantes atmosféricos,

aparición de moho…

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Métodos húmedos de limpieza, limpieza por aplicación de agua nebulizada, o posible utilización de agentes químicos para la eliminación de restos orgánicos.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación N/S/E/O

(20)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

FICHA Nº9

IDENTIFICACIÓN

Caída de argamasa

UBICACIÓN

Fachadas

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Caída de argamasa original y sustitución parcial por materiales actuales

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Deterioro por paso del tiempo y exposición a agentes atmosféricos.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Limpieza de muros y reparación de

conglomerados.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Muy expuesta

Orientación N/S/E/O

(21)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

FICHA Nº10

IDENTIFICACIÓN

Humedad y eflorescencia en solado de piedra

UBICACIÓN

Solado interior

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Aparición de manchas de humedad y eflorescencias

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Humedad y filtraciones procedentes por la falta de impermeabilización en la solera de junto con ciclos de frío – calor, variaciones climáticas del medio ambiente circundante.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Se demolerá la actual solera de la vivienda e invernal, para la ejecución de una nueva.

Se retirará la piedra, para su reutilización, previa

limpieza de la misma y tratamiento

antihumedad.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Interior

Exposición No expuesta

Orientación

(22)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

FICHA Nº11

IDENTIFICACIÓN

Desperfectos en pavimento de madera

UBICACIÓN

Solado interior

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Falta de planeidad en el pavimento, ausencia de tratamiento superficial, y por consiguientes manchas en el mismo y posibles agentes xilófagos.

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Deterioro por el paso del tiempo y un mal mantenimiento.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Se procederá al levantamiento del pavimento de la vivienda para la sustitución por uno nuevo

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Interior

Exposición No expuesta

Orientación

(23)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

FICHA Nº12

IDENTIFICACIÓN

Grietas cargadero y dintel en carpintería

UBICACIÓN

Carpintería exterior de la vivienda

DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN

Rotura de las piezas de sillería que forman el dintel y el cargadero de la carpintería exterior

POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN

Desplazamientos o asentamientos del muro de mampostería de la vivienda, que provocan esfuerzos pudiendo provocar grietas en las piezas de sillería.

REPARACÓN DE LA LESIÓN

Sustitución de las piezas por nuevos elementos de sillería o madera.

LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS

Localización Exterior

Exposición Expuesta

Orientación O

(24)
(25)

A

(26)
(27)

IDENTIFICACIÓN DEL EDIFICIO O DE LA PARTE QUE SE CERTIFICA:

Rehabilitación Sostenible de una Solana Montañesa en Cantarbia

Dirección Ucieda de Abajo 101 -

Municipio Ruente Código Postal 39513

Cantabria

Provincia Comunidad Autónoma Cantabria

D1

Zona climática Año construcción Anterior a 1900

Nombre del edificio

Normativa vigente (construcción / rehabilitación)

-Referencia/s catastral/es 8912045UN9981S0001UT

Tipo de edificio o parte del edificio que se certifica:

Vivienda

Edificio de nueva construcción Edificio Existente

DATOS DEL TÉCNICO CERTIFICADOR:

Nombre y Apellidos Laura Vázquez Castillo NIF/NIE 72148088D

Razón social Razón Social NIF

-Domicilio La Cabroja 1 3 D

-Municipio Cabezón de la Sal Código Postal 39500

Provincia Cantabria Comunidad Autónoma Cantabria

e-mail: laura.vazquez.castillo@gmail.

com

Teléfono 686332513

Titulación habilitante según normativa vigente Arquitecto Técnico Procedimiento reconocido de calificación energética utilizado y versión:

HU CTE-HE y CEE Versión 1.0.1564.1124, de fecha 3-mar-2017

El técnico abajo firmante declara responsablemente que ha realizado la certificación energética del edificio o de la parte que se certifica de acuerdo con el procedimiento establecido por la normativa vigente y que son ciertos los datos que figuran en el presente documento, y sus anexos:

Firma del técnico certificador: Fecha 24/05/2017

Anexo II. Anexo III.

Anexo I. Descripción de las características energéticas del edificio. Calificación energética del edificio.

Recomendaciones para la mejora de la eficiencia energética.

Anexo IV. Pruebas, comprobaciones e inspecciones realizadas por el técnico certificador.

Registro del Organo Territorial Competente:

Fecha de generación del documento

Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 1 de 7

(28)

En este apartado se describen las características energéticas del edificio, envolvente térmica, instalaciones, condiciones de funcionamiento y ocupación y demás datos utilizados para obtener la calificación energética del edificio.

DESCRIPCIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS ENERGÉTICAS DEL EDIFICIO

1. SUPERFICIE, IMAGEN Y SITUACIÓN

308,25

Imagen del edificio Plano de situación

2. ENVOLVENTE TÉRMICA

Cerramientos opacos

Nombre Tipo Modo de obtención

Superficie habitable (m²)

Superficie (m²) Transmitancia (W/m²K)

Muro_Fachada Fachada 50,25 2,04 Usuario

Muro_Fachada Fachada 15,55 2,04 Usuario

Muro_Fachada Fachada 37,69 2,04 Usuario

Muro_Fachada Fachada 128,01 2,04 Usuario

Suelo_Solera Suelo 124,95 1,01 Usuario

Suelo_Forjado_Interior Suelo 2,68 1,68 Usuario

Cubierta_Cubierta Cubierta 50,99 2,28 Usuario

Cubierta_Cubierta Cubierta 74,86 2,28 Usuario

Nombre Tipo

Modo de obtención transmitancia Factor

Solar

Modo de obtención factor solar

Huecos y lucernarios

Superficie (m²)

Transmitancia (W/m²K)

Ventana Hueco 0,25 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 8,00 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 0,16 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 0,66 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 2,40 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 1,20 5,33 0,77 Usuario Usuario

Puerta garaje Hueco 4,34 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 1,17 5,33 0,77 Usuario Usuario

Fecha de generación del documento

Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 2 de 7

(29)

Nombre Tipo

Modo de obtención factor solar

Superficie (m²)

Transmitancia (W/m²K)

Ventana Hueco 0,90 3,44 0,70 Usuario Usuario

Puerta entrada Hueco 2,16 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 1,08 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 1,50 5,33 0,77 Usuario Usuario

Ventana Hueco 1,50 5,33 0,77 Usuario Usuario

3. INSTALACIONES TÉRMICAS

Generadores de calefacción

Nombre Tipo Potencia Tipo de Energía Modo de obtención

nominal (kW)

Rendimiento Estacional (%)

SIS1_EQ1_EQ_Caldera-Conve ncional-Defecto

Caldera eléctrica o de combustible

24,00 90,00 GasNatural Usuario

Sistema de sustitución Sistema de rendimiento

estacional constante

- 90,00 GasNatural PorDefecto

TOTALES 24,00

Generadores de refrigeración

Nombre Tipo Potencia Tipo de Energía Modo de obtención

nominal (kW)

Rendimiento Estacional (%)

Sistema de sustitución Sistema de rendimiento

Instalaciones de Agua Caliente Sanitaria

Nombre Tipo Potencia Tipo de Energía Modo de obtención

nominal (kW)

Rendimiento Estacional (%) 140,00

Demanda diaria de ACS a 60º C (litros/día)

SIS1_EQ1_EQ_Caldera-Conve ncional-Defecto

Caldera eléctrica o de combustible

24,00 83,00 GasNatural Usuario

4. INSTALACIÓN DE ILUMINACION

5. CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO Y OCUPACIÓN (No aplicable)

(No aplicable)

Fecha de generación del documento

Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 3 de 7

(30)

Nombre

Demanda de ACS cubierta (%) Consumo de Energía Final,cubierto en función del servicio asociado (%)

Calefacción Refrigeración ACS

Sistema solar térmico - - - 0,00

TOTALES 0,00 0,00 0,00 0,00

Eléctrica

Nombre Energía eléctrica generada y autoconsumida (kWh/año)

Panel fotovoltaico 0,00

TOTALES 0

Fecha de generación del documento

Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 4 de 7

(31)

1. CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO EN EMISIONES

INDICADOR GLOBAL INDICADORES PARCIALES

CALEFACCIÓN ACS

REFRIGERACIÓN

La calificación global del edificio se expresa en términos de dióxido de carbono liberado a la atmósfera como consecuencia del consumo energético del mismo.

3. CALIFICACIÓN PARCIAL DE LA DEMANDA ENERGÉTICA DE CALEFACCIÓN Y REFRIGERACIÓN

La demanda energética de calefacción y refrigeración es la energía necesaria para mantener las condiciones internas de confort del edificio.

DEMANDA DE CALEFACCIÓN DEMANDA DE REFRIGERACIÓN

31,98

CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO

Zona climática D1 Uso CertificacionExistente

<12.20

Por energía primaria no renovable se entiende la energía consumida por el edificio procedente de fuentes no renovables que no ha sufrido ningún proceso de conversión o transformación.

2. CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO EN CONSUMO DE ENERGÍA PRIMARIA NO RENOVABLE

INDICADOR GLOBAL INDICADORES PARCIALES

CALEFACCIÓN ACS

Emisiones CO2 por consumo eléctrico

Emisiones CO2 por combustibles fósiles 34,76 10714,91

Fecha de generación del documento

Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 5 de 7

24/05/2017

(32)

RECOMENDACIONES PARA LA MEJORA DE LA EFICIENCIA ENERGÉTICA

DESCRIPCIÓN DE MEDIDA DE MEJORA

Características técnicas de la medida (modelo de equipos, materiales, parámetros característicos ) CALIFICACIÓN ENERGÉTICA GLOBAL

Refrigeración ACS Iluminación Total

Valor

Nota: Los indicadores energéticos anteriores están calculados en base a coeficientes estándar de operación y funcionamiento del edificio, por lo que solo son válidos a efectos de su calificación energética. Para el análisis económico de las medidas de ahorro y eficiencia energética, el técnico certificador deberá utilizar las condiciones reales y datos históricos de consumo del edificio.

Coste estimado de la medida

Otros datos de interés

Fecha de generación del documento

Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 6 de 7

(33)

Se describen a continuación las pruebas, comprobaciones e inspecciones llevadas a cabo por el técnico certificador durante el proceso de toma de datos y de calificación de la eficiencia energética del edificio, con la finalidad de establecer la conformidad de la información de partida contenida en el certificado de eficiencia energética.

PRUEBAS, COMPROBACIONES E INSPECCIONES REALIZADAS POR EL

TÉCNICO CERTIFICADOR

07/08/17 Fecha de realización de la visita del técnico certificador

Fecha de generación del documento

Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 7 de 7

(34)

A

(35)
(36)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

ANEXO D. CÁLCULO ESTRUCTURAL

A continuación se presenta la relación de cálculos llevada a cabo para la comprobación estructural de la vivienda. En primer lugar se presenta la comprobación realizada en base el método de los estados límite propuesto por el CTE DB SE - Madera (39), una vez ejecutado este análisis, se comprobara por el modelo probabilista marcado por el JCSS - Probabilistic Model Code (36).

D

D.1. COMPROBACIÓN ESTRUCTURAL BASADA EN LOS ESTADOS LÍMITE

Para la comprobación estructural se analizarán los elementos estructurales más desfavorables en cada momento. Se realizará el cálculo de las acciones a las que se encuentren sometidos los elementos y se realizará el cálculo para la situación más desfavorables, es decir, en el caso de las vigas, aquella que tenga más luz y mayor distancia de entrevigado.

Se puede consultar la disposición gráfica de las vigas en el plano “ea021_plantaprimera_estructura”; “ea022_plantabajocubierta_estructura”; “ea023_plantacubierta_estructura”

Se toma de referencia normativa los siguientes códigos: CTE DB Seguridad Estructural (35)

CTE DB Seguridad Estructural - Madera (39)

CTE DB Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación (40)

Se ha procedido a realizar el cálculo teniendo en cuenta los siguientes datos obtenidos por el CTE DB SE Madera:

Ilustración 1. Clases Resistentes. Fuente: Anexo E. CTE DB SE M

Por último señalar, que se realiza la comprobación estructural de aquellos elementos que tras el análisis patológico se consideran aptos para el servicio. En este caso, se analizan:

- Viga 1: viga de madera de roble de forjado horizontal de la estructura de la vivienda. - Viga 2: viga de madera de roble de forjado horizontal de la estructura de la vivienda. - Viga 3: viga de madera de roble de forjado horizontal de la estructura del invernal. - Viga 4: viga de madera de roble del forjado horizontal de la solana de la vivienda.

(37)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña - Cabio 3: viga de madera de roble del forjado de cubierta de la estructura del invernal.

x MEMORIA DE CARGAS GENERALES

TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR

SOBRECARGA DE USO Su 2 KN/m2

SOBRECARGA DE USO Su Cubierta 1 kN/m2

PERMANENTE TABIQUERÍA 1 kN/m2

PERMANENTE THERMOCHIP FORJADOS 0.22 kN/m2

PERMANENTE THERMOCHIP CUBIERTA 0.36 kN/m2

PERMANENTE TARIMA 0.14 kN/m2

PERMANENTE BAJOTEJA 0.023 kN/m2

PERMANENTE TEJA CERÁMICA 0.40 kN/m2

PERPANENTE P.P. CABIOS 0.18 kN/m2

Tabla 1. Memoria de cargas generales. Fuente: propia

Se exponen a continuación los resultados obtenidos:

x VIGA 1

El entramado a comprobar se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características: Viga simple

Escuadría: 300x300 mm Longitud: 4670 mm

Luz de cálculo: 4410 mm (se ha tenido en cuenta la luz libre más la mitad del apoyo de la viga) Separación entre vigas: 1840 mm

Madera de Roble

En este caso, se establece una clase resistente D30 para la madera de roble, así como los valores característicos expuestos en la anterior tabla.

1. Cálculo de las acciones

a) Cargas Variables

Se establece una sobrecarga de uso según la tabla “Tabla 3.1. Valores característicos de las sobrecargas de uso” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación (40), para la categoría de uso A. Zonas Residenciales de 2kN/m2.

b) Cargas Permanentes

(38)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

Resumen de Cargas

TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA

LINEAL

Tabla 2. Resumen de cargas viga 1. Fuente. propia

Σ Cargas Permanente:ͲǤͷ͸௞ே

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Mayoración de Cargas

Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35

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2. Comprobación Resistencia a Flexión

Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

(39)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ݇௠௢ௗ= 0.80 según “tabla 2.4. Valores del factor Kmod” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

ܻ௠ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

݂௠௞= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera ࢓ǡࢊ ൌ ࢑࢓࢕ࢊൈ ࢌ࢓࢑

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x Comprobación a flexión simple

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LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE

3. Comprobación Resistencia a Cortante

Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

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x Tensión de cálculo a cortante

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Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.

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x Resistencia de cálculo

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݂௩௞= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

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(40)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

x Comprobación a cortante

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LA VIGA CUMPLE A CORTANTE

4. Comprobación a Fuego

Se comprueba a continuación el comportamiento antes el fuego del elemento, según los dispuesto en el CTE DB SE I, Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de Madera, (34).

x Sección Reducida

Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.

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Ilustración 2. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info ݂݀݁ ൌ ͳ͸Ǥͷ ൅ ͳݔ͹

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x Tensión de cálculo a flexión

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૙Ǥ ૙૙૜૛ ൌ ૠ૜૛૚Ǥ ૡૠ࢑ࡺȀ࢓

x Resistencia de cálculo

݂௠ǡௗൌ ݇௠௢ௗݔ݇௙௜ݔ݂௠௞ ܻ

݇௠௢ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI

(41)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el

x Comprobación a flexión simple

ܕǡ܌

ܕǡ܌൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૚ૢ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO

x Tensión de cálculo a cortante

x Resistencia de cálculo

݂௩ǡௗ ൌ ݇௠௢ௗൈ

x Comprobación a cortante

ܞǡ܌

ܞǡ܌ ൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૚૝ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A CORTANTE CON FUEGO

5. Comprobación de flecha

Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).

(42)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

x Cálculo de deformaciones

Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:

ߜௗ௜௙ ൌ ߜ௜௡௜ ൈ ߱ ൈ ݇ௗ௘௙

x Deformación inicial

ߜ௜௡௜ = ହൈொൈ௟ర

Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:

Integridad de los elementos constructivos:

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:

ܓ܌܍܎઼࢞ܘܘ൅ ሺ૚ ൅ ࣓ݔܓ܌܍܎ሻ઼࢙࢛࢞ ൏ ࡸ

૞૙૙

En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al tratarse de tabiquería ligera con entramado propio (placas cartón yeso)

(43)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña Estudio del confort

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:

઼࢙࢛൏

ࡸ ૜૞૙

ܛܝൌ ૙Ǥ ૟૚࢞૜Ǥ ૟ૡ ൌ ૛Ǥ ૛૝࢓࢓

Condición para que cumpla:

૛Ǥ ૛૝ ൏ ૚૛Ǥ ૟

LA VIGA CUMPLE

Apariencia de la obra:

Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:

ሺ૚ ൅ ܓ܌܍܎ሻ઼࢞ܘܘ൅ ሺ૚ ൅ ࣓ݔܓ܌܍܎ሻ઼࢙࢛࣓࢞࢞૛ ൏

ࡸ ૜૙૙

ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૟૙ሻ࢞૚Ǥ ૡ૟ ൅ ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૜૙࢞૙Ǥ ૟૙ሻ࢞૛Ǥ ૛૝࢞૙Ǥ ૜૙ ൏ ࡸ

૜૙૙

ܘܘൌ ૙Ǥ ૟૚࢞૜Ǥ ૙૞ ൌ ૚Ǥ ૡ૟࢓࢓

ܛܝൌ ૙Ǥ ૟૚࢞૜Ǥ ૟ૡ ൌ ૛Ǥ ૛૝࢓࢓

Condición para que cumpla:

૜Ǥ ૠ૟ ൏ ૚૝Ǥ ૠ

LA VIGA CUMPLE

x VIGA 2

El entramado a comprobar se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características: - Viga continua dos vanos iguales

- Escuadría: 300x300mm

- Longitud: 9890mm

- Luz de cálculo: 4790mm

- Separación entre vigas: 1840mm

- Madera de roble

- Clase resistente D30

1. Cálculo de las acciones

a) Cargas Variables

Se establece una sobrecarga de uso según la tabla “Tabla 3.1. Valores característicos de las sobrecargas de uso” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación (40), para la categoría de uso A. Zonas Residenciales de 2kN/m2.

(44)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

Para el cálculo de las acciones permanentes, en este caso el peso propio de los elementos, se toma como referencia el “Anejo C. Prontuario de pesos y coeficientes de rozamiento interno” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación; así como los pesos propios y densidades indicados en las fichas técnicas de los productos constructivos usados en el proyecto, como puede ser el entablado aislante y la tarima. (Se podrán consultar dichas fichas en su anexo correspondiente).

Resumen de Cargas

TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA

LINEAL

Tabla 3. Resumen de cargas Viga 2. Fuente: propia

Σ Cargas Permanente: ͲǤͷ͸௞ே

Mayoración de Cargas

Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35

ݍ ൌ ͵ǤͲͷ݇ܰ

2. Comprobación Resistencia a Flexión

Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

(45)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ݂௠ǡௗൌ ݇௠௢ௗൈ ݂௠௞

ܻ௠

݇௠௢ௗ= 0.80 según “tabla 2.4. Valores del factor Kmod” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

ܻ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

݂௠௞= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢓ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊൈ ࢌ࢓࢑

ൌ ૙Ǥ ૡ૙ ൈ ൬

૜૙

૚Ǥ ૜૙൰ ൌ ૚ૡǤ ૝૟ࡺȀ࢓࢓

x Comprobación a flexión simple

ܕǡ܌

ܕǡ܌൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૛૛ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE

3. Comprobación Resistencia a Cortante

Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

ɒ୴ǡୢ ൏ ݂௩ǡୢ

ɒ௩ǡୢ ݂௩ǡୢ ൑ ͳ

x Tensión de cálculo a cortante

ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ

݇௖௥ൈ ܾ ൈ ݄൰

ܸ ൌ ݍ ൈ ݈ ൈ ͲǤ͸ʹͷ ൌ ͻǤ͸Ͷ ൈ ͶǤ͹ͻ ൈ ͲǤ͸ʹͷ ൌ ʹͺǤͺͷ݇ܰ

Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.

࢜ǡ܌ൌ ૚Ǥ ૞૙ ൈ ൬ ૛ૡǤ ૡ૞

૙Ǥ ૟ૠ ൈ ૙Ǥ ૜૙ ൈ ૙Ǥ ૜૙൰ ൌ ૠ૚ૠǤ ૢ૙࢑ࡺȀ࢓

x Resistencia de cálculo

(46)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

݂௩௞= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢜ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊൈ ࢌ࢜࢑

ൌ ૙Ǥ ૡ૙ ൈ ൬

૚Ǥ ૜૙൰ ൌ ૛Ǥ ૝૟ࡺȀ࢓࢓

x Comprobación a cortante

ܞǡ܌

ܞǡ܌ ൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૛ૢ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A CORTANTE

4. Comprobación a Fuego

Se comprueba a continuación el comportamiento antes el fuego del elemento, según los dispuesto en el CTE DB SE I, Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de Madera, (34).

x Sección Reducida

Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.

݂݀݁ ൌ ݀௖௛௔௥ǡ௡൅ ݇ݔ݀

݀௖௛௔௥ǡ௡ ൌ ߚݔݐ ൌ ͲǤͷͷݔ͵Ͳ ൌ ͳ͸Ǥͷ݉݉݉݅݊

ߚǣ ͲǤͷͷǢ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤʹǤ͵Ǥ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

݇ǣͳǡ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

݀ǣ ͹݉݉Ǣ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

Ilustración 3. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info ݂݀݁ ൌ ͳ͸Ǥͷ ൅ ͳݔ͹

ࢊࢋࢌ ൌ ૛૜Ǥ ૞ܕܕ

ܵ ൌ ሺܾ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ݄ െ ʹ͵Ǥͷሻ

ܵ ൌ ሺ͵ͲͲ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ͵ͲͲ െ ʹ͵Ǥͷሻ

ࡿ ൌ ૛૞૜࢞૛ૠ૟Ǥ ૞࢓࢓

x Tensión de cálculo a flexión

ܯ௠௔௫ ൌ ௤Ǥ௟మ

଼௫ଵǤହ଴ൌ

ଽǤ଺ସൈସǤ଻ଽమ

଼௫ଵǤହ଴ ൌ ͳͺǤͶ͵݇ܰ݉

ܹ ൌ ܾ ൈ ݄

͸ ൌ

ͲǤʹͷ͵ ൈ ͲǤʹ͹͸ଶ

͸ ൌ ͲǤͲͲ͵ʹ݉

ܕǡ܌ ൌ ૚ૡǤ ૝૜

૙Ǥ ૙૙૜૛ ൌ ૞ૠ૞ૢǤ ૜ૠ࢑ࡺȀ࢓

(47)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

x Resistencia de cálculo

݂௠ǡௗൌ ݇௠௢ௗݔ݇௙௜ݔ݂௠௞ ܻ

݇௠௢ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI

݇௙௜ ൌ1.25; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI

ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

݂௠௞= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢓ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊ࢞࢑ࢌ࢏࢞ࢌ࢓࢑

ൌ ૚࢞૚Ǥ ૛૞࢞ ൬

૜૙

૚൰ ൌ ૜ૠǤ ૞૙ࡺȀ࢓࢓

x Comprobación a flexión simple

ܕǡ܌

ܕǡ܌൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૚ૡ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO

x Tensión de cálculo a cortante

ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ

݇௖௥ൈ ܾ ൈ ݄൰

ܸௗ ൌ ݍ ൈ ݈ ൈ ͲǤ͸ʹͷ ൌ ͻǤ͸Ͷ ൈ ͶǤ͹ͻ ൈ ͲǤ͸ʹͷ ൌ ʹͺǤͺͷ݇ܰ

Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.

࢜ǡ܌ൌ ૚Ǥ ૞૙ ൈ ൬ ૛ૡǤ ૡ૞

૙Ǥ ૟ૠ ൈ ૙Ǥ ૛૞૜ ൈ ૙Ǥ ૛ૠ૟൰ ൌ ૢ૛૝Ǥ ૢૡ࢑ࡺȀ࢓

x Resistencia de cálculo

݂௩ǡௗ ൌ ݇௠௢ௗൈ ݂௩௞ ܻ

݂௩௞= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢜ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊ࢞࢑ࢌ࢏࢞ࢌ࢜࢑

ൌ ૚࢞૚Ǥ ૛૞࢞ ൬

૚൰ ൌ ૞ࡺȀ࢓࢓

x Comprobación a cortante

ોܞǡ܌

(48)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

LA VIGA CUMPLE A CORTANTE

5. Comprobación de flecha

Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).

Por tratarse de una Estado Límite de Servicio, las cargas no se mayorarán.

x Cálculo de deformaciones

Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:

ߜௗ௜௙ ൌ ߜ௜௡௜ ൈ ߱ ൈ ݇ௗ௘௙

x Deformación inicial

ߜ௜௡௜ = ଴Ǥସଵ௫ହൈொൈ௟ర ଷ଼ସൈாൈூ

Em (módulo elasticidad medio): 12 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CDE DB SE M.

Gm (módulo transversal medio): 0.75 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CTE DB SE M.

ܣ ൌ ܾ ൈ ݄ ൌ ͵ͲͲ ൈ ͵ͲͲ ൌ ͻͲͲͲͲ݉݉ଶ

I (inercia): ܫ ൌ ௕ൈ௛య

ଵଶ ൌ

ଷ଴଴ൈଷ଴଴య

ଵଶ ൌ ͸͹ͷ ൈ ͳͲ

݉݉

ߜ௜௡௜ = ଴Ǥସଵ௫ହൈொൈହଶହ଴ర ଷ଼ସൈଵଶ଴଴଴ൈ଺଻ହ௫ଵ଴ల

ࢾ࢏࢔࢏ൌ ૙Ǥ ૞૙ࡽ

߱ : Coeficiente de simultaneidad, según la tabla 4.2 del DB SE. - Para las cargas permanentes, se adoptará ᴪ2 =1

- Para sobrecargas de uso, se adoptará ᴪ2 =0.30

݇ௗ௘௙: 0.60; Factor de influencia en función de la clase de servicio, según la tabla 7.1. Valores Kdef (…) del CTE DB SE M.

x Por lo tanto:

ܜܗܜൌ ሺ૙Ǥ ૞૙࢞૜Ǥ ૙૞ሻ࢞ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૟૙ሻ ൅ ሺ૙Ǥ ૞૙࢞૜Ǥ ૟ૡሻ࢞ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૜૙࢞૙Ǥ ૟૙ሻ

࢚࢕࢚ ൌ ૝Ǥ ૟૙ܕܕ

ܘܘ ൌ ૙Ǥ ૞૙࢞૜Ǥ ૙૞ ൌ ૚Ǥ ૞૛࢓࢓

ܛܝൌ ૙Ǥ ૞૙࢞૜Ǥ ૟ૡ ൌ ૚Ǥ ૡ૝࢓࢓

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1

(

)

1

(

def su 2 def

pp

tot

G

˜

k

G

˜

\

˜

k

(49)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:

Integridad de los elementos constructivos:

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:

ܓ܌܍܎઼࢞ܘܘ൅ ሺ૚ ൅ ࣓ݔܓ܌܍܎ሻ઼࢙࢛࢞ ൏ ࡸ

૞૙૙

En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al tratarse de tabiquería ligera con entramado propio (placas cartón yeso)

Estudio del confort

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:

࢙࢛൏ ࡸ

૜૞૙

ܛܝൌ ૙Ǥ ૞૙࢞૜Ǥ ૟ૡ ൌ ૚Ǥ ૡ૝࢓࢓

Condición para que cumpla:

૚Ǥ ૡ૝ ൏ ૚૞

LA VIGA CUMPLE

Apariencia de la obra:

Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:

ሺ૚ ൅ ܓ܌܍܎ሻ઼࢞ܘܘ൅ ሺ૚ ൅ ࣓ݔܓ܌܍܎ሻ઼࢙࢛࣓࢞࢞ ൏ ࡸ

૜૙૙

ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૟૙ሻ࢞૚Ǥ ૞૛ ൅ ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૜૙࢞૙Ǥ ૟૙ሻ࢞૚Ǥ ૡ૝࢞૙Ǥ ૜૙ ൏ ࡸ

૜૙૙

ܘܘൌ ૙Ǥ ૞૙࢞૜Ǥ ૙૞ ൌ ૚Ǥ ૞૛࢓࢓

ܛܝൌ ૙Ǥ ૞૙࢞૜Ǥ ૟ૡ ൌ ૚Ǥ ૡ૝࢓࢓

Condición para que cumpla:

૜Ǥ ૙ૡ ൏ ૚ૠǤ ૞

LA VIGA CUMPLE

x VIGA 3

El entramado a comprobar se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características:

Viga Simple

Escuadría: 300x300 mm Longitud: 3480mm

(50)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

Madera de Roble

1. Cálculo de las acciones

Resumen de Cargas

TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA

LINEAL

SOBRECARGA DE USO Su 2 KN/m2 3.60 m 7.20 kN/m

PERMANENTE THERMOCHIP FORJADOS 0.22 kN/m2 3.60 m 0.79 kN/m

PERMANENTE TARIMA 0.14 kN/m2 3.60 m 0.49 kN/m

PERPANENTE P.P. VIGA 0.56 kN/m3 30X30 0.56 kN/m

Tabla 4. Resumen de cargas Viga 3. Fuente: propia

Σ Cargas Permanente:ͲǤͷ͸௞ே

௠ ൅ ͲǤ͹ͻ

Mayoración de Cargas

Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35

ݍ ൌ ͳǤͺͶ݇ܰ

2. Comprobación Resistencia a Flexión

Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

(51)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

x Resistencia de cálculo

݂௠ǡௗൌ ݇௠௢ௗൈ ݂௠௞ ܻ

݇௠௢ௗ= 0.80 según “tabla 2.4. Valores del factor Kmod” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

ܻ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

݂௠௞= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢓ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊൈ ࢌ࢓࢑

ൌ ૙Ǥ ૡ૙ ൈ ൬

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x Comprobación a flexión simple

ܕǡ܌

ܕǡ܌൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૛૛ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE

3. Comprobación Resistencia a Cortante

Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

ɒ୴ǡୢ ൏ ݂௩ǡୢ

ɒ௩ǡୢ ݂௩ǡୢ ൑ ͳ

x Tensión de cálculo a cortante

ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ

݇௖௥ൈ ܾ ൈ ݄൰

ܸ ൌ ݍǤ݈

ʹ ൌ

ͳ͵Ǥʹͺ ൈ ͵Ǥ͵͵

ʹ ൌ ʹʹǤͳͳ݇ܰ

Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.

࢜ǡ܌ൌ ૚Ǥ ૞૙ ൈ ൬ ૛૛Ǥ ૚૚

૙Ǥ ૟ૠ ൈ ૙Ǥ ૜૙ ൈ ૙Ǥ ૜૙൰ ൌ ૞૞૙Ǥ ૙૛࢑ࡺȀ࢓

(52)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

x Resistencia de cálculo

݂௩ǡௗൌ ݇௠௢ௗൈ ݂௩௞ ܻ

݂௩௞= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢜ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊൈ ࢌ࢜࢑

ൌ ૙Ǥ ૡ૙ ൈ ൬

૚Ǥ ૜૙൰ ൌ ૛Ǥ ૝૟ࡺȀ࢓࢓

x Comprobación a cortante

ܞǡ܌

ܞǡ܌ ൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૛૛ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A CORTANTE

4. Comprobación a Fuego

Se comprueba a continuación el comportamiento antes el fuego del elemento, según los dispuesto en el CTE DB SE I, Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de Madera, (34).

x Sección Reducida

Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.

݂݀݁ ൌ ݀௖௛௔௥ǡ௡൅ ݇ݔ݀

݀௖௛௔௥ǡ௡ ൌ ߚݔݐ ൌ ͲǤͷͷݔ͵Ͳ ൌ ͳ͸Ǥͷ݉݉݉݅݊

ߚǣ ͲǤͷͷǢ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤʹǤ͵Ǥ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

݇ǣͳǡ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

݀ǣ ͹݉݉Ǣ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

Ilustración 4. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info

݂݀݁ ൌ ͳ͸Ǥͷ ൅ ͳݔ͹

ࢊࢋࢌ ൌ ૛૜Ǥ ૞ܕܕ

ܵ ൌ ሺܾ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ݄ െ ʹ͵Ǥͷሻ

ܵ ൌ ሺ͵ͲͲ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ͵ͲͲ െ ʹ͵Ǥͷሻ

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x Tensión de cálculo a flexión

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ܹ ൌ ܾ ൈ ݄

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ͲǤʹͷ͵ ൈ ͲǤʹ͹͸ଶ

͸ ൌ ͲǤͲͲ͵ʹ݉

(53)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

ܕǡ܌ ൌ ૚ૡǤ ૝૙

૙Ǥ ૙૙૜૛ ൌ ૞૞ૠ૙࢑ࡺȀ࢓

x Resistencia de cálculo

݂௠ǡௗൌ ݇௠௢ௗݔ݇௙௜ݔ݂௠௞ ܻ

݇௠௢ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI

݇௙௜ ൌ1.25; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI

ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

݂௠௞= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢓ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊ࢞࢑ࢌ࢏࢞ࢌ࢓࢑

ൌ ૚࢞૚Ǥ ૛૞࢞ ൬

૜૙

૚൰ ൌ ૜ૠǤ ૞૙ࡺȀ࢓࢓

x Comprobación a flexión simple

ܕǡ܌

ܕǡ܌൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૚૞ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO

x Tensión de cálculo a cortante

ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ

݇௖௥ൈ ܾ ൈ ݄൰

ܸ ൌ ݍǤ݈

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ʹ ൌ ʹʹǤͳͳ݇ܰ

Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.

࢜ǡ܌ൌ ૚Ǥ ૞૙ ൈ ൬ ૛૛Ǥ ૚૚

૙Ǥ ૟ૠ ൈ ૙Ǥ ૛૞૜ ൈ ૙Ǥ ૛ૠ૟൰ ൌ ૠ૙ૡǤ ૡૡ࢑ࡺȀ࢓

x Resistencia de cálculo

݂௩ǡௗ ൌ ݇௠௢ௗൈ ݂௩௞ ܻ

݂௩௞= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢜ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊ࢞࢑ࢌ࢏࢞ࢌ࢜࢑ ࢅ࢓

ൌ ૚࢞૚Ǥ ૛૞࢞ ൬૝

૚൰ ൌ ૞ࡺȀ࢓࢓

(54)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

x Comprobación a cortante

ܞǡ܌

ܞǡ܌ ൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૚૞ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A CORTANTE

5. Comprobación de flecha

Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).

Por tratarse de una Estado Límite de Servicio, las cargas no se mayorarán.

x Cálculo de deformaciones

Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:

ߜௗ௜௙ ൌ ߜ௜௡௜ ൈ ߱ ൈ ݇ௗ௘௙

x Deformación inicial

ߜ௜௡௜ = ହൈொൈ௟ర ଷ଼ସൈாൈூ

Em (módulo elasticidad medio): 12 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CDE DB SE M.

Gm (módulo transversal medio): 0.75 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CTE DB SE M.

ܣ ൌ ܾ ൈ ݄ ൌ ͵ͲͲ ൈ ͵ͲͲ ൌ ͻͲͲͲͲ݉݉ଶ

I (inercia): ܫ ൌ ௕ൈ௛య

ଵଶ ൌ

ଷ଴଴ൈଷ଴଴య

ଵଶ ൌ ͸͹ͷ ൈ ͳͲ

݉݉

ߜ௜௡௜ = ହൈொൈଷଷଷ଴ర ଷ଼ସൈଵଶ଴଴଴ൈ଺଻ହ௫ଵ଴ల

࢏࢔࢏ൌ ૙Ǥ ૚ૢࡽ

߱ : Coeficiente de simultaneidad, según la tabla 4.2 del DB SE. - Para las cargas permanentes, se adoptará ᴪ2 =1

- Para sobrecargas de uso, se adoptará ᴪ2 =0.30

݇ௗ௘௙: 0.60; Factor de influencia en función de la clase de servicio, según la tabla 7.1. Valores Kdef (…) del CTE DB SE M.

x Por lo tanto:

ܜܗܜൌ ሺ૙Ǥ ૜૞ሻ࢞ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૟૙ሻ ൅ ሺ૚Ǥ ૜ૠሻ࢞ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૜૙࢞૙Ǥ ૟૙ሻ

)

1

(

)

1

(

def su 2 def

pp

tot

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G

˜

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˜

k

(55)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

࢚࢕࢚ൌ ૛Ǥ ૚ૠܕܕ

ܘܘൌ ૙Ǥ ૚ૢ࢞૚Ǥ ૡ૝ ൌ ૙Ǥ ૜૞࢓࢓

઼ܛܝൌ ૙Ǥ ૚ૢ࢞ૠǤ ૛૙ ൌ ૚Ǥ ૜ૠ࢓࢓

Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:

Integridad de los elementos constructivos:

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:

ܓ܌܍܎઼࢞ܘܘ൅ ሺ૚ ൅ ࣓ݔܓ܌܍܎ሻ઼࢙࢛࢞ ൏

ࡸ ૞૙૙

En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al tratarse de tabiquería ligera con entramado propio (placas cartón yeso)

Estudio del confort

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:

࢙࢛൏ ࡸ

૜૞૙

ܛܝൌ ૙Ǥ ૚ૢ࢞ૠǤ ૛૙ ൌ ૚Ǥ ૜ૠ࢓࢓

Condición para que cumpla:

૚Ǥ ૜ૠ ൏ ૢǤ ૞૚

LA VIGA CUMPLE

Apariencia de la obra:

Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:

ሺ૚ ൅ ܓ܌܍܎ሻ઼࢞ܘܘ൅ ሺ૚ ൅ ࣓ݔܓ܌܍܎ሻ઼࢙࢛࣓࢞࢞ ൏ ࡸ

૜૙૙

ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૟૙ሻ࢞૙Ǥ ૜૞ ൅ ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૜૙࢞૙Ǥ ૟૙ሻ࢞૚Ǥ ૜ૠ࢞૙Ǥ ૜૙ ൏ ࡸ

૜૙૙

ܘܘൌ ૙Ǥ ૚ૢ࢞૚Ǥ ૡ૝ ൌ ૙Ǥ ૜૞࢓࢓

ܛܝൌ ૙Ǥ ૚ૢ࢞ૠǤ ૛૙ ൌ ૚Ǥ ૜ૠ࢓࢓

Condición para que cumpla:

૚Ǥ ૙૝ ൏ ૚૚Ǥ ૚૚

(56)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

x VIGA 4

El entramado a calcular se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características: Viga en voladizo

Escuadría: 200x200 mm Longitud: 1650 mm

Luz de cálculo: 1450 mm (se ha tenido en cuenta la luz libre más la mitad del apoyo de la viga) Separación entre vigas: 1840 mm

Madera de Roble

En este caso, se establece una clase resistente D30 para la madera de roble, así como los valores característicos expuestos en la anterior tabla.

1. Cálculo de las acciones

a) Cargas Variables

Se establece una sobrecarga de uso según la tabla “Tabla 3.1. Valores característicos de las sobrecargas de uso” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación (40), para la categoría de uso A. Zonas Residenciales de 2kN/m2.

b) Cargas Permanentes

Para el cálculo de las acciones permanentes, en este caso el peso propio de los elementos, se toma como referencia el “Anejo C. Prontuario de pesos y coeficientes de rozamiento interno” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación; así como los pesos propios y densidades indicados en las fichas técnicas de los productos constructivos usados en el proyecto, como puede ser el entablado aislante y la tarima. (Se podrán consultar dichas fichas en su anexo correspondiente).

Resumen de Cargas

TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA

LINEAL

Tabla 5. Resumen de cargas Viga 4. Fuente: propia

Σ Cargas Permanente: ͲǤʹͷ௞ே

Mayoración de Cargas

Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35

(57)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

2. Comprobación Resistencia a Flexión

Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

ɐ୫ǡୢ ൏ ݂୫ǡୢ

ܻ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.

x Comprobación a flexión simple

ܕǡ܌

ܕǡ܌൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૝૛ ൑ ૚

(58)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

3. Comprobación Resistencia a Cortante

Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:

ɒ୴ǡୢ ൏ ݂௩ǡୢ

ɒ௩ǡୢ ݂௩ǡୢ ൑ ͳ

x Tensión de cálculo a cortante

ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ

݇௖௥ൈ ܾ ൈ ݄൰

ܸ ൌ ݍǤ ݈ ൌ ͻǤ͹ͷݔͳǤͶͷ ൌ ͳͶǤͳ͵݇ܰ

Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.

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૙Ǥ ૟ૠ ൈ ૙Ǥ ૛૙ ൈ ૙Ǥ ૛૙൰ ൌ ૠૢ૚Ǥ ૛ૠ࢑ࡺȀ࢓

x Resistencia de cálculo

݂௩ǡௗൌ ݇௠௢ௗൈ ݂௩௞ ܻ

݂௩௞= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢜ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊൈ ࢌ࢜࢑

ൌ ૙Ǥ ૡ૙ ൈ ൬

૚Ǥ ૜૙൰ ൌ ૛Ǥ ૝૟ࡺȀ࢓࢓

x Comprobación a cortante

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ܞǡ܌ ൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૜૛ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A CORTANTE

4. Comprobación a Fuego

(59)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña

x Sección Reducida

Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.

݂݀݁ ൌ ݀௖௛௔௥ǡ௡൅ ݇ݔ݀

݀௖௛௔௥ǡ௡ൌ ߚݔݐ ൌ ͲǤͷͷݔ͵Ͳ ൌ ͳ͸Ǥͷ݉݉݉݅݊

ߚǣ ͲǤͷͷǢ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤʹǤ͵Ǥ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

݇ǣͳǡ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

݀ǣ ͹݉݉Ǣ ݏ݁݃ï݊ܽ݌ܽݎݐܽ݀݋ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫ͸ܣ݊݁ݔ݋ܧ

Ilustración 5. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info

݂݀݁ ൌ ͳ͸Ǥͷ ൅ ͳݔ͹

݇௠௢ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI

݇௙௜ ൌ1.25; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI

ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el

x Comprobación a flexión simple

ܕǡ܌

ܕǡ܌൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૜૞ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO

(60)

Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey

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Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.

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x Resistencia de cálculo

݂௩ǡௗൌ ݇௠௢ௗൈ ݂௩௞ ܻ

݂௩௞= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera

࢜ǡࢊൌ ࢑࢓࢕ࢊ࢞࢑ࢌ࢏࢞ࢌ࢜࢑

ൌ ૚࢞૚Ǥ ૛૞࢞ ൬

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x Comprobación a cortante

ܞǡ܌

ܞǡ܌ ൑ ૚ ՜ ૙Ǥ ૛૝ ൑ ૚

LA VIGA CUMPLE A CORTANTE

5. Comprobación de flecha

Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).

Por tratarse de una Estado Límite de Servicio, las cargas no se mayorarán.

x Cálculo de deformaciones

Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:

ߜௗ௜௙ ൌ ߜ௜௡௜ ൈ ߱ ൈ ݇ௗ௘௙

x Deformación inicial

ߜ௜௡௜ = ଴Ǥଵଶହ଴ൈொൈ௟ర ாൈூ

Em (módulo elasticidad medio): 12 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CDE DB SE M.

Gm (módulo transversal medio): 0.75 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CTE DB SE M.

I (inercia): ܫ ൌ ௕ൈ௛య

ଵଶ ൌ

ଶ଴଴ൈଶ଴଴య

ଵଶ ൌ ͳ͵͵Ǥ͵͵ ൈ ͳͲ

(61)

Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ߜ௜௡௜ = ଴Ǥଵଶହ଴ൈொൈଵସହ଴ర

ଵଶ଴଴଴ൈଵଷଷǤଷଷ௫ଵ଴ల

࢏࢔࢏ൌ ૙Ǥ ૜૞ࡽ

߱ : Coeficiente de simultaneidad, según la tabla 4.2 del DB SE. - Para las cargas permanentes, se adoptará ᴪ2 =1

- Para sobrecargas de uso, se adoptará ᴪ2 =0.30

݇ௗ௘௙: 0.60; Factor de influencia en función de la clase de servicio, según la tabla 7.1. Valores Kdef (…) del CTE DB SE M.

x Por lo tanto:

ܜܗܜൌ ሺ૙Ǥ ૜૚ሻ࢞ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૟૙ሻ ൅ ሺ૚Ǥ ૢૡሻ࢞ሺ૚ ൅ ૙Ǥ ૜૙࢞૙Ǥ ૟૙ሻ

࢚࢕࢚ൌ ૛Ǥ ૡ૜ܕܕ

ܘܘൌ ૙Ǥ ૜૞࢞૙Ǥ ૢ૚ ൌ ૙Ǥ ૜૚࢓࢓

ܛܝൌ ૙Ǥ ૜૞࢞૞Ǥ ૟ૡ ൌ ૚Ǥ ૢૡ࢓࢓

Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:

Integridad de los elementos constructivos:

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:

ܓ܌܍܎઼࢞ܘܘ൅ ሺ૚ ൅ ࣓ݔܓ܌܍܎ሻ઼࢙࢛࢞ ൏ ࡸ

૞૙૙

En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al no existir tabiquería sobre el forjado

Estudio del confort

Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:

࢙࢛൏ ࡸ

૜૞૙

ܛܝൌ ૙Ǥ ૜૞࢞૞Ǥ ૟ૡ ൌ ૚Ǥ ૢૡ࢓࢓

Condición para que cumpla:

૚Ǥ ૢૡ ൏ ૝Ǥ ૚૝

LA VIGA CUMPLE

Apariencia de la obra:

Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:

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1

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1

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G

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