MONTAÑESA EN CANTABRIA
Ucieda de Abajo, Ruente, Cantabria
TOMO
I
I.
ANEXOS
ALUMNA: Laura Vázquez Castillo
TUTORES: Dr. D. José Antonio Álvarez Díaz
Dr. D. Emilio Ricardo Mosquera Rey
FECHA: Septiembre De 2017
MÁSTER UNIVERSITARIO EN TECNOLOGÍAS DE EDIFICACIÓN SOSTENIBLE
Alumna: Laura Vázquez Castillo
Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz ‐ Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
ÍNDICE DE ANEXOS
ANEXO A. INFORME FOTOGRÁFICO ANEXO B. INFORME PATOLÓGICO ANEXO C. C.E.E. ESTADO ACTUAL
ANEXO D. COMPROBACIÓN ESTRUCTURAL ANEXO E. INSTALACIONES
ANEXO F. C.E.E. ESTADO REFORMADO ANEXO G. FICHAS TÉCNICAS
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores Dr José Antonio Álvarez Díaz Dr Emilio Ricardo Mosquera Rey
A
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
ANEXO A. INFORME FOTOGRÁFICO
Alzado Noroeste Solana Alzado Noroeste Invernal
Alzado Sur Solana
Alzado Sur Invernal
Vista Sur
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
Alzado Este Invernal
Estructura de madera forjado P1
Núcleo Escaleras
Estructura de madera forjado P1
Apoyo viga en muro
Escalera madera
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
Vista interior galería
Muro mampostería interior Encuentro muros interiores con carpintería
Carpintería de galería
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
Cerrajería de forja entrada finca Portón Invernal
A
Alumna: Laura Vázquez Castillo
Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 9
ANEXO B. ESTUDIO PATOLÓGICO
FICHA Nº1
IDENTIFICACIÓN
Rotura y descolocación de tejas
UBICACIÓN
Cubierta de la vivienda e invernal
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Rotura de tejas cerámicas, así como movimiento de las mismas, provocando su descolocación y aparición de puntos de entrada de agua y viento.
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Lesiones producidas por fuertes vientos,
ambientes climatológicos adversos,
envejecimiento natural del material.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Levantamiento de todo el material de cubrición y sustitución por nuevos elementos de teja cerámica curva.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación Norte / Sur
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
FICHA Nº2
IDENTIFICACIÓN
Presencia de amianto
UBICACIÓN
Cubierta del gallinero
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Existencia de placas de amianto, fuera de su vida útil.
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Se procederá a la demolición de la actual cubierta, y a la retirada del material por empresa especializada
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación Sur
Alumna: Laura Vázquez Castillo
Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 11
FICHA Nº3
IDENTIFICACIÓN
Rotura de piezas, presencia de vegetación y suciedad, y superposición de capas de material, incluyendo placas de amianto.
UBICACIÓN
Cubierta porche del invernal
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Rotura de planchas de amianto, superposición de tejas cerámicas y planchas de fibrocemento, presencia de suciedad y vegetación.
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Lesiones producidas por reparaciones
incorrectas, fuertes vientos, ambientes climatológicos adversos, envejecimiento natural del material.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Se procederá a la demolición de la actual cubierta, según lo dispuesto normativamente para la retirada de amianto.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación Este
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
FICHA Nº4
IDENTIFICACIÓN
Pudrición entramado de cubierta
UBICACIÓN
Cubierta vivienda
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Pudrición del entramado de cubierta y ataque de hongos xilófagos.
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Humedad exterior, que junto con condicionantes atmosféricos como la lluvia o el viento, favorecen a la aparición de hongos xilófagos.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Se procederá al levantado de todo el entramado de cubierta, para la ejecución de nuevos faldones
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación Norte / Sur
Alumna: Laura Vázquez Castillo
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
FICHA Nº5
IDENTIFICACIÓN
Pudrición entablado de forjado horizontal exterior
UBICACIÓN
Solana fachada Sur
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Pudrición del entablado y ataque de hongos xilófagos.
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Humedad exterior, que junto con condicionantes atmosféricos como la lluvia o el viento, favorecen a la aparición de hongos xilófagos.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Levantado completo del forjado de planta, para la colocación de un nuevo sistema, protegido para la intemperia.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación Sur
Alumna: Laura Vázquez Castillo
Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 15
FICHA Nº6
IDENTIFICACIÓN
Presencia de agentes xilófagos
UBICACIÓN
Invernal
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Ataque de hongos xilófagos.
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Humedad interior junto con ciclos de frío – calor.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Reparación y tratamiento preventivo a todo el conjunto, o medidas de consolidación mediante elementos de madera.
Se procederá a la comprobación estructural y se decidirá el cambio completo o la restauración de la estructura existente.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Interior
Exposición No expuesta
Orientación
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
FICHA Nº7
IDENTIFICACIÓN
Eflorescencias muro mampostería
UBICACIÓN
Fachadas
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Aparición de eflorescencias blancas en la superficie de las piedras
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Humedad exterior junto con ciclos de frío – calor, variaciones climáticas del medio ambiente circundante.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Limpieza por aplicación de un chorro de agua a presión.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación N/S/E/O
Alumna: Laura Vázquez Castillo
Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey 17
FICHA Nº8
IDENTIFICACIÓN
Vegetación en muros exteriores
UBICACIÓN
Fachadas
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Aparición de vegetación, costras bióticas, raíces…
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Humedades, contaminantes atmosféricos,
aparición de moho…
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Métodos húmedos de limpieza, limpieza por aplicación de agua nebulizada, o posible utilización de agentes químicos para la eliminación de restos orgánicos.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación N/S/E/O
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
FICHA Nº9
IDENTIFICACIÓN
Caída de argamasa
UBICACIÓN
Fachadas
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Caída de argamasa original y sustitución parcial por materiales actuales
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Deterioro por paso del tiempo y exposición a agentes atmosféricos.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Limpieza de muros y reparación de
conglomerados.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Muy expuesta
Orientación N/S/E/O
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
FICHA Nº10
IDENTIFICACIÓN
Humedad y eflorescencia en solado de piedra
UBICACIÓN
Solado interior
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Aparición de manchas de humedad y eflorescencias
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Humedad y filtraciones procedentes por la falta de impermeabilización en la solera de junto con ciclos de frío – calor, variaciones climáticas del medio ambiente circundante.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Se demolerá la actual solera de la vivienda e invernal, para la ejecución de una nueva.
Se retirará la piedra, para su reutilización, previa
limpieza de la misma y tratamiento
antihumedad.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Interior
Exposición No expuesta
Orientación
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
FICHA Nº11
IDENTIFICACIÓN
Desperfectos en pavimento de madera
UBICACIÓN
Solado interior
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Falta de planeidad en el pavimento, ausencia de tratamiento superficial, y por consiguientes manchas en el mismo y posibles agentes xilófagos.
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Deterioro por el paso del tiempo y un mal mantenimiento.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Se procederá al levantamiento del pavimento de la vivienda para la sustitución por uno nuevo
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Interior
Exposición No expuesta
Orientación
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
FICHA Nº12
IDENTIFICACIÓN
Grietas cargadero y dintel en carpintería
UBICACIÓN
Carpintería exterior de la vivienda
DESCRIPCIÓN DE LA LESIÓN
Rotura de las piezas de sillería que forman el dintel y el cargadero de la carpintería exterior
POSIBLES CAUSAS DE LA LESIÓN
Desplazamientos o asentamientos del muro de mampostería de la vivienda, que provocan esfuerzos pudiendo provocar grietas en las piezas de sillería.
REPARACÓN DE LA LESIÓN
Sustitución de las piezas por nuevos elementos de sillería o madera.
LOCALIZACIÓN CARACTERÍSTICAS
Localización Exterior
Exposición Expuesta
Orientación O
A
IDENTIFICACIÓN DEL EDIFICIO O DE LA PARTE QUE SE CERTIFICA:
Rehabilitación Sostenible de una Solana Montañesa en Cantarbia
Dirección Ucieda de Abajo 101 -
Municipio Ruente Código Postal 39513
Cantabria
Provincia Comunidad Autónoma Cantabria
D1
Zona climática Año construcción Anterior a 1900
Nombre del edificio
Normativa vigente (construcción / rehabilitación)
-Referencia/s catastral/es 8912045UN9981S0001UT
Tipo de edificio o parte del edificio que se certifica:
Vivienda
Edificio de nueva construcción Edificio Existente
DATOS DEL TÉCNICO CERTIFICADOR:
Nombre y Apellidos Laura Vázquez Castillo NIF/NIE 72148088D
Razón social Razón Social NIF
-Domicilio La Cabroja 1 3 D
-Municipio Cabezón de la Sal Código Postal 39500
Provincia Cantabria Comunidad Autónoma Cantabria
e-mail: laura.vazquez.castillo@gmail.
com
Teléfono 686332513
Titulación habilitante según normativa vigente Arquitecto Técnico Procedimiento reconocido de calificación energética utilizado y versión:
HU CTE-HE y CEE Versión 1.0.1564.1124, de fecha 3-mar-2017
El técnico abajo firmante declara responsablemente que ha realizado la certificación energética del edificio o de la parte que se certifica de acuerdo con el procedimiento establecido por la normativa vigente y que son ciertos los datos que figuran en el presente documento, y sus anexos:
Firma del técnico certificador: Fecha 24/05/2017
Anexo II. Anexo III.
Anexo I. Descripción de las características energéticas del edificio. Calificación energética del edificio.
Recomendaciones para la mejora de la eficiencia energética.
Anexo IV. Pruebas, comprobaciones e inspecciones realizadas por el técnico certificador.
Registro del Organo Territorial Competente:
Fecha de generación del documento
Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 1 de 7
En este apartado se describen las características energéticas del edificio, envolvente térmica, instalaciones, condiciones de funcionamiento y ocupación y demás datos utilizados para obtener la calificación energética del edificio.
DESCRIPCIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS ENERGÉTICAS DEL EDIFICIO
1. SUPERFICIE, IMAGEN Y SITUACIÓN
308,25
Imagen del edificio Plano de situación
2. ENVOLVENTE TÉRMICA
Cerramientos opacos
Nombre Tipo Modo de obtención
Superficie habitable (m²)
Superficie (m²) Transmitancia (W/m²K)
Muro_Fachada Fachada 50,25 2,04 Usuario
Muro_Fachada Fachada 15,55 2,04 Usuario
Muro_Fachada Fachada 37,69 2,04 Usuario
Muro_Fachada Fachada 128,01 2,04 Usuario
Suelo_Solera Suelo 124,95 1,01 Usuario
Suelo_Forjado_Interior Suelo 2,68 1,68 Usuario
Cubierta_Cubierta Cubierta 50,99 2,28 Usuario
Cubierta_Cubierta Cubierta 74,86 2,28 Usuario
Nombre Tipo
Modo de obtención transmitancia Factor
Solar
Modo de obtención factor solar
Huecos y lucernarios
Superficie (m²)
Transmitancia (W/m²K)
Ventana Hueco 0,25 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 8,00 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 0,16 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 0,66 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 2,40 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 1,20 5,33 0,77 Usuario Usuario
Puerta garaje Hueco 4,34 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 1,17 5,33 0,77 Usuario Usuario
Fecha de generación del documento
Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 2 de 7
Nombre Tipo
Modo de obtención factor solar
Superficie (m²)
Transmitancia (W/m²K)
Ventana Hueco 0,90 3,44 0,70 Usuario Usuario
Puerta entrada Hueco 2,16 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 1,08 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 1,50 5,33 0,77 Usuario Usuario
Ventana Hueco 1,50 5,33 0,77 Usuario Usuario
3. INSTALACIONES TÉRMICAS
Generadores de calefacción
Nombre Tipo Potencia Tipo de Energía Modo de obtención
nominal (kW)
Rendimiento Estacional (%)
SIS1_EQ1_EQ_Caldera-Conve ncional-Defecto
Caldera eléctrica o de combustible
24,00 90,00 GasNatural Usuario
Sistema de sustitución Sistema de rendimiento
estacional constante
- 90,00 GasNatural PorDefecto
TOTALES 24,00
Generadores de refrigeración
Nombre Tipo Potencia Tipo de Energía Modo de obtención
nominal (kW)
Rendimiento Estacional (%)
Sistema de sustitución Sistema de rendimiento
Instalaciones de Agua Caliente Sanitaria
Nombre Tipo Potencia Tipo de Energía Modo de obtención
nominal (kW)
Rendimiento Estacional (%) 140,00
Demanda diaria de ACS a 60º C (litros/día)
SIS1_EQ1_EQ_Caldera-Conve ncional-Defecto
Caldera eléctrica o de combustible
24,00 83,00 GasNatural Usuario
4. INSTALACIÓN DE ILUMINACION
5. CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO Y OCUPACIÓN (No aplicable)
(No aplicable)
Fecha de generación del documento
Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 3 de 7
Nombre
Demanda de ACS cubierta (%) Consumo de Energía Final,cubierto en función del servicio asociado (%)
Calefacción Refrigeración ACS
Sistema solar térmico - - - 0,00
TOTALES 0,00 0,00 0,00 0,00
Eléctrica
Nombre Energía eléctrica generada y autoconsumida (kWh/año)
Panel fotovoltaico 0,00
TOTALES 0
Fecha de generación del documento
Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 4 de 7
1. CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO EN EMISIONES
INDICADOR GLOBAL INDICADORES PARCIALES
CALEFACCIÓN ACS
REFRIGERACIÓN
La calificación global del edificio se expresa en términos de dióxido de carbono liberado a la atmósfera como consecuencia del consumo energético del mismo.
3. CALIFICACIÓN PARCIAL DE LA DEMANDA ENERGÉTICA DE CALEFACCIÓN Y REFRIGERACIÓN
La demanda energética de calefacción y refrigeración es la energía necesaria para mantener las condiciones internas de confort del edificio.
DEMANDA DE CALEFACCIÓN DEMANDA DE REFRIGERACIÓN
31,98
CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO
Zona climática D1 Uso CertificacionExistente
<12.20
Por energía primaria no renovable se entiende la energía consumida por el edificio procedente de fuentes no renovables que no ha sufrido ningún proceso de conversión o transformación.
2. CALIFICACIÓN ENERGÉTICA DEL EDIFICIO EN CONSUMO DE ENERGÍA PRIMARIA NO RENOVABLE
INDICADOR GLOBAL INDICADORES PARCIALES
CALEFACCIÓN ACS
Emisiones CO2 por consumo eléctrico
Emisiones CO2 por combustibles fósiles 34,76 10714,91
Fecha de generación del documento
Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 5 de 7
24/05/2017
RECOMENDACIONES PARA LA MEJORA DE LA EFICIENCIA ENERGÉTICA
DESCRIPCIÓN DE MEDIDA DE MEJORA
Características técnicas de la medida (modelo de equipos, materiales, parámetros característicos ) CALIFICACIÓN ENERGÉTICA GLOBAL
Refrigeración ACS Iluminación Total
Valor
Nota: Los indicadores energéticos anteriores están calculados en base a coeficientes estándar de operación y funcionamiento del edificio, por lo que solo son válidos a efectos de su calificación energética. Para el análisis económico de las medidas de ahorro y eficiencia energética, el técnico certificador deberá utilizar las condiciones reales y datos históricos de consumo del edificio.
Coste estimado de la medida
Otros datos de interés
Fecha de generación del documento
Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 6 de 7
Se describen a continuación las pruebas, comprobaciones e inspecciones llevadas a cabo por el técnico certificador durante el proceso de toma de datos y de calificación de la eficiencia energética del edificio, con la finalidad de establecer la conformidad de la información de partida contenida en el certificado de eficiencia energética.
PRUEBAS, COMPROBACIONES E INSPECCIONES REALIZADAS POR EL
TÉCNICO CERTIFICADOR
07/08/17 Fecha de realización de la visita del técnico certificador
Fecha de generación del documento
Ref. Catastral 8912045UN9981S0001UT Página 7 de 7
A
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
ANEXO D. CÁLCULO ESTRUCTURAL
A continuación se presenta la relación de cálculos llevada a cabo para la comprobación estructural de la vivienda. En primer lugar se presenta la comprobación realizada en base el método de los estados límite propuesto por el CTE DB SE - Madera (39), una vez ejecutado este análisis, se comprobara por el modelo probabilista marcado por el JCSS - Probabilistic Model Code (36).
D
D.1. COMPROBACIÓN ESTRUCTURAL BASADA EN LOS ESTADOS LÍMITE
Para la comprobación estructural se analizarán los elementos estructurales más desfavorables en cada momento. Se realizará el cálculo de las acciones a las que se encuentren sometidos los elementos y se realizará el cálculo para la situación más desfavorables, es decir, en el caso de las vigas, aquella que tenga más luz y mayor distancia de entrevigado.
Se puede consultar la disposición gráfica de las vigas en el plano “ea021_plantaprimera_estructura”; “ea022_plantabajocubierta_estructura”; “ea023_plantacubierta_estructura”
Se toma de referencia normativa los siguientes códigos: CTE DB Seguridad Estructural (35)
CTE DB Seguridad Estructural - Madera (39)
CTE DB Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación (40)
Se ha procedido a realizar el cálculo teniendo en cuenta los siguientes datos obtenidos por el CTE DB SE Madera:
Ilustración 1. Clases Resistentes. Fuente: Anexo E. CTE DB SE M
Por último señalar, que se realiza la comprobación estructural de aquellos elementos que tras el análisis patológico se consideran aptos para el servicio. En este caso, se analizan:
- Viga 1: viga de madera de roble de forjado horizontal de la estructura de la vivienda. - Viga 2: viga de madera de roble de forjado horizontal de la estructura de la vivienda. - Viga 3: viga de madera de roble de forjado horizontal de la estructura del invernal. - Viga 4: viga de madera de roble del forjado horizontal de la solana de la vivienda.
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña - Cabio 3: viga de madera de roble del forjado de cubierta de la estructura del invernal.
x MEMORIA DE CARGAS GENERALES
TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR
SOBRECARGA DE USO Su 2 KN/m2
SOBRECARGA DE USO Su Cubierta 1 kN/m2
PERMANENTE TABIQUERÍA 1 kN/m2
PERMANENTE THERMOCHIP FORJADOS 0.22 kN/m2
PERMANENTE THERMOCHIP CUBIERTA 0.36 kN/m2
PERMANENTE TARIMA 0.14 kN/m2
PERMANENTE BAJOTEJA 0.023 kN/m2
PERMANENTE TEJA CERÁMICA 0.40 kN/m2
PERPANENTE P.P. CABIOS 0.18 kN/m2
Tabla 1. Memoria de cargas generales. Fuente: propia
Se exponen a continuación los resultados obtenidos:
x VIGA 1
El entramado a comprobar se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características: Viga simple
Escuadría: 300x300 mm Longitud: 4670 mm
Luz de cálculo: 4410 mm (se ha tenido en cuenta la luz libre más la mitad del apoyo de la viga) Separación entre vigas: 1840 mm
Madera de Roble
En este caso, se establece una clase resistente D30 para la madera de roble, así como los valores característicos expuestos en la anterior tabla.
1. Cálculo de las acciones
a) Cargas Variables
Se establece una sobrecarga de uso según la tabla “Tabla 3.1. Valores característicos de las sobrecargas de uso” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación (40), para la categoría de uso A. Zonas Residenciales de 2kN/m2.
b) Cargas Permanentes
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
Resumen de Cargas
TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA
LINEAL
Tabla 2. Resumen de cargas viga 1. Fuente. propia
Σ Cargas Permanente:ͲǤͷே
ͳǤͺͶ
Mayoración de Cargas
Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35
ݍ ൌ ͵ǤͲͷ݇ܰ
2. Comprobación Resistencia a Flexión
Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ݇ௗ= 0.80 según “tabla 2.4. Valores del factor Kmod” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
ܻ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
݂= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera ࢌǡࢊ ൌ ࢊൈ ࢌ
ࢅ ൌ Ǥ ૡ ൈ ቀ
Ǥቁ ൌ ૡǤ ࡺȀ
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ ૡ
LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE
3. Comprobación Resistencia a Cortante
Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
ɒ୴ǡୢ ൏ ݂௩ǡୢ
ɒ௩ǡୢ ݂௩ǡୢ ͳ
x Tensión de cálculo a cortante
ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ
݇ൈ ܾ ൈ ݄൰
ܸௗ ൌ ݍǤ݈
ʹ ൌ
ͻǤͶ ൈ ͶǤͶͳ
ʹ ൌ ʹͳǤʹͷ݇ܰ
Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.
ૌ࢜ǡ܌ൌ Ǥ ൈ ൬ Ǥ
Ǥ ૠ ൈ Ǥ ൈ Ǥ ൰ ൌ ૡǤ ૠࡺȀ
x Resistencia de cálculo
݂௩ǡௗ ൌ ݇ௗൈ ݂௩ ܻ
݂௩= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌ࢜ǡࢊൌ ࢊൈ ࢌ࢜
ࢅ ൌ Ǥ ૡ ൈ ൬
Ǥ ൰ ൌ Ǥ ࡺȀ
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
ࢌܞǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE
4. Comprobación a Fuego
Se comprueba a continuación el comportamiento antes el fuego del elemento, según los dispuesto en el CTE DB SE I, Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de Madera, (34).
x Sección Reducida
Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.
݂݀݁ ൌ ݀ǡ ݇ݔ݀
݀ǡ ൌ ߚݔݐ ൌ ͲǤͷͷݔ͵Ͳ ൌ ͳǤͷ݉݉݉݅݊
ߚǣ ͲǤͷͷǢ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤʹǤ͵Ǥ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݇ǣͳǡ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݀ǣ ݉݉Ǣ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
Ilustración 2. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info ݂݀݁ ൌ ͳǤͷ ͳݔ
ࢊࢋࢌ ൌ Ǥ ܕܕ
ܵ ൌ ሺܾ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ݄ െ ʹ͵Ǥͷሻ
ܵ ൌ ሺ͵ͲͲ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ͵ͲͲ െ ʹ͵Ǥͷሻ
ࡿ ൌ ࢞ૠǤ
x Tensión de cálculo a flexión
ܯ௫ ൌ Ǥమ
଼ ൌ
ଽǤସൈସǤସଵమ
଼ ൌ ʹ͵ǤͶ͵݇ܰ݉
ܹ ൌ ܾ ൈ ݄
ଶ
ൌ
ͲǤʹͷ͵ ൈ ͲǤʹଶ
ൌ ͲǤͲͲ͵ʹ݉
ଷ
ોܕǡ܌ ൌ Ǥ
Ǥ ൌ ૠǤ ૡૠࡺȀ
x Resistencia de cálculo
݂ǡௗൌ ݇ௗݔ݇ݔ݂ ܻ
݇ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ ૢ
LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO
x Tensión de cálculo a cortante
x Resistencia de cálculo
݂௩ǡௗ ൌ ݇ௗൈ
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
ࢌܞǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE CON FUEGO
5. Comprobación de flecha
Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
x Cálculo de deformaciones
Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:
ߜௗ ൌ ߜ ൈ ߱ଶ ൈ ݇ௗ
x Deformación inicial
ߜ = ହൈொൈర
Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:
Integridad de los elementos constructivos:
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:
ܓ܌܍઼࢞ܘܘ ሺ ࣓ݔܓ܌܍ሻ઼࢙࢛࢞ ൏ ࡸ
En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al tratarse de tabiquería ligera con entramado propio (placas cartón yeso)
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña Estudio del confort
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:
઼࢙࢛൏
ࡸ
઼ܛܝൌ Ǥ ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ
Condición para que cumpla:
Ǥ ൏ Ǥ
LA VIGA CUMPLE
Apariencia de la obra:
Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:
ሺ ܓ܌܍ሻ઼࢞ܘܘ ሺ ࣓ݔܓ܌܍ሻ઼࢙࢛࣓࢞࢞ ൏
ࡸ
ሺ Ǥ ሻ࢞Ǥ ૡ ሺ Ǥ ࢞Ǥ ሻ࢞Ǥ ࢞Ǥ ൏ ࡸ
઼ܘܘൌ Ǥ ࢞Ǥ ൌ Ǥ ૡ
઼ܛܝൌ Ǥ ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ
Condición para que cumpla:
Ǥ ૠ ൏ Ǥ ૠ
LA VIGA CUMPLE
x VIGA 2
El entramado a comprobar se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características: - Viga continua dos vanos iguales
- Escuadría: 300x300mm
- Longitud: 9890mm
- Luz de cálculo: 4790mm
- Separación entre vigas: 1840mm
- Madera de roble
- Clase resistente D30
1. Cálculo de las acciones
a) Cargas Variables
Se establece una sobrecarga de uso según la tabla “Tabla 3.1. Valores característicos de las sobrecargas de uso” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación (40), para la categoría de uso A. Zonas Residenciales de 2kN/m2.
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
Para el cálculo de las acciones permanentes, en este caso el peso propio de los elementos, se toma como referencia el “Anejo C. Prontuario de pesos y coeficientes de rozamiento interno” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación; así como los pesos propios y densidades indicados en las fichas técnicas de los productos constructivos usados en el proyecto, como puede ser el entablado aislante y la tarima. (Se podrán consultar dichas fichas en su anexo correspondiente).
Resumen de Cargas
TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA
LINEAL
Tabla 3. Resumen de cargas Viga 2. Fuente: propia
Σ Cargas Permanente: ͲǤͷே
Mayoración de Cargas
Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35
ݍ ൌ ͵ǤͲͷ݇ܰ
2. Comprobación Resistencia a Flexión
Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ݂ǡௗൌ ݇ௗൈ ݂
ܻ
݇ௗ= 0.80 según “tabla 2.4. Valores del factor Kmod” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
ܻ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
݂= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌǡࢊൌ ࢊൈ ࢌ
ࢅ ൌ Ǥ ૡ ൈ ൬
Ǥ ൰ ൌ ૡǤ ࡺȀ
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE
3. Comprobación Resistencia a Cortante
Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
ɒ୴ǡୢ ൏ ݂௩ǡୢ
ɒ௩ǡୢ ݂௩ǡୢ ͳ
x Tensión de cálculo a cortante
ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ
݇ൈ ܾ ൈ ݄൰
ܸௗ ൌ ݍ ൈ ݈ ൈ ͲǤʹͷ ൌ ͻǤͶ ൈ ͶǤͻ ൈ ͲǤʹͷ ൌ ʹͺǤͺͷ݇ܰ
Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.
ૌ࢜ǡ܌ൌ Ǥ ൈ ൬ ૡǤ ૡ
Ǥ ૠ ൈ Ǥ ൈ Ǥ ൰ ൌ ૠૠǤ ૢࡺȀ
x Resistencia de cálculo
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
݂௩= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌ࢜ǡࢊൌ ࢊൈ ࢌ࢜
ࢅ ൌ Ǥ ૡ ൈ ൬
Ǥ ൰ ൌ Ǥ ࡺȀ
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
ࢌܞǡ܌ ՜ Ǥ ૢ
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE
4. Comprobación a Fuego
Se comprueba a continuación el comportamiento antes el fuego del elemento, según los dispuesto en el CTE DB SE I, Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de Madera, (34).
x Sección Reducida
Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.
݂݀݁ ൌ ݀ǡ ݇ݔ݀
݀ǡ ൌ ߚݔݐ ൌ ͲǤͷͷݔ͵Ͳ ൌ ͳǤͷ݉݉݉݅݊
ߚǣ ͲǤͷͷǢ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤʹǤ͵Ǥ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݇ǣͳǡ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݀ǣ ݉݉Ǣ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
Ilustración 3. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info ݂݀݁ ൌ ͳǤͷ ͳݔ
ࢊࢋࢌ ൌ Ǥ ܕܕ
ܵ ൌ ሺܾ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ݄ െ ʹ͵Ǥͷሻ
ܵ ൌ ሺ͵ͲͲ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ͵ͲͲ െ ʹ͵Ǥͷሻ
ࡿ ൌ ࢞ૠǤ
x Tensión de cálculo a flexión
ܯ௫ ൌ Ǥమ
଼௫ଵǤହൌ
ଽǤସൈସǤଽమ
଼௫ଵǤହ ൌ ͳͺǤͶ͵݇ܰ݉
ܹ ൌ ܾ ൈ ݄
ଶ
ൌ
ͲǤʹͷ͵ ൈ ͲǤʹଶ
ൌ ͲǤͲͲ͵ʹ݉
ଶ
ોܕǡ܌ ൌ ૡǤ
Ǥ ൌ ૠૢǤ ૠࡺȀ
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
x Resistencia de cálculo
݂ǡௗൌ ݇ௗݔ݇ݔ݂ ܻ
݇ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI
݇ ൌ1.25; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI
ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
݂= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌǡࢊൌ ࢊ࢞ࢌ࢞ࢌ
ࢅ ൌ ࢞Ǥ ࢞ ൬
൰ ൌ ૠǤ ࡺȀ
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ ૡ
LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO
x Tensión de cálculo a cortante
ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ
݇ൈ ܾ ൈ ݄൰
ܸௗ ൌ ݍ ൈ ݈ ൈ ͲǤʹͷ ൌ ͻǤͶ ൈ ͶǤͻ ൈ ͲǤʹͷ ൌ ʹͺǤͺͷ݇ܰ
Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.
ૌ࢜ǡ܌ൌ Ǥ ൈ ൬ ૡǤ ૡ
Ǥ ૠ ൈ Ǥ ൈ Ǥ ૠ൰ ൌ ૢǤ ૢૡࡺȀ
x Resistencia de cálculo
݂௩ǡௗ ൌ ݇ௗൈ ݂௩ ܻ
݂௩= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌ࢜ǡࢊൌ ࢊ࢞ࢌ࢞ࢌ࢜
ࢅ ൌ ࢞Ǥ ࢞ ൬
൰ ൌ ࡺȀ
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE
5. Comprobación de flecha
Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).
Por tratarse de una Estado Límite de Servicio, las cargas no se mayorarán.
x Cálculo de deformaciones
Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:
ߜௗ ൌ ߜ ൈ ߱ଶ ൈ ݇ௗ
x Deformación inicial
ߜ = Ǥସଵ௫ହൈொൈర ଷ଼ସൈாൈூ
Em (módulo elasticidad medio): 12 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CDE DB SE M.
Gm (módulo transversal medio): 0.75 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CTE DB SE M.
ܣ ൌ ܾ ൈ ݄ ൌ ͵ͲͲ ൈ ͵ͲͲ ൌ ͻͲͲͲͲ݉݉ଶ
I (inercia): ܫ ൌ ൈయ
ଵଶ ൌ
ଷൈଷయ
ଵଶ ൌ ͷ ൈ ͳͲ
݉݉ସ
ߜ = Ǥସଵ௫ହൈொൈହଶହర ଷ଼ସൈଵଶൈହ௫ଵల
ࢾൌ Ǥ ࡽ
߱ଶ : Coeficiente de simultaneidad, según la tabla 4.2 del DB SE. - Para las cargas permanentes, se adoptará ᴪ2 =1
- Para sobrecargas de uso, se adoptará ᴪ2 =0.30
݇ௗ: 0.60; Factor de influencia en función de la clase de servicio, según la tabla 7.1. Valores Kdef (…) del CTE DB SE M.
x Por lo tanto:
઼ܜܗܜൌ ሺǤ ࢞Ǥ ሻ࢞ሺ Ǥ ሻ ሺǤ ࢞Ǥ ૡሻ࢞ሺ Ǥ ࢞Ǥ ሻ
઼࢚࢚ ൌ Ǥ ܕܕ
઼ܘܘ ൌ Ǥ ࢞Ǥ ൌ Ǥ
઼ܛܝൌ Ǥ ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ ૡ
)
1
(
)
1
(
def su 2 defpp
tot
G
k
G
\
k
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:
Integridad de los elementos constructivos:
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:
ܓ܌܍઼࢞ܘܘ ሺ ࣓ݔܓ܌܍ሻ઼࢙࢛࢞ ൏ ࡸ
En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al tratarse de tabiquería ligera con entramado propio (placas cartón yeso)
Estudio del confort
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:
઼࢙࢛൏ ࡸ
઼ܛܝൌ Ǥ ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ ૡ
Condición para que cumpla:
Ǥ ૡ ൏
LA VIGA CUMPLE
Apariencia de la obra:
Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:
ሺ ܓ܌܍ሻ઼࢞ܘܘ ሺ ࣓ݔܓ܌܍ሻ઼࢙࢛࣓࢞࢞ ൏ ࡸ
ሺ Ǥ ሻ࢞Ǥ ሺ Ǥ ࢞Ǥ ሻ࢞Ǥ ૡ࢞Ǥ ൏ ࡸ
઼ܘܘൌ Ǥ ࢞Ǥ ൌ Ǥ
઼ܛܝൌ Ǥ ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ ૡ
Condición para que cumpla:
Ǥ ૡ ൏ ૠǤ
LA VIGA CUMPLE
x VIGA 3
El entramado a comprobar se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características:
Viga Simple
Escuadría: 300x300 mm Longitud: 3480mm
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
Madera de Roble
1. Cálculo de las acciones
Resumen de Cargas
TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA
LINEAL
SOBRECARGA DE USO Su 2 KN/m2 3.60 m 7.20 kN/m
PERMANENTE THERMOCHIP FORJADOS 0.22 kN/m2 3.60 m 0.79 kN/m
PERMANENTE TARIMA 0.14 kN/m2 3.60 m 0.49 kN/m
PERPANENTE P.P. VIGA 0.56 kN/m3 30X30 0.56 kN/m
Tabla 4. Resumen de cargas Viga 3. Fuente: propia
Σ Cargas Permanente:ͲǤͷே
ͲǤͻ
Mayoración de Cargas
Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35
ݍ ൌ ͳǤͺͶ݇ܰ
2. Comprobación Resistencia a Flexión
Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
x Resistencia de cálculo
݂ǡௗൌ ݇ௗൈ ݂ ܻ
݇ௗ= 0.80 según “tabla 2.4. Valores del factor Kmod” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
ܻ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
݂= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌǡࢊൌ ࢊൈ ࢌ
ࢅ ൌ Ǥ ૡ ൈ ൬
Ǥ ൰ ൌ ૡǤ ࡺȀ
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE
3. Comprobación Resistencia a Cortante
Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
ɒ୴ǡୢ ൏ ݂௩ǡୢ
ɒ௩ǡୢ ݂௩ǡୢ ͳ
x Tensión de cálculo a cortante
ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ
݇ൈ ܾ ൈ ݄൰
ܸௗ ൌ ݍǤ݈
ʹ ൌ
ͳ͵Ǥʹͺ ൈ ͵Ǥ͵͵
ʹ ൌ ʹʹǤͳͳ݇ܰ
Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.
ૌ࢜ǡ܌ൌ Ǥ ൈ ൬ Ǥ
Ǥ ૠ ൈ Ǥ ൈ Ǥ ൰ ൌ Ǥ ࡺȀ
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
x Resistencia de cálculo
݂௩ǡௗൌ ݇ௗൈ ݂௩ ܻ
݂௩= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌ࢜ǡࢊൌ ࢊൈ ࢌ࢜
ࢅ ൌ Ǥ ૡ ൈ ൬
Ǥ ൰ ൌ Ǥ ࡺȀ
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
ࢌܞǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE
4. Comprobación a Fuego
Se comprueba a continuación el comportamiento antes el fuego del elemento, según los dispuesto en el CTE DB SE I, Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de Madera, (34).
x Sección Reducida
Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.
݂݀݁ ൌ ݀ǡ ݇ݔ݀
݀ǡ ൌ ߚݔݐ ൌ ͲǤͷͷݔ͵Ͳ ൌ ͳǤͷ݉݉݉݅݊
ߚǣ ͲǤͷͷǢ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤʹǤ͵Ǥ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݇ǣͳǡ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݀ǣ ݉݉Ǣ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
Ilustración 4. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info
݂݀݁ ൌ ͳǤͷ ͳݔ
ࢊࢋࢌ ൌ Ǥ ܕܕ
ܵ ൌ ሺܾ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ݄ െ ʹ͵Ǥͷሻ
ܵ ൌ ሺ͵ͲͲ െ ʹݔʹ͵Ǥͷሻݔሺ͵ͲͲ െ ʹ͵Ǥͷሻ
ࡿ ൌ ࢞ૠǤ
x Tensión de cálculo a flexión
ܯ
௫ൌ
Ǥమ଼
ൌ
ଵଷǤଶ଼ൈଷǤଷଷమ
଼
ൌ ͳͺǤͶͲ݇ܰ݉
ܹ ൌ ܾ ൈ ݄
ଶ
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ͲǤʹͷ͵ ൈ ͲǤʹଶ
ൌ ͲǤͲͲ͵ʹ݉
ଷ
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
ોܕǡ܌ ൌ ૡǤ
Ǥ ൌ ૠࡺȀ
x Resistencia de cálculo
݂ǡௗൌ ݇ௗݔ݇ݔ݂ ܻ
݇ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI
݇ ൌ1.25; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI
ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
݂= 30N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada... “del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌǡࢊൌ ࢊ࢞ࢌ࢞ࢌ
ࢅ ൌ ࢞Ǥ ࢞ ൬
൰ ൌ ૠǤ ࡺȀ
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO
x Tensión de cálculo a cortante
ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ
݇ൈ ܾ ൈ ݄൰
ܸௗ ൌ ݍǤ݈
ʹ ൌ
ͳ͵Ǥʹͺ ൈ ͵Ǥ͵͵
ʹ ൌ ʹʹǤͳͳ݇ܰ
Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.
ૌ࢜ǡ܌ൌ Ǥ ൈ ൬ Ǥ
Ǥ ૠ ൈ Ǥ ൈ Ǥ ૠ൰ ൌ ૠૡǤ ૡૡࡺȀ
x Resistencia de cálculo
݂௩ǡௗ ൌ ݇ௗൈ ݂௩ ܻ
݂௩= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌ࢜ǡࢊൌ ࢊ࢞ࢌ࢞ࢌ࢜ ࢅ
ൌ ࢞Ǥ ࢞ ൬
൰ ൌ ࡺȀ
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
ࢌܞǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE
5. Comprobación de flecha
Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).
Por tratarse de una Estado Límite de Servicio, las cargas no se mayorarán.
x Cálculo de deformaciones
Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:
ߜௗ ൌ ߜ ൈ ߱ଶ ൈ ݇ௗ
x Deformación inicial
ߜ = ହൈொൈర ଷ଼ସൈாൈூ
Em (módulo elasticidad medio): 12 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CDE DB SE M.
Gm (módulo transversal medio): 0.75 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CTE DB SE M.
ܣ ൌ ܾ ൈ ݄ ൌ ͵ͲͲ ൈ ͵ͲͲ ൌ ͻͲͲͲͲ݉݉ଶ
I (inercia): ܫ ൌ ൈయ
ଵଶ ൌ
ଷൈଷయ
ଵଶ ൌ ͷ ൈ ͳͲ
݉݉ସ
ߜ = ହൈொൈଷଷଷర ଷ଼ସൈଵଶൈହ௫ଵల
ࢾൌ Ǥ ૢࡽ
߱ଶ : Coeficiente de simultaneidad, según la tabla 4.2 del DB SE. - Para las cargas permanentes, se adoptará ᴪ2 =1
- Para sobrecargas de uso, se adoptará ᴪ2 =0.30
݇ௗ: 0.60; Factor de influencia en función de la clase de servicio, según la tabla 7.1. Valores Kdef (…) del CTE DB SE M.
x Por lo tanto:
઼ܜܗܜൌ ሺǤ ሻ࢞ሺ Ǥ ሻ ሺǤ ૠሻ࢞ሺ Ǥ ࢞Ǥ ሻ
)
1
(
)
1
(
def su 2 defpp
tot
G
k
G
\
k
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
઼࢚࢚ൌ Ǥ ૠܕܕ
઼ܘܘൌ Ǥ ૢ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ
઼ܛܝൌ Ǥ ૢ࢞ૠǤ ൌ Ǥ ૠ
Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:
Integridad de los elementos constructivos:
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:
ܓ܌܍઼࢞ܘܘ ሺ ࣓ݔܓ܌܍ሻ઼࢙࢛࢞ ൏
ࡸ
En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al tratarse de tabiquería ligera con entramado propio (placas cartón yeso)
Estudio del confort
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:
઼࢙࢛൏ ࡸ
઼ܛܝൌ Ǥ ૢ࢞ૠǤ ൌ Ǥ ૠ
Condición para que cumpla:
Ǥ ૠ ൏ ૢǤ
LA VIGA CUMPLE
Apariencia de la obra:
Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:
ሺ ܓ܌܍ሻ઼࢞ܘܘ ሺ ࣓ݔܓ܌܍ሻ઼࢙࢛࣓࢞࢞ ൏ ࡸ
ሺ Ǥ ሻ࢞Ǥ ሺ Ǥ ࢞Ǥ ሻ࢞Ǥ ૠ࢞Ǥ ൏ ࡸ
઼ܘܘൌ Ǥ ૢ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ
઼ܛܝൌ Ǥ ૢ࢞ૠǤ ൌ Ǥ ૠ
Condición para que cumpla:
Ǥ ൏ Ǥ
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
x VIGA 4
El entramado a calcular se trata de una viga de madera de roble, con las siguientes características: Viga en voladizo
Escuadría: 200x200 mm Longitud: 1650 mm
Luz de cálculo: 1450 mm (se ha tenido en cuenta la luz libre más la mitad del apoyo de la viga) Separación entre vigas: 1840 mm
Madera de Roble
En este caso, se establece una clase resistente D30 para la madera de roble, así como los valores característicos expuestos en la anterior tabla.
1. Cálculo de las acciones
a) Cargas Variables
Se establece una sobrecarga de uso según la tabla “Tabla 3.1. Valores característicos de las sobrecargas de uso” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación (40), para la categoría de uso A. Zonas Residenciales de 2kN/m2.
b) Cargas Permanentes
Para el cálculo de las acciones permanentes, en este caso el peso propio de los elementos, se toma como referencia el “Anejo C. Prontuario de pesos y coeficientes de rozamiento interno” del CTE DB SE - Acciones en la Edificación; así como los pesos propios y densidades indicados en las fichas técnicas de los productos constructivos usados en el proyecto, como puede ser el entablado aislante y la tarima. (Se podrán consultar dichas fichas en su anexo correspondiente).
Resumen de Cargas
TIPO DE CARGA VARIABLE VALOR PAÑO/SECCIÓN CARGA
LINEAL
Tabla 5. Resumen de cargas Viga 4. Fuente: propia
Σ Cargas Permanente: ͲǤʹͷே
Mayoración de Cargas
Coef. Mayoración Cargas Variables = 1.50 Coef. Mayoración Cargas Permanentes = 1.35
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
2. Comprobación Resistencia a Flexión
Se comprueba en primer lugar la resistencia a flexión según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.6. Flexión simple”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
ɐ୫ǡୢ ൏ ݂୫ǡୢ
ܻ = 1.30; según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el material Ym” del apartado 2 Bases de Cálculo del CTE DB SE - Madera.
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
3. Comprobación Resistencia a Cortante
Se comprueba la resistencia a cortante según el apartado “6 estados límites últimos” del CTE DB SE – Madera (39), concretamente el apartado “6.1.8. Cortante”, el cual indica que debe cumplirse la siguiente condición:
ɒ୴ǡୢ ൏ ݂௩ǡୢ
ɒ௩ǡୢ ݂௩ǡୢ ͳ
x Tensión de cálculo a cortante
ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ
݇ൈ ܾ ൈ ݄൰
ܸௗ ൌ ݍǤ ݈ ൌ ͻǤͷݔͳǤͶͷ ൌ ͳͶǤͳ͵݇ܰ
Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.
ૌ࢜ǡ܌ ൌ Ǥ ൈ ൬ Ǥ
Ǥ ૠ ൈ Ǥ ൈ Ǥ ൰ ൌ ૠૢǤ ૠࡺȀ
x Resistencia de cálculo
݂௩ǡௗൌ ݇ௗൈ ݂௩ ܻ
݂௩= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌ࢜ǡࢊൌ ࢊൈ ࢌ࢜
ࢅ ൌ Ǥ ૡ ൈ ൬
Ǥ ൰ ൌ Ǥ ࡺȀ
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
ࢌܞǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE
4. Comprobación a Fuego
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña
x Sección Reducida
Se comprobará la capacidad resistente a flexión y a cortante del material, supuesta una sección perdida, es decir, con una sección reducida.
݂݀݁ ൌ ݀ǡ ݇ݔ݀
݀ǡൌ ߚݔݐ ൌ ͲǤͷͷݔ͵Ͳ ൌ ͳǤͷ݉݉݉݅݊
ߚǣ ͲǤͷͷǢ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤʹǤ͵Ǥ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݇ǣͳǡ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
݀ǣ ݉݉Ǣ ݏ݁݃ï݊ܽܽݎݐܽ݀ܧǤ ʹǤͳǤ ݈݀݁ܥܶܧܦܤܵܫܣ݊݁ݔܧ
Ilustración 5. Sección a fuego. Fuente: www.maab.info
݂݀݁ ൌ ͳǤͷ ͳݔ
݇ௗ= 1; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI
݇ ൌ1.25; según Anexo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera del CTE DB SI
ܻ = 1; para situación extraordinaria según “Tabla 2.3. Coeficientes parciales de seguridad para el
x Comprobación a flexión simple
ોܕǡ܌
ࢌܕǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A FLEXIÓN SIMPLE CON FUEGO
Alumna: Laura Vázquez Castillo Tutores: Dr. José Antonio Álvarez Díaz - Dr. Emilio Ricardo Mosquera Rey
ɒ௩ǡୢൌ ͳǤͷͲ ൈ ൬ ܸௗ
݇ൈ ܾ ൈ ݄൰
ܸௗ ൌ ݍǤ ݈ ൌ ͻǤͷݔͳǤͶͷ ൌ ͳͶǤͳ͵݇ܰ
Kcr = 0.67 según “punto 2” del apartado 6.1.8 Cortante del CTE DB SE - Madera.
ૌ࢜ǡ܌ ൌ Ǥ ൈ ൬ Ǥ
Ǥ ૠ ൈ Ǥ ൈ Ǥ ૠ൰ ൌ ૢૡǤ ૠࡺȀ
x Resistencia de cálculo
݂௩ǡௗൌ ݇ௗൈ ݂௩ ܻ
݂௩= 4,0 N/mm2; según “tabla E.2. Madera aserrada...“del Anejo E del CTE DB SE - Madera
ࢌ࢜ǡࢊൌ ࢊ࢞ࢌ࢞ࢌ࢜
ࢅ ൌ ࢞Ǥ ࢞ ൬
൰ ൌ ࡺȀ
x Comprobación a cortante
ોܞǡ܌
ࢌܞǡ܌ ՜ Ǥ
LA VIGA CUMPLE A CORTANTE
5. Comprobación de flecha
Se comprueba a continuación la deformación que puede alcanzar elemento estructural, para lo cual se seguirá lo dispuesto en el apartado “4.3.3. Deformaciones” del CTE DB SE (35), así como lo establecido por el apartado “7.1. Deformación Diferida” del CTE DB SE M (39).
Por tratarse de una Estado Límite de Servicio, las cargas no se mayorarán.
x Cálculo de deformaciones
Según DB SE – Madera, artículo 7.1. Deformación diferida:
ߜௗ ൌ ߜ ൈ ߱ଶ ൈ ݇ௗ
x Deformación inicial
ߜ = Ǥଵଶହൈொൈర ாൈூ
Em (módulo elasticidad medio): 12 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CDE DB SE M.
Gm (módulo transversal medio): 0.75 kN/mm2 según tabla E.2. del Anexo E del CTE DB SE M.
I (inercia): ܫ ൌ ൈయ
ଵଶ ൌ
ଶൈଶయ
ଵଶ ൌ ͳ͵͵Ǥ͵͵ ൈ ͳͲ
Escuela Universitaria de Arquitectura Técnica Universidade da Coruña ߜ = Ǥଵଶହൈொൈଵସହర
ଵଶൈଵଷଷǤଷଷ௫ଵల
ࢾൌ Ǥ ࡽ
߱ଶ : Coeficiente de simultaneidad, según la tabla 4.2 del DB SE. - Para las cargas permanentes, se adoptará ᴪ2 =1
- Para sobrecargas de uso, se adoptará ᴪ2 =0.30
݇ௗ: 0.60; Factor de influencia en función de la clase de servicio, según la tabla 7.1. Valores Kdef (…) del CTE DB SE M.
x Por lo tanto:
઼ܜܗܜൌ ሺǤ ሻ࢞ሺ Ǥ ሻ ሺǤ ૢૡሻ࢞ሺ Ǥ ࢞Ǥ ሻ
઼࢚࢚ൌ Ǥ ૡܕܕ
઼ܘܘൌ Ǥ ࢞Ǥ ૢ ൌ Ǥ
઼ܛܝൌ Ǥ ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ ૢૡ
Según el Documento Básico SE Seguridad Estructural, en el artículo 4.3.2 Combinación de acciones y el artículo 4.3.3.1 Flechas:
Integridad de los elementos constructivos:
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar irreversibles, se determinan mediante combinaciones de acciones, del tipo denominado característica, a partir de la expresión:
ܓ܌܍઼࢞ܘܘ ሺ ࣓ݔܓ܌܍ሻ઼࢙࢛࢞ ൏ ࡸ
En este apartado, no se estima oportuno el cálculo, al no existir tabiquería sobre el forjado
Estudio del confort
Los efectos debidos a las acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, se determinan a partir de la expresión:
઼࢙࢛൏ ࡸ
઼ܛܝൌ Ǥ ࢞Ǥ ૡ ൌ Ǥ ૢૡ
Condición para que cumpla:
Ǥ ૢૡ ൏ Ǥ
LA VIGA CUMPLE
Apariencia de la obra:
Los efectos debidos a las acciones de larga duración, se determinan a partir de la expresión:
)
1
(
)
1
(
def su 2 defpp
tot