Estudio patológico del edificio Calymad barrio Santander, Bogotá D C

(1)

EDIFICACIÓN –TPI

ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL

MEMORIAS DE CÁLCULO

(2)

TABLA DE CONTENIDO

1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ... 6

2. AVALUO DE CARGAS ... 7

2.1 DETERMINACIÓN DE DENSIDADES Y CARGAS POR NIVEL ... 8

3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO ... 8

3.1 ESPECTRO DE DISEÑO... 9

3.2 MÉTODO FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE (A.5 - NSR-10) ... 9

3.3 PARÁMETROS PARA VERIFICACIÓN DE DERIVAS DEL UMBRAL DE DAÑO .. 11

3.4 AJUSTES DE RESULTADOS... 11

3.5 FACTORES DE AJUSTE ... 12

3.6 AJUSTES DE RESULTADOS... 12

3.6.1 Modos de vibración...……14

4. REVISIÓN DE DERIVAS ... 15

4.1 REVISIÓN DE DERIVAS SISMO X ... 15

4.2 REVISIÓN DE DERIVAS SISMO Y ... 16

4.2 DERIVAS DE UMBRAL DE DAÑO ... 17

5. REVISIÓN DE IRREGULARIDADES ... 18

5.1 IRREGULARIDADES EN PLANTA (A.3-6) ... 18

5.2 IRREGULARIDADES EN ALTURA (A.3-7)... 19

5.3 AUSENCIA DE REDUNDANCIA (A.3.3.8) ... 19

5.5 IRREGULARIDAD DE DIAFRAGMA ... 20

6. MODELO 3D ... 20

7. COMBINACIONES DE CARGA ... 23

7.1 COMBINACIONES PARA CHEQUEO DE LA DERIVA... 23

(3)

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LISTA DE ILUSTRACIONES

Ilustración 1. Espectro de diseño- aluvial 200. ... 9

Ilustración 2- espectro de umbral de daño NSR-10 ... 11

Ilustración 3. Modelo tridimensional – sismo en x. ... 14

Ilustración 4. Modelo tridimensional – sismo en y. ... 14

Ilustración 5. Modelo tridimensional- edificio Santander. ... 20

Ilustración 6. Planta piso 2- edificio Santander. ... 21

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LISTA DE TABLAS

Tabla 1. Densidades elementos no estructurales... 8

Tabla 2. Parámetros para el espectro de umbral de daño ... 11

Tabla 3. Resultados de centro de masa y rigidez. ... 12

Tabla 4. Resultados de porcentajes de participación de masas. ... 12

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1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

NOMBRE DEL PROYECTO: EDIFICIO SANTANDER

LOCALIZACION: EDIFICACIÓN BARRIO SANTANDER, AL SUR DE LA CIUDAD DE BOGOTÁ D.C

DESCRIPCION: El proyecto arquitectónico consta de4 pisos el cual está destinado para una carpintería en la ciudad de Bogotá.

El sistema estructural utilizado para resistir cargas verticales y laterales (sísmicas), es el de pórticos de concreto, con entrepiso macizo armada en una dirección de 15 cms altura, cuyo uso está definido en las Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10 para Zona de Amenaza Sísmica Intermedia. Microzonificación sísmica de Bogotá Aluvial 200.

La cimentación consiste en zapatas. Diseñada según las recomendaciones del estudio de suelos. El método de diseño es el de la Resistencia Ultima, el análisis de la estructura se realizó mediante el programa ETABS V.14 y manualmente utilizando las fórmulas descritas en las memorias de cálculo.

PARAMETROS SISMICOS:

Método utilizado: Análisis Modal Dinámico.

Ubicación: Bogotá – Cundinamarca

NSR – 10

Zona de Amenaza Sísmica: INTERMEDIA Perfil del suelo: ALUVIAL 200

Fa = 1.05

Fv = 2.10

I = 1.00

Aa = 0.15 g

Av = 0.20 g

To = 0.00 s

Tc = 1.28 s

TL = 3.50 s

ESPECIFICACIONES:

f’c = 210 kgf/cm² (3.000 p.s.i.) Resistencia última a la compresión del concreto (Cimentación)

fy = 4200 Kgf/cm² (60.000

(7)

fy = 2400 Kg/cm² (34.000 p.s.i.) para Ø <= 1/4”

2. AVALUO DE CARGAS

La evaluación de cargas muertas se realizó teniendo en cuenta el peso de los muros divisorios, los pisos, accesorios de la edificación y todo lo que será soportado sobre la losa maciza de 15 centímetros. Por lo cual el avaluó de cargas con base en los pesos estipulados para los materiales citados en el capítulo B3 de la NSR-10. Por otro lado para las cargas vivas se definieron teniendo en cuenta el uso de la edificación y las cargas adicionales que se presentan, teniendo en cuenta los parámetros establecidos en el capítulo B4 de la NSR-10. A continuación se presentan los resultados obtenidos para el análisis de carga de la edificación.

 NIVEL: CUBIERTA

Ton/m2 Peso teja 0.005 Estructura metálica 0.045

Instalaciones y

cieloraso 0.025

C.M. = 0.050

eequiv = 0.021 m Área = 449.579 m2

 NIVEL : PISO 2 AL PISO 4

Peso Placa = 0.15 × 2.40 = 0.36 Kn/m²

Muros Divisorios = 0.13 Kn/m²

Terminado arquitectónico o pendientado = 0.08 × 2.00 = 0.16 Kn/m²

Acabado de piso en concreto = 0.002 T/m² Elementos no estructurales ventanas, vidrio,

entramado = 0.05 T/m²

_{C.M. = 0.70} _T/m²

(8)

2.1DETERMINACIÓN DE DENSIDADES Y CARGAS POR NIVEL

En la tabla 1se presenta el análisis de las densidades que se determinaron de acuerdo a los

Tabla 1. Densidades elementos no estructurales

NIVEL Aplaca (m^2)

DENSIDAD ELEMENTOS

ESTRUCTURALES _C.R.

Total

C.R.an

sísmico COL(Ton) VIGAS (Ton) ρ (Ton/m^2)

Cubierta 449.58

7.55

23.65

0.07 0.17 0.12

Piso 4 308.12 16.94

50.60

0.22 2.12 0.92

Piso 3 298.59 18.75

52.28

0.24 2.14 0.94

Piso 2 138.24 19.26 40.17 0.43 2.33 1.13

3. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO

El Análisis Sísmico se realizará por el método del Análisis Dinámico.

El programa de análisis estructural ETABS realiza directamente el análisis dinámico utilizando el Espectro Elástico de Diseño, el cual se elabora según parámetros de la Norma Sismo Resistente Colombiana y se compara con el espectro obtenido de la Microzonificación del sitio (si hay) y se selecciona el que presente la condición más desfavorable.

 Parámetros del Espectro de la Microzonificación Sísmica:

Zona de Amenaza Sísmica = INTERMEDIA Coef. de acel. pico efectiva,

Aa = 0.15

Coef. de acel. pico efectiva,

Av = 0.2

Microsonificación Sísmica = ALUVIAL 200 Grupo de uso = I

Coef. Periodos cortos, Fa = 1.05 Coef. Periodos intermedios,

Fv = 2.10

Coef. de Importancia, I = 1.00 Coef. de amort. crítico = 5.00%

(9)

Período corto, Tc = 1.28 s Período largo, TL = 3.50 s

Máx. acel. en el espectro =

3.1 ESPECTRO DE DISEÑO

De acuerdo a los parámetros presentados en el numeral 3, se presenta a continuación en espectro utilizado en el modelo.

Ilustración 1. Espectro de diseño- aluvial 200.

Las fuerzas sísmicas de diseño se definieron mediante el uso del espectro de aceleraciones, definido para el 5% del amortiguamiento crítico y se utilizaban estas fuerzas, (sin reducir por R), para calcular las derivas de piso, verificando que no se pasaran del 1.0% de la altura del piso; esta restricción aplicaba a todas las estructuras en concreto reforzado, metálicas y de madera.

(10)

Análisis por el método de la Fuerza Horizontal Equivalente para ajustar el valor del cortante dinámico en la base (según A.5.4.5 - NSR - 10).

A continuación se presentan los resultados de la evaluación de la fuerza horizontal predominante para el diseño del sistema principal de resistencia de fuerzas laterales, que para este caso es un sistema de pórticos resistentes a momento en concreto reforzado DMO.

 Evaluación de la fuerza horizontal debida al sismo

Sx= 271.46 Ton Cortante basal dinámico en la dirección X Sy= 272.85 Ton Cortante basal dinámico en la dirección Y

Emax = 72.18 Ton Cortante sísmico máximo de diseño E = S./R

 Análisis sísmico por fuerza horizontal equivalente

Ta = Ct*hn

α

= 0.39 seg Ct = 0.047 _{(Pórticos de concreto- Tabla A.4.2-1)}

K = 1.00 α = 0.90

Cu= 1.246 CuTa= 0.49

K = 1.00 Para T = 0.50 seg K = 0.95 Para 0.50 < T < 2.5 seg K = 2.00 Para T > 2.5

PISO A (m^2) ρ(Ton/m2) W (ton) hpiso (m) hn (m) W*hn K

Cv Fv

Cubierta 449.58 0.12 53.68 2.60 10.44 560 0.13 40.08 Piso 4 308.12 0.92 283.23 2.57 7.84 2220 0.52 158.80

Piso 3 298.59 0.94 280.03 2.56 5.27 1476 0.35 105.54

Piso 2 138.24 1.13 156.19 2.71 2.71 423 0.10 30.27

4257

Ptotal = 773.13 Ton

Tomamos:

Sa = 0.394 (Ver espectro de diseño)

Cortante sísmico en la base

(11)

3.3 PARÁMETROS PARA VERIFICACIÓN DE DERIVAS DEL UMBRAL DE DAÑO

Tabla 2. Parámetros para el espectro de umbral de daño

PARÁMETROS UMBRAL DE DAÑO

Fa 1.05 T0d 0.25 Fv 2.1 TCd 1.31 Ad 0.08 TLd 6.30

Ilustración 2- espectro de umbral de daño NS R-10

3.4 AJUSTES DE RESULTADOS

Después de modificar los centroides para cumplir con la excentricidad accidental, se comparan los cortantes en la base del análisis modal con el estático para determinar si se deben modificar las fuerzas de sismo.

Irregularidad de la estructura = IRRREGULAR

Si la estructura es regular, el cortante dinámico en la base no puede ser menor que el 80 % del cortante calculado por Fuerza Horizontal Equivalente (Vs) - (según A.5.4.4 - NSR-10)

(12)

Tx (se g) = 0.69 Vx (Ton) = 271.46

Ty (se g) = 0.67 Vy (Ton) = 272.85

Tx (se g) = 0.39 definitivo

Ty (se g) = 0.39 definitivo

3.5 FACTORES DE AJUSTE

 Factores de ajuste

Fx =

Fy =

Fx definitivo = 1.01

Fy definitivo = 1.00

3.6 AJUSTES DE RESULTADOS

Tabla 3. Resultados de centro de masa y rigidez.

CENTROS DE MAS A Y RIGIDEZ DE LA ES TRUCTURA

S tory Diaphragm MassX MassY XCM YCM CumMassX CumMassY XCCM YCCM XCR YCR

CUB D1 6 6 5.87 19.25 6 6 5.87 19.25 6.00 20.04

P4 D1 28 28 6.73 20.05 35 35 6.57 19.90 6.02 20.09 P3 D1 28 28 6.64 19.97 63 63 6.60 19.93 6.00 19.92

P2 D1 16 16 6.4210 18.78 78 78 6.57 19.70 5.99 19.82

72 706.3641

Tabla 4. Resultados de porcentajes de participación de masas.

PORCENTAJES DE PARTICIPACIÓN DE MAS AS

Mode Period UX UY UZ S umUX S umUY S umUZ RX RY RZ S umRX S umRY S umRZ

1 0.69 0.05 89.36 0 0.05 89.36 0 97.94 0.05 1.05 97.94 0.05 1.05 2 0.67 89.17 0.06 0 89.21 89.42 0 0.07 99.35 0.07 98.01 99.40 1.12

3 0.58 0.14 1.01 0 89.35 90.43 0 1.17 0.16 87.35 99.18 99.56 88.47

(13)

PORCENTAJES DE PARTICIPACIÓN DE MAS AS

Mode Period UX UY UZ S umUX S umUY S umUZ RX RY RZ S umRX S umRY S umRZ

6 0.18 0.01 0.04 0 94.70 96.26 0 0.01 0.01 7.43 99.74 99.86 96.08

7 0.13 2.60 0.00 0 97.30 96.26 0 0.00 0.01 0.02 99.74 99.88 96.09

8 0.12 0.00 1.50 0 97.30 97.76 0 0.23 0.00 0.00 99.97 99.88 96.09 9 0.11 0.00 0.01 0 97.30 97.77 0 0.00 0.00 2.26 99.98 99.88 98.35

10 0.09 0.00 2.17 0 97.31 99.94 0 0.02 0.00 0.03 100.00 99.88 98.38

11 0.08 0.01 0.00 0 97.31 99.94 0 0.00 0.00 0.01 100.00 99.88 98.39

12 0.08312 0.8089 0.0309 0 98.1193 99.971 0 0.0003 0.0603 0.7027 99.9985 99.9374 99.0918

Tabla 5. Cortante dinámico de la edificación.

CORTANTE DINAMICO

Spec M ode Dir F1 F2 F3 M 1 M 2 M 3

SPX 1 U1 139 6149 0 -41998 959 38729

SPX 2 U1 270434 -7298 0 50017 1862452 -5387954

SPX 3 U1 436 1157 0 -8109 2991 -19119

SPX 4 U1 16194 377 0 846 -24788 -330823

SPX 5 U1 11 -441 0 -893 -27 -2908

SPX 6 U1 19 50 0 119 -155 5179

SPX 7 U1 7882 75 0 -157 3494 -133272

SPX 8 U1 1 -63 0 161 0 -487

SPX 9 U1 4 -9 0 21 15 2549

SPX 10 U1 3 131 0 -87 4 597

SPX 11 U1 15 1 0 -3 30 -401

SPX 12 U1 2453 -479 0 313 4369 -63704

S PX All All 271457 2460 0 16566 1864404 5372764

SPY 1 U2 6149 271010 0 -1851171 42279 1707058

SPY 2 U2 -7298 197 0 -1350 -50260 145399

SPY 3 U2 1157 3070 0 -21521 7937 -50741

SPY 4 U2 377 9 0 20 -578 -7709

SPY 5 U2 -441 17523 0 35466 1068 115545

SPY 6 U2 50 136 0 320 -417 13961

SPY 7 U2 75 1 0 -1.50 33 -1275

SPY 8 U2 -63 4564 0 -11664 -35 35294

SPY 9 U2 -9 23 0 -52 -38 -6346

SPY 10 U2 131 6583 0 -4369 202 30106

SPY 11 U2 1 0 0 0 2 -28

(14)

3.6.1 M odos de vibración

3.6.1.1 Sis mo x

Ilustración 3. Modelo tridimensional – sismo en x.

3.6.1.2 Sis mo y

(15)

4. REVISIÓN DE DERIVAS

Se efectúa el análisis de la deriva máxima utilizando la inercia de las vigas y las columnas.

H = Altura PISO

d (x,y) = Desplazamiento por piso

Da = Deriva de análisis Da = [(dx1-dx2)²+(dy1-dy2)²]½

Dp = Deriva permitida Dp = 0.01 h If = Indice de flexibilidad If = Da/Dp

MAX. DERIVA = 1.00%

62 66 1 5

4.1 REVISIÓN DE DERIVAS SISMO X

SISMO X PTO CHEQUEO 1

COMBO DER1

NIVEL hpiso (m) δx (m) δy (m) Δα (cm) ΔP (cm) %De riva Revisión

Cubierta 2.60 0.0586 0.0017 0.710 2.60 0.27 ok

Piso 4 2.57 0.0515 0.0016 1.391 2.57 0.54 ok

Piso 3 2.56 0.0376 0.0011 2.081 2.56 0.81 ok

Piso 2 2.71 0.0168 0.0005 1.681 2.71 0.62 ok

COMBO DER1

Cubierta 2.60 0.0585 0.0013 0.701 2.60 0.27 ok

Piso 4 2.57 0.0515 0.0009 1.390 2.57 0.54 ok

Piso 3 2.56 0.0376 0.0007 2.080 2.56 0.81 ok

Piso 2 2.71 0.0168 0.0003 1.680 2.71 0.62 ok

(16)

COMBO DER1

Cubierta 2.60 0.0535 0.0021 0.642 2.60 0.25 ok

Piso 4 2.57 0.0471 0.0016 1.221 2.57 0.48 ok

Piso 3 2.56 0.0349 0.0011 1.921 2.56 0.75 ok

Piso 2 2.71 0.0157 0.0005 1.571 2.71 0.58 ok

COMBO DER1

Cubierta 2.60 0.0534 0.0011 0.630 2.60 0.24 ok

Piso 4 2.57 0.0471 0.0009 1.220 2.57 0.47 ok

Piso 3 2.56 0.0349 0.0007 1.920 2.56 0.75 ok

Piso 2 2.71 0.0157 0.0003 1.570 2.71 0.58 ok

4.2 REVISIÓN DE DERIVAS SISMO Y

SISMO Y PTO CHEQUEO 1

COMBO DER1

Cubierta 2.60 0.0077 0.0566 0.600 2.60 0.23 ok

Piso 4 2.57 0.0075 0.0506 1.312 2.57 0.51 ok

Piso 3 2.56 0.0057 0.0376 2.051 2.56 0.80 ok

Piso 2 2.71 0.0028 0.0173 1.753 2.71 0.65 ok

COMBO DER1

Cubierta 2.6 0.0076 0.061 0.660 2.60 0.25 ok

Piso 4 2.57 0.0075 0.0544 1.402 2.57 0.55 ok

Piso 3 2.56 0.0057 0.0405 2.199 2.56 0.86 ok

(17)

COMBO DER1

Cubierta 2.60 0.0077 0.0563 0.571 2.60 0.22 ok

Piso 4 2.57 0.0074 0.0506 1.312 2.57 0.51 ok

Piso 3 2.56 0.0056 0.0376 2.052 2.56 0.80 ok

Piso 2 2.71 0.0026 0.0173 1.749 2.71 0.65 ok

COMBO DER1

Cubierta 2.60 0.0076 0.0603 0.590 2.60 0.23 ok

Piso 4 2.57 0.0074 0.0544 1.402 2.57 0.55 ok

Piso 3 2.56 0.0056 0.0405 2.201 2.56 0.86 ok

Piso 2 2.71 0.0026 0.0187 1.888 2.71 0.70 ok

4.2 DERIVAS DE UMBRAL DE DAÑO

 SISMO X

SISMO X PTO CHEQUEO 1

COMBO DU1

NIVEL hpiso (m) δx (m) δy (m) Δα (cm) ΔP (cm) %Deriva Revisión

Cubierta 2.60 0.0021 0.0002 0.211 1.04 0.20 ok

SISMO X

PTO CHEQUEO 5

COMBO DU1

Cubierta 2.60 0.0021 0.0004 0.214 1.04 0.21 ok

SISMO X _{PTO CHEQUEO} ₆₂

COMBO DU1

δ δ Δ Δ 2 2 1 2 2

1

)

(

)

(

_x _x _y _y

a

















(18)

SISMO X PTO CHEQUEO 66

COMBO DU1

Cubierta 2.60 0.0014 0.0004 0.146 2.60 0.06 ok

 SISMO Y

SISMO y PTO CHEQUEO 1

COMBO DU1

Cubierta 2.60 0.0003 0.0009 0.095 1.04 0.09 ok

SISMO Y PTO CHEQUEO 5

COMBO DU3

Cubierta 2.60 0.0003 0.0007 0.076 1.04 0.07 ok

COMBO DU3

Cubierta 2.60 0.0006 0.0009 0.108 2.60 0.04 ok

COMBO DU3

Cubierta 2.60 0.0006 0.0007 0.092 2.60 0.04 ok

5. REVISIÓN DE IRREGULARIDADES

La revisión de las irregularidades que se pudieran presentar en la edificación se realizó de acuerdo a las tablas A.3-6 y A.3-7 y Figuras A.3-1 y A.3-2 en la NSR-10.

5.1 IRREGULARIDADES EN PLANTA (A.3-6)

øp Chequeo

(19)

2P Retrocesos excesivos en las esquinas 0.9 No presenta 3P Discontinuidad del diafragma 0.9 No presenta 4P Desplazamientos del plano de acción 0.8 No presenta 5P Sistemas no paralelos 0.9 No presenta

Irregularidades en planta (tabla a.3-6)

5.2 IRREGULARIDADES EN ALTURA (A.3-7)

øa Chequeo

1aA Piso flexible (Irregularidad en rigidez) 0.9 No presenta 1bA Piso flexible (Irreg. Extrema en rigidez) 0.8 No presenta 2A Irregularidad en la distribución de masas 0.9 No presenta 3A Irregularidad geométrica 0.9 Presenta 4A Desplazamientos en el plano de acción 0.8 No presenta 5aA Piso débil - Discontinuidad en resistencia) 0.9 No presenta 5bA Piso débil - Discont. Extrema en resistencia 0.8 No presenta

5.3 AUSENCIA DE REDUNDANCIA (A.3.3.8)

ør Chequeo

Ausencia de redundancia en el sist. de resistencia 0.75 No presenta

5.4 Chequeo irregularidad torsional

Sismo X (DER3)

66 5 IR. TORSIONAL IR. TORSIONAL EXTREMA

NIVEL Δ1 (cm) Δ2 (cm) 1.2(Δ1+Δ2)/2 Chequeo 1.4(Δ1+Δ2)/2 Chequeo

Cubierta 0.63 0.70 0.80 ok 0.93 ok

Cubierta 0.64 0.71 0.81 ok 0.95 ok Sismo Y (DER5)

Cubierta 0.60 0.66 0.76 ok 0.88 ok

(20)

5.5 IRREGULARIDAD DE DIAFRAGMA

Tipo 1

A (m) = 11.72 B (m) = 38.36 C (m) = 11.72 D (m) = 21.31

øp = 0.9

6. MODELO 3D

(21)

 Piso 2

Ilustración 6. Planta piso 2- edificio S antander.

 Piso 3

(22)

 Piso 4

Ilustración 8. Planta piso 4- edificio S antander.

 Cubierta

(23)

7. COMBINACIONES DE CARGA

De acuerdo a las especificaciones de diseño que se presentan a continuación se generaron los casos de carga.

 Concreto

f'c (kg/cm^2)= 210 (Columnas y pantallas)

E (kg/cm^2) = 15100*(f'c)

0.5

= 218820

f'c (kg/cm^2)= 210 (Cimentación, escaleras y placas de entrepiso)

E (kg/cm^2) = 15100*(f'c)

0.5

= 218820

 Acero

F'y (kg/cm^2)= 4200 Refuerzo elementos estructurales

E (kg/cm^2) = 2x10

6

C.M. = Carga muerta

C.V. = Carga viva

S.X. = Sismo X

S.Y. = Sismo Y

7.1 COMBINACIONES PARA CHEQUEO DE LA DERIVA

C.M C.V. S.X. S.Y

DER1. 1.2 + 1 + 1.00

DER2. 1.2 + 1 - 1.00

DER3. 1.2 + 1 + 1.00

DER4. 1.2 + 1 - 1.00

DER5. 0.9 + 1.00

DER6. 0.9 - 1.00

DER7. 0.9 + 1.00

DER8. 0.9 - 1.00

7.2 COMBINACIONES PARA CHEQUEO DE LA DERIVA DEL UMBRAL DE DAÑO

C.M C.V. SU.X SU.Y

(24)

C.M C.V. SU.X SU.Y

DU3. 1.2 + 1 + 1.00

DU4. 1.2 + 1 - 1.00

DU5. 0.9 + 1.00

DU6. 0.9 - 1.00

DU7. 0.9 + 1.00

DU8. 0.9 - 1.00

7.3 COMBINACIONES PARA DISEÑO A FLEXIÓN

C.M C.V. EX EY

D1. 1.4

D2. 1.2 + 1.6

D3. 1.2 + 1 + 1.00 + 0.30

D4. 1.2 + 1 + 1.00 - 0.30

D5. 1.2 + 1 - 1.00 + 0.30

D6. 1.2 + 1 - 1.00 - 0.30

D7. 1.2 + 1 + 0.30 + 1.00

D8. 1.2 + 1 - 0.30 + 1.00

D9. 1.2 + 1 + 0.30 - 1.00

D10. 1.2 + 1 - 0.30 - 1.00

D11. 0.9 + 1.00 + 0.30

D12. 0.9 + 1.00 - 0.30

D13. 0.9 - 1.00 + 0.30

D14. 0.9 - 1.00 - 0.30

D15. 0.9 + 0.30 + 1.00

D16. 0.9 - 0.30 + 1.00

D17. 0.9 + 0.30 - 1.00

D18. 0.9 - 0.30 - 1.00

7.4 COMBINACIONES PARA DISEÑO DE COLUMNAS A CORTE

C.M C.V. S.X. S.Y

DC1. 1.2 + 1 + 3.00 + 0.90

DC2. 1.2 + 1 + 3.00 - 0.90

DC3. 1.2 + 1 - 3.00 + 0.90

DC4. 1.2 + 1 - 3.00 - 0.90

DC5. 1.2 + 1 + 0.90 + 3.00

(25)

C.M C.V. S.X. S.Y

DC7. 1.2 + 1 + 0.90 - 3.00

DC8. 1.2 + 1 - 0.90 - 3.00

DC9. 0.9 + 3.00 + 0.90

DC10. 0.9 + 3.00 - 0.90

DC11. 0.9 - 3.00 + 0.90

DC12. 0.9 - 3.00 - 0.90

DC13. 0.9 + 0.90 + 3.00

DC14. 0.9 - 0.90 + 3.00

DC15. 0.9 + 0.90 - 3.00

DC16. 0.9 - 0.90 - 3.00

7.5 COMBINACIONES PARA DISEÑO DE VIGAS A CORTE

C.M C.V. S.X. S.Y

DV1. 1.2 + 1 + 2.00 + 0.60

DV2. 1.2 + 1 + 2.00 - 0.60

DV3. 1.2 + 1 - 2.00 + 0.60

DV4. 1.2 + 1 - 2.00 - 0.60

DV5. 1.2 + 1 + 0.60 + 2.00

DV6. 1.2 + 1 - 0.60 + 2.00

DV7. 1.2 + 1 + 0.60 - 2.00

DV8. 1.2 + 1 - 0.60 - 2.00

DV9. 0.9 + 2.00 + 0.60

DV10. 0.9 + 2.00 - 0.60

DV11. 0.9 - 2.00 + 0.60

DV12. 0.9 - 2.00 - 0.60

DV13. 0.9 + 0.60 + 2.00

DV14. 0.9 - 0.60 + 2.00

DV15. 0.9 + 0.60 - 2.00

DV16. 0.9 - 0.60 - 2.00

7.6 COMBINACIONES PARA DISEÑO DE CIMENTACIÓN

CIM envolvente de todas las combinaciones de cimentación

C.M C.V. EX EY

(26)

C.M C.V. EX EY

CIM3 1.00 + 0.70

CIM4 1.00 + 0.70

CIM5 1.00 + 0.75 + 0.53

CIM6 1 + 0.75 + 0.53

CIM7 0.9 + 0.7

CIM8 0.9 + 0.7

8. RECOMENDACIÓN