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Caracterización microestructural de un acero SAE 1045 con un tratamiento termomecanico

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Academic year: 2020

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(1)CARACTERIZACION MICROESTRUCTURAL DE UN ACERO SAE 1045 CON UN TRATAMIENTO TERMOMECANICO. KEVIN SANTIAGO AVILA PRADO 20161375028 ksap2011@hotmail.com. JOAN FERNANDO CHAVES OLMOS 20162375040 Joan-chaves@hotmail.com. Trabajo de grado para la obtención del título de ingeniero mecánico. Tutor de proyecto Ing. CARLOS ARTURO BOHORQUEZ AVILA. UNIVERSIDAD DISTRITAL FRANCISCO JOSE DE CALDAS FACULTAD TECNOLOGICA INGENIERIA MECANICA BOGOTA 2017.

(2) NOTA DE ACEPTACION. Firma de tutor de proyecto. Firma de jurado.

(3) Contenido 1. INTRODUCCION ............................................................................................................................... 4 2. OBJETIVOS ....................................................................................................................................... 6 2.1 OBJETIVO GENERAL ....................................................................................................................... 6 2.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS ................................................................................................................ 6 3. ESTADO DEL ARTE ........................................................................................................................... 6 4. MARCO TEÓRICO ............................................................................................................................ 8 4.1 TRATAMIENTOS TÉRMICOS ........................................................................................................... 8 4.2 TRANSFORMACIONES DE FASE ................................................................................................... 10 4.3 DIAGRAMAS TTT (TEMPERATURA – TIEMPO – TRANSFORMACIÓN).......................................... 14 4.4 EFECTOS DE LOS ELEMENTOS ALEANTES EN LA MICROESTRUCTURA RESULTANTE .................. 16 4.5 INTERACCIÓN DE LAS CARGAS EN LAS TRASFORMACIONES DE FASE ........................................ 16 4.5 TENSIONES MONO-AXIALES ........................................................................................................ 17 4.6 TRANSFORMACIÓN INDUCIDA POR PRESIÓN ............................................................................. 17 4.7 MICROSCOPIO ELECTRÓNICO DE BARRIDO (SEM) ...................................................................... 18 5. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL ................................................................................................. 19 5.1 PREPARACIÓN DEL MATERIAL ..................................................................................................... 19 5.3 PREPARACIÓN METALOGRÁFICA ................................................................................................ 24 5.4 ATAQUE QUÍMICO ....................................................................................................................... 25 5.5MICROSCOPIA ÓPTICA ................................................................................................................. 25 5.6 PRUEBAS CON EL DURÓMETRO Y MICRODUROMETRO ............................................................. 25 6. ANÁLISIS Y RESULTADOS ............................................................................................................... 25 7. CONCLUSIONES ............................................................................................................................. 44 REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS ......................................................................................................... 45.

(4) ABSTRACT: The purpose of this paper is to study and identify the effects of thermomechanical treatments on SAE 1045 material in coal diffusion, the microstructural and mechanical characteristics of this phenomenon, in addition to defining the sequence of compressive loads and time of thermal treatment, which allows to obtain the closest property values to define an induced transformation in the steel.. For the analysis of the mechanical properties of the material, tools such as micro hardness and electron scanning microscopy. RESUMEN: Este artículo tiene como propósito estudiar e identificar los efectos que produce los tratamientos termomecanicos sobre el material SAE 1045 en la difusión del carbón, las características microestructurales y mecánicas de dicho fenómeno, adicionalmente busca definir la secuencia de cargas compresivas y tiempo de tratamiento térmico, que permita obtener los valores de propiedades más cercanas definir una transformación inducida en el acero. Para el análisis de las propiedades mecánicas del material se utilizan herramientas como micro durómetro y microscopia de barrido de electrones. 1. INTRODUCCION. En la actualidad el desarrollo de los nuevos materiales y en especiales de los Aceros de Alta Resistencia, Baja Aleación (High Strength Low Alloy, HSLA), han tenido un impacto positivo en cualquier nivel de la industria en especial la automotriz ya que con estos nuevos materiales de alta tecnología pueden mejorar condiciones de los vehículos tales como el peso, economía en el combustible e impacto ambiental, estos factores son muy importantes a la hora del diseño de un vehículo, uno de los propósitos de los industria automotriz es desarrollar aceros livianos y que puedan absorber grandes cantidades de energía, por si se llega a presentar algún accidente, el acero podrá deformase más que los aceros convencionales y de esta manera proteger la integridad de los pasajeros del vehículo. Los aceros más utilizados para esta aplicación son los ACEROS TRIP (Transformation Induced Plasticity –transformación inducida por plasticidad). Aceros desarrollados en 1967 por Zackay, V. F, en la actualidad el profesor Harry Bhadeshia, de la Universidad de Cambridge ha ido desarrollando investigaciones en el área de los materiales y en especiales de los aceros superbainiticos que poseen unas propiedades mecánicas de alta tenacidad y alta resistencia, los ACEROS TRIP están constituidos por una matriz de ferrita, fases de alta dureza.

(5) como bainita y las martensita en cantidades variable y un 5% de ausentita retenida como se muestra en la figura 1.. Figura 1. Representación esquemática de la microestructura de un acero TRIP [9] Los ACEROS TRIP requieren un tratamiento isotérmico a temperaturas intercriticas lo cual genera algunos bosques bainita, también el contenido de silicio y carbono generan aproximadamente el 5% de ausentita retenida, durante la deformación plástica de los ACEROS TRIP ocurren dos hechos que son de vital importancia para que se dé un cambio en sus propiedades mecánicas el primero es que al deformase plásticamente el material la dispersión de la ausentita y la bainita crea una alta velocidad de endurecimiento por deformación, la segunda y tal vez la más importante es que al deformarse plásticamente los ACEROS TRIP , la austenita retenida se transforma progresivamente en martensita dependiendo de la cantidad de carbono en la aleación aumentando de esta manera la velocidad de endurecimiento por deformación, en consecuencia de esto se lleva al acero a un nivel de resistencia superior..

(6) 2. OBJETIVOS. 2.1 OBJETIVO GENERAL . Establece la secuencia para realizar el tratamiento termomecanico y analizar el cambio metalográfico que ocurre en el acero AISI 1045. 2.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS   . Establecer la secuencia de tiempos, temperaturas y cargas basados en la composición química del material Determinar las deformaciones y las cargas a las que será sometido el acero y realizar el tratamiento termomecánico Determinar la influencia de la deformación previa y el tratamiento isotérmico en la microestructura de un acero SAE 1045. 3. ESTADO DEL ARTE. La investigación para el conocimiento y obtención de nuevos materiales específicamente en la transformación inducida por plasticidad en aceros tiene como principales investigador al profesor, investigador y PhD de la universidad de Cambridge Harry Bhadeshia en sus trabajos de transformación de fase y teoría de transformaciones de fase en estado sólido. A nivel nacional la facultad de ingeniería de la universidad de Antioquia ha propuesto artículos como “aceros avanzados” en donde la investigación en materiales ha sido una fuente constante de búsqueda para la obtención de materiales en la ingeniería moderna que pueda satisfacer las demandas específicas de propiedades mecánicas para procesos de manufactura y estructuración. En trabajos investigativos como el de “Pressure induced martensite transformation in plain carbon Steel” presentado por M. Shaban Ghazani and B. Eghbali. Se plantea la manera de reducir los tiempos de transformación austeniticos en materiales, y para ello se investiga la influencia de cargas de compresión en la manera como se lleva a cabo la trasformación de fase. Donde.

(7) se encontraron resultados de reducción de tasas de velocidad de enfriamiento a partir de la transformación austenitica. Del “Estudio de la conformabilidad en aceros AHSS y aceros de embutición” tuvo como objetivo el estudio de la conformabilidad de chapas de acero TRIP (Transformation Induced Plasticity), en comparación con un acero de embutición. Para ello se han utilizado los diagramas FLD (Forming Limit Diagram) los cuales podemos indican las deformaciones existentes tanto en diferentes condiciones de tensión y/o deformación, desde un estado de tensión uniáxica a un estado de deformación biaxial. En “Stress-phase transformation interactions - basic principles, modelling, and calculation of internal stresses” basa su estudio en los dos efectos principales de los esfuerzos sobre la transformación de fase y modificación por plasticidad, por otro lado el análisis mecánico de los esfuerzos en la fase de trasformación. Estos resultados se utilizan para producir un modelo para un estado de tensión en un programa de elementos finitos, además se establece que el cálculo de las tensiones internas afecta el progreso de la transformación por plasticidad.. Estudios realizados por la universidad tecnológica de Pereira en la “transformación bainítica en aceros sometidos a condiciones de enfriamiento continuo” Se notaron que las variaciones microestructurales aumentaban a medida que se variaba distancia desde el borde de la probeta, además se observó la presencia de bainita inferior y bainita superior con tendencia laminar notándose además una clara disminución en la dureza superficial del material. En “Caracterización de la transformación inducida por deformación plástica en aceros 0,23% C-1,11% Mn-0,23% Ni-0,68% Cr” plantea la manera de obtener aceros de transformación inducida en análisis microestructurales detallados, además la influencia de ensayos de doblado, esfuerzo-deformación y fractura en dicha trasformación. En este artículo se encuentra evidencia de que el endurecimiento se ve afectado por el contenido de carbono, y que las zonas de transformación se ven orientadas en la misma dirección que en los esfuerzos aplicados. En “Estructura y Propiedades de las Aleaciones” de la Facultad de IngenieríaUNLP el capítulo 4 está dedicado a la transformación bainita, donde se establece que la bainita es un producto de la austenita a trasformación intermedia, ofrece algunas fórmulas para determinar las temperaturas de inicio de trasformación, explica las características de los tipos de bainita, tanto superior como inferior..

(8) Además establece los mecanismos de formación de la bainita y explica la característica de las propiedades mecánicas alcanzadas durante esta fase. 4. MARCO TEÓRICO 4.1 TRATAMIENTOS TÉRMICOS. Se le denomina tratamientos térmicos a diferentes procesos, por lo cuales se pueden obtener diferentes propiedades de un material que dependerán directamente de la microestructura y tipo de material, existen dos factores que nos ayudaran a conseguir estas propiedades deseadas la primera es la temperatura y la segunda es la velocidad de enfriamiento del material. [6] Durante un tiramiento térmico existen tres etapas de vital importancia, para lograr un objetivo deseado y son las siguientes; I. Calentamiento II. Mantenimiento a temperatura III. Enfriamiento. Figura 2. Diagrama térmico Tiempo de la segunda etapa (Manteniendo de la temperatura) Se debe tener cuidado al escoger la temperatura de austenizacion de nuestro acero, una vez que toda la pieza alcance esta temperatura se da comienzo al verdadero tiempo que tardaremos en preparar toda la estructura, esta tiempo dependerá de la.

(9) disolución de carburos que se desee también dependerá del tipo de acero, para secciones pequeñas la temperatura de sostenimiento de 20 minutos, para espesores mayores la temperatura dependerá de la siguiente ecuación. [5] t(min) = 20 +D/2 (mm) Tratamientos isotérmicos Un tratamiento isotérmico, es un proceso en el que se busca obtener propiedades deseadas en un material, mediante la utilización de procesos de calor a temperaturas de ligeramente superior a la crítica (750°) y enfriamientos lo más rápido posibles a temperaturas ligeramente inferiores a Bs (600°). Dichas propiedades son posibles de obtener mediante la transformación de fase inducida por calor la que consiste en mantener el material a las temperaturas dichas por el tiempo necesario para que se verifique la trasformación. Estos tratamientos permiten tener resultados mucho más rápidos en las propiedades mecánicas debido a que los tiempos de transformación se reducen considerablemente, aparte del hecho que gracias a estos tratamientos se corrigen problemas como el de las tensiones residuales y la variación de volumen entre el exterior y el interior del material debido a que estas partes se enfrían a deltas de temperaturas menos traumáticas para la pieza mecánica. Diagrama de transformación isotérmica Para poder predecir las propiedades mecánicas y de microestructura que presentan un acero, cuando este ha sido sometido a un mantenimiento de temperatura o se quiere obtener propiedades específicas, se han estandarizado tablas de transformación isotérmica en función del contenido de carbono del material. Debido a que el tratamiento isotérmico le entrega energía al material, esta energía hace que los átomos de cada elemento que son parte de la aleación cambien su posición relativa respecto a los átomos de hierro, en temperaturas superiores al inicio de la transformación de la martensita, que es una fase en la que no hay difusión de átomos, estos se encuentran en altas concentraciones de átomos de carbono en la red cristalina que endurecen el material; dado que las transformaciones de fase tienden a ser homogéneas un prolongado tiempo en el mantenimiento de la temperatura provoca que la difusión se haga de manera más ordenada y por prolongado tiempo lo que conlleva a una equilibrio en la redistribución de la microestructura del material teniendo valores de propiedades más homogéneos a lo largo de la pieza. Viendo este fenómeno a nivel “macro” es la formación y nucleación del grano a partir de la descomposición de la austenita, cuando el sometimiento de temperatura es de corto tiempo, se suprimen los mecanismos de difusión, los límites de grano no pueden crecer debido a que la energía que permitía.

(10) la nucleación se ve suspendida lo que conlleva a queden inclusiones en las los limites grano esto hace que el desprendimiento y generación de dislocaciones necesite de mas energía para que se generen.. Figura 3. Esquema de transformación isotérmica. 4.2 TRANSFORMACIONES DE FASE. CINETICA DE LAS TRANSFORMACIONES DE FASE DEL ACERO Realizamos un tratamiento térmico (temperatura – tiempo) a un ACERO para lograr una estructura cristalina deseada, la cinética por su parte son las transformaciones de fase (velocidades de transformación), uno de los factores tiempo es que Micro estructuralmente, estas transformaciones conllevan una etapa de nucleación seguida de una etapa de crecimiento, la cinética de transformación dependen del diagrama TTT. AUSTENITA La austenita es una forma de ordenamiento molecular entre los átomos de carbono y hierro; esta fase microestructural se caracteriza por tener la forma cubica centrada en las caras y por ser inestable a temperatura ambiente, aunque dicha estabilidad depende de los compuestos aleantes en la mezcla las propiedades.

(11) mecánicas de la austenita están comprendidos entre valores de 300HB, alargamiento del 30%, resistencia a la tracción de alrededor de 980 MPa. [12]. Imagen 1: Microestructura de la austenita Zonas de interacción entre el hierro (parte más clara) y carbono (zonas más oscuras) [12] MARTENSITA Es la fase constituyente entre los aceros al carbono, con la generalidad de que en este estado se llega sin el fenómeno de la difusión del carbono lo que origina que sea una fase de hierro con carbono sobresaturado, el grano martensitico se constituye y nuclea en una matriz austenitica, la velocidad de nucleación del grano se presenta de forma casi instantánea. Los acero martensiticos presentan elevados valores de dureza 50 a 68 HRC, resistencia a la tracción de 1660 MPa a 2500 MPa. Los aceros martensiticos presenta una muy baja propiedad a la fragilidad y el porcentaje de elongación es de 0.5% al 2.5% [12]. Imagen 2: forma característica de la martensita con granos aciculares sobre la superficie [12].

(12) FERRITA También denominada hierro alfa es una solución de hierro rica en carbono, el mecanismo de transformación sucede cuando en la austenita inestable ocurre el fenómeno de la difusión del carbono permitiendo que en el grano en nucleación cambie su microestructura a cubica centrada en el cuerpo lo que indica una re distribución de los átomos en su interior lo que conlleva a un cambio en sus propiedades mecánicas. La ferrita es según los autores citados la microestructura más blanda del acero con dureza de alrededor de 95 Vickers [12] aunque dúctil con porcentaje de elongación de 35% al 40% se estima una resistencia a la ruptura de alrededor de 247 MPa.. Imagen 3: interacción de ferrita Zona clara [12]. CEMENTITA La cementita es un carburo de hierro cuyo constituyente Fe3C es el más duro en el acero con Dureza de alrededor de 68 HRC [12] aunque es extremadamente duro en comparación con la ferrita es muy frágil y con porcentajes de elongación que tienden a ser muy bajos, la resistencia a la tracción se estima entre los 2200 MPa, esta estructura es de tipo ortorrómbico y su cinética de transformación está dado por la difusión del carbono..

(13) Imagen 4: Carburos de cementita (zona oscura) interactuando con ferrita [12] BAINITA Es la microestructura resultante de los procesos isotérmicos con temperatura superior a la línea de transformación de la martensita y debajo de la línea de transformación de la perlita; la morfología de la bainita es debido a la descomposición e la austenita y la nucleación de ferrita y cementita resultando una interacción entre la ferrita rica en carbono, carburos de cementita y un límite de grano austenitico, en dicha trasformación de fase la velocidad de cambio y nucleación del grano depende exclusivamente de la velocidad de difusión del carbono. La bainita se caracteriza por una alta densidad de dislocaciones lo que hace que tenga una muy buena resistencia a la tracción de hasta 1400 MPa, la bainita tiene dureza que oscila entre los rangos de 40 HRC a 60 HRC. [4] [12].

(14) Imagen 5: Variaciones de microestructura de bainita [3]. Imagen 6: Variaciones esquemáticas de microestructura de bainita [3] PERLITA La perlita es un micro constituyente del acero, este se forma entre la interacción de la ferrita y la cementita a una temperatura de sometimiento isotérmico por encima de la línea de la transformación de la bainita, presenta difusión del carbono en la nucleación de grano lo que varía su microcomposición; según estudios presenta cerca de 8% de carbono en la estructura, su dureza oscila entre 250 HB presenta un 15 % a 20% en la capacidad de deformación. [12]. Imagen 7: Interacción de la perlita (zona clara) Tipo de grado generalmente globulares [12] 4.3 DIAGRAMAS TTT (TEMPERATURA – TIEMPO – TRANSFORMACIÓN) Un diagrama de temperatura – tiempo y trasformación es una gráfica la cual permite predecir y diseñar las propiedades mecánicas de un acero en función de un tratamiento isotérmico, la combinación del tiempo en la temperatura de.

(15) sometimiento en aceros al carbono produce el cambio de fase, y cada una de estas tiene valores en sus propiedades como dureza; resistencia ultima a la tracción. Estos diagramas son creados a partir de las curvas de transformación isotérmicas, representando los puntos de inicio, 50% y fin de transformación, para las diferentes temperaturas, los siguientes diagramas TTT es de un acero eutectoide (0.77% en peso de C). [5]. Figura 4. Curva de transformación [5] La figura 5 corresponde a un diagrama de curva “S” de transformación en donde este relaciona la composición para un acero hipoeutectoide que asocia las distintas fases encontradas en el material, como se puede evidenciar al llevar el material a una temperatura de austenizacion, este y según la varianza de la velocidad de enfriamiento produce que la austenita del material se transforme en ferrita y la difusión del carbono entre los límites de grado permite la transformación en cementita no estable que termina interactuando en el material para la formación de fases perliticas y fases bainiticas..

(16) Figura 5. Curva “S” de transformación [5] 4.4 EFECTOS DE LOS ELEMENTOS ALEANTES EN LA MICROESTRUCTURA RESULTANTE Los diagramas Fe – C y las curvas de transformación presentadas son para los aceros en interacción con hierro con carbonó, pero dichos aceros generalmente presentan mezclas con otros elementos aleantes como es el caso del Silicio (Si) el Cromo (Cr) Nitrógeno (Ni) Azufre (S) Fosforo (P) Manganeso (Mn) Aluminio (Al) Molibdeno (Mo), todos estos cambian según su proporción las propiedades de la microestructura y con esto las propiedades intrínsecas del material resultante lo que generalmente resulta en un desplazamiento vertical de las curvas de transformación, los materiales aleantes como Titanio o el vanadio precipitan las apariciones de carburos en el material lo que hace que la zona austenitica sea dispersada de una manera más fácil, cada fase de un material se puede saber su temperatura de inicio en función de la masa porcentual de su composición. 4.5 INTERACCIÓN DE LAS CARGAS EN LAS TRASFORMACIONES DE FASE.

(17) En la trasformación por plasticidad existe una relación que tiene lugar cuando las deformaciones se producen por tensiones menores a la capacidad de carga del material, en lo que se conoce como tensión hidrostática y tensión mono-axial. La tensión hidrostática es un fenómeno en donde la transformación de fase se ve inhibida durante la descomposición de la austenita y los tiempos de trasformación isotérmicos son más largos a temperaturas más bajas lo que obliga a la curva “S” a desplazarse, pero su microestructura varía según lo predicho en los diagramas de fase. [4]. Figura 6. Efecto de la presión en Ms [4] 4.5 TENSIONES MONO-AXIALES. Debido a que las trasformaciones de fase también pueden ocurrir cuando se aplican cargas de tensión o compresión lo cual causa una mayor aceleración de la descomposición de la austenita lo cual acorta los tiempos de las curvas de temperatura-transformación, y estas cargas que aunque mucho menores al límite de fluencia afectan la fase de nucleación del inicio de la martensita. 4.6 TRANSFORMACIÓN INDUCIDA POR PRESIÓN. Algunos de los problemas de la trasformación austenitica por tratamiento isotérmico consisten en la capacidad de disminuir la velocidad de la temperatura de enfriamiento para la trasformación del material, debido a que estas velocidades son muy altas y no pueden ser cubiertas por agua o por sales, una de las soluciones en.

(18) transformación inducida por presión en la cual consiste en aplicar cargas de deformación al material de esta manera la velocidad de transformación se puede hacer más lenta y desde allí podemos partir para nuestro estudio de trasformación de fase. [8] 4.7 MICROSCOPIO ELECTRÓNICO DE BARRIDO (SEM). El microscopio electrónico de barrido nos muestra una probeta examinada por medio de una sonda de electrones (cañón de electrones), en el cilindro del microscopio se forma una sonda electrónica (haz de electrones) la cual hace un barrido sobre la muestra examinada situada en la cámara del microscopio. La calidad en la formación de imágenes del microscopio depende de los parámetros de este haz de electrones: el tamaño del punto, el ángulo de apertura y la intensidad del haz la cual podrá variar de 200V hasta 30kV, posee un diseño especial para operar en alto vacío (9x10-3Pa) y de acuerdo a la configuración solicitada se puede adaptar para trabajar en bajo vacío desde 1Pa a los 2000Pa. Imagen 8. Microscopio de barrido de electrones de la universidad nacional. Fuente Propia.

(19) 5. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 5.1 PREPARACIÓN DEL MATERIAL. El material de análisis fue acero SAE 1045, una barra de 3/4". A la cual se procedió a cortar en probetas de 27 mm de largo para ser sometidas a compresión desde 15 hasta 40 toneladas. Las pruebas se realizaron en la maquina universal de ensayos de la universidad distrital facultad tecnológica. Una vez realizada las pruebas se determinó la deformación en función de la carga, teniendo las siguientes gráficas.. Grafica Esfuerzo vs deformación para 40 Ton 1600 1400. Esfuerzo MPa. 1200 1000 800 600 400 200 0 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. % Deformación mm/mm. Grafica 1. Grafica esfuerzo deformación para carga compresiva de 40 toneladas en acero SAE 1045, fuente propia.

(20) Grafica Esfuerzo vs deformación para 35 Ton 1400. Esfuerzo MPa. 1200 1000 800 600 400 200 0 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. % Deformación mm/mm. Grafica 2. Grafica esfuerzo deformación para carga compresiva de 35 toneladas en acero SAE 1045, fuente propia Grafica Esfuerzo vs deformación para 30 Ton 1200. Esfuerzo MPa. 1000 800 600 400 200. 0 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. % Deformación mm/mm. Grafica 3. Grafica esfuerzo deformación para carga compresiva de 30 toneladas en acero SAE 1045, fuente propia.

(21) Grafica Esfuerzo vs deformación para 25 Ton 900 800. Esfuerzo MPa. 700 600 500 400 300 200 100 0 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. % Deformación mm/mm. Grafica 4. Grafica esfuerzo deformación para carga compresiva de 25 toneladas en acero SAE 1045, fuente propia. Grafica Esfuerzo vs deformación para 15 Ton 800 700. Esfuerzo MPa. 600 500 400 300 200 100 0 1. 2. 3. 4. 5. 6. % Deformación mm/mm. 7. 8. 9. 10. Grafica 5. Grafica esfuerzo deformación para carga compresiva de 20 toneladas en acero SAE 1045, fuente propia.

(22) Grafica Esfuerzo vs deformación para 15 Ton 600. Esfuerzo MPa. 500 400 300 200 100 0 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. % Deformación mm/mm. Grafica 6. Grafica esfuerzo deformación para carga compresiva de 15 toneladas en acero SAE 1045, fuente propia. Para determinar el porcentaje de deformación de cada una de las probetas se utilizó la formula deformación por compresión: % 𝐸𝑐 =. 𝑙𝑜 − 𝑙𝑓 × 100% 𝑙𝑜. Esta fórmula determina el porcentaje de deformación en función de la longitud final y la longitud inicial.

(23) Tabla 1. Tabla comparativa del porcentaje de deformación para cada una de las probetas de acero SAE 1045. Fuerte propia 5.2 Tratamiento Térmico El tratamiento térmico se realizó en cuatro etapas la primera el calentamiento el cual fue el tiempo que demoro la mufla eléctrica en llegar a los 750ºc, la segunda etapa es el mantenimiento de la temperatura que dependerá de las dimensiones de la probeta, la tercera etapa consistió en el enfriamiento de las proveas sometidas a la temperatura, dicho enfriamiento se realizó al ambiente, lo que conllevo a uso de una segunda mufla precalentada a 615 °C, y el tiempo de enfriamiento fue controlado con pistola térmica y la duración de este fue cuestión de segundos mientras se traspasaban las probetas de una mufla a otra. La cuarta etapa consistió en el tratamiento isotérmico variable a 1800 y 900 segundos para finalmente realizar un rápido enfriamiento al agua. En la tabla 2 se presenta la composición química realizada por espectrometría de emisión, del acero SAE 1045. Tabla 2. Tabla de composición química de acero SAE 1045. Fuente propia. Tabla 3. Nomenclatura interna de los tratamientos térmicos para el acero SAE 1045. Fuerte propia Ecuación Bainitic Start La temperatura a la que empieza la transformación bainítica de denomina Bs, es una ecuación empírica establecida por Steven y Hayes en función de la composición (en % en peso) para aceros de baja aleación con contenidos de carbono desde 0.1 a 0.55%:.

(24) BsºC=830-270%C-90%Mn-37%Ni-70%Cr -83%Mo. (2). Cambiando los valores de los distintos componentes tenemos que Bs de 615 ºC para nuestra composición En base a esta ecuación podemos determinar la temperatura de transformación de nuestro material. Figura 8. Diagrama de tratamiento térmico realizado para el acero SAE 1045. Fuerte propia 5.3 PREPARACIÓN METALOGRÁFICA. Preparación metalográfica: para esta fase se inicia con el proceso de desbaste para eliminar material de la superficie de la muestra, esto se hace por medio de una serie de abrasivos con partículas cada vez más finas. Este proceso se divide en dos etapas la primera denominado desbaste grueso, en el cual se busca emparejar la cara la probeta, eliminando cualquier marca generada por el corte del material, y dejando todas las líneas o marcas en un mismo sentido, este paso se realiza a mano utilizando papel lija de 80 a 320. La muestra se gira 90° cada vez que se cambie de lija, para no acentuar las rayas y se aplica refrigerante para evitar el calentamiento por fricción, también se debe tener en cuenta que la presión ejercida sobre la lija debe ser leve, de esta manera evitamos la distorsión y rayado excesivo del material..

(25) El desbaste fino se realiza del mismo modo que el desbaste grueso con papeles lija de 600 a 2000. Seguido a esto se realiza el pulido que es la etapa final de la preparación de la probeta, consiste en obtener una superficie de trabajo lisa y libre de rayas. Se realiza en platos giratorios cubiertos con paños (tipo billar), los cuales son humedecidos con oxido de aluminio (también llamado alúmina). 5.4 ATAQUE QUÍMICO. Ataque: el ataque químico se realiza introduciendo la superficie pulida de la probeta en un reactivo que en nuestro caso fue nital al 5% HNO3, luego limpia la superficie con alcohol, o se sumerge la probeta en el mismo 5.5MICROSCOPIA ÓPTICA. Después de terminada la preparación metalografía, las muestras fueron observadas y fotografiadas, en el laboratorio de la universidad distrital, por medio de un microscopio óptico de luz (olympus PME3), en el cual fotografiamos aumentos de x500 y x1000. 5.6 PRUEBAS CON EL DURÓMETRO Y MICRODUROMETRO. Una vez tomadas todas las micrografías, procedemos hacer pruebas de dureza y microdureza a todas las probetas con los equipos disponibles en la facultad tecnológica los cuales fueron el durómetro y microdurometro.. 6. ANÁLISIS Y RESULTADOS. Una vez realizada la experimentación y los procesos de preparación de probetas, procedemos a realizar análisis y discusión de resultados, el cual se concentra en el estudio de las microestructuras obtenidas a partir de las cargas de deformación y los tratamientos térmicos..

(26) Las siguientes tablas son los valores promedios de dureza de las probetas sometidas a diferentes cargas de compresión.. DUREZA PARA PROBETAS CON CARGA DE 30 TONELADAS. 1663,40. SIN TT. 812,70. 878,80. TT1. TT2. VICKERS. VICKERS. DUREZA PARA PROBETAS CON CARGA DE 25 TONELADAS. 1485,60. SIN TT. 818,90. 789,71. TT1. TT2. DUREZA PARA PROBETAS CON CARGA DE 35 TONELADAS. DUREZA PARA PROBETAS CON CARGA DE 40 TONELADAS VICKERS. Grafica 10. Dureza para probetas sometidas a 30 toneladas de compresión. VIKERRS. Grafica 9. Dureza para probetas sometidas a 25 toneladas de compresión. 1690,30. SIN TT. 799,70. 890,90. TT1. TT2. Grafica 11. Dureza para probetas sometidas a 35 toneladas de compresión. 1495,30. SIN TT. 824,10. 901,60. TT1. TT2. Grafica 12. Dureza para probetas sometidas a 40 toneladas de compresión. Con los datos obtenidos en las pruebas de dureza podemos observar que las probetas que no tienen tratamiento isotérmico son mucho más duras que las que si lo tienen, esto se debe a que el tratamiento isotérmico ayuda en gran medida alivianar las tensiones y esfuerzos internos en las probetas generados por la carga de compresión aplicada antes del tratamiento. En la Micrografía 1 tenemos la probeta de acero 1045 con temple de 750 ° C e isotérmico de 600° C a 900 segundos, sin carga de deformación debido a que esta fue la probeta de control, en esta observamos nucleaciones oscuras de lo que.

(27) parece perlita, tal como explica la teoría acerca del diagrama de tiempo temperatura y transformación para acero SAE 1045. Micrografía 1. Probeta sin carga de deformación Tratamiento Isotérmico a 900 segundos, se pueden observar lo que pareciera ser interacciones de fase ferrita (Zona Blanca) y Perlita (zona oscura) Probeta de Acero SAE 1045 En la Micrografía 2 pertenece a la micrografía de la probeta sometida a 15 toneladas de compresión sin ningún tipo de tratamiento isotérmico, presentando que para el material dicha carga no genera deformación plástica, se pude notar las zonas de ferrita más blancas y las de perlita nucleaciones negras, dicho fenómeno corresponde a la teoría de transformación – tiempo –temperatura para el acero.. Micrografía 2. Micrografía X1000 interacción entre Zonas más claras (Ferrita) zonas más oscuras (límite de grano perlita) Acero SAE 1045.

(28) En la micrografía 3, presenta la imagen de la probeta 15 toneladas de carga compresiva, aunque esta presenta el tratamiento isotérmico a 615 °C por un tiempo de 900 s recordando que el tratamiento de temple fue realizado a 750°C; aquí podemos observar lo que pareciera ser nucleaciones de martensita revenida en forma acicular, adicionalmente se puede evidenciar lo que podría ser Bainita alotromorfica (Zona de puntos) y ferrita (Zonas Claras). Micrografía 3. X1000 aumentos Probeta sometida a 15 toneladas de compresión, un isotérmico 900 segundos Acero SAE 1045 La siguiente corresponde a probeta de acero 1045 sometida a carga de compresión de 15 toneladas y tratamiento isotérmico de 1800 segundos a 615°C, en la micrografía 4 se puede ver lo que podría ser una fase de interacción entre la ferrita con incrustaciones o puntos de cementita, como se explica dicha interacción es determinada geometría podría ser una reacción propia de evidencia de bainita, en adición se puede ver martensita revenida en la superficie. La micrografía 5. Fue realizada a la probeta de acero SAE 1045 la cual fue sometida a carga compresiva de 20 Toneladas sin tratamiento isotérmico, en ella se puede evidenciar la morfología característica de lo que podría ser martensita en láminas; ello se podría indicar debido a la morfología de láminas de la martensita vista en las referencia, adicionalmente se evidencia una posible interacción de ferrita (Zonas más blancas)..

(29) Micrografía 4. X1000 aumentos Probeta sometida a 15 toneladas de compresión,un isotérmico 1800 segundos Acero SAE 1045. Micrografía 5. Probeta sometida a carga compresiva de 20 toneladas sin tratamiento isotérmico. Material: Acero SAE 1045.

(30) Micrografía 6 pertenece a la probeta expuesta a carga compresiva de 20 toneladas tratamiento de temple, isotérmico a 900 segundos, en ella se ve una variación en cuanto a la microestructura del material, se ven lo que pareciera ser una matriz de austenita retenida (Pequeños puntos oscuros) con límite de grano de ferrita, esto podría llegar a ser la interacción resultante de la presencia de bainita superior.. Micrografía 6. Probeta acero SAE 1045 sometida a carga compresiva de 20 toneladas con tratamiento isotérmico 900 segundos. Micrografía 7 corresponde a probeta de acero SAE 1045 sometida a temple y revenido sin tratamiento isotérmico, con carga de compresión de 25 toneladas aquí se puede observar lo que pareciera ser una matriz de ferrita con bordes de grano de interacción de perlita globalizada, este tipo de transformación corresponde al que sugieren las tablas TTT. La micrografía 8 se puede observar la probeta con carga de compresión a 25 toneladas, tratamiento isotérmico a 615°C y 900 segundos. Aquí se puede hacer análisis de morfología encontrada de lo que pareciera ser en la parte (a) bainita superior en forma de listones al límite, en la parte (b) se puede visualizar lo que pareciera ser bainita superior al límite de grano en la ausentita retenida. En esta probeta pareciera haber la transformación isotérmica deseada..

(31) Micrografía 7. Probeta acero SAE 1045 sometida a carga compresiva de 25 toneladas sin tratamiento isotérmico, interacción Ferrita + perlita. Micrografía 8. Probeta acero SAE 1045 sometida a carga compresiva de 25 toneladas con tratamiento isotérmico de 900 segundos, interacción bainitica – austenitica..

(32) La micrografía 9 es la imagen a 1000 aumentos de la probeta de acero 1045 sometido a carga de compresión de 25 toneladas con tratamiento isotérmico de 1800 segundos, aquí se podría afirmar que las formas presentadas en la superficie podrían corresponder a ferrita (Zonas más claras) límite de grano de austenita retenida en lo que se explica teóricamente como una interacción bainitica.. Micrografía 9. Probeta acero SAE 1045 sometida a carga compresiva de 25 toneladas con tratamiento isotérmico de 1800 segundos, interacción bainitica – austenitica. La micrografía 10 es correspondiente a la probeta sin tratamiento isotérmico, ella fue sometida a carga de compresión de 30 toneladas y fue fabricada en acero SAE 1045, en ella se puede observar una estructura de lo que podría ser la interacción entre fase ferritica y perlitica, la parte más clara corresponde a la matriz de ferrita en el material mientras que la parte más oscura corresponde a la perlita de formación de fase. La micrografía 11, probeta la cual fue sometida a carga compresiva de 30 toneladas y se realizó en ella tratamiento térmico de temple mas revenido, además de tratamiento isotérmico de 900 segundos, aquí se puede evidenciar lo que pareciera ser la interacción de una matriz de ferrita con la austenita que no se alcanzó a descomponer en el proceso de transformación, lo que conlleva a definir una fase bainita..

(33) Micrografía 10. X1000.Probeta acero SAE 1045 sometida a carga compresiva de 30 toneladas sin tratamiento isotérmico. Posibles fase Ferrita + Perlita.. Micrografía 11. Probeta acero SAE 1045 sometida a carga compresiva de 30 toneladas con tratamiento isotérmico de 900 segundos, interacción bainitica – austenitica.

(34) La micrografía 12 corresponde a probeta de acero SAE 1045 con tratamiento isotérmico a 1800 segundos y carga compresiva de 30 toneladas, presenta lo que podría ser fase bainitica como resultado de la interacción de la austenita retenida y la matriz de ferrita, la bainita se presenta como se ve en la imagen.. Micrografía 12. Probeta acero SAE 1045 sometida a carga compresiva de 30 toneladas con tratamiento isotérmico de 1800 segundos, interacción bainitica – austenitica La micrografía 13 corresponde a probeta de acero SAE 1045 sin tratamiento isotérmico y carga compresiva de 35 toneladas, en ella se puede observar lo que podría ser la interacción de la fase entre la ferrita (Zona más clara) y la perlita (límite del grano) este tipo de transformación es coherente con el diagrama TTT para el acero 1045. La imagen correspondiente a la micrografía 14 es de la probeta a la cual se le hizo la compresión a 35 toneladas y tratamiento isotérmico de 900 segundos, en ella se puede observar lo que pudiera ser la interacción entre ferrita (Más clara) y limite de grano laminar de la austenita retenida (Zona más oscura); esta interacción entre fases es lo que se podría llamar interacción bainítica..

(35) Micrografía 13. X1000 aumentos, corresponde a la probeta con carga de compresión 35 Toneladas y solo tratamiento de temple y revenido. Acero SAE 1045. Micrografía 14. Probeta sometida a 35 toneladas, tratamiento isotérmico de 900 segundos. Acero SAE 1045.

(36) La micrografía 15 es de la Probeta a la cual se sometió a carga compresiva de 35 toneladas, en la cual se realizó tratamiento de temple y revenido así como un isotérmico a 615° C durante 1800 Segundos, en esta micrografía y correspondiente con las formas geométricas características de cada una de las fases podríamos identificar lo que pareciera ser la interacción entre la ferrita y la austenita retenida. dicho modo de interacción podría ser bainita.. Micrografía 15. Probeta sometida a 35 toneladas compresivas, tratamiento isotérmico 1800 segundos, Acero SAE 1045. Posible interacción de fase bainita. La micrografía 16 es de la probeta de Acero SAE 1045 sometida a carga de compresión de 40 toneladas además en ella no se realizó tratamiento isotérmico, aquí se puede observar lo que podría ser la interacción de una matriz de ferrita con nucleaciones de perlita en el material, (las nucleaciones y límites de grado corresponde a la perlita) mientras que la ferrita es la fase de contorno en los granos. La micrografía 17 es de la probeta a la cual se le hizo carga compresiva en la maquina universal de ensayos, dicha carga fue de 40 toneladas y en adición se le realizo un tratamiento isotérmico a 900 segundos, esta probeta en su superficie presenta lo que podría ser la interacción de fases entre la ferrita (zona más clara) y.

(37) la austenita en forma retenida, interacción de estas dos fases lleva la reacción de la bainita que aquí pareciera ser bainita de tipo laminar y una de tipo en listones. Micrografía 16. Probeta Acero SAE 1045, con carga de compresión de 40 toneladas y tratamiento térmico de temple más revenido, no se realizó tratamiento isotérmico. Micrografía 18 corresponde a la probeta sometida a carga de deformación de 40 toneladas y tratamiento isotérmico de 1800 segundos, en ella se presenta una posible interacción entre la austenita retenida (Puntos más oscuros) y la ferrita (Zonas más claras) lo que pareciera ser una interacción de forma bainita..

(38) Micrografía 17. Probeta con carga compresiva de 40 toneladas y tratamiento isotérmico de 900 segundos, posible interacción bainítica. Acero SAE 1045. Micrografía 18. Probeta con carga compresiva de 40 toneladas y tratamiento isotérmico de 1800 segundos, posible interacción bainítica. Acero SAE 1045.

(39) Como medio para hacer un análisis más completo, tener mejor enfoque y resolución de las microestructuras obtenidas, para ello se realizó un estudio micrográfica en el microscopio de electrones de barrido, el resultado del análisis a las probetas se presentan de la siguiente manera: La micrografía 19 pertenece a la probeta sometida a 25 toneladas de carga compresiva, en ella no se realizó tratamiento térmico. Aquí se puede observar claramente dos fases interactuando; la parte a) Matriz de ferrita, precipitación de carburos en el límite del grano, reacción perlitica en el material. Micrografía 19. SEM Probeta con carga compresiva de 25 toneladas, sin tratamiento isotérmico. Acero SAE 1045 La micrografía 20 corresponde a la probeta de acero SAE 1045 con carga de compresión de 25 toneladas con tratamiento isotérmico de 900 segundos, dicha micrografía está enfocada a 10000 aumentos, la toma se hizo en el SEM. Se puede diferenciar allí dos fases. A) Pertenece a la matriz de ferrita y b) las precipitaciones de la austenita retenida, llevando a lo que se podría afirmar, una reacción de fase tipo bainita. La micrografía 21 busca hacer análisis microestructural y morfológico para la probeta sometida a 35 toneladas en compresión y sin tratamiento isotérmico, como ha sido constante en la evolución microestructural a lo largo de esta investigación encontramos un acero bifásico a lo que llevan a reacciones de determinado tipo,.

(40) para este caso se encuentra una zona oscura (denominada a) lo que probablemente es precipitaciones de cementita entre la matriz de ferrita en el material (parte b). Micrografía 20. SEM Probeta con carga compresiva de 25 toneladas, con tratamiento isotérmico de 900 segundos. Acero SAE 1045 Micrografía 22 perteneciente a la probeta con carga de compresión de 35 toneladas y tratamiento térmico de 1800 segundos, en ella se ve como la parte a) probablemente ferrita entre cruza los granos de lo que pareciera ser austenita retenida (b) separando y creando islas de granos, lo que la teoría y según lo descrito anteriormente puede ser interacción de la bainita. Micrografía 23 es tomada de la probeta con carga tipo compresión de 40 toneladas, en ella no se realizó ningún tipo de tratamiento isotérmico. Como se puede observar en la imagen se ve la interacción de dos zonas muy marcas, una matriz de lo que pareciera ser ferrita (a) con límites de grano que podrían ser carburos de cementita núcleo en la matriz (b) lo que podría llevar a decir que este tipo de imagen bifásica pude ser el resultado de la interacción en la perlita..

(41) Micrografía 21. SEM Probeta con carga compresiva de 35 toneladas, sin tratamiento isotérmico. Acero SAE 1045.

(42) Micrografía 22. SEM Probeta con carga compresiva de 35 toneladas, con tratamiento isotérmico de 1800 segundos. Acero SAE 1045. Micrografía 23. SEM Probeta con carga compresiva de 40 toneladas, sin tratamiento isotérmico. Acero SAE 1045 En el análisis realizado se pudo observar una diferencia significativa en las propiedades tanto morfológicas de microestructura y de dureza en las probetas que se someten a tratamiento isotérmico y las que no; en lo que se podría interpretar , según la evidencia; el material tratado isotérmicamente comprende valores característicos para la dureza de la bainita y la identificación de fases encontradas en estas probetas tienen formaciones geométricas consecuentes con lo que las investigaciones consultadas y referenciadas determinan como bainita. Un acero de transformación trip pasa por varias etapas antes de tener su estado final; para nuestro caso el acero, primero se vio sometido a cargas compresivas que variaban según la probeta. Microestructuralmente al realizar la compresión, el material sufre esfuerzos que para el caso, correspondiente a la geometría de la probeta, mayor a 20 toneladas representa un esfuerzo de deformación plástica. Dichos esfuerzos incrementan la densidad de dislocaciones en el material provocando un endurecimiento por trabajo en frio y creando esfuerzos internos en el material que promueven que los átomos de la red cristalina aumenten su energía.

(43) que a su vez genera una reorganización de en los enlaces de dichos átomos promoviendo un cambio de red cristalina (FCC a BCC). La reorganización de los átomos requiere un medio por el cual desplazarse, debido a que en esta investigación la energía calorífica dentro del material no es suficiente para generar la difusión convencional de los átomos, la teoría displasiva parece ser la manera más adecuada para explicar este fenómeno. Los átomos de carbono dentro de la red cristalina crean nuevos enlaces con los átomos adyacentes, lo que conlleva a una nueva red; el carbono que queda libre durante este cambio es absorbido por la austenita, implicando en ella una nucleación en el borde de grano generando ferrita. Si en adición a esto se agrega energía hasta el punto de temperatura intercriticas, la trasformación de la austenita hacia un microconstitutente como la martensita, matrices de ferrita y la precipitación de carburos en el límite de grano producen una combinación de alta dureza en el material, lo que explica los altos niveles de microdureza en las probetas que solamente reciben deformación y tratamiento de temple. Por esta razón sin tratamiento isotérmico no se encuentra transformación trip entre las probetas estudiadas, comprobando así que los aspectos teóricos cumplen y rigen las características encontradas y descritas en este trabajo. Desde el punto de vista de la transformación isotérmica, una carga externa al material previa al tratamiento térmico provoca, como se mencionó anteriormente un esfuerzo en la fase austenitica, la energía calorífica durante el tratamiento isotérmico sumado a la energía generada por la deformación del material provocan un cambio red cristalina; con ello algunos átomos de carbono quedan libres y son absorbidos por la austenita, llevándola a un estado de enriquecimiento y de estabilidad a temperatura ambiente. La energía impulsadora es la energía resultante de la energía de la deformación y la energía requerida para el cambio de fase, mientras mayor sea la carga de deformación el material implicara un retardo en el inicio de la transformación de la martensita, permitiendo que un mayor volumen de austenita se transforme en ferrita, la transformación de los granos de austenita en una matriz de ferrita implica que está necesite un endurecimiento en el alrededor, dicho requerimiento es suplido gracias a las dislocaciones resultantes de la compresión, la nucleación de granos de austenita dentro de la matriz de ferrita es lo que se conoce como el microconstituyente bainita, esta produce, para los resultados encontrados como islas de austenita en la matriz de ferrita..

(44) 7. CONCLUSIONES. Las realización del tratamiento termomecanico sobre el acero SAE 1045 genera una transformación de propiedades que mejoran características como la dureza que fue la que directamente se estudió; la aplicación de una carga previa al tratamiento térmico tiene una implicación directa con la capacidad de transformación del material debido a que genera tensiones internas y esfuerzos de fluencia sobre la fase, dichos esfuerzos proporcionan los medios para que se creen nuevos enlaces atómicos y con ellos una nueva microestructura. La deformación previa al tratamiento térmico provoca que la austenita se estabilice con al adsorción de carbono y retrasa la transformación martensitica lo que promueve la formación de elementos microconstituyentes de la bainita. Los resultados obtenidos muestra que aunque las probetas que se deforman a 40 toneladas de carga son las que más dureza presenta, 65 HRC para la secuencia de tratamiento isotérmico 900 Segundos y 67 HRC para el tratamiento isotérmico de 1800 segundos, pero son los resultados de 25 toneladas que en el tratamiento térmico de 900 segundos con menos de 64 HRC los que más se acercan a la dureza de la bainita de entre los 55 HRC y 64 HRC (Según las investigaciones consultadas) lo que indica que los resultados más consecuentes con una transformación inducida por plasticidad se encuentra en el rango de los 25 Toneladas con Tratamiento isotérmico de 900 segundos. Esto para la dureza. Las micrografías estudiadas muestran con las morfologías de las probetas con deformación por carga de 20, 25 y 30 toneladas, presentan características similares en la morfología para la bainita, esto para los tratamientos isotérmicos de 900 segundos y 1800 segundos. En lo que se podría determinar que la deformación en estos rangos provoca una mayor probabilidad de encontrar el efecto TRIP. A partir de los resultados obtenidos se puede llegar a concluir que la secuencia de tiempo y temperaturas con el que se trató el acero SAE 1045 las cuales consistían en un temple desde temperaturas intercriticas A1 (750C°), revenido al ambiente, isotérmico de 1800 y 900 segundos además de un enfriamiento de alta velocidad el cual se efectuó en agua. Y las deformaciones con carga de 20, 25 y 30 toneladas generan resultados de cambio en las propiedades mecánicas correspondientes a una fase de interacción (ausenita retenida – ferrita) por lo que podríamos llamar una fase de interacción bainitica..

(45) REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS. 1. Zúñiga, A. F. N., Baracaldo, R. R., & Osorio, J. M. A. (2014). Caracterización de la transformación inducida por deformación plástica en aceros 0, 23% C-1, 11% Mn0, 23% Ni-0, 68% Cr. ITECKNE, 10(2). 2. Gutiérrez Castillo, J. D. (2010). Estudio de la conformabilidad en aceros AHSS y aceros de embutición. 3. Estructura y Propiedades de las Aleaciones-Facultad de Ingeniería-UNLP Capítulo 4: Bainita 4. S. Denis, E. Gautier, A. Simon, G. Beck “Stress-phase transformation interactions -basic principles, modelling, and calculation of internal stresses” 5. M. Shaban Ghazani, B. Eghbali “Pressure induced martensite transformation in plain carbon Steel” 6. Barreiro, J. A. (1997). Tratamientos térmicos de los aceros. Dossat. 7. Callister, W. D. (2002). Introducción a la Ciencia e Ingeniería de los Materiales (Vol. 1). Reverté. 8. García Mateo, C., García Caballero, F., & Bhadeshia, H. K. D. H. (2005). Superbainita. Una nueva microestructura bainítica de alta resistencia. Rev. Metal, 41, 186-193. 9. Felipe Días del Castillo Rodríguez (2009). Los nuevos aceros para la industria automotriz 10. Schaef er, Saxena, Antolovich, Sanders y Warner. Ciencia y Diseño de Materiales de ingeniería, Ed. CECSA, México, 2000, 794 pág. 11. García, F. M., & Cicero, C. D. (2005). Experiencias en Cuba de la producción de piezas fundidas de fundición gris esferoidal (FGE), un material de elevadas cualidades y propiedades. Ingeniería Mecánica, 8(3)..

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Figure

Figura 1. Representación esquemática de la microestructura de un acero TRIP [9]  Los ACEROS TRIP requieren un tratamiento isotérmico a temperaturas intercriticas  lo cual genera algunos bosques  bainita, también el contenido de silicio y carbono  generan
Figura 2. Diagrama térmico
Figura 3. Esquema de transformación isotérmica
Figura 4. Curva de transformación [5]
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Referencias

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