1 OBJETO
1.1 Esta norma venezolana especifica un método para la determinación de la resistencia a la flexión del vidrio utilizado en la edificación, excluyendo los efectos de los bordes.
1.2 Las limitaciones de esta norma están descritas en la norma NTF 29:3-020/1.
1.3 Se recomienda tener en consideración el contenido de la norma NTF 29:3-020/1, conjuntamente con esta norma
2 REFERENCIAS NORMATIVAS
Las siguientes normas contienen disposiciones que al ser citadas en el texto, constituyen requisitos de esta Norma Venezolana. Las ediciones indicadas estaban en vigencia en el momento de esta publicación. Como toda norma está sujeta a revisión, se recomienda a aquellos que realicen acuerdos con base en ellas, que analicen la conveniencia de usar las ediciones más recientes de las normas citadas seguidamente:
2.1 Normas Venezolanas
FONDONORMA 3936-1:2008 Vidrio para la construcción. Productos básicos de vidrio. Vidrio de silicato sodocálcico. Parte 1: Definiciones y propiedades generales físicas y mecánicas.
FONDONORMA 29:3-020-1 Vidrio para la edificación. Determinación de la resistencia a flexión del vidrio. Parte 1: Principios fundamentales de ensayos del vidrio.
2.2 Otras normas
ISO 48 Caucho , vulcanizado o termoplástico. Determinación de la dureza (dureza comprendida entre 10 1RHD y 100 1RHD).
3 TERMINOS, DEFINICIONES Y SIMBOLOS 3.1 Términos y definiciones
Para los propósitos de esta norma, aplican las definiciones contenidas en la norma NTF 29:3-020-1. 3.2 Símbolos
A Superficie efectiva presentando un campo de tensión cuasi-uniforme.
E Módulo de elasticidad (Módulo de Young) de la probeta. Para el vidrio de silicato sodocálcico (véase la Norma NTF 3936-1) se utiliza un valor de 70 × 103 N/mm2.
F Fuerza del pistón.
Fmáx. Fuerza del pistón aplicada en la rotura, “fuerza de rotura”.
Fanillo Fuerza trasmitida por el anillo de carga a la probeta, “carga de anillo”. e Espesor o espesor medio de la probeta.
L Longitud del lado de las probetas cuadradas.
NORMA TÉCNICA FONDONORMA
VIDRIO PARA LA EDIFICACIÓN. DETERMINACION DE LA
RESISTENCIA A FLEXION DEL VIDRIO. PARTE 2: ENSAYO
CON ANILLOS CONCENTRICOS DOBLES SOBRE PROBETAS
PLANAS, CON GRANDES SUPERFICIES DE SOLICITACIÓN
ANTEPROYECTO-1
NTF 29:3-020/2
μ Coeficiente de Poisson de la probeta. Para el vidrio de silicato sodocálcico (véase norma NTF 3936-1) se utiliza un valor de 0,23.
p Presión del gas ejercida sobre la superficie definida por el anillo de carga. p(F) Presión nominal del gas en función de la fuerza del pistón
pmáx.(Fmáx,) Presión nominal del gas en la rotura r Coordenada de localización
r1 Radio del anillo de carga r2 Radio del anillo soporte
r3m Radio medio de probetas (para evaluación)
σ Tensión
σbB Resistencia de flexión
σbeqB Resistencia equivalente en la flexión
t Tiempo
∆F/∆t Velocidad de incremento de la fuerza del pistón
F*, p*, σ* Magnitudes adimensionales que corresponden a F, p y σ [Véanse las ecuaciones (1) a (5)]
4 PRINCIPIO DEL MÉTODO DE ENSAYO
La probeta cuadrada, de lado L, presentando caras virtualmente paralelas simplemente colocada sobre el anillo soporte (anillo de radio r2). La probeta se somete a una fuerza, Fanillo por medio del anillo de carga (radio r1). Los dos anillos son concéntricos. Además, el área A, definida por el anillo de carga, 0 < r < r1 , se coloca bajo una presión de gas, p. Se da una relación entre la presión del gas y la fuerza ejercida por el anillo de carga, Fanillo (véase figura 1).
Cuando la probeta se somete a la carga del anillo y a la presión asociada del gas, se desarrolla un campo de tensiones radiales de tracción sobre la superficie convexa delimitada por el anillo de carga 1- 2 – 3. Este campo de tensiones depende de las dimensiones r1, r2, L y e, y es suficientemente uniforme en el contexto de este ensayo. Las tensiones tangenciales de tracción son equivalentes a las tensiones radiales de tracción en el centro de la probeta (r = 0) pero decrecen a medida que el radio r crece.
Nota 1. A lo largo del texto de esta norma los números en superíndice se refieren a documentos de la Bibliografía que pueden
ser consultados.
En el exterior del anillo de carga, las tensiones radiales y tangenciales caen rápidamente cuando se avanza hacia el borde, de manera que el riesgo de rotura es pequeño fuera del anillo de carga. Sobre el borde mismo de la probeta, la tensión radial es nula y la componente tangencial es una tensión de compresión; es el caso sobre ambas caras convexa y cóncava de la probeta deformada. El borde de la probeta está siempre bajo tensión tangencial de compresión (véase la norma NTF 29:3-020/1).
Aumentando la fuerza, F, y la presión del gas, p, la tensión de tracción en la zona central de la probeta crece de manera constante (véase el apartado 5.1 b) hasta la rotura. Puede esperarse que el origen de la rotura se sitúe en la región sometida a la tensión de tracción máxima, en el interior del anillo de carga.
NOTA 2. Con el dispositivo de ensayos que se presenta en la figura 1, una fuerza, pA, proveniente de la presión del gas, p,
actúa contra la fuerza F. La fuerza trasmitida por el anillo de carga es Fanillo = F - pA. Es preciso distinguir la fuerza ejercida por
La resistencia a la flexión, σbB, o resistencia equivalente a la flexión σbeqB se calculan a partir del valor máximo, Fmáx., de la fuerza del pistón, medida en el momento de la rotura, a partir del espesor e de la probeta, considerando las dimensiones prescritas de diferentes valores característicos del material.
Esto supone que la presión del gas, p, está dominada por la fuerza, F, de acuerdo con la función nominal p(F), (véase figura 3).
5 EQUIPAMIENTO 5.1 Máquina de ensayo
El ensayo de flexión debe ser llevado a cabo utilizando una máquina de ensayos apropiada que debe tener las siguientes características:
a) la solicitación aplicada sobre la probeta debe partir de cero para conseguir un valor máximo por aumento continuo, minimizando los movimientos bruscos;
b) el dispositivo debe poder conseguir la velocidad de puesta en carga especificada;
c) la máquina de ensayo debe estar equipada con un dispositivo de medida de carga con un limite de error de ±2% dentro de la banda de medida.
1 Anillo de carga - 2 Probeta - 3 Anillo soporte
Fig. 1 – Diagrama básico del dispositivo de ensayo 5.2 Dispositivo de carga
5.2.1 Anillo de carga
El anillo de carga debe ser aplicado con ayuda de un dispositivo de ensayos como se muestra en la figura 2. Las dimensiones de este dispositivo aparecen en la tabla 1.
Tabla 1
Dimensiones del anillo de carga y del anillo soporte Anillo de carga r1
mm
Anillo soporte r2
mm
Área A de la superficie efectiva mm2
300 ± 1 400 ± 1 240.000
5.2.2 Regulador de presión de superficie.
El dispositivo de carga para la presión de superficie aparece en la figura 2.
El regulador debe ser elegido en función de la precisión y del flujo, de forma que pueda seguir la función nominal, p(F), tal como se describe en la figura 3 o en la tabla 3 (véase el anexo A).
Leyenda:
1 Probeta
2 Placa de base rígida, preferentemente de acero, con anillo soporte (radio r2)(1)
3 Espaciador de caucho adaptado en el anillo
soporte, espesor 3 mm, dureza (40 ± 10) IRHD (conforme a la Norma Internacional ISO 48)
4 Anillo de carga rígido (radio r1), preferentemente
de acero (1)
5 Cono de transmisión de la carga, con un
mecanismo articulado sobre una bola para garantizar que la fuerza se ejerce en el centro del anillo de carga
6 Perfil de caucho adaptado en el anillo de carga, espesor 3 mm, dureza (40 ± 10) IRHD (conforme a la Norma Internacional ISO 48)(2)
7 Topes para centrar la probeta (3) 8 Circulo de contacto del anillo de carga 9 Circulo de contacto del anillo soporte NOTAS:
(1) El radio de curvatura de la superficie portante del anillo es de 5 mm.
(2) En caso de probetas con una cara impresa en el lado del anillo de carga, un perfil de caucho blando de alrededor de 5 mm de espesor, debe igualmente utilizarse para garantizar una buena estanquidad al gas bajo presión.
(3) Los topes son quitados antes de comenzar el ensayo de flexión para no bloquear el borde de la probeta.
Fig. 2 − Dispositivo de carga 5.3 Instrumento de medida
Son necesarios los siguientes instrumentos de medida:
− instrumento de medida que permita medir el diámetro o el lado de la probeta, lo más próximo a 1 mm. − instrumento de medida que permita medir el espesor de la probeta, lo más próximo a 0,01 mm. 6 MUESTRA
6.1 Forma y dimensiones de las probetas
Se utilizarán probetas cuadradas; sus dimensiones aparecen en la tabla 2.
El espesor mínimo dado para las probetas ha sido calculado de forma que pueda despreciarse el efecto del peso propio de la probeta sobre la distribución de tensiones.
Tabla 2 Dimensiones de las probetas Longitud L del lado
de la probeta mm
Espesor nominal mínimo de la probeta mm
Radio medio r3m de la probeta
(para evaluación) mm
1 000 ± 4 3 600
Deben ser respetadas las siguientes tolerancias: En el caso de probetas con superficies planas:
− la tolerancia de planitud debe ser de: 0,3 mm;
− la tolerancia de paralelismo debe ser de: 2% del espesor de la probeta. En el caso de probetas con una o dos superficies impresas:
− las fluctuaciones de espesor de la probeta considerada como plana (véase 7.3) no deben exceder del 4% y la desviación localizada del espesor medio (debida a la profundidad del diseño) debe ser como máximo del 30% ó 2 mm, para el más profundo de entre ellos.
6.2 Muestreo y preparación de las probetas 6.2.1 Corte y manipulación
Debe prestarse atención a que la superficie que, a continuación será sometida a tensión de tracción, no esté en contacto con herramientas, abrasivos de esmerilado, fragmentos de vidrio, etc., y también que no se dañe durante su almacenamiento.
NOTA 3. Para preservar las características especificas de la superficie, la superficie de ensayo puede ser protegida con una
película protectora autoadhesiva durante la preparación de la probeta.
NOTA 4. El método de corte de las probetas no es significativo y no es necesario tratar los cantos. 6.2.2 Acondicionamiento
Las capas protectoras deben ser quitadas 24 h antes del ensayo (véase la norma NTF 29:3-020/1). La probeta debe ser almacenada en el ambiente de ensayo (véanse los apartados 7.1 y 7.2) durante 4 h al menos antes del ensayo.
6.2.3 Examen
Antes de comenzar el ensayo, deben ser examinadas visualmente todas las probetas para detectar cualquier tipo de defectos no representativos de las características de calidad del material a ensayar.
6.2.4 Película adhesiva
Para mantener juntos los fragmentos, se debe fijar una película adhesiva en el lado de la probeta que encara al anillo de carga. Esto facilita la localización del origen de la rotura y la medida del espesor de la probeta.
6.3 Número de probetas
El número de probetas a ensayar dependerá de margen de confianza requerido, especialmente en lo que concierne a la estimación de los extremos de la distribución de la resistencia (véase la norma NTF 29:3-020/1) para una discusión sobre el número de probetas).
7 PROCEDIMIENTO 7.1 Temperatura
El ensayo debe ser realizado a una temperatura de (23 ± 5) ºC. Durante el ensayo, la temperatura de las probetas debe ser mantenida constante con un margen de 1 ºC para evitar el desarrollo de esfuerzos térmicos.
7.2 Humedad
El ensayo debe ser realizado con una tasa de humedad relativa entre 40% y 70%. 7.3 Medida del espesor
Dado que la presión nominal p(F), conforme a la figura 3 o a la tabla 3, depende del espesor, e, de la probeta, éste debe ser determinado antes del comienzo del ensayo.
A estos efectos, el espesor debe ser medido como mínimo en ocho puntos sobre el borde de la probeta. Para probetas de una o dos superficies decorativas, es necesario medir a la vez el espesor máximo (por placas) y el espesor mínimo (por puntos). Se calcula la media a partir de todos estos valores.
El valor así obtenido para el espesor de la probeta o el espesor equivalente de la probeta, e, se utiliza para determinar la función de presión nominal p(F). Midiendo el espesor sobre el borde de la probeta, los deterioros indeseables de superficie provocados por los instrumentos de medida no afectarán el comportamiento a la rotura. 7.4 Placa de base
La placa de base debe ser fijada en el centro desplazando el cono de transmisión de la fuerza (sin anillo de carga o probeta) en el cono de ajuste (véase figura 2). Deben ser quitados del anillo soporte los fragmentos de vidrio y otras partículas duras y cortantes. Debe eliminarse cualquier deterioro del anillo soporte.
7.5 Posicionamiento de la probeta y del anillo de carga
La probeta se coloca con la superficie a ensayar hacia abajo. El anillo de carga, del que se habrán quitado los fragmentos de vidrio y otras partículas cortantes, se coloca sobre el lado superior de la probeta y se centra. Es necesario verificar que la junta de caucho pegada al anillo de carga no presente fuga de gas y sea reemplazada si se considera necesario. Debe eliminarse cualquier deterioro del anillo.
7.6 Aplicación de la carga
La fuerza del pistón, F, y la presión del gas, p, deben ser aumentadas de forma continua hasta que la probeta rompa. Se debe determinar la relación, p(F), a mantener durante la aplicación de la fuerza a partir de las representaciones no dimensionales de la figura 3 (curva p*) o de la tabla 3. Existen las siguientes relaciones entre las magnitudes adimensionales, p* y F* y los valores p y F.
2
4 3 4 *1
mr
Ee
p
p
(1)
2
2 3 4 *1
mr
Ee
F
F
(2)La fuerza del pistón F y la presión p del gas deben ser monitoreadas hasta la rotura de la probeta para verificar la correspondencia con la función nominal p(F) dada en la figura 3 o la tabla 3.
NOTA 5. Sólo si se sigue la función nominal, p(F) se desarrollará una distribución uniforme de tensiones radiales de tracción
sobre la superficie convexa. La zona de tracción está delimitada por el anillo de carga. Mantener la presión p del gas en línea con la fuerza del pistón F puede hacerse de forma manual por medio de una válvula de control, pero se recomienda que la presión del gas sea controlada automáticamente como función de la fuerza aplicada F. Es posible linearizar la función p*(F*) dada en la figura 3 para cargas próximas a la rotura. Una adecuada adaptación se describe en el anexo A.
Deben ser medidas la fuerza máxima, Fmáx., y la presión del gas, pmáx que le viene asociada.
A partir de estos dos valores, la tensión a la rotura, σbB o σbeqB , en N/mm2, debe ser determinada conforme a la figura 3 o a la tabla 3 (véase el apartado 8.2).
7.7 Tasa de carga
El aumento de la fuerza aplicada en el tiempo y la presión de gas que le es asociada deben ser elegidas de forma tal que la tensión radial de tracción en el centro de la probeta aumente a la velocidad de (2 ± 0,4) N/(mm2·s) hasta que la probeta se rompa. Dado que no hay relación lineal entre la tensión y la fuerza aplicada, la velocidad de la carga permitida debe ser determinada conforme a la figura 3 o a la tabla 3.
NOTA 6. Se recomienda efectuar un ensayo preliminar para determinar la tasa de carga.
NOTA 7. Dado que la tensión de rotura depende principalmente de la tasa de carga algunos segundos antes de la rotura, se
7.8 Localización del origen
El origen de la rotura 5 debe ser localizado a partir de los fragmentos. Para cada probeta debe ser determinada la posición del origen de la rotura “en el interior o en el exterior del círculo de contacto del anillo de carga”.
NOTA 8. Las medidas de controles para espesor, tras la ruptura, pueden ser hechas sobre fragmentos del centro de la
muestra tensionada por el anillo de carga, preferentemente los más cercanos al origen de la rotura.
7.9 Evaluación de tensiones residuales
Si se estima que las muestras están libres de cualquier tensión residual (esto es, son de vidrio recocido), esto deberá poder verificarse por foto-elasticidad, sobre probetas o fragmentos adecuados de vidrio transparente. Probetas sin tensiones residuales colocadas entre filtros polarizados cruzados no deben mostrar variación significativa de la luminosidad cuando se les examina por la sección transversal corte y sobre una longitud del camino óptico de 5 mm.
8 EVALUACION
8.1 Límite de la evaluación
Para los propósitos de la evaluación, sólo deben ser tomadas en consideración las probetas en las que el origen de la rotura se encuentra dentro de la zona definida por el anillo de carga.
8.2 Cálculo de la resistencia a la flexión
Se determina la resistencia a la flexión, σbB o σbeqB, asociada a la fuerza de la rotura, Fmáx., y la presión asociada del gas, pmáx.(Fmáx.), a partir de la representación no dimensional de la figura 3 (curva σ*) o de la tabla 3, y tomando en consideración el espesor de la probeta, e. Con este objetivo, las variables medidas, Fmáx. y pmáx. (Fmáx.) se convierten, gracias a las ecuaciones (3) y (4), en factores sin dimensión correspondientes F*máx. y p*máx..
4 2 2 3 . max * . max1
Eh
r
F
F
m
(3)
34
4 2
. * . max1
Eh
r
F
P
P
máx máx m
(4)La tensión a la rotura sin dimensión, σ*bB debe ser determinada a partir de estos valores utilizando la figura 3 (curva σ*) o la tabla 3 y a continuación convertirla en resistencia a la flexión σbB, conforme con la ecuación (5).
2
2 3 2 *1
m bB bBr
Eh
(5)Fig. 3 Relación entre la tensión radial de tracción cuasi uniforme, σ*rad, la presión nominal del gas, p*(F*),
y la fuerza aplicada, F*, en una representación adimensional, (donde: r1/r2 = 1/1,33 y r2/r3m = 1/1,5)
Tabla 3
Relación entre la tensión radial de tracción cuasi uniforme, σ*rad, la presión nominal del gas, p*(F*), y la fuerza aplicada, F*, en una representación adimensional, (donde: r1/r2 = 1/1,33 y r2/r3m = 1/1,5)
F* p*(F*) * rad F* p*(F*) * rad 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 0 0,5 1,8 3,5 6,0 9,0 12,5 16,5 20,0 24,0 32,5 41,2 51,0 61,5 72,5 83,5 94,7 106,0 117,0 129,0 141,0 153,0 166,0 1,00 2,05 3,05 3,85 4,60 5,25 5,85 6,40 6,90 7,35 8,20 8,90 9,55 10,15 10,80 11,45 12,05 12,60 13,15 13,70 14,20 14,65 15,15 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 178,0 191,0 205,0 219,0 231,0 245,0 259,0 272,0 285,0 299,0 312,0 326,0 351,0 377,0 404,0 430,3 456,0 484,0 510,0 536,0 563,0 589,0 15,60 16,05 16,55 16,95 17,40 17,80 18,20 18,60 19,00 19,35 19,75 20,15 20,85 21,55 22,20 22,85 23,55 24,25 24,95 25,65 26,35 27,00 9 INFORME DE ENSAYO
En el informe de ensayo, deben aparecer la referencia a esta norma y las siguientes informaciones: a) Tipo y nombre del vidrio.
b) En caso de haber pretratamiento, indicar
c) Tensiones internas de la probeta, vidrio recocido o templado, incluyendo el tipo, si es posible, el nivel de temple.
d) Número de probetas.
1) Espesor, e en milímetros, lo más próximo a 0,05 mm, en el caso de probetas con superficies planas; espesor máximo (medida por placas), espesor mínimo (medido por puntos) y espesor medio, h, en mm, lo más próximo a 0,05 mm en el caso de probetas con una o dos superficies impresas.
2) Resistencia a la flexión, σbB, o σbeqB en N/mm2 redondeado a 0,1 N/mm2, de cada probeta rota de acuerdo con 9.1.
3) Tiempo hasta la rotura en segundos, lo más próximo a 1 s. Ninguna media de resultados medidos debe ser dada. f) Número de probetas no rotas conforme al capítulo 9.1.
g) Cualquier desviación de esta norma que pueda afectar los resultados. BIBLIOGRAFÍA
[1] 1288-2 Vidrio para la edificación. Determinación de la Resistencia a flexión del vidrio. Parte 2: Ensayo con anillos concentricos dobles sobre probetas planas, con grandes superficies de solicitación.
[2] Schmitt, R. W.: Die Doppeiringmethode mit überiagertem Gasdruck als Prüfverfahren zur Bestimmung der Bruchspannungen von groβformatigen ebenen Glasplatten kleiner Dicke. (The double ring method with superimposed gas pressure as a testing procedure for determining the stress at break of large-sized flat sheets of glass of a small thickness.)
Diplomarbeit am lnstitut fur Maschinenelemente und Maschinengestaltung (Thesis at the Institute for Machinery Components and Machine Design), Leiter: Professor Dr. H. Peeken, RWTH Aachen, 1982 [3] Schmitt, R. W.: Entwicklung eines Prüfverfahrens zur Ermittiung der Biegefestigkeit von Glas und Aspekte
der statistischen Behandiung der gewonnenen Messwerte. (Development of a testing procedure for the determination of the bending strength of glass and some aspects of the statistical evaluation of test resuits.)
Diss. RWTH Aachen, 1987
[4] Blank, K.; Schmitt, R. W.; Troeder, Chr.: Ein modifiziertes Doppelringverfahren zur Bestimmung der Biegezugfestigkeit grossformatiger Glaspiatten. (A modified coaxial-ring-bending method for testing the bending strength of large glass plates.)
Glastechn. Ber. 56K (1983), volume 1, pp.414-419 (Vortrag auf dem 13 lnternationalen Glas-Kongress, Hamburg 1983)
[5] Kerkhof, F.: Bruchvorgange in Gläsern. (Fracture Processes in Glass.) Deutsche Glastechnische Geselischaft, Frankfurt/Main 1970, p. 209 ff
ANEXO A (Informativo)
EJEMPLO DE UN DISPOSITIVO MANTENIENDO LA PRESIÓN DEL GAS, p, EN LÍNEA CON LA FUERZA APLICADA, F
Si la presión del gas en el anillo de carga se aplica conforme a la especificación adecuada de ensayo, (tomando en consideración las geometrías de la placa y del anillo), el procedimiento de ensayo corresponde al de los ensayos de flexión tradicionales, en los que el conocimiento de la fuerza que desencadena la rotura es suficiente para determinar la tensión de rotura. Cuando se ha determinado el sistema de control de presión del gas (la presión del gas depende de la fuerza aplicada), el cuidado principal ha sido poner a punto un dispositivo que sea fácil de usar a pesar de las variaciones de especificaciones de carga.
Si se considera una relación típica de presión nominal de gas por referencia a la fuerza aplicada (véase figura A.1),aparece que la curva es casi lineal en las partes central y superior y puede ser aproximada a una recta sin gran error. La pendiente de una recta y su abscisa en el origen pueden ser determinadas con dispositivos eléctricos sencillos, antes que seguir una función no lineal más complicada y más costosa. En lo que hace referencia a la facilidad de la operación, una aproximación lineal de la función presenta ventajas considerables para el control del sistema. No obstante, una especificación de carga lineal obtenida de esta forma no permite tener repartos optimizados de la tensión en las zonas inferiores de la curva, donde la desviación por referencia a la especificación nominal de carga alcanza más importancia. En tanto que las tensiones generadas en esta región de la curva no alcanzan valores que sean críticos para el inicio de la rotura, el inconveniente es insignificante.
Fig. A.1 − Retención típica de la fuerza, función de la presión
En el caso en que los valores, p(F), necesarios en una serie de medidas, se encuentren en la parte curva de la curva (véase figura A.1), puede efectuarse una linearización sobre la base del método de los cuadrados menores, utilizando los valores de la tabla 3. Esto supone que los valores estimados para las tensiones máxima y mínima de rotura, que se producen en la serie de mediciones, sean conocidas. La linearización sólo es posible en una región en la que la desviación entre la función lineal y la función nominal se mantenga inferior en un 5% de los respectivos valores nominales.
Dadas estas consideraciones, la parte eléctrica de la unidad de control (véase figura A.2) fue desarrolla y ensayada. Un voltaje de entrada proporcional a la fuerza aplicada se envía a partir de la célula de carga a un amplificador. La salida de este amplificador se conecta con la entrada de un generador de función que suministra una corriente proporcional a la fuerza respectiva aplicada para controlar un emisor corriente-presión. La señal eléctrica se transforma por el emisor en una señal neumática, que se convierte en el rango de presión necesaria en el ensayo siguiendo la función lineal, p(F).
En principio, es también posible copiar la función nominal exacta, p(F), gracias a un regulador de presión de gas controlado por microprocesador. De esta forma, se obtiene un mayor grado de precisión, particularmente en el caso de probetas con tensiones a la rotura muy débiles, pero a un coste considerablemente elevado.
En teoría, puede ser elegido cualquier gas disponible. No obstante, por razones de coste y de seguridad, se recomienda usar aire comprimido
1 Aplicación de la fuerza del pistón 2 Célula de medida de la carga 3 Registrador de presión 4 Amplificador (presión)
5 Registrador X-Y o unidades de memoria 6 Amplificador (fuerza)
7 Convertidor fuerza - corriente o regulador de presión de gas controlado por microprocesador
8 Acoplamiento en montaje rápido 9 Válvula de reducción del filtro 10 Válvula de reducción 11 Reserva de gas 12 Trasmisor de presión
13 Sistema de medida y de control