ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS

(1)

AGOSTO 2014

www.cimentest.com info@cimentest.com cel: 09 94107262 Quito: Machala N58-71 y Anda Aguirre

ESTUDIO DE

MECÁNICA DE SUELOS

UNIDAD EDUCATIVA

“PAJÁN”

PARROQUIA GUALE - CANTÓN PAJÁN

PROV. MANABÍ

PRO - CIM - 130

CONTRATACIÓN DE ESTUDIOS Y DISEÑOS PARA LA IMPLANTACIÓN ARQUITECTÓNICA DE LA UNIDAD EDUCATIVA ESTANDARIZADA DEL MILENIO TIPOLOGIA MAYOR PAJÁN,

UBICADA EN LA PARROQUIA GUALE, CANTÓN PAJÁN, PROVINCIA DE MANABÍ, PERTENECIENTE AL PROYECTO: “IMPLEMENTACIÓN INTEGRAL DE DISTRITOS Y CIRCUITOS ADMINISTRATIVOS DE PLANIFICACIÓN DEL BUEN VIVIR”

(2)

CIMENTEST CIA. LTDA. Quito - Ecuador email: info@cimentest.com 1

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS

UNIDAD EDUCATIVA

“PAJÁN”

1. GENERALIDADES 3

1.1 INTRODUCCIÓN 3

1.2 UBICACIÓNDELPROYECTO 3

1.3 CARACTERÍSTICASDELPROYECTO 3

1.4 PROPÓSITOYALCANCEDELAINVESTIGACIÓN 3

2. TRABAJOS DE CAMPO 3

3. TRABAJOS DE LABORATORIO 4

3.1 SISTEMAUNIFICADODECLASIFICACIÓNDESUELOS 4

3.2 DENSIDADNATURALDELSUELO 5

3.3 HINCHAMIENTOLIBRE 6

3.4 EXPANSIÓNCONTROLADAYEXPANSIÓNLIBRE 6

3.5 LÍMITEDECONTRACCIÓN 7 4. RECONOCIMIENTO GEOLÓGICO 7 4.1 GEOLOGÍAREGIONAL 7 4.2 GEOLOGÍALOCAL 8 4.3 GEOMORFOLOGÍA 8 4.4 RIESGOS 9

5. ESTRATOS DEL TERRENO 10

5.1 CONSISTENCIADELOSSUELOSCOHESIVOSYCOMPACIDADRELATIVADELOSSUELOS

ARENOSOS 10

5.2 CONDICIONESGEOTÉCNICASDELTERRENODEPROYECTO 11

6. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SÍSMICAS DE LAS

ESTRUCTURAS 12

6.1 CORTANTEBASALDEDISEÑOSEGÚNLANEC-11PARADISEÑOSISMORRESISTENTE 12

6.2 PARÁMETROSPARACÁLCULODELCORTANTEBASAL 13

(3)

CONTRATACIÓN DE ESTUDIOS Y DISEÑOS PARA LA IMPLANTACIÓN ARQUITECTÓNICA DE LA UNIDAD EDUCATIVA ESTANDARIZADA DEL MILENIO TIPOLOGIA MAYOR PAJÁN, UBICADA EN LA PARROQUIA GUALE, CANTÓN PAJÁN, PROVINCIA DE MANABÍ, PERTENECIENTE AL PROYECTO: “IMPLEMENTACIÓN INTEGRAL DE DISTRITOS Y CIRCUITOS ADMINISTRATIVOS DE PLANIFICACIÓN DEL BUEN VIVIR”VIVIR”

7. PARÁMETROS PARA DISEÑO DE CIMENTACIONES 14

7.1 CAPACIDADDECARGADELSUELODESOPORTE 14

7.1.1 CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIÓN DEL “N” DEL SPT SEGÚN MEYERHOF 14

8. CONCLUSIONES 15

9. RECOMENDACIONES 16

9.1 TIPODECIMENTACIÓN 16

9.2 PARÁMETROSDERESISTENCIAALCORTEDELOSSUELOS 17

9.3 RECOMENDACIONESADICIONALES 17 10. CONSIDERACIONES FINALES 19 ANEXOS 1. UBICACIÓN DE SONDEOS 2. REGISTROS DE PERFORACIÓN 3. CAPACIDAD DE CARGA 4. ENSAYOS DE LABORATORIO 5. ANEXO FOTOGRÁFICO

(4)

1. GENERALIDADES

1.1 INTRODUCCIÓN

El presente informe del estudio de mecánica de suelos describe las recomendaciones y parámetros geotécnicos para el diseño de cimentaciones para las estructuras de la Unidad Educativa “Paján”, como parte de la planificación y demás estudios de ingeniería para la construcción del mencionado proyecto.

1.2 UBICACIÓN DEL PROYECTO

El proyecto se ubica en la parroquia Guale, cantón Paján, provincia de Manabí.

1.3 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

El proyecto contempla bloques de aulas de uno y dos niveles, los cuales serán construidos en base a hormigón armado. Se estima que la carga vertical en la

columna más cargada de la estructura de dos niveles es de 35 t. 1.4 PROPÓSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN

El presente estudio tiene como finalidad los siguientes aspectos:

 Determinar la estratigrafía de la zona de proyecto, indicando

detalladamente las características de los suelos que componen cada uno de los estratos hasta la profundidad investigada.

 Determinar la capacidad de carga admisible del suelo de soporte del

terreno destinado al proyecto, para efectos de cimentación de las estructuras.

 Recomendar el tipo de cimentación más adecuado y su nivel de

cimentación, para transmitir eficientemente las cargas de las superestructuras al suelo de soporte.

 Determinar la Geología del sector y establecimiento de los factores

geológicos existentes en la zona.

 Identificar el perfil de suelo del proyecto de acuerdo a la clasificación dada por la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, para establecer los coeficientes de suelo adecuados, como ayuda para el cálculo del Cortante Basal de Diseño.

 Determinar la zona sísmica del proyecto de acuerdo a la Norma

NEC-11, para establecer el valor del factor de zona Z, como auxiliar para el cálculo del Cortante Basal de Diseño.

2. TRABAJOS DE CAMPO

De acuerdo a las características del proyecto y la necesidad para determinar los parámetros para la fase de análisis y diseño de las estructuras, se distribuyeron adecuadamente 5 sondeos a percusión de 6.50 m de profundidad, en los cuales se realizaron Ensayos de Penetración Estándar (SPT) cada 1.00 m.

(5)

Se recuperaron muestras alteradas las mismas que fueron clasificadas e identificadas mediante el método manual - visual establecido por la norma ASTM. Dichas muestras fueron envueltas y selladas adecuadamente para que no pierdan humedad y transportadas al laboratorio para su clasificación. Adicionalmente se recuperaron pequeñas muestras inalteradas de cada perforación para realizar ensayos de densidad natural del suelo. Y se recuperó una muestra inalterada tipo bloque C-1 de una excavación a cielo abierto, cercana al sondeo S-3, para realizar ensayos de expansión libre y controlada (presión de hinchamiento).

Los trabajos de campo fueron ejecutados de acuerdo a las siguientes normas ASTM:

Tabla 1: Normas ASTM para trabajos de Campo

No. ENSAYO NORMA

1 PENETRACIÓN ESTANDAR (S.P.T.) ASTM D-1586 2 CLASIFICACIÓN MANUAL-VISUAL DE SUELOS ASTM D-2488

Los sondeos ejecutados se identificaron como S-1 (Prof.=6.50 m), S-2

(Prof.=6.50 m), S-3 (Prof.=6.50 m), S-4 (Prof.=6.50 m) y S-5 (Prof.=6.50 m), en los mismos no se utilizó revestimiento provisional, ya que los orificios y paredes de dichos sondeos presentaron adecuada resistencia y estabilidad vertical. La ubicación de los sondeos es la siguiente:

Tabla 2: Ubicación de sondeos

Sondeo Profundidad (m) COORDENADAS _COTA (msnm) Corte (m) Relleno (m) ESTE NORTE S-1 6.50 0585228 9819096 62.20 0.20 - S-2 6.50 0585194 9819145 61.75 - 0.25 S-3 6.50 0585155 9819104 62.45 0.45 - S-4 6.50 0585141 9819162 61.85 - 0.15 S-5 6.50 0585065 9819172 61.70 - 0.30 C-1 1.00 0585136 9819094 62.40 0.40 -

La ubicación de los sondeos en el terreno y la investigación estratigráfica se indican en las secciones de anexos 1 y 2 del presente estudio, respectivamente.

3. TRABAJOS DE LABORATORIO

3.1 SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS

Con las muestras alteradas recuperadas a través del ensayo SPT y del muestreador tipo cuchara partida se realizaron los ensayos respectivos para

(6)

CIMENTEST CIA. LTDA. Quito - Ecuador email: info@cimentest.com 5 clasificar a los suelos de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.).

Este Sistema fue propuesto por Casagrande y en la actualidad es el más usado para expresar de una forma clara las características generales de los suelos y su incidencia en el comportamiento ingenieril. Los criterios que se aplican para llevar a cabo esta clasificación son la distribución granulométrica, los límites de Atterberg y el Contenido de materia orgánica. En el presente caso, para determinar la Clasificación de Suelos de acuerdo a este sistema se realizaron los siguientes ensayos, los mismos que fueron ejecutados de acuerdo a las normas ASTM.

Tabla 3: Normas ASTM para ensayos de clasificación de suelos

1 CONTENIDO DE AGUA ASTM D-2216

2 LÍMITES DE ATTERBERG Límite Líquido ASTM D-4318 Límite Plástico

3 GRANULOMETRÍA ASTM D-422

El detalle de los ensayos de clasificación de suelos ejecutados, se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio.

3.2 DENSIDAD NATURAL DEL SUELO

Los ensayos de densidad natural se realizaron bajo la norma:

Tabla 4: Norma ASTM para ensayo de densidad natural

1 ENSAYO DE DENSIDAD NATURAL ASTM D-4531

Los resultados de ensayos de densidad natural del suelo son los siguientes:

Tabla 5: Ensayos de densidad natural del suelo

El detalle de los ensayos de densidad natural ejecutados, se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio.

Sondeo Profundidad (m) Densidad (t/m3) S-1 2.00 1.882 S-2 1.00 1.889 S-3 3.00 1.770 S-4 4.00 1.750 S-5 5.00 1.842

(7)

3.3 HINCHAMIENTO LIBRE

Se realizaron ensayos de hinchamiento libre, mediante el método de la probeta, aplicando el principio de volumen de sedimentación. Los resultados de los mismos son los siguientes:

Tabla 6: Ensayos de volumen de sedimentación

No. SONDEO PROF. (m) VOLUMEN INICIAL (cm3) VOLUMEN FINAL (cm3) PORCENTAJE DE EXPANSIÓN (%) 1 S-1 5.00 - 5.50 10.00 12.30 23.0 2 S-3 0.50 - 1.00 10.00 11.50 15.0 3 S-3 1.00 - 1.50 10.00 10.00 0.0 4 S-4 0.50 - 1.00 10.00 11.00 10.0 5 S-5 1.00 - 1.50 10.00 15.50 55.0 6 C-1 0.50 - 1.00 10.00 13.00 30.0

Según Holtz y Gibbs, los suelos con porcentajes de expansión superiores al 100% pueden presentar cambios importantes de volumen cuando aumentan su humedad o contenido de agua bajo presiones ligeras. Cuando el cambio de volumen es inferior al 50%, es poco probable que presente cambios de volumen significativos.

El detalle de los ensayos de hinchamiento libre ejecutados, se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio.

3.4 EXPANSIÓN CONTROLADA Y EXPANSIÓN LIBRE

Se realizaron ensayos de expansión controlada y expansión libre con la muestra inalterada tipo bloque recuperada de la excavación C-1.

Tabla 7: Norma ASTM para ensayos de expansión controlada y expansión libre

1 EXPANSIÓN DE SUELOS ASTM D-4829

Los resultados de los mismos son los siguientes:

Tabla 8: Ensayos de Expansión controlada y expansión libre

No. SONDEO PROF.

(m) Humedad Inicial (%) Humedad Final (%) Presión de Hinchamiento (t/m2) Hinchamiento (%) Índice de expansión EI 1 C-1 0.50 - 1.00 17.20 33.80 2.70 1.13 11.3

El detalle de los ensayos de expansión controlada y expansión libre ejecutados, se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio.

(8)

3.5 LÍMITE DE CONTRACCIÓN

Se realizó un ensayo de límite de contracción utilizando material recuperado de la excavación C-1.

Tabla 9: Norma ASTM para límite de contracción

1 LÍMITE DE CONTRACCIÓN ASTM D-427

Los resultados del mismo son los siguientes:

Tabla 10: Ensayo de límite de contracción

El detalle del ensayo de límite de contracción ejecutado, se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio.

4. RECONOCIMIENTO GEOLÓGICO

4.1 GEOLOGÍA REGIONAL

Figura 1:Ubicación del terreno en mapa geológico de la República del Ecuador (1993).

No. EXCAVACIÓN PROF. (m)

Porcentaje de contracción (%)

1 C-1 0.50 -

(9)

FORMACIÓN BORBÓN: En la base es un conglomerado que descansa

discordantemente sobre las formaciones Onzole y Playa Grande. Sigue luego una arenisca de grano grueso en bancos compactos con abundantes megafósiles en bolsones irregulares. Según los moluscos corresponde a una facies marina. Bristow, 1976, la considera equivalente a la Formación Progreso en el sur y piensa que es una unidad diacrona cuya edad varía según la posición relativa a la playa en la cuenca de sedimentación.

FORMACIÓN ONZOLE: Consiste preponderantemente de limolitas azules,

lutitas limosas y raramente areniscas y conglomerados. En sectores, es rica en moluscos. Su espesor es variable (de 0 a 550m). Descansa concordantemente sobre la Formación Angostura y, cuando ésta está ausente, sobre el Miembro Villingota de la Formación San Pedro aparentemente también en forma concordante.

4.2 GEOLOGÍA LOCAL

El área de implantación de la Unidad Educativa Paján se encuentra en la parroquia Guale, cantón Pajan, en la provincia de Manabi. En el sitio afloran y se describen suelos de granulometrías finas de baja permeabilidad descritos en la Formación Onzole, y una capa de arcillas con potenciales expansivos en cierto grado.

Figura 2:Suelos finos pertenecientes a depósitos marinos de Formación Onzole.

4.3 GEOMORFOLOGÍA

Guale se encuentra dentro de un valle fluvial; un drenaje meandriforme, dentro de la zona acresional de la plataforma costanera del país.

(10)

Figura 3: Geomorfología del sitio de interés.

La zona se caracteriza por los depósitos aluviales sobre depósitos marinos que se han acumulado sobre un basamento volcánico básico. Se trata de zonas llanas de pendientes muy suaves y desniveles relativos que no sobrepasan 50m.

Figura 4:Terrazas aluviales modeladas sobre los depósitos marinos de la Formación Onzole

4.4 RIESGOS

Los terrenos destinados al proyecto, están influenciados por riesgos sísmicos, riesgos climáticos y cercanía a zonas inestables.

Riesgos sísmicos

El comportamiento de las estructuras durante los sismos no sólo depende de la intensidad de movimiento del suelo, sino también de la edad, del material,

(11)

del diseño, de la calidad de la construcción y de las dimensiones de la estructura. De acuerdo a la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, el coeficiente de aceleración en roca Z para esta zona tiene un valor de 0.40g.

Riesgos climáticos

La zona en estudio por sus características topográficas y geológicas, se describe como depósitos marinos con tendencia a ser impermeables. Durante los periodos de lluvia forman zonas saturadas, acumulando humedad.

Zonas inestables

Según las referencias geológicas, geomorfológicas y climáticas dentro del área de exploración se puede considerar como zonas inestables aquellas áreas cercanas al drenaje principal. También las zonas por las que recorren drenajes esporádicos y las zonas con presencias de humedad.

5. ESTRATOS DEL TERRENO

5.1 CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS

Para determinar la consistencia de los suelos cohesivos y la compacidad relativa de la arena, Terzaghi y Peck determinaron escalas en función del número de golpes N del ensayo de Penetración Estándar (SPT) y que nos permitirá clasificar a los suelos.

Tabla 11: Consistencia de los suelos cohesivos

Número de golpes NSPT Consistencia 0 – 2 3 – 5 6 – 10 11 – 20 21 – 30 > 30 Muy Blanda Blanda Media Firme Muy Firme Dura Tabla 12: Compacidad relativa de la arena

En los registros de perforación de la sección de anexo 2 del presente estudio, se detalla la consistencia y/o compacidad relativa de los suelos detectados en el terreno del proyecto.

Número de golpes NSPT Compacidad relativa 0 – 4 5 – 10 11 – 20 21 – 30 31 – 50 > 50 Muy Suelta Suelta Firme Muy Firme Densa Muy Densa

(12)

5.2 CONDICIONES GEOTÉCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO

Las investigaciones de campo y de laboratorio permiten determinar las características de los diferentes estratos existentes hasta la profundidad indagada en el terreno destinado para la construcción de las estructuras: SONDEO S-1:

Estrato (m)

Suelo Humedad Consistencia Compacidad

relativa SUCS

Desde Hasta

0.00 0.45 Arcilla limosa de alta _{plasticidad, color café oscuro.} Húmeda Blanda CH 0.45 2.00 Arcilla limosa de alta _{plasticidad, color café claro.} Húmeda Media CH 2.00 3.00 Arcilla arenosa de media plasticidad, color gris

amarillento. Húmeda Media CL

3.00 4.20 Arcilla arenosa de alta _{plasticidad, color café claro.} Húmeda Firme CH 4.20 4.90 Arcilla arenosa de alta _{plasticidad, color café oscuro.} Húmeda Media CH 4.90 6.50 Arcilla limosa de alta plasticidad, color café claro

grisáceo. Húmeda Firme CH

En este sondeo no se encontró el nivel freático hasta la profundidad investigada.

SONDEO S-2:

Estrato (m)

Desde Hasta

0.00 1.50 Arcilla arenosa de alta _{plasticidad, color café oscuro.} Húmeda Blanda a _Media CH 1.50 3.00 Arcilla limosa de alta _{plasticidad, color café claro.} Húmeda Media CH 3.00 3.80 Arcilla limosa de alta _{plasticidad, color gris.} Húmeda Media CH 3.80 4.70 Arcilla limosa de alta _{plasticidad, color café oscuro.} Húmeda Firme CH 4.70 6.50 Arcilla arenosa de media a alta plasticidad, color café claro

grisáceo.

Húmeda Firme CL y CH

SONDEO S-3:

Estrato (m)

Desde Hasta

0.00 2.50 Arcilla arenosa de media _{plasticidad, color café claro.} Húmeda Blanda a _Media CL 2.50 6.50 Arcilla limosa de alta plasticidad, color café claro

grisáceo.

Húmeda Media CH

(13)

SONDEO S-4:

Estrato (m)

Desde Hasta

0.00 1.20 Arcilla arenosa de alta _{plasticidad, color café claro.} Húmeda Blanda a _Media CH 1.20 2.00 Arcilla arenosa de alta _{plasticidad, color café oscuro.} Húmeda Media CH 2.00 6.50 Arcilla arenosa de media a alta plasticidad, color café claro con

tonalidades grises y oscuras. Húmeda

Media a

Firme CL y CH

SONDEO S-5:

Estrato (m)

Desde Hasta

0.00 6.50 Arcilla arenosa de alta plasticidad, color café claro

grisáceo. Húmeda

Media a

Firme CH

En la sección de anexo 2 del presente informe, se expone a detalle la distribución de cada estrato a través de los registros de perforación.

6. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SÍSMICAS

DE LAS ESTRUCTURAS

6.1 CORTANTE BASAL DE DISEÑO SEGÚN LA NEC-11 PARA DISEÑO SISMORRESISTENTE

Es la fuerza total de diseño por cargas laterales, aplicada en la base de la estructura, por acción del sismo de diseño. El cortante basal total de diseño V, que será aplicado a la estructura en una dirección dada, se determina con la expresión:

Donde:

I = Coeficiente que define el tipo de uso e importancia de la estructura

Sa = Aceleración espectral correspondiente al espectro de respuesta elástico para diseño

R = Factor de reducción de respuesta estructural

ΦP = Factor de configuración estructural en planta

ΦE = Factor de configuración estructural en elevación

W = Carga sísmica reactiva, igual a la carga muerta total de la estructura W Φ RΦ IS V E P a 

(14)

a a Z.F S  para 0≤T≤Tc r c a a _T T F . Z S         para T> Tc a d s c F F F . 55 . 0 T 

Z = Factor de zona sísmica

η = 1.80 (para la provincia de Manabí) T = Periodo de vibración de la estructura

6.2 PARÁMETROS PARA CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL

De acuerdo a la zona sísmica de la parroquia Guale, cantón Paján (Manabí) y de las características del suelo de proyecto determinadas a través de las investigaciones de campo ejecutadas como parte de este estudio, se pueden establecer los siguientes valores auxiliares para el cálculo del valor de las fuerzas laterales para diseño sismorresistente:

Tabla 13: Parámetros para cálculo de cortante basal en función del tipo de suelo

Fa, Fd y Fs son coeficientes de amplificación o deamplificación dinámica de los

perfiles del suelo (Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11).

6.3 ESPECTRO SÍSMICO ELÁSTICO DE ACELERACIONES

De acuerdo a la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, para diseño sismo-resistente y en función de los parámetros de suelo del proyecto se tiene el siguiente espectro sísmico elástico de aceleraciones, que representa al sismo de diseño:

DESCRIPCIÓN Ubicación del

Proyecto Parámetros ZONA SÍSMICA V Z = 0.40 TIPO DE SUELO D Fa = 1.20 Fd = 1.40 Fs = 1.50 r = 1.50

(15)

Figura 5: Espectro Sísmico Elástico de Aceleraciones (Sismo de Diseño)

7. PARÁMETROS PARA DISEÑO DE

CIMENTACIONES

7.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE

7.1.1 Capacidad de Carga en función del “N” del SPT según Meyerhof

Meyerhof propuso un método semiempírico controlado por un asentamiento inmediato de 2.50 cm. Este método se basa en las siguientes expresiones:

2 a _B 0.305 B 1.2 NKd q         Cuando B > 1.2 m 0.8 NKd q_a  Cuando B ≤ 1.2 m B Df 0.2 1 Kd  ≤ 1.2 Donde:

qa = Capacidad admisible del suelo

N = Número de golpes del ensayo SPT B = Ancho de la cimentación

En la sección de anexo 3 se presenta el cálculo de capacidad de carga para los sondeos realizados.

(16)

8. CONCLUSIONES

De acuerdo a la investigación de campo, laboratorio y oficina, se mencionan las siguientes conclusiones:

1. El subsuelo del terreno destinado para la construcción del proyecto

está compuesto por arcillas limosas y arenosas de media a alta plasticidad, colores café oscuro y café claro grisáceo, húmedas, consistencia blanda a firme. Clasificaciones SUCS: CL y CH. (Ver detalle en registros de perforación en anexos 2).

2. No se encontró el nivel freático en ninguna de las perforaciones hasta

la profundidad investigada. Pero por el tipo de suelos detectados, superficialmente no se descartan acumulaciones de agua en temporadas de alta pluviosidad.

3. Analizando los ensayos de laboratorio realizados de: límites de

Atterberg, hinchamiento libre (método de la probeta), expansión controlada, expansión libre y límite de contracción, no se verifica un significativo potencial de expansión (tiende a ser bajo). Sin embargo, los ensayos realizados fueron ejecutados en zonas puntuales, por lo que no se descartan potenciales de expansión más elevados, de hecho existen grietas de desecación en el toda la zona de proyecto.

(17)

9. RECOMENDACIONES

9.1 TIPO DE CIMENTACIÓN

De acuerdo a las investigaciones realizadas en el presente estudio, se recomienda la siguiente opción de cimentación:

Tipo de cimentación: Vigas de Cimentación en ambas direcciones (Parilla de cimentación),

de acuerdo a las cargas definitivas de la superestructura

Capacidad de carga: qa 8 t/m²

Profundidad de excavación: H ≥ 1.50 m

Mejoramiento con material granular: Hm ≥ 0.80 m

Profundidad de cimentación:

Df

0.70 m

Por debajo del nivel de piso terminado.

Esta altura puede variar de acuerdo al peralte definitivo de la viga.

Módulo de balasto: Ks 1200 t/m³ M E J O R A M I E N T O H = 0 . 8 0 m M A T E R I A L G R A N U L A R V I G A D E C I M E N T A C I Ó N D f = 0 . 7 0 m R E PL A N TILLO e= 6c m P I S O T E R M I N A D O S U E L O N A T U R A L 0 . 8 0 m 1 . 5 0 m

(18)

9.2 PARÁMETROS DE RESISTENCIA AL CORTE DE LOS SUELOS

En caso de requerir el análisis y diseño de muros de contención o análisis de estabilidad de taludes, considerar los siguientes parámetros geotécnicos:

9.3 RECOMENDACIONES ADICIONALES

 La presente investigación geotécnica se fundamenta en sondeos

puntuales, por tanto las características del suelo deben ser verificadas durante el proceso de excavación con el sustento y respaldo de al menos una inspección geotécnica.

 El esfuerzo máximo transmitido al suelo de soporte por la

superestructura no debe exceder al valor de la capacidad de carga del suelo.

 Se deberá compactar el fondo de la excavación, previo a la fundición

del replantillo.

 Para diseño sismorresistente considerar los parámetros establecidos

en las secciones 6.2 y 6.3 El resto de parámetros deberán ser determinados de acuerdo a las características de las estructuras.

 Del ensayo de expansión controlada se ha determinado una presión de

hinchamiento de 2.90 t/m2_{, por tanto se deberán comparar las}

presiones transmitidas por las estructuras más livianas al suelo de soporte y garantizar que la presión de hinchamiento del suelo no gobierne, sobre la presión de la estructura.

TALUDES DE RELLENO CON MATERIAL GRANULAR

Peso específico del suelo: g 1.90 t/m³

Ángulo de fricción interna del suelo : Ø 28.00◦

Cohesión del suelo: c 0.80 t/m²

Coeficiente de empuje activo (Coulomb): Ka (C) 0.33

Coeficiente de empuje sísmico (Mononobe

Okabe): Ka (MO) 0.51

TALUDES DE CORTE – SUELO NATURAL

Peso específico del suelo: g 1.75 t/m³

Ángulo de fricción interna del suelo : Ø 14.00◦

Cohesión del suelo: c 2.00 t/m²

Coeficiente de empuje activo (Coulomb): Ka (C) 0.57

Coeficiente de empuje sísmico (Mononobe Okabe):

Ka

(19)

 Superficialmente se verifica la presencia de grietas de desecación, síntoma de presencia de suelos con potenciales expansivos. El grado de expansión puede variar en menor o mayor grado. A pesar que en gran parte de los ensayos de laboratorio realizados en el presente estudio se verifica un potencial de expansión bajo, no se descartan potenciales de expansión más elevados en otras zonas, agregado al hecho que existen estratos de suelos de elevada plasticidad. Por tanto se deberán evitar los incrementos de humedad en los estratos de suelo.

 Se recomienda diseñar y construir un sistema de canalización de aguas lluvias y de riego para impedir el ingreso de agua a los suelos de soporte de las estructuras, utilizando un sistema de filtros de aguas superficiales y subsuperficiales, alrededor de las estructuras.

 Se recomienda impermeabilizar los pisos de cada estructura para evitar cambios de humedad en los suelos.

 Todas las bajantes de aguas deberán ir conectadas a la red de alcantarillado. Por ningún motivo desembocarán en zonas de contrapiso o en zonas cercanas a la cimentación.

 Se recomienda hacer cambio de suelo en las zonas de contrapiso de las estructuras en una altura no menor a 0.50m.

 El relleno compactado en zona de estructuras se construirá con

material de mejoramiento tipo Sub-base clase 3 (o material seleccionado) y con las condiciones óptimas de humedad y densidad.

 El material de mejoramiento (Sub-base clase 3) deberá cumplir con los

siguientes requisitos:

Tabla 14: Requisitos de Sub-base clase 3

TAMIZ % en peso que pasa

3” 100 No. 4 30 - 70 No. 200 0 - 20 Límite líquido < 25 Índice de plasticidad < 6 Abrasión < 50 % CBR > 30 %

 El relleno compactado se construirá en capas de espesor no mayor a

20 cm y en el proceso de compactación se deberá lograr como mínimo el 95% de la densidad seca máxima del Ensayo Próctor modificado. La calidad de los trabajos de compactación deberá ser verificada continuamente mediante ensayos de densidad de campo.

(20)

CIMENTEST CIA. LTDA. Quito - Ecuador email: info@cimentest.com 19  Se deberá considerar la construcción de drenes perimetrales en la

zona de proyecto para controlar posibles filtraciones y acumulaciones de agua, especialmente en temporadas de invierno; estos drenes deberán estar conectados a la red de alcantarillado.

10. CONSIDERACIONES FINALES

Los parámetros establecidos en el presente estudio se fundamentan en las características del proyecto de edificación y en las investigaciones de campo y laboratorio, para satisfacer los requerimientos de planificación y de funcionalidad del proyecto. En caso de que se presenten variaciones en las condiciones de funcionamiento de las estructuras se deberá notificar a esta Empresa Consultora para considerar la nueva planificación y de ser necesario plantear nuevos parámetros para el diseño de las cimentaciones de la estructuras.

Ing. Vicente E. Capa G., MSc. GERENTE CIMENTEST CIA. LTDA.

(21)

ANEXOS

(22)

(23)

(24)

(25)

PROYECTO : UNIDAD EDUCATIVA "PAJÁN" PROVINCIA : MANABÍ CANTÓN : PAJÁN 17 M PARROQUIA : GUALE FECHA: Altura 0.00 62.20 L.L. L.P. I.P. G S F 6 1.00 6 1.00 6 1.00 6 1.00 10 2.00 10 2.00 12 3.00 12₉ 3.00_4.00 9 4.00 12 5.00 18 6.00 18 6.00 18 6.00 18 6.00 18 6.00 18 6.00 3.00 m Firme

Arcilla arenosa de alta plasticidad, color café claro, húmeda.

CH

3.00 59.20

3 5 7 12

69 CL Arcilla arenosa de media plasticidad, Media

color gris amarillento, húmeda.

19 46 22 24 0 31

2.00 60.20

4 5 5 10

Arcilla limosa de alta plasticidad, color café claro, húmeda.

2.00 m CH 1.00 61.20 4 3 3 6 26 41 0 7 93 CH 25 67 Capa vegetal

Arcilla limosa, café oscura, húmeda.

0.45 m

Media CH

SUCS _(t/m2)c Ø

(°) Símbol. Fotos

Descripción del Suelo

Cons is tenc ia (S uelos ar c illos o s ) Com pac idad R e la ti v a (A rena) 15 30 45 N SPT GRÁFICO DE GOLPES DE SPT _w (%) LÍMITES ATTERBERG 14-ago-14 62.20 PROF. (m) (msnm)COTA N . Frea . ( m )

STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIÓN S.U.C.S. RESISTENCIA _{AL CORTE} _Perfil estratigráfico GRANULOMETRÍA

REGISTRO DE PERFORACIÓN SONDEO:

S-1

HOJA COORDENADAS 0585228 1 1 9819096 20 40 60 80 100 0 de

MARTILLO 63.5 Kg : SAFETY LEYENDAS : Nivel Freático Limo Gravilla

PROF. TOTAL PERFORAC.: 6.5 m

NIVEL FREÁTICO: m Arcilla Bloque

Perforación destructiva

Arena 9.00 53.20

8.00 54.20

FIN DEL SONDEO

7.00 55.20 CH Firme 6.00 56.20 7 9 9 18 Firme 60 26 34 0 11

Arcilla limosa de alta plasticidad, color café claro grisáceo, húmeda. 5.00 57.20

4 5 7 12

26 89 CH

CH

4.20 m

Arcilla arenosa de alta plasticidad, color café oscuro, húmeda.

4.90 m Media 4.00 58.20 2 3 6 9 , NF

(26)

FECHA: Altura 0.00 61.75 L.L. L.P. I.P. G S F 8 1.00 8 1.00 8 1.00 8 1.00 9 2.00 9 2.00 10 3.00 10 3.00 11 4.00 11 4.00 13 5.00 16 6.00 16 6.00 16 6.00 16 6.00 16 6.00 16 6.00 14-ago-14 61.75 PROF. (m) (msnm)COTA N . Frea . ( m )

STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIÓN S.U.C.S. RESISTENCIA _{AL CORTE} _Perfil estratigráfico

GRANULOMETRÍA Descripción del Suelo

Cons is tenc ia (S uelos ar c illos o s ) Com pac idad R e la ti v a (A rena) 15 30 45 N SPT GRÁFICO DE GOLPES DE SPT _w (%) LÍMITES ATTERBERG SUCS _(t/m2)c Ø (°) Símbol. Fotos CH Capa vegetal 1.00 60.75 3 4 4 8 22 86 31 55 0 22 78 CH Media

Arcilla arenosa de alta plasticidad, color café oscuro, húmeda.

1.50 m

2.00 59.75

4 4 5 9

CH Media

Arcilla limosa de alta plasticidad, color café claro, húmeda.

3.00 58.75 3.00 m

4 5 5 10

35 66 31 35 0 4 96 Arcilla limosa de alta plasticidad, color _{gris, húmeda.} Media

3 80 CH

20 40 60 80 100

0

Arena

Firme 3.80 m

Arcilla limosa de alta plasticidad, color café oscuro, húmeda.

CH 4.00 57.75 4 4 7 11 5.00 56.75 5 6 7 13 25 47 25 22 0 31 69 CL Firme 6.00 55.75 7 7 9 16 CH Firme

FIN DEL SONDEO

7.00 54.75

8.00 53.75

9.00 52.75

4.70 m

Arcilla arenosa de media a alta plasticidad, color café claro grisáceo,

húmeda.

(27)

PROYECTO : UNIDAD EDUCATIVA "PAJÁN" PROVINCIA : MANABÍ CANTÓN : PAJÁN 17 M PARROQUIA : GUALE FECHA: Altura 0.00 62.45 L.L. L.P. I.P. G S F 8 0.00 8 0.00 5 1.00 5 1.00 7 2.00 7 2.00 9 3.00 9 3.00 9 4.00 9 4.00 10 5.00 12 6.00 12 6.00 12 6.00 12 6.00 12 6.00 12 6.00 CH Media 3.00 59.45 2 4 5 9 CL Media

Arcilla arenosa de media plasticidad, color café claro, húmeda.

2.50 m 2.00 60.45 3 3 4 7 CL Blanda 30 22 8 0 27 73 1.00 61.45 2 2 3 5 29 CL Capa vegetal 49 22 27 0 24 76 SUCS _(t/m2)c Ø (°) Símbol. Fotos 4 4 4 8 18

S-3

Arena 9.00 53.45

8.00 54.45

7.00 55.45

FIN DEL SONDEO

CH Firme

Arcilla limosa de alta plasticidad, color café claro grisáceo, húmeda.

6.00 56.45 6 5 7 12 Media CH 5.00 57.45 4 4 6 10 CH Media 50 28 22 0 10 90 4.00 58.45 3 4 5 9 33 NF

(28)

FECHA: Altura 0.00 61.85 L.L. L.P. I.P. G S F 7 0.00 7 0.00 6 1.00 6 1.00 9 2.00 9 2.00 10 3.00 10₉ 3.00_4.00 9 4.00 13 5.00 13 6.00 13 6.00 13 6.00 13 6.00 13 6.00 13 6.00 2.00 m CH 3.00 58.85 3 5 5 10 Media 19 81 CH Media 9 28 54 29 25 0 2.00 59.85 3 4 5 CH Media

Arcilla arenosa de alta plasticidad, color café claro, húmeda.

1.20 m

Arcilla arenosa de alta plasticidad, color café oscuro, húmeda. 1.00 60.85 2 3 3 6 0 21 79 CH 19 60 25 35 CH Capa vegetal SUCS _(t/m2)c Ø (°) Símbol. Fotos 5 4 3 7

20 40 60 80 100

0

Arena

Arcilla arenosa de media a alta plasticidad, color café claro con tonalidades grises y oscuras, húmeda.

9.00 52.85

8.00 53.85

7.00 54.85

Firme

FIN DEL SONDEO

22 0 25 75 CL 6.00 55.85 6 6 7 13 25 47 25 CH Firme 13 5.00 56.85 5 6 7 Media CH 4.00 57.85 3 5 4 9 NF

(29)

PROYECTO : UNIDAD EDUCATIVA "PAJÁN" PROVINCIA : MANABÍ CANTÓN : PAJÁN 17 M PARROQUIA : GUALE FECHA: Altura 0.00 61.70 L.L. L.P. I.P. G S F 6 0.50 6 0.50 8 1.00 8 1.00 6 2.00 6 2.00 10 3.00 10 3.00 13 4.00 13 4.00 16 5.00 19 6.00 19 6.00 19 6.00 19 6.00 19 6.00

19 6.00 29 27 25 23 52 CH _{color café claro grisáceo, húmeda.}Arcilla arenosa de alta plasticidad, Media

3.00 58.70 3 4 6 10 17 56 CH Media 2.00 59.70 3 2 4 6 CH Media 63 27 36 0 15 85 1.00 60.70 3 3 5 8 27 3 3 3 6 CH Capa vegetal SUCS _(t/m2)c Ø (°) Símbol. Fotos

S-5

Arena 9.00 52.70

8.00 53.70

7.00 54.70

FIN DEL SONDEO

CH Firme 6.00 55.70 5 9 10 19 CH Firme 59 29 30 0 6 94 5.00 56.70 6 7 9 16 31 CH Firme 13 4.00 57.70 3 6 7 NF

(30)

(31)

PROYECTO: UNIDAD EDUCATIVA "PAJÁN"

PROVINCIA: MANABÍ PAJÁN

PARROQUIA: GUALE FECHA: g = 1.88 t/m³ Nivel Freático: 100.00 m gsat = 1.98 t/m³ NIVEL : 62.20 m B (m) B (m) PROMEDIO 1.20 1.60 t / m2 0.00 62.20 1.00 61.20 1.88 6 5.40 5.40 7.88 7.18 7.53 2.00 60.20 3.76 10 7.25 6.76 10.14 9.59 9.87 3.00 59.20 5.64 12 7.10 6.11 9.16 8.66 8.91 4.00 58.20 7.52 9 4.61 5.26 7.89 7.46 7.68

CAPACIDAD DE CARGA

EN FUNCIÓN DEL "N" DEL SPT

CANTÓN: ago-14 SONDEO S-1 Prof. (m) NIVEL (m) so (t/m²) NSPT N70 Ncorr.

CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2)

5.00 57.20 9.40 12 6.24 6.24 9.36 8.84 9.10 6.00 56.20 11.28 18 8.54 8.54 12.81 12.11 12.46 g = 1.89 t/m³ Nivel Freático: 100.00 m gsat = 1.99 t/m³ NIVEL: 61.75 m B (m) B (m) PROMEDIO 1.20 1.60 t / m2 0.00 61.75 1.00 60.75 1.89 8 7.20 6.75 9.85 8.98 9.42 2.00 59.75 3.78 9 6.51 6.16 9.24 8.73 8.99 3.00 58.75 5.67 10 5.90 5.79 8.69 8.21 8.45 4.00 57.75 7.56 11 5.63 5.63 8.44 7.97 8.21 5.00 56.75 9.45 13 6.74 6.74 10.11 9.55 9.83 6.00 55.75 11.34 16 7.57 7.57 11.36 10.73 11.05 SONDEO S-2 Prof. (m) NIVEL (m) so (t/m²) NSPT N70 Ncorr.

(32)

PARROQUIA: GUALE FECHA: g = 1.77 t/m³ Nivel Freático: 100.00 m gsat = 1.87 t/m³ NIVEL : 62.45 m B (m) B (m) PROMEDIO 1.20 1.60 t / m2 0.00 62.45 0.00 8 7.20 6.12 7.65 7.23 7.44 1.00 61.45 1.77 5 4.50 4.50 6.56 5.98 6.27 2.00 60.45 3.54 7 5.23 5.23 7.85 7.42 7.64 3.00 59.45 5.31 9 5.49 5.20 7.79 7.37 7.58 4.00 58.45 7.08 9 4.76 5.00 7.49 7.08 7.29 CANTÓN: ago-14 SONDEO S-3 Prof. (m) NIVEL (m) so (t/m²) NSPT N70 Ncorr.

5.00 57.45 8.85 10 5.36 5.56 8.34 7.88 8.11 6.00 56.45 10.62 12 5.87 5.87 8.80 8.32 8.56 g = 1.75 t/m³ Nivel Freático: 100.00 m gsat = 1.85 t/m³ NIVEL: 61.85 m B (m) B (m) PROMEDIO 1.20 1.60 t / m2 0.00 61.85 0.00 7 6.30 5.94 7.43 7.02 7.23 1.00 60.85 1.75 6 5.40 5.40 7.88 7.18 7.53 2.00 59.85 3.50 9 6.76 6.51 9.77 9.23 9.50 3.00 58.85 5.25 10 6.14 5.59 8.39 7.93 8.16 4.00 57.85 7.00 9 4.78 4.78 7.17 6.78 6.98 5.00 56.85 8.75 13 7.00 6.76 10.14 9.58 9.86 6.00 55.85 10.50 13 6.39 6.39 9.59 9.06 9.33 SONDEO S-4 Prof. (m) NIVEL (m) so (t/m²) NSPT N70 Ncorr.

(33)

PARROQUIA: GUALE FECHA: g = 1.84 t/m³ Nivel Freático: 100.00 m gsat = 1.94 t/m³ NIVEL : 61.70 m B (m) B (m) PROMEDIO 1.20 1.60 t / m2 0.50 61.70 0.92 6 5.40 5.40 7.31 6.78 7.05 1.00 60.70 1.84 8 7.20 6.08 8.86 8.08 8.47 2.00 59.70 3.68 6 4.40 4.40 6.60 6.23 6.42 3.00 58.70 5.52 10 5.98 5.98 8.98 8.48 8.73 4.00 57.70 7.36 13 6.74 6.74 10.11 9.55 9.83 NSPT N70 Ncorr.

CAPACIDAD DE CARGA

EN FUNCIÓN DEL "N" DEL SPT

CANTÓN: ago-14 SONDEO S-5 Prof. (m) NIVEL (m) so (t/m²) 5.00 56.70 9.20 16 8.41 8.41 12.61 11.91 12.26 6.00 55.70 11.04 19 9.11 9.11 13.67 12.92 13.30

(34)

(35)

PROYECTO: UNIDAD EDUCATIVA "PAJÁN" PROVINCIA: MANABÍ CANTÓN: PAJÁN PARROQUIA: GUALE FECHA: agosto-14 SONDEO No. S-1 S-2 S-3 S-4 S-5 Profundidad (m) 2.00m 1.00m 3.00m 4.00m 5.00m

PESO MUESTRA NATURAL 92.01 108.27 55.06 80.00 96.43

PESO MUESTRA+PARAFINA 96.87 115.10 59.19 85.32 102.76

PESO MUESTRA SUMERGIDA 42.57 50.17 23.48 33.67 43.34

PESO PARAFINA 4.86 6.83 4.13 5.32 6.33

VOLUMEN DE LA MUESTRA 54.30 64.93 35.71 51.65 59.42

DENSIDAD DE LA MASA (t/ m3) 1.882 1.889 1.770 1.750 1.842

DENSIDAD NATURAL

MÉTODO DE LA PARAFINA ASTM D 4531

Ing. Vicente Capa, MSc.

(36)

CANTÓN: PAJÁN

PARROQUIA: GUALE

FECHA:

Muestras: En estado seco y tamizada por la malla No. 40

Prof.: 5.00 m - 5.50 m

Volumen inicial de la muestra: 10.00 cm3 Volumen final de la muestra: 12.30 cm3 Porcentaje de expansión: 23.00 %

Prof.: 0.00 m - 0.50 m

Volumen inicial de la muestra: 10.00 cm3

Sondeo: S-3

agosto-14

Sondeo: S-1

Prof.: 1.00 m - 1.50 m

Sondeo: S-3

(37)

PROYECTO: UNIDAD EDUCATIVA "PAJÁN" PROVINCIA: MANABÍ

CANTÓN: PAJÁN

PARROQUIA: GUALE

FECHA:

Muestras: En estado seco y tamizada por la malla No. 40

Prof.: 0.50 m - 1.00 m

Prof.: 1.00 m - 1.50 m

Volumen inicial de la muestra: 10.00 cm3

HINCHAMIENTO LIBRE

MÉTODO DE LA PROBETA

agosto-14

Sondeo: S-4

Sondeo: S-5

(38)

(39)

(40)

(41)

(42)

(43)

(44)

(45)

ASTM D-2487

PROYECTO: UNIDAD EDUCATIVA "PAJÁN" SONDEO PROVINCIA: MANABÍ

CANTÓN: PAJÁN PARROQUIA: GUALE

FECHA: PROF.

0.50 - 0.95

PESO HUM. PESO SECO PESO w w (%) + CAP. + CAP. CÁPSULA (%) prom.

40.45 36.13 18.05 23.89 PESO INICIAL (gr) 113.82 H 40.49 36.01 17.85 24.67 24.61 PESO PARA CÁLCULO (gr) 91.34 (D / H) 40.55 35.99 17.95 25.28 TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % %

ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA NÚM. PESO HUM. PESO SECO PESO w L.L. 3 75.00 0.00 0.00 0 100 GOLPES + CAP. + CAP. CÁPSULA (%) (%) 1 1/2" 37.50 0.00 0.00 0 100

34 23.48 17.96 9.34 64.04 1" 25.00 0.00 0.00 0 100 27 26.30 19.41 9.09 66.76 3/4" 19.00 0.00 0.00 0 100 23 23.63 17.90 9.49 68.13 1/2" 12.50 0.00 0.00 0 100 18 23.69 17.73 9.30 70.70 67.34 3/8" 9.50 0.00 0.00 0 100 No. 4 4.75 0.00 0.00 0 100 No. 10 2.00 0.20 0.20 0 100 No. 40 0.425 -0.10 0.10 0 100 No. 200 0.075 6.65 6.75 7 93

CLASIFICACIÓN DE SUELOS

agosto-14

S-1

71.00 LÍMITE LÍQUIDO 1. CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA No. 200 0.075 6.65 6.75 7 93

PESO HUM. PESO SECO PESO w L.P. + CAP. + CAP. CÁPSULA (%) (%)

17.26 15.54 8.97 26.18

17.53 15.88 9.60 26.27 26.19

17.58 15.87 9.32 26.11

GRAVA 0 L.L = 67 SUCS : CH

ARENA 7 L.P = 26 AASHTO : A-7-6

FINOS 93 I.P. = 41 IG : 20

Observaciones:

GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN

25 34 27 23 18 67.34 64.00 65.00 66.00 67.00 68.00 69.00 70.00 71.00 CO N TEN IDO DE HU MEDA D w (% ) NÚMERO DE GOLPES LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO 5. CLASIFICACIÓN

3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No.200 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 PORCENTAJE QUE PA SA (% ) MALLAS CURVA DE GRANULOMETRÍA

Descripción: Arcilla limosa

Color: Café claro Ing. Vicente Capa, MSc.

(46)

2.00 - 2.45

34 24.14 19.54 9.18 44.40 1" 25.00 0.00 0.00 0 100 28 21.95 18.06 9.55 45.71 3/4" 19.00 0.00 0.00 0 100 23 21.44 17.60 9.39 46.77 1/2" 12.50 0.00 0.00 0 100 19 22.40 18.09 9.21 48.54 46.46 3/8" 9.50 0.00 0.00 0 100 No. 4 4.75 0.00 0.00 0 100 No. 10 2.00 0.10 0.10 0 100 No. 40 0.425 2.70 2.80 3 97 No. 200 0.075 28.67 31.47 31 69 agosto-14 48 50 49.00 LÍMITE LÍQUIDO 1. CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA No. 200 0.075 28.67 31.47 31 69

15.54 14.38 9.09 21.93

15.42 14.35 9.31 21.23 21.64

15.21 14.14 9.22 21.75

GRAVA 0 L.L = 46 SUCS : CL

ARENA 31 L.P = 22 AASHTO : A-7-6

FINOS 69 I.P. = 24 IG : 13

Observaciones:

25 34 28 23 19 46.46 44.00 44.50 45.00 45.50 46.00 46.50 47.00 47.50 48.00 48.50 49.00 CO N TEN IDO DE HU MEDA D w (% ) NÚMERO DE GOLPES LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO 5. CLASIFICACIÓN

Descripción: Arcilla arenosa

Color: Gris amarillento Ing. Vicente Capa, MSc.

(47)

ASTM D-2487

5.00 - 5.45

34 24.58 19.06 9.67 58.79 1" 25.00 0.00 0.00 0 100 27 22.58 17.73 9.57 59.44 3/4" 19.00 0.00 0.00 0 100 23 21.92 17.19 9.33 60.18 1/2" 12.50 0.00 0.00 0 100 19 23.31 17.88 8.97 60.94 59.86 3/8" 9.50 0.00 0.00 0 100 No. 4 4.75 0.00 0.00 0 100 No. 10 2.00 0.00 0.00 0 100 No. 40 0.425 0.06 0.06 0 100 No. 200 0.075 10.71 10.77 11 89

CLASIFICACIÓN DE SUELOS

agosto-14

S-1

16.21 14.84 9.65 26.40

15.93 14.55 9.29 26.24 26.19

16.56 15.10 9.47 25.93

ARENA 11 L.P = 26 AASHTO : A-7-6

FINOS 89 I.P. = 34 IG : 20

Observaciones:

25 34 27 23 19 59.86 58.00 58.50 59.00 59.50 60.00 60.50 61.00 CO N TEN IDO DE HU MEDA D w (% ) NÚMERO DE GOLPES LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO 5. CLASIFICACIÓN

Color: Café claro grisáceo Ing. Vicente Capa, MSc.

(48)

1.00 - 1.45

32 23.35 17.01 9.26 81.81 1" 25.00 0.00 0.00 0 100 26 24.18 17.36 9.31 84.72 3/4" 19.00 0.00 0.00 0 100 21 26.68 18.50 9.29 88.82 1/2" 12.50 0.00 0.00 0 100 18 23.15 16.41 9.14 92.71 85.99 3/8" 9.50 0.00 0.00 0 100 No. 4 4.75 0.00 0.00 0 100 No. 10 2.00 0.10 0.10 0 100 No. 40 0.425 0.41 0.51 0 100 No. 200 0.075 23.48 23.99 22 78 agosto-14 93.00 LÍMITE LÍQUIDO 1. CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA No. 200 0.075 23.48 23.99 22 78

15.27 13.84 9.27 31.29

14.63 13.35 9.22 30.99 31.09

14.99 13.66 9.37 31.00

ARENA 22 L.P = 31 AASHTO : A-7-5

FINOS 78 I.P. = 55 IG : 20

Observaciones:

Color: Café oscuro Ing. Vicente Capa, MSc.

(49)

ASTM D-2487

3.00 - 3.45

33 21.21 16.46 9.16 65.07 1" 25.00 0.00 0.00 0 100 27 20.72 16.04 8.95 66.01 3/4" 19.00 0.00 0.00 0 100 23 20.54 16.03 9.29 66.91 1/2" 12.50 0.00 0.00 0 100 19 20.75 16.19 9.47 67.86 66.46 3/8" 9.50 0.00 0.00 0 100 No. 4 4.75 0.00 0.00 0 100 No. 10 2.00 0.00 0.00 0 100 No. 40 0.425 0.06 0.06 0 100 No. 200 0.075 3.66 3.72 4 96

CLASIFICACIÓN DE SUELOS

agosto-14

S-2

16.73 15.05 9.62 30.94

16.20 14.44 8.85 31.48 31.16

16.47 14.75 9.21 31.05

ARENA 4 L.P = 31 AASHTO : A-7-5

FINOS 96 I.P. = 35 IG : 20

Observaciones:

Color: Gris Ing. Vicente Capa, MSc.

(50)

6.00 - 6.45

35 22.54 18.39 9.17 45.01 1" 25.00 0.00 0.00 0 100 29 23.48 18.96 9.21 46.36 3/4" 19.00 0.00 0.00 0 100 24 23.93 19.23 9.33 47.47 1/2" 12.50 0.00 0.00 0 100 20 26.20 20.59 9.23 49.38 47.48 3/8" 9.50 0.00 0.00 0 100 No. 4 4.75 0.00 0.00 0 100 No. 10 2.00 0.00 0.00 0 100 No. 40 0.425 0.06 0.06 0 100 No. 200 0.075 30.10 30.16 31 69 agosto-14 49 50 50.00 LÍMITE LÍQUIDO 1. CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA No. 200 0.075 30.10 30.16 31 69

18.20 16.51 9.63 24.56

17.99 16.28 9.30 24.50 24.52

17.77 16.02 8.88 24.51

ARENA 31 L.P = 25 AASHTO : A-7-6

FINOS 69 I.P. = 22 IG : 13

Observaciones:

Color: Café claro amarillento y grisáceo Ing. Vicente Capa, MSc.

(51)

ASTM D-2487

0.00 - 0.45

31 22.72 18.37 9.12 47.03 1" 25.00 0.00 0.00 0 100 25 22.90 18.46 9.29 48.42 3/4" 19.00 0.00 0.00 0 100 21 24.06 19.23 9.54 49.85 1/2" 12.50 0.00 0.00 0 100 17 25.79 20.17 9.17 51.09 48.51 3/8" 9.50 0.00 0.00 0 100 No. 4 4.75 0.00 0.00 0 100 No. 10 2.00 0.00 0.00 0 100 No. 40 0.425 0.47 0.47 0 100 No. 200 0.075 22.87 23.34 24 76

CLASIFICACIÓN DE SUELOS

agosto-14

S-3

51 50 52.00 LÍMITE LÍQUIDO 1. CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA No. 200 0.075 22.87 23.34 24 76

17.37 15.96 9.44 21.63

16.91 15.58 9.37 21.42 21.55

16.66 15.37 9.40 21.61

ARENA 24 L.P = 22 AASHTO : A-7-6

FINOS 76 I.P. = 27 IG : 17

Observaciones:

Color: Café claro Ing. Vicente Capa, MSc.