Descriptores: IRWyQLFDGHPLFURRQGDV tQGLFHGHPRGXODFLyQ PRGXODGRULQWHUIHURPpWULFR Ȋ PRGXODFLyQySWLFD UDGLRVREUHILEUD Información del artículo: recibido: octubre de 2014, aceptado: marzo de 2015
Generación de señales para sistemas radio sobre fibra basados en
combinación óptica
Signal Generation for Radio Over Fibre Systems Based on Optical Combination
Muñoz-Ortiz Rafael Oswaldo
Universidad Distrital Francisco José de Caldas Facultad de Ingeniería
Correo: romunozo@correo.udistrital.edu.co
Cely-Mancipe Manuel Arturo
Facultad de Ingeniería
Universidad Distrital Francisco José de Caldas Correo: macelym@correo.udistrital.edu.co
Puerto-Leguizamón Gustavo Adolfo
Facultad de Ingeniería
Universidad Distrital Francisco José de Caldas Correo: gapuerto@udistrital.edu.co
Suárez-Fajardo Carlos Arturo
Facultad de Ingeniería
Universidad Distrital Francisco José de Caldas Correo: csuarezf@udistrital.edu.co
Resumen
Este artículo presenta un estudio comparativo de técnicas de generación de señales para el transporte de información en sistemas de Radio sobre Fi-bra (RoF) usando técnicas de combinación óptica. En estos sistemas las por-tadoras de radiofrecuencia se transportan como subporpor-tadoras de canal óptico sobre un enlace en conexiones punto-punto o punto-multipunto. Este estudio se centra en tres diferentes técnicas de generación: brazo do-ble, generación en paralelo y generación serial. Para cada una de ellas se
ęȱȱȱÇȱȱȱęȱȱȱȱǰȱȱę -ración y los procesos involucrados en la gene-ración de señales RoF.
Poste-ȱȱȱȱȱȱȱ·ȱȱȱȱęȱ
de evaluar la calidad de las señales generadas en función de los índices de modulación establecidos. Los resultados obtenidos muestran que los índi-ces de modulación para los esquemas de brazo doble y serial presentan
ȱȱȱȱÇǰȱȱȱęàȱȱàȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ¢ȱ Ě¡ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
índices de modulación. Para cada esquema se obtiene el valor óptimo de
Çȱȱàȱȱęȱȱ£ȱȱȱȱȱȱ
Introducción
La demanda de altas tasas de transmisión y gran ancho
ȱȱȱȱęȱȱ¤ȱȱȱ -do en los últimos años y se pronostica un comporta-miento similar en los años venideros. El fabricante de equipos de telecomunicaciones Cisco Systems publicó
ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ¤ęȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
mundial hasta el año 2018, con base en mediciones del
¤ęȱȱȱȱǻǰȱŘŖŗŚǼǯȱȱȱ
-ęȱȱȱ¤ęȱȱȱȱ¤ȱȱȱ ȱ£Ĵ¢ȱ£ȱȱŗǯŚȱ£Ĵ¢ȱȱęȱȱ ŘŖŗŝǯȱ ȱ ŘŖŗŚǰȱ ȱ ¤ęȱ ȱ ȱ ¡àȱ ȱ -mento de cuatro veces el valor con respecto al
presenta-ȱȱŘŖŖşǰȱǰȱȱȱȱȱ¤ęȱȱȱ ȱȱȱà¡ȱśȱÛǯȱȱǰȱȱ¤ęȱ ȱ ¤ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ŘřƖȱ ȱ ŘŖŗŘȱȱŘŖŗŝǯȱȱ¤ęȱȱȱȱ -ȱ¤ȱȱȱȱȱȱȱȱŘŖŗŚȱ¢ȱ -¤ȱ śŞƖȱ ȱ ¤ęȱ ȱ ȱ ȱ ŘŖŗŝǯȱ ȱ ŘŖŗŘȱ ¢ȱ ŘŖŗŝȱȱȱȱȱǰȱȱ¤ęȱ¤ȱȱȱ ȱ ¤ȱ ȱ ȱ ¤ęȱ ȱ ȱ ȱ ǯȱ ȱ ȱ
modo se pronostica que para 2017 casi la mitad de todo
ȱ ¤ęȱ ȱ ȱ ¤ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱǯȱȱŘŖŗŘǰȱȱŘŜƖȱȱ¤ęȱ ȱȱȱȱàȱȱȱȬǰȱȱ ȱŘŖŗŝȱȱàȱȱ¤ęȱȱȬȱ¤ȱ -ȱŚşƖǯȱȱ¤ęȱȱȱȱ -ȱ¤ȱȱȱȱȱȱȱŗŚƖǰȱȱ ȱ ȱ ¤ęȱ ȱ ȱtablets, teléfonos móviles,
ȱ ¢ȱ ȱ ȱ àȱ ¤Ȭ ¤ȱǻŘǼȱ¤ȱȱȱȱȱ¤ę -ȱȱȱŗŖŚƖǰȱŝşƖǰȱŘŚƖȱ¢ȱŞŘƖǰȱǯȱ ȱ ¤ęȱ ȱ ȱ ȱ ¤ȱ ¢ȱ àȱ ¤ȱȱȱȱȱȱŘŖŗŜǯȱȱŘŖŗŝǰȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ¤ȱ ŚśƖȱ ȱ ¤ęȱ ǰȱ ȱ ȱ ȱ ¢ȱ ȱ àȱ ¤ȱ śśƖȱ ȱ ¤ęȱ ǯȱÇǰȱ ȱ ȱ
plazo se prevé un gran aumento del ancho de banda originado desde dispositivos móviles.
Hoy en día las redes de acceso ópticas pueden
pro-ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ęǯȱ ȱ ȱǰȱȱȱ¤ȱȱȱȱ
deseable a los usuarios, pero no cumplen con los
reque-ȱȱȱȱǯȱ¤ǰȱȱȱȱ
acceso separadas genera un alto costo en términos de operación y mantenimiento. Todo esto sugiere la inte-gración de dichas redes en una sola infraestructura compartida para la futura distribución de contenidos a
ȱęȱ¢ȱàǯȱȱȱ¡ǰȱȱȱ
de ȱȱę (RoF) y ęȱȱȱ (FTTH) son dos candidatos serios para consolidarse en el segmento
ȱȱȱȱ¤ȱ¢ȱęǰȱǰȱ
debido al gran ancho de banda que soportan. Aunque los sistemas RoF se pueden implementar en redes
tron-ȱ ȱ ȱ ȱ ǻǰȱ ŘŖŖŚǼǰȱ ȱ
mayor punto de atracción radica en el despliegue de
ȱȱȱȱȱȱ¤ȱȱȱ
ancha que permita el transporte y la distribución de las
ȱȱȱȱȱȱ¤ȱ£
-ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ǯȱ ȱ ȱ ȱ
atenuación en espacio libre de frecuencias en la banda
ȱȱȱȱȱȱ¢ȱȱŗŖȦǰȱ ȱęȱàȱ¤ȱǰȱȱàȱȱȱ ŖǯŘȱȦȱȱȱȱȱȱ -cia que se transporte. Este hecho sumado al gran ancho
ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ęȱ àǰȱ ¢ȱ ȱ
principales razones por las cuales son atractivas las
tec-Abstract ȱȱȱȱȱ¢ȱȱȱȱȱȱȱ ȱȱȱȱȱȱȱȱǻǼȱ¢ȱ¢ȱȱȱ ȱ ǯȱ ȱ ȱ ¢ǰȱ ȱ ȱ ¢ȱ ȱ ȱ -¢ȱȱȱȱȱȱȱȱȱȬȬȱȱȬȬȱ ¢ȱǯȱȱ¢ȱȱȱȱȱěȱȱ -DZȱȱǰȱȱȱȱǯȱȱ¢ȱȱȱȱ ȱǰȱȱęȱȱȱȱȱȱȱȱȱ -ȱȱęȱȱȱȱȱǯȱ¢ǰȱȱȱȱȱȱ ȱęȱȱ ȱȱȱ¢ȱȱȱȱȱȱ ȱȱȱǯȱȱ ȱȱ ȱȱȱȱȬěȱ ȱȱ ȱȱȱȱȱȱȱȱȱȱȱęǰȱȱ ȱ ȱ ¡ȱ ȱ ȱ ȱ ěȱ ȱ ǯȱȱ ȱęȱȱȱȱȱ¢ȱȱȱȱȱȱ ȱȱȱȱǯ Keywords: microwave photonics modulation depth interferometer modulator optical modulation radio over fibre
nologías de transmisión RoF. En este escenario la prin-cipal preocupación y a la vez el desafío, se traduce en cómo transmitir las señales de banda base de las redes FTTH y de ȱǻǼȱȱȱȱ¤ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ęȱ ȱ
una manera costo-efectiva y con una calidad aceptable.
ȱȱȱȱȱ£ȱȱȱȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
transporte de señales de radiofrecuencia sobre enlaces
ȱęȱàȱȱȱȱ¢ȱǯȱ
Zhensheng et al. (2007) discuten las tecnologías habili-tantes que permiten el desarrollo de sistemas RoF que incluye esquemas para generación óptica de ondas mi-limétricas y elevadores de frecuencia, Gee-Kung et al. (2007) presenta varias técnicas para la implementación
ȱ ȱ ȱ ȱ àȬ¤ȱ ȱ ȱ
procesos de modulación externa realizada en un
modu-ȱȱȬȱǻǼǯȱȱȱǰȱȱ
-àȱ¤ȱȱÛȱȱȱȱ¢ȱȱȱȱ
modulador óptico la demostró experimentalmente Chun-Ting et al. (2007). En el contexto de estudios so-bre las limitaciones en las prestaciones y desempeño en
ȱàȱȱÛȱàȱȱȱȱęǰȱ
Castleford et al. (2001) presentaron el efecto de intermo-dulaciones en banda y fuera de banda de canales
multi-¡ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ǻǼȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
transporte RoF. Asimismo, se han reportado estudios sobre los efectos de las características no-lineales de
ȱ¤ȱęȱȱàȱȱǻ -zuguti et alǯǰȱŗşşřǼȱ¢ȱȱȱàȱȱȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ǻ¢ǰŗşşřDzȱ ¡ǰŗşşřǼǯȱ ȱ ȱ ȱet alǯȱ ǻŗşşřǼDzȱ ȱ ¢ȱ £¢ȱ ǻŘŖŖŗǼȱ ȱ ęȱ ¤ȱ ȱęȱȱ¤¡ȱȱ¤ȱ¢ȱȱÇ -mas pérdidas de inserción en un enlace óptico modula-do externamente con subportamodula-doras de RF y en Sabella (2001) se ampliaron los estudios mencionados
anterior-ȱȱȱȱ¢ȱàȱȱȱ¤ȱȱ
prestaciones de calidad de un sistema de transmisión RoF considerando requerimientos generados por
efec-ȱȱàȱȱȱ·ȱ¤ȱȱȱ
evaluación de diferentes formatos de modulación. Asi-mismo, Kurniawan et al. (2006) presentan un estudio sobre los efectos de ruido e intermodulación en enlaces
ȱȱȱęȱȱȱȱȱ
-ÛȱȱǰȱÇȱȱȱ¤ȱȱȱàȱ
portadora-banda lateral en Lim et al. (2006) y diferentes
ȱȱȱȱęȱȱȱȱȱȱ ęȱàȱȱȱÛȱàȱǻȱ¢ȱ ǰȱŘŖŖŝǼǯȱȱȱ¡ǰȱȱ¤ȱȱȱ
optimización del punto de cuadratura de un
modula-ȱàȱȱȱȱȱȱȱàȱ
ȱȱet al. (2011). Recientemente se publicó un
es-ȱȱȱ¤ȱȱȱàȱȱȱ
y de electro-absorción para aplicaciones de RoF y co-municaciones ópticas de espacio libre (Prabu et al., 2012).
En este artículo se presenta un estudio comparativo de calidad de señal en el cual la función de campo
obte-ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱȱęȱȱàȱȱÛ -les RoF en función de la variación de los índices de mo-dulación de las señales que alimentan el modulador óptico.
Modulación electro-óptica
Los mecanismos de modulación óptica se basan en
alte-ȱȱȱȱ¤ȱȱȱÛȱàȱȱ -ma proporcional a una segunda señal eléctrica. El efecto de la señal moduladora sobre la señal modulada se eva-lúa de forma cuantitativa mediante el índice de modu-lación, cuanto mayor es dicho índice, mayor es la va-
àȱȱ¤ȱęȱȱȱÛȱȱ
para la misma señal moduladora. La señal óptica
gene-ȱ ȱ ȱ ¤ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
mediante la variación de la corriente inyectada al dis-positivo, o externamente, haciendo pasar el haz de luz emitido a través de un elemento controlable que cam-bia la amplitud y la fase de la luz. En este contexto, se
ȱ ȱ ¤ȱ ȱ ȱ ¢ȱ ¤ȱ ȱ ¡ǯȱ ȱ ȱ ȱ ¤ȱȱȱȱȱȱàȱ¡ȱȱ ȱ ȱ Ȭȱ ǻǼǰȱ ȱ ȱ ȱ ȱȱȱȱàȱȱȱȱȱ (Cho et alǯǰȱ ŗşşŜǼǯȱ ȱ ȱ ȱ ȱ £ȱ ȱ
estructura interferométrica implementada sobre un
ȱȱȱȱȱǻřǼǰȱȱȱ
-ȱȱȱęȱŗǯȱȱȱǰȱȱ£ȱȱȱȱ
partes iguales entre dos guías de ondas paralelas en la
ęȱȱȱ¢ȱȱȱȱȱȱ
salida. La variación en el índice de refracción se traduce en un cambio de alguna de las propiedades de la señal óptica: amplitud, frecuencia, fase o polarización,
ȱ ȱ ȱ ęàȱ ȱ ǰȱ ȱ -lar, de las corrientes de polarización que controlan el elemento modulador y que tienen incidencia directa en los índices de modulación, relación de extinción y po-tencia de la señal modulada.
En este contexto, una tensión de control (V) aplicada
ȱȱȱȱȱȱȱȱęȱŗǰȱȱ
un cambio en el índice de refracción a través del efecto electroóptico. Esto provoca un cambio en la constante de propagación y un desplazamiento de fase relativo en el punto donde las dos ondas se combinan. Cuando no hay tensión, el desplazamiento de fase relativa es cero y la señal recombinada sale del dispositivo sin atenua-ción (a excepatenua-ción de las pérdidas en las guías de ondas).
ȱȱȱȱàȱǻΔǼȱȱȱȱ
-£ȱȱȱȱΔȱȱȱȱ£ǰȱȱÛȱ
se extingue, por lo tanto, el dispositivo actúa como un interruptor controlado por tensión. Estos dispositivos funcionan a velocidades de hasta 50 Gb/s (Yamada et alǯǰȱ ŘŖŗŗǼǯȱ ȱ ȱ ȱ ȱ Δȱ ȱ ȱ ¤ȱȱȱȱǯ
ȱȱȱȱ·ȱȱȱ
-àȱȱȱȱȱȱȱÇȱȱǰȱȱ
que resulta en un dispositivo modulador externo de doble control. Esta característica permite la generación de señales en cuadratura arbitrarias (Ho, 2005) que en-cuentran aplicación en procedimientos de transmisión, tales como modulación de portadora óptica suprimida. Los moduladores externos también se pueden utilizar para la modulación de fase en sistemas coherentes usando una única guía de onda con un índice de
re-àȱȱàǯȱȱȱ
-ǰȱ ȱ àȱ ¡ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ àȱȱȱȱ¤ȱȱȱȱęȱ
óptica, principalmente en términos de ancho de banda y rangos de linealidad. Este aspecto impulsó el desa-rrollo de tecnologías de fabricación de los modulado-res ópticos integrados a un nivel actual de madurez
¢ȱȱǻȱet alǯǰȱŘŖŗŘDzȱȱet alǯǰȱŘŖŗŘǼǯȱȱę -gura 2 muestra la curva de transferencia de un
modu-ȱ ȱ ǯȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
de potencia óptica del dispositivo, en función del des-fase electroóptico inducido sobre la señal óptica.
Este desfase depende a su vez de la tensión de pola-rización aplicada sobre los electrodos. Como se puede observar, existe una región donde la función de
transfe-ȱȱ¤ȱǰȱ¢ȱȱǰȱȱ
óptima para la modulación de la señal eléctrica sobre la
ȱàǯȱȱȱȱȱ·ȱ -neal cuando se aplica una tensión de polarización tal que se induce un desfase sobre la señal óptica igual a
ΔȦŘǰȱ ¢ȱ ¤ȱ ȱ ȱ ȱ àȱ ȱ ȱ ȱ
ęȱÛȱȱȱȱȱÛȱ
de información. Las ecuaciones de modelado del
mo-ȱȱȱȱęȱȱȱ¡àȱ
del campo eléctrico de la señal óptica a la salida del dis-positivo, en función de las diferentes señales de entrada
¢ȱ ȱ ȱ ¤ȱ ȱ ǯȱ ȱ ȱ ȱ
partida, se formula una primera aproximación que pro-porciona el campo eléctrico a la salida del dispositivo en función del campo eléctrico a la entrada y de los des-fases inducidos por las señales eléctricas aplicadas
so-ȱȱȱȱȱȱȱȱ
del efecto electroóptico. La ecuación de campo se esta-blece a partir de la geometría del modulador. En el
dis-ȱ ȱ ȱ ȱ ęȱ ŗǰȱ ȱ ȱ ȱ Ûȱ
eléctrica sobre uno de los dos brazos del interferóme-tro. Esta señal provoca mediante el efecto electroóptico un cambio de fase sobre la señal óptica que se propaga por dicho brazo (Agrawal, 2002). La función de
transfe-ȱȱȱ¡ȱȱ·ȱȱęȱȱ
acoplo de la propagación del campo y el desfase produ-cido en la señal en ambas ramas del interferómetro de la siguiente forma (Kurniawan, 2006):
(1)
donde:
D = atenuación de la señal a su paso por el dispo- sitivo
A1 y A2ȱȱ ƽȱęȱȱȱȱȱȱȱ
e inferior, respectivamente, en el modelo del modulador de control doble mostrado en la
ȱ ȱȱȱȱęȱŗȱ 1 2 ( ) ( ) 1 2 [ ] 1 ( ) ( ) 2 j j E t E t M M
D
' ' § · ¨ ¸ © ¹ )LJXUD&XUYDGHWUDQVIHUHQFLDGHSRWHQFLDGH XQPRGXODGRU0=Κ1ǰȱΚ2 = desfases en cada una de las ramas debido al
efecto electroóptico. Estas variables se pue-
den expresar de la siguiente forma
(2) ȱȱȱǻřǼ ǻŚǼ (5) ȱ ·ȱ Ήȱ ȱ ǻŘǼȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ęȱȱȱȱàȱȱÇȱȱȱ ȱȱȱǯȱȱȱȱȱǰȱ ΉƽŖǰȱȱȱȱȱȱȱȱȱȱȱ
iguales en las dos ramas. A su vez, los términos de
va-àȱȱȱ̇Κȱȱȱȱàȱȱ£ -ción V(dc)ǰȱȱȱȱęȱȱȱàȱȱ
aplicada sobre los electrodos del dispositivo provoca un cambio de fase de 180° sobre la señal óptica que se propaga por la guía de onda como consecuencia del
ȱàǯȱȱȱȱȱȱRF,
ȱȱȱȱȱȱȱȱȱȱ
RF (superior e inferior) para provocar un cambio de fase de 180° entre los dos brazos del interferómetro. Si
ȱȱȱęȱȱȱ1 = A2 ƽȱŖǯśǰȱ¢ȱ΅ȱƽȱŘȱ
(para unas pérdidas de inserción típicas de un
modula-ȱ ȱ ȱ Ŝȱ Ǽǰȱ ȱ àȱ ǻŗǼȱ ȱ ȱ ¡ȱ como (6) ęȱȱȱȱ¡àȱȱȱ -ȱ·ȱȱȱȱȱȱ (7)
Finalmente, la expresión de una señal en un sistema
ra-ȱȱęȱȱȱęȱ
VRF(t) = ȱ(t) + e (tǼȱȱǻΝet + ΅e ) (8)
ȱ(t) es cualquier señal en banda base con cierta velocidad binaria transportada en la portadora óptica y e(t) es la señal de datos que modula la portadora de RF
ęȱȱǻΝe = ŘΔeǼȱ¤ȱȱȱȱȱ΅e. El ÇȱȱàȱǻǼȱȱęȱȱ·ȱȱȱ -ción entre la amplitud de la señal moduladora y la tensión de desplazamiento de fase VΔǯ
(9)
Resultados y discusión
ȱ ȱ àȱ ȱ ȱ ȱ ę -nes de sistemas que permiten la generación de señales RoF usando técnicas de combinación óptica. Para cada una de ellas se presenta el modelo analítico acompa-ñado de resultados de modelamiento que muestran la calidad de las señales RoF generadas en función de la variación de los índices de modulación de la señal de banda base ǻǼ y RF ǻǼǰȱȱȱȱęȱ -vamente por
ȱ(t) = 1VBB (t) + V (10)
e (t) = 2VDRF (t) (11)
La señal de banda base ǻǼȱ ¤ȱ ȱ ȱ ȱ
señal de información de banda base VBB(t) de amplitud 1ȱȱ¢ȱȱȱȱV. Por otro lado, la señal de radio
frecuencia ǻǼȱ¤ȱȱȱȱÛȱȱȱȱ
VDRF(t), con amplitud 2ǯȱȱȱȱȱÛȱǻǼ
tie-ne una tasa de transmisión de 2.5 Gbps con una porta-dora de 10 GHz y fase de oscilación nula. La señal ǻǼ £ȱȱȱȱȱàȱȱŜŘśȱǯȱȱ
esquema de generación de señales para sistemas RoF usando combinación eléctrica de banda base y radiofre-cuencia se modeló usando el software de simulación de
ȱàȱȱǰȱȱȱȱȱ
función de campo obtenida para cada esquema se eva-luó para diferentes valores de índice de modulación de banda base y de RF. La evaluación de la calidad de la señal generada se realiza mediante el factor de calidad Qǰȱȱȱęȱȱǻȱet al., 2012)
(12)
ȱiyΗi representan la potencia media y desvia-ción típica de potencia respectivamente del bit i en el instante de decisión en el receptor. La tasa de error de
1 0.5 H 2 2 1 D ̇߮ଵൌ గ ഏሺೃಷሻܸଵሺோிሻሺݐሻ గ ഏሺሻܸଵሺௗሻ ̇߮ଶൌ ߨ ܸగሺோிሻ ܸଶሺோிሻሺݐሻ ߨ ܸగሺௗሻ ܸଶሺௗሻȱ ܧ௨௧ሺݐሻ ൌ ൬ͳ ξʹ൰ ܧሺݐሻ ൬ͳ ξʹ൰ ݁ ሺοఝభሻ ൬ͳ ξʹ൰ ݁ ሺേοఝమሻ൨ ʹ ȱ ܧ௨௧ሺݐሻ ൌ ൬ͳ Ͷ൰ ܧሺݐሻൣ݁ ሺοఝభሻ ݁ሺേοఝమሻ൧ señal señal V VS 1 0 1 0 Q V V
ȱǻǼȱęȱȱàȱȱQȱ¤ȱȱȱǻ -de et al., 2012)
(ŗřǼ
En donde esla función de error complementaria. Generación en brazo doble
En este esquema la señal de banda base y radio
frecuen-ȱȱȱȱȱȱȱȱȱ £ȱȱȱǰȱǯȱȱęȱřȱ ȱȱęàȱȱȱǯȱ
Para este modelo la ecuación que describe el campo eléctrico a la salida es
ȱǻŗŚǼ
En donde la señal de banda base y de radiofrecuencia se introducen de manera independiente por cada uno
ȱȱ£ȱȱǰȱǻŚǼȱ¢ȱǻśǼȱȱȱȱ
(15) y (16).
(15)
(16)
£ȱ ǻŗśǼȱ ¢ȱ ǻŗŜǼȱ ȱ ǻŗŚǼȱ ȱ ȱ ȱ ¡ -sión (17) para el campo eléctrico de salida.
Nótese que en (17) se presenta un cambio de signo
ȱȱȱȱȱŗŞŖǚȱȱȱȱę -ción interferométrica del modulador, la cual contribuye a la reducción del fenómeno de . Finalmente se ob-tiene una expresión para el campo de salida en función de los índices de modulación de banda base y radiofre-cuencia para el modelo de generación de doble brazo (ecuación 18).
El comportamiento del sistema en relación con el factor de calidad de las señales con variaciones en los índices de modulación de banda base y radiofrecuencia
ȱȱȱȱęȱŚȱ¢ȱśǯȱȱęȱŚȱȱ
cómo un sistema de modulación de dos brazos genera una calidad adecuada para las señales de banda base con índices de modulación de radiofrecuencia (RF)
in-feriores a 0.75, en donde se obtiene un valor del factor de calidad Q de aproximadamente 6.5 que equivale a
ȱȱȱřǯśu10-11
.Asimismo, se observa que la
cali-ȱȱȱÛȱȱȱȱȱȱȱȱȱ
su propio valor de índice de modulación (BB). Para
va-lores de RF superiores a 0.75, la calidad de la señal de
banda base disminuye debido a la menor
disponibili-ȱȱȱ¤ȱȱȱǯȱȱǰȱ
para RF = 0.9ǰȱBB|ȱřǯśǰȱȱȱȱȱȱȱȱ
2.2 u 10ȬŚǯȱ ǰȱ ȱ ęȱ Śȱ ȱ ȱ -miento de la calidad de la señal de RF en función de la variación de BB. Nuevamente se observa un
desempe-ño adecuado para las señales de radiofrecuencia en ín-1 2 2 Q §¨ ·¸ © ¹ ܧ௨௧ሺݐሻ ൌܧ ʹ ൬ ο߮ଵെ ο߮ଶ ʹ ൰ ݁ ሺοఝభାοఝమሻ ଶ ȱ ̇߮ଵൌ ߨ ܸగሺோிሻ ሾܣଵܸሺݐሻ ܸௗሿ ߨ ܸగሺௗሻܸଵሺௗሻȱ ̇߮ଶൌ െ ቊ ߨ ܸగሺோிሻ ܣଶܸோிሺݐሻ ሺ߱ݐ ߶ሻ ߨ ܸగሺௗሻ ܸଶሺௗሻቋȱ )LJXUD(VTXHPDGHPRGXODFLyQH[WHUQDFRQGRVEUD]RV FRQ0= ܧ௨௧ሺݐሻ ൌܧ ʹ ቆ ߨ ʹܸగሺோிሻ ሾܣଵܸሺݐሻ ܸௗ ܣଶܸோிሺݐሻ ሺ߱ݐ ߶ሻሿ ߨ ʹܸగሺௗሻൣܸଵௗ ܸଶሺௗሻ൧ቇ ݁ ሺοఝభାοఝమሻ ଶ ȱ ܧ௨௧ሺݐሻ ൌ ܧ ʹ ቆ ߨ ʹܸగ ܸௗ ߨ ʹܸ݉ሺݐሻ ߨ ʹ݉ோிܸோிሺݐሻ ሺݓ௦ݐ ߶௦ሻ ߨ ʹܸగௗ ൣܸଵௗ ܸଶሺௗሻ൧ቇ ݁ οఝభାοఝమ ଶ ȱ (17) (18)
dices de modulación de banda base inferiores a 0.75,
ȱǰȱȱRF = 0.5, QBB| 8.5, equivalente a un
BER de 7.5x10-18
ǯȱȱȱǰȱȱRF = 1, QBB| 2
obteniéndose una tasa de error de 2.2 u10-2
. Obsérvese también que la calidad de la señal de RF depende de su índice de modulación hasta cierto valor (RF = 1), a
par-tir de ese punto la señal experimenta recorte debido a que la modulación se realiza en la zona menos lineal del
ȱǯȱ
ȱàȱȱȱȱȱȱȱ ȱȱ·ȱȱȱęȱȱ·ǰȱȱȱ
-ȱȱȱȱȱȱȱȱęȱŚȱ¢ȱśǯȱȱ
resultado normalizado que se consigue se muestra en la
ęȱśǰȱȱȱȱȱȱȱàȱȱ
-ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ àȱ ȱ ȱ Çȱ ȱ
modulación BB= 0.25 y RF= 0.25. Para valores de BB
entre 0.25 y 0.75 y RF entre 0.25 y 0.5 se encuentran ȱȱęàȱȱȱȱȱȱ -tores de calidad Q para señales de RF y banda base
ma-¢ȱ ȱ ȱ ȱ Ŝǰȱ ¤ȱ ¤ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ Ŝǰȱ
determinando los posibles puntos de operación del sis-tema en el cual se generan señales de banda base y RF con buena calidad. Fuera de este rango la recuperación
ȱȱÛȱȱęȱȱȱȱ -lidad Q inferiores a 6.
Generación en paralelo
En este esquema tanto la señal de banda base como la señal de radiofrecuencia se modulan
independiente-ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ independiente-ȱ
multiplexarse mediante un acoplador óptico. El
esque-ȱ ȱ ȱ ęàȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ęȱ Ŝǯȱ
Para este modelo las ecuaciones que describen los cam-pos de salida se muestran a continuación
(19)
(20)
ܧ௨௧ଵሺݐሻ ൌ ܧ ඥʹܮ௭ଵ ൬ο߮ଵ ʹ ൰ ݁ οఝభ ଶ ȱ ܧ௨௧ଶሺݐሻ ൌ ܧ ඥʹܮ௭ଶ ൬ο߮ଶ ʹ ൰ ݁ οఝమ ଶ ȱ )LJXUD)LJXUDGHPpULWRSDUDJHQHUDFLyQFRQGRVEUD]RV )LJXUDDIDFWRUGHFDOLGDGGHODVHxDOGHEDQGDEDVHSDUDJHQHUDFLyQFRQGRVEUD]RVEIDFWRUGHFDOLGDGGHODVHxDOGH5)SDUD JHQHUDFLyQFRQGRVEUD]RV (a) (b) DEȱL£ son las pérdidas del modulador. Puesto que la
señal de banda base y radiofrecuencia se modulan de
ma-ȱȱȱȱȱǰȱȱȱ ȱȱȱęȱȱȱŘŗȱ¢ȱŘŘǯ ȱȱÇȱŗȱ¢ȱŘȱȱȱ -lador 1 y 2, respectivamente. Si se desea determinar un campo total de salida se utiliza un acoplador para obte-ner la suma de los campos de salida de ambos modula-dores, que se describe por el siguiente sistema
ǻŘřǼ
A partir del acoplador se determina la siguiente expre-sión para el campo de salida
ǻŘŚǼ
Finalmente y considerando las mismas pérdidas en los
ȱȱ¢ȱȱȱȱȱęȱȱȱ
D que garantice una distribución equitativa del campo, se obtiene la expresión (25) del campo eléctrico en fun-ción de los índices de modulafun-ción de banda base y ra-diofrecuencia.
ȱęȱŝȱ¢ȱŞȱȱȱȱȱ
-ȱȱȱǯȱȱęȱŝȱȱȱ -portamiento de la calidad de la señal de banda base en función de RF. Se observa que la calidad de la señal de
banda base tiene un comportamiento monótono cre-ciente en función de su índice de modulación y que pre-senta buenos resultados para valores de RF inferiores a ŗǯȱȱǰȱȱRF = 0.5, QBB = 8.6 para BB = 0.25,
mientras que para el mismo valor de RF, con BB = 1 se
obtiene QBB|ȱŗŚǯŜǯȱȱȱǰȱȱęȱŝȱȱȱ
modelamiento de la calidad de la señal de RF en fun-ción de BB. Los resultados muestran que las señales de ൬ܧܧ௨௧்ଵ ௨௧்ଶ൰ ൌ ቆ ξͳ െ ߙ ݆ξߙ ݆ξߙ ξͳ െ ߙቇ כ ൬ ܧ௨௧ଵ ܧ௨௧ଶ൰ȱ
ܧ
௨௧்ଵൌ ξͳ െ ߙܧ
௨௧ଵ ݆ξߙܧ
௨௧ଶȱ ܧ௨௧ଵሺݐሻ ൌ ܧ ඥʹܮ௭ଵ ቆ ߨ ʹܸగሺோிெଵሻ ሾܣଵܸሺݐሻ ܸௗሿ ߨ ʹܸగሺௗெଵሻ ܸଵௗெଵቇ ݁ οఝభಾೋభ ଶ ȱ (21) ܧ௨௧ଶሺݐሻ ൌ ܧ ඥʹܮ௭ଶ ቆ ߨ ʹܸగሺோிெଶሻ ܣଶܸோிሺݐሻ ሺ߱ݐ ߶ሻ ߨ ʹܸగሺௗெଶሻ ܸଵௗெଶቇ ݁ οఝభಾೋమ ଶ ȱ (22) ܧ௨௧்ଵൌ ܧ Ͷ ቊቈ ቆ ߨ ʹܸ݉ሺݐሻ ߨ ʹܸగሺோிெଵሻ ܸௗ ߨ ʹܸగௗெଵ ܸଵௗெଵቇ ݁ οఝభಾೋభ ଶ ݆ ൬ߨ ʹ݉ோிܸோிሺݐሻ ሺ߱ݐ ߶ሻ ߨ ʹܸగௗெଶ ܸଵௗெଶ൰ ݁ οఝభಾೋమ ଶ ൨ቋȱ )LJXUD(VTXHPDGHPRGXODFLyQH[WHUQDFRQGRVPRGXODGRUHV0=HQ SDUDOHOR (25)radiofrecuencia se generan con buena calidad en pre-sencia de índices de modulación de banda base
inferio-ȱȱŖǯŝśǯȱȱȱȱàȱȱȱȱȱȱȱ
combinación de los índices de modulación BB = 0.5 y RF = 0.25. Para valores de BB entre 0.5 y 1 y valores de RFȱȱȱŖǯŘśȱ¢ȱŖǯśǰȱȱȱȱȱę -ción en los cuales se consiguen factores de calidad Q para la señal de RF y banda base mayores o iguales a 6 obteniéndose tasas de error de 8.8x10-10
. Esta zona se
ȱȱȱȱ¤ȱȱȱȱęȱŞǯȱȱȱ ȱȱȱȱǰȱȱ¤ȱȱȱ -bles puntos de operación del sistema en el cual se gene-ran señales de banda base y RF con buena calidad.
Generación en serie
En este esquema la señal de banda base y la señal de radiofrecuencia se modulan de manera independiente
ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ęàȱ
en serie. La combinación es por lo tanto óptica, ya que
ȱȱȱȱȱȱøȱȱȱ ȱȱǯȱȱęȱşȱȱȱ -tura de este esquema de generación.
Los campos de salida de cada uno de los
modulado-ȱȱȱȱȱȱȱȱàȱ (26) (27) ܧ௨௧ெଵሺݐሻ ൌ ܧ ʹ ൬ ο߮ଵெଵ ʹ ൰ ݁ οఝభಾೋభ ଶ ȱ ܧ௨௧ெଶൌ ܧ௨௧ெଵሺݐሻ ʹ ൬ ο߮ଵெଶ ʹ ൰ ݁ οఝభಾೋమ ଶ )LJXUD(VTXHPDGHPRGXODFLyQH[WHUQDFRQGRVPRGXODGRUHV 0=HQVHULH (a) (b) )LJXUDDIDFWRUGHFDOLGDGGHODVHxDOGHEDQGDEDVHSDUDJHQHUDFLyQFRQGRV0=HQSDUDOHOREIDFWRUGHFDOLGDGGHODVHxDOGH5) SDUDJHQHUDFLyQFRQGRV0=HQSDUDOHOR DE )LJXUD)LJXUDGHPpULWRSDUDJHQHUDFLyQFRQGRV0=HQ SDUDOHOR
Al igual que en el esquema de generación en paralelo, las señales de banda base y radiofrecuencia se
introdu-ȱȱȱȱȱȱȱǰȱ
de este modo se obtiene el siguiente campo de salida para el primer modulador (Ecuación 28).
Puesto que el campo de entrada del segundo modu-lador corresponde al campo de salida del primer mo-dulador, se obtiene la expresión de campo eléctrico en función de los índices de modulación de las señales de banda base y radiofrecuencia.
Los resultados obtenidos para el presente esquema
ȱ ȱ ȱ ȱ ęȱ ŗŖȱ ¢ȱ ŗŗǯȱ ȱ ȱ ȱ
basan en variaciones de índices de modulación de la
se-ÛȱȱȱȱȱŖǯŖŞřřȱ¢ȱŖǯŘśǰȱ¢ȱȱÇȱȱ
modulación de radiofrecuencia con cambios iguales a los esquemas anteriores. Se selecciona un nivel de pola-rización de banda base de 1.25 V sobre el cual se ubica la señal. Los valores pequeños de índice de modulación de banda base reducen los problemas generados por la submodulación presente al combinar las señales de ra-diofrecuencia y banda base, nótese el doble coseno de la función de campo. Este aspecto impide recuperar ade-cuadamente la señal de radiofrecuencia. Como se
pue-ȱȱȱȱęȱŗŖǰȱȱȱȱàȱ
ȱȱȱȱȱȱȱȱ -res de calidad para la señal en banda base usando cual-quier combinación de índices de modulación de RF y banda base. Se observa una tendencia monótona cre-ciente con BB y monótona decreciente con RF en
don-de en el peor caso se consigue un factor don-de calidad Q de 15, es decir, un BER de 1.8x10-51
.
ȱęȱŗŖȱȱȱȱȱ -tor de calidad Q de la señal RF, en función de los índi-ces de modulación. Se observa que para cualquiera de las combinaciones de BB y RF se consigue un
compor-tamiento adecuado a excepción de aquellas en las que
BBt . Con valores iguales o superiores a 0.25 se
genera una gran incidencia sobre la señal de radiofre-cuencia debido al efecto de submodulación
menciona-ȱǯȱȱȱàȱȱȱȱȱ
para la combinación de los índices de modulación
BB = 0.125 y RF = 0.25. Para valores de BB entre 0 y 0.25
y valores de RF entre 0.25 y 0.75 se encuentran rangos ȱęàȱȱȱȱȱȱȱȱ
calidad Q superiores a 6 para las señales de RF y banda
ǯȱȱ£ȱȱȱȱȱȱ¤ȱȱȱȱ ęȱ ŗŗǯȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ęȱ ȱ -forman las combinaciones restantes.
(a) (b) )LJXUDDIDFWRUGHFDOLGDGGHODVHxDOGHEDQGDEDVHSDUDJHQHUDFLyQFRQGRV0=HQVHULHEIDFWRUGHFDOLGDGGHODVHxDOGH5) SDUDJHQHUDFLyQFRQGRV0=HQVHULH ܧ௨௧ெଵሺݐሻ ൌܧ ʹ ቆ ߨ ʹܸగሺோிெଵሻሾܣଵ ܸሺݐሻ ܸௗሿ ߨ ʹܸగௗெଵ ܸଵௗெଵቇ ݁οఝଶಾೋభȱ ܧ௨௧ଶሺݐሻ ൌ ܧ Ͷ ቆ ߨ ʹܸ݉ሺݐሻ ߨ ʹܸగሺோிெଵሻ ܸௗ ߨ ʹܸగௗெଵ ܸଵௗெଵቇ ൬ ߨ ʹ݉ோிܸோிሺݐሻ ሺ߱ݐ ߶ሻ ߨ ʹܸగௗெଶ ܸଵௗெଶ൰ ݁ ሺοఝభಾೋభାοఝభಾೋమሻ ଶ ȱ DE
Análisis comparativo de los sistemas
ȱȱęȱȱęȱȱȱȱȱ ȱ ȱ ǰȱ ȱ ęȱ ŗŘȱ ¢ȱ ŗřȱ ȱ ȱàȱȱȱȱȱȱĚȱȱ ȱ¤ȱȱȱȱȱȱȱȱÛȱȱ
banda base y para la señal de radiofrecuencia. Para el
ȱȱȱÛȱȱȱǰȱȱęȱŗŘȱȱȱ
factor de calidad Q de dicha señal en función de BB
para un RFȱęȱȱŖǯŘśǯȱȱȱȱǰȱȱȱ
comportamiento del factor de calidad es monótono cre-ciente con el valor del índice de modulación, como se observó anteriormente. Sin embargo, nótese como para
BB < 1 el esquema de generación de brazo doble
man-tiene valores casi constantes de QBB si se compara con
los valores obtenidos para el esquema de generación en paralelo. Este comportamiento se debe principalmente a la penalización en potencia que impone la combina-ción mediante el acoplador óptico, que afecta la
rela-àȱȱ¡àȱȱȱÛȱȱȱȱȱȱ
valores de BB. Por otro lado, se observa que en el
ran-go de BB analizado para la generación serial, el
com-portamiento es creciente y la curva presenta una pendiente mayor que la obtenida con los otros esque-mas, lo cual se debe a la independencia de uso del
ran-ȱ¤ȱȱȱǯȱ
En cuanto al comportamiento del factor de calidad
ȱȱÛȱȱȱȱàȱȱǰȱȱęȱŗřȱȱȱ ȱȱȱȱȱȱȱȱęȱȱ
0.25. Nótese como los resultados para el esquema de brazo doble y generación en paralelo presentan una
tendencia similar, no obstante, se observa nuevamente la penalización que sobre la relación de extinción de la señal de radiofrecuencia impone el sistema de combi-nación óptica. En cuanto al esquema serial, obsérvese la ligera degradación sufrida con el aumento de . Esto se debe a que a medida que aumenta , la excursión de se-ñal en el modulador se va acercando a la zona menos lineal provocando recortes a dicha señal.
Conclusiones
En todos los esquemas de modulación propuestos en el presente artículo es posible obtener una zona
apropia-ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ àȱ ȱ Ûȱ ȱ apropia-ȱ )LJXUD5HVXOWDGRVFRPSDUDWLYRVGHQBBSDUDGLIHUHQWHV YDORUHVGHmBBFRQmRFILMRHQ )LJXUD5HVXOWDGRVFRPSDUDWLYRVGHQRFSDUDGLIHUHQWHV YDORUHVGHmRFFRQmBBILMRHQ )LJXUD)LJXUDGHPpULWRSDUDJHQHUDFLyQFRQGRV0= HQVHULH
base y radiofrecuencia, y aunque estas regiones pueden
ȱęȱȱȱȱȱȱ -lección de índices adecuados de modulación dentro de la región lineal del modulador, se debe rescatar el
he-ȱȱȱȱȱȱȱȱȱȱ
calidad buenos para cada una de las señales y que la
àȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ǰȱ ȱ ȱ ȱǰȱȱȱȱȱÛȱȱ -lación con la calidad de las señales. El esquema de
ge-àȱȱȱȱȱȱǰȱȱȱ ȱȱȱȱȱÛǰȱȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
generación de dos brazos, también muestra un aumen-to de cosaumen-tos en el sistema, dada la necesidad de un mo-dulador adicional. Se debe considerar una relación de
ȬęȱȱȱȱÇęȱȱ
se requiera un sistema de RoF con alto desempeño, que permitan determinar la pertinencia, o no, de un
siste-ȱȱȱȱȱęàǯȱȱȱȱ ȱàȱȱȱȱȱǰȱȱȱȱ àȱȱȱȱ¤ȱȱȱȱȱȱ
esquemas, se debe hacer énfasis en el hecho que este se
ȱ ȱ Çȱ ȱ àȱ ȱ ȱ ȱ -queños y requiere una tensión de polarización que ubi-que la señal sobre la mitad superior de la zona lineal del modulador, de modo que el efecto sobre la señal de ra-diofrecuencia sea mínimo.
Agradecimientos
ȱȱȱȱȱȱȱ -cisco José de Caldas por el apoyo en la realización de este artículo. Referencias ȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱ¢ȱǯǰȱȱǯȱ ¡ȱ¢ȱȱȱȱȱ ȱ¡ȱ ȱęȬȱǯȱȱǯȱ ǯȱ¢ȱ, ȱŚŗȱǻøȱŞǼǰȱȱȱŗşşřDZȱŗŘşşȬŗřŖŜǯȱ Agrawal G. Ȭȱȱ¢ǰȱřȱǯǰȱȱ¢ȱ ǭȱǰȱȱǰȱŘŖŖŘǯ ȱȱǯǰȱǰȱȱǯǰȱȱǯȱȱȱ ȱ ęȬȱ ȱ ǯȱ ȱ ǯȱ ǯȱ ¢ȱ ǰȱȱŚşȱǻøȱŗŖǼǰȱȱȱŘŖŖŗDZȱŘŖřŖȬŘŖřśǯȱ ȱǯǯǰȱȱǯǯǰȱȱǯǯǰȱȱǯǯȱȮȱ -ȱȱȱȱȱěȱȱȱȱ¢ȱ ęȱ ȱȱȱȱǯȱȱ¢ȱĴ, ȱŜşȱǻøȱŘśǼǰȱȱȱŗşşŜDZȱřŝŞŞȬřŝşŖǯ ȬȱȱǯǰȱȱǯǰȱȬȱǯǰȱȬȱǯǰȱȬȱ ǯǰȱȬȱǯǰȱȱǯȱ¢ȱȱȱ ȱ -grating Fiber-to-the-Home and Radio-Over-Fiber Systems.
ȱ ȱ ǯȱ Ĵ, volumen 19 (número 8), abril de 2007: 610-612. ǰȱȱȱ ȱ¡DZȱȱȱ¢ȱ ŘŖŗřȮŘŖŗŞǯȱȱǽȱÇǾȱȱǽȱȱDZȱŗŝȱȱȱȱ ŘŖŗŚǾǯȱȱDZȱĴDZȦȦ ǯǯȦȦȦȦ ȦřŚŗȦśŘśȦśřŝȦŝŖśȦŞŘŝȦ ȏȏŗŗȬ ŚŞŗřŜŖǯǯ ¡ȱȱǯȱȬȱęȬȱȱȱ ȱ -ǰȱȱȬȱȱ ǯǰȱ¢ǰȱ -ǰȱǰȱŗşşřǯ ȱ ǯǰȱ ȱ ǯǰȱ ȱ ǯǰȱ ȱ ǯǰȱ ȱǯǰȱ ȱǯǰȱȱǯǰȱ¢ȱǯǰȱȱǯǰȱȱ ǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯȱ¢ȱȱȱȱ DZȱ ¢ȱ ǰȱ Ȭǰȱ ǰȱ ȱ ȱ ǰȱ ŗŚȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ǻǼǰȱ¢ǰȱǰȱǰȱŘŖŗŘǯ Ȭȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯȱȱȱȱ ȱ ȱ Ȭȱ ȬȬęȱ Ȭ ȱȱ ǰȱȱȱȱȱ ȱ ȱǰȱǰȱǰȱǰȱŘŖŖŝǯ
Ho K. Generation of arbitrary quadrature signals using one dual drive modulator. ȱǯȱ ȱǰȱȱŘřȱǻø -ȱŘǼǰȱȱȱŘŖŖśDZȱŝŜŚȬŝŝŖǯȱ ȱȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱ ȱǯǰȱȱȱǯǰȱě -ȱǯǰȱȱȱǯȱȱȱȱȱȱȬȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ -ǰȱDZȱȱȱȱȱȱ - ǯȱ¢ǰȱǰȱǰȱŘŖŗŘǯ ȱǯǰȱȱǯȱȱęȱȱȱ¡¢ȱ -ȱ ȱ ęȬȱ ǯȱ ȱ ǯȱ ǯȱ Ĵ, ȱŗşȱǻøȱśǼǰȱ£ȱȱŘŖŖŝDZȱȱřŗŘȬřŗŚǯ ȱȱǯǰȱȱȱǯǰȱȱǯǰȱȱȱǯȱȬȱȬ -sed mach-zehnder modulator for advanced modulation
for-ǰȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ
Symposium, La Jolla, USA, octubre, 2012.
ȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯȱ ȱ ¢ȱ ȱ £ȱ Ȭȱ ȱ ȱǯȱȱǯȱ ǯȱ¢ȱǰȱȱśŚȱǻø -mero 2), febrero de 2006: 921-928.
ȱǯǰȱĴ¢ȱȱǯǰȱȱȱǯǰȱȱȱǯǰȱȱȱǯȱ
Analysis of optical carrier-to-sideband ratio for improving
ȱȱȱęȬȱǯȱȱǯȱ - ǯȱ ¢ȱ ǯǰȱ ȱ ȱ śŚȱ ǻøȱ śǼǰȱ ¢ȱ ȱ ŘŖŖŜDZȱ 2181-2187. ȱǯȱ ȱȱȱȱȱ ȱ - ǰȱŗŗthȱĴȱȱȱȱ -ȱŘŝřǰȱ ȱȱȱȱ ǰȱ ǰȱ ¢ǰȱǰȱŘŖŖŚǯ £ȱ ǯǰȱ ȱ ǯǰȱ ȱ ǯǰȱ ȱ ǯȱ ȱ ¢ȱȱȱęȱȱȱȱȱ -nication systems. ȱ ǯȱ ǯȱ ȱ , volumen 76
ȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǯȱ¢ȱȱȱȱȱ
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ȱȱȱ¢ǰȱȱȱȱǰȱ ǰȱǰȱǰȱŘŖŗŘǯ
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ŗşşřDZȱŗŖşŗȬŗŗŖŘǯȱ
ȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯǰȱ ȱ ǯǰȱ£ ȱǯǰȱȱǯǰȱȱǯȱȱȱśŖȱ Ȧȱ ŗŜȱ ȱ ȱ ¢ȱ ȱ ŗŜȱ ȱ ȱȱȱȬȱȱȬȱǰȱDZȱ
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ȱǯǰȱȱǯǰȱ ȱǯǰȱ Ȭȱǯȱ¢ȱȱ ȱ ȱ Ȭ ȱ DZȱ ȱ -ter-wave generation, wavelength reuse, and architecture.
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no-ȱȱŘŖŖŝDZȱřŚśŘȬřŚŝǯȱ
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appli-ȱȱ£ȱȱȬȬęȱǰȱȱ
-ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ǰȱ ǰȱ
octubre, 2011.
Este artículo se cita:
Citación estilo Chicago
0XxR]2UWL] 5DIDHO 2VZDOGR 0DQXHO $UWXUR &HO\0DQFLSH *XVWDYR $GROIR 3XHUWR/HJXL]DPyQ &DUORV $UWXUR 6XiUH])DMDU GR*HQHUDFLyQGHVHxDOHVSDUDVLVWHPDVUDGLRVREUHILEUDEDVDGRV HQFRPELQDFLyQySWLFDIngeniería Investigación y Tecnología;9,
Citación estilo ISO 690
0XxR]2UWL]52&HO\0DQFLSH0$3XHUWR/HJXL]DPyQ*$ 6XiUH])DMDUGR &$ *HQHUDFLyQ GH VHxDOHV SDUD VLVWHPDV UDGLR VREUH ILEUD EDVDGRV HQ FRPELQDFLyQ ySWLFDIngeniería Investiga-ción y Tecnología YROXPHQ ;9, Q~PHUR RFWXEUHGLFLHPEUH
Semblanzas de los autores
ȱ ȱÛ£Ȭ£ǯ Es tecnólogo en mantenimiento electrónico e
instrumenta-àȱǻŘŖŖŞǼȱȱȱàȱǻŘŖŗŚǼǯȱȱȱȱȱȱȱȱȱ ȱȱÇȱȱǰȱȱ¢ȱàǰȱȱ ȱȱȱȱȱ·ȱȱǯȱȱȱȱȱȱȱ -yecto de investigación: ¢ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ,
ȱàȱȱȱȱDZȱȃ àȱȱÛȱȱȱȱ -dio Sobre Fibra por me-dio de modulación externa”. Actualmente se desempeña
ȱȱ ȱȱȱ ȱȱǯȱǯȱȱȱȱ
investigación incluyen sistemas de comunicaciones ópticas y de radiofrecuencia.
ȱȱ¢Ȭǯ Tecnólogo en mantenimiento electrónico e
instrumenta-àȱǻŘŖŖŞǼȱȱȱàȱǻŘŖŗŚǼǯȱȱȱȱȱȱȱȱȱ ȱȱÇȱȱǰȱȱ¢ȱàǰȱȱ ȱȱȱȱȱ·ȱȱǯȱȱȱȱȱȱȱ -yecto de investigación: ¢ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ǰ ȱàȱȱȱȱDZȱȃ àȱȱÛȱȱȱȱ -dio Sobre Fibra por me-dio de modulación externa”. Sus intereses de investigación incluyen sistemas de comunicaciones ópticas y de radiofrecuencia.
ȱȱȬ£àǯȱȱȱȱǯȱȱŘŖŖřǰȱȱ
-àȱȱȱȱȱàȱ¢ȱ¤ȱȱȱȱ·ȱ
de Valencia. Es doctor en telecomunicaciones (2008) e investigador posdoctoral en
ȱȱȱȱ¢ȱȱȱȱȱȱ
-ȱ ȱ ŘŖŗŗǯȱ ȱ ȱ ȱ ȱ ȱ Ûàȱ ȱ ȬÇȱ ȱ ȱȱȱȱȱàȱȱÇȱàȱȱȱȱ -so en el marco del proyecto europeo ALPHA (Architectures for Flexible Photonics
ȱȱȱ ǼǯȱȱȱȱàȱȱÇȱȱȱ
-ȱȱȱ¢ȱȱŘŖŗŘȱȱȱȱȱȱ
-ȱȱ·ȱȱǯȱȱȱȱȱȱ¤ȱȱŚŖȱÇȱȱȱ
y congresos internacionales en el campo de redes ópticas.
ȱȱ¤£Ȭǯȱȱȱàȱȱȱȱȱȱ¢ȱ
-ȱȱ¤ȱȱȱȱàȱǯȱàȱȱ
doctorales en 2002 y se integró como investigador adscrito al grupo de radiación electromagnética (GRE) de la Universidad politécnica de Valencia (España), donde participó en tres proyectos de investigación relacionados con desarrollo de elemen-tos radiantes y de agrupaciones de antenas y redes de conformación de haz, dos de
ȱęȱȱȱȱȱ¢ȱȱȱȱȱȱȱ¢ȱ ÇȱȱÛǯȱȱŘŖŖřȱȱȱÇȱȱȱȱǰȱ ȱȱŘŖŖŚȱȱȱÇȱȱȱȱȱ¢ȱȱȱȱȱ -nicaciones en 2006 por la Universidad Politécnica de Valencia. En el año 1999 se
ȱȱȱȱȱÇȱȱȱȱȱȱ·ȱȱ ǯȱȱȱȱ¤ȱȱŚŖȱÇȱȱȱ¡ȱ¢ȱȱȱ -nacionales.
