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Tendencias en el diseño de pavimentos de hormigón.

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Academic year: 2021

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(1)

Tendencias en el diseño de pavimentos de hormigón.

(2)

2

Causas del Deterioro

Tensiones Combinadas (Carga y Alabeo)

> Alabeo Convexo

> Alabeo Cóncavo

Causas del Deterioro

CARGA DE BORDE

CARGA DE ESQUINA

Tensión por Alabeo (Temperatura) Tensión por carga

(Tránsito)

Gradientes Térmicos Medidos en Verano. 21 Zonas Testigo

-1,00 -0,90 -0,80 -0,70 -0,60 -0,50 -0,40 -0,30 -0,20 -0,10 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 00:00 02:0004:0006:0008:00 10:0012:0014:00 16:0018:0020:0022:00 00:00 Tiempo [hh:mm] G ra d ie n te T é rm ic o [ ºC /c m ]

(3)

Los Desarrollos en Pavimentos

(desde 2003 al 2010)

Rehabilitación Alameda del Libertador Bernardo O´Higgins (2004)

- Uso de losas cortas en aplicación de recapado adherido.

- Espesores de 14 con losas de 60 x 60 cm.

- Sin sello en juntas Se realiza aplicación masiva de recapado adherido con losas cortas de bajo espesor

El desarrollo de estos proyectos permitió empezar a conocer el comportamiento de pavimentos más delgados y con losas cortas y pensar

(4)

4

Experiencia de Losas Cortas

Alameda Libertador Bernardo O´Higgins (2004)

Se materializó en enero de 2004 en la Av. Libertador Bernardo O’Higgins (Santiago). Se construyó un pavimento de hormigón de losas cuadradas de 120 centímetros con espesores entre 13 y 20 cm.

La longitud total del tramo es de 650 metros y se ubica en la calzada norte de la avenida.

• Buen comportamiento considerando que con 6 años de vida de servicio (aproximadamente 13 millones de Ejes Equivalentes).

• Los deterioros que se han contabilizado, no superan el 10% de losas agrietadas y en el caso más extremo alcanza el 15%.

• El deterioro con un mayor porcentaje de losas agrietadas es el longitudinal, sin embargo también se observa agrietamiento de esquina y transversal en menor grado.

Alameda Libertador Bernardo

O´Higgins

(HOY)

(5)

O´Higgins

(HOY)

Construcción Nueva Vitacura (2004)

- Recomendación ICH de usar losas de 14 cm. con losas de 1,75 x1,75 mt. sobre base granular

- Sin sello en juntas

- Diseño original de 23 cm para 10.000.000 EE

Municipalidad de Vitacura construye un pavimento de mas largo plazo con el concepto de bajo espesor

(6)

6

Nueva Vitacura

(HOY)

Experiencias

(7)

Experiencias

Zonas Testigos del Estudio de

Seguimiento de Pavimentos de Hormigón

(Convenio IDIEM – MOP)

Lo Vásquez (1985) (20 años)

Cabrero (1984) (21 años)

Lampa (1984) (21 años)

Experiencias

Zonas Testigos (Convenio IDIEM – MOP)

Lo Vásquez

Lampa

(8)

8

Características Generales TRAMO EDAD años EE Acumulados ESPESOR LOSA [cm] LONGITUD LOSA

[cm] Tipo de Base K [Mpa/m]

CHINQUIHUE 4.2 219.081 12 y 15 350 Granular 102

CHINQUIHUE 4.2 219.082 8, 10 y 12 175 Granular 102

PADRE LAS CASAS 2.5 374.540 8, 10 y 12 175 Granular 39

PADRE LAS CASAS 2.5 374.540 15 350 Granular 39

ALAMEDA 6.3 14.000.000 13 -16 y 20 120 Granular 72 LAMPA 16.2 35.903.733 24 350 BAL 51 LO VASQUEZ 15.8 20.036.957 26 350 BAL 46 CABRERO 12.6 27.856.164 22 350 BAL 98

Tramos: Características

Tramo de Prueba:

Chinquihue

(9)

Tramo de Prueba: Chinquihue

Chinquihue

Puerto Montt

(10)

10

Tramo de Prueba: Chinquihue

(11)

pesos por ejes

Frecuencia de vehículos por día en una semana

DIA F E C H A BUI C2E C+2E

TOTAL VEH POR DIA Lunes 13-feb-05 41 14 35 90 Martes 14-feb-05 37 39 38 114 Miércoles 08-feb-05 61 60 44 165 Jueves 09-feb-05 71 42 44 157 Viernes 10-feb-05 55 47 41 143 Sábado 11-feb-05 48 52 38 138 Domingo 12-feb-05 38 43 17 98 Total de vehículos 351 297 257 905

Chinquihue: Estratigrafía de

pesos por ejes

Distribución de carga por eje 1000 vehículos (de cada),

Eje simple – Rueda simple Eje simple – Rueda doble Eje tandem– Rueda dual peso [Ton] B C2 C+2 Peso [Ton] B C2 C+2 Peso [Ton] B T2 T2+ <5 1356 1401 650 <5 0 0 607 <11 0 0 549 5-6 328 185 230 5-6 0 0 58 11-12 0 0 47 6-7 142 199 109 6-7 0 0 62 12-13 0 0 19 7-8 3 0 23 7-8 80 84 27 13-14 0 0 19 8-9 3 0 0 8-9 37 44 58 14-15 0 0 39 9-10 0 0 0 9-10 40 34 101 15-16 0 0 66 10-11 0 0 0 10-11 9 37 140 16-17 0 0 35 11-12 0 0 0 11-12 3 10 54 17-18 0 0 43 12-13 0 0 0 12-13 0 7 16 18-19 0 0 4 13-14 0 0 0 13-14 0 0 4 19-20 0 0 4 14-15 0 0 0 14-15 0 0 0 20-21 0 0 8

(12)

12

Chinquihue: Características

del Tramo

Elevación 10m

Pluviometría 2000 mm/ año

Temperaturas extremas promedio

Alta Enero 20 °C

Baja Julio 4°C

CBR 41%

Sub-base 0.20m CBR 88%

Losas 1.75 x 1.75m; 3,50x3,350m

Espesores 0,08;0.10; 0,12 a 0.15 m

PCC Resistencia a flexotracción 4.8

MPa

Chinquihue: Monografía

18 de marzo 2006 (12cm) 175x175 cm

18 de marzo 2006 (10cm)

175x175 cm

(13)

Chinquihue: Monografía

10 de febrero de 2007 (12cm) 175x175 cm

10 de febrero de 2007 (10cm)

175x175 cm

Mayo 2007 - 100.000 EE

Chinquihue: Monografía

18 de marzo 2006 (8cm) 175x175 cm

18 de marzo 2006 (12cm)

350x350 cm

(14)

14

Chinquihue: Monografía

10 de febrero 2007 (8cm) 175x175 cm

10 de febrero 2007 (12cm)

350x350 cm

Chinquihue: Monografía

18 de marzo 2006 (15cm)

350x350 cm

(15)

Chinquihue: Monografía

10 de febrero 2007 (15cm)

350x350 cm

Tramo de Prueba:

Padre las Casas

(16)

16

Padre Las Casas

Temuco

(17)

Febrero 2006

Padre Las Casas:

Estratigrafía de pesos por

ejes

Distribución por clase de vehículos

día Fecha B C2 C+2 Total Diario Lunes 20/3/06 17 17 43 77 Martes 21/3/06 16 40 51 107 Miercoles 22/3/06 15 34 41 90 Jueves 23/3/06 15 29 49 93 Viernes 24/3/06 18 33 47 98 Sabado 25/3/06 18 32 33 83 Domingo 26/3/06 7 18 17 42 Total 106 203 281 590

(18)

18

Padre Las Casas:

Estratigrafía de pesos por

ejes

Distribución de cargas por Eje por 1000 vehículos

Eje Simple – Rueda Simple Eje Simple – Rueda Doble Eje Tandem – Rueda Doble Peso [Ton] B C2 C+2 Peso [Ton] B C2 C+2 Peso [Ton] B C2 C+2 <5 802 901 335 <5 21 448 285 <11 300 0 4 5-6 302 79 295 5-6 0 79 32 11-12 400 0 4 6-7 240 20 295 6-7 31 69 39 12-13 300 0 0 7-8 0 0 50 7-8 260 49 68 13-14 0 0 11 8-9 0 0 11 8-9 156 49 206 14-15 0 0 14 9-10 0 0 4 9-10 135 54 224 15-16 0 0 4 10-11 0 0 4 10-11 42 74 224 16-17 0 0 14 11-12 0 0 7 11-12 10 44 135 17-18 0 0 0 12-13 0 0 0 12-13 0 59 107 18-19 0 0 14 13-14 0 0 0 13-14 0 39 32 19-20 0 0 4 14-15 0 0 0 14-15 0 25 11 20-24 0 0 0 15-16 0 0 0 15-16 0 10 4 24-25 0 0 4 >16 0 0 0 >16 0 0 11 >25 0 0 0

Padre Las Casas : Características

del Tramo

Elevación 110m

Pluviometría 1100 mm/año

Temperaturas extremas promedio

– Alta Enero 25 °C – Baja Julio 4°C

CBR 70%

Sub-base 0,15m CBR 90%

Losas 1.17 x 1.17; 1,75x1,75; 3,50x3,50 m

Espesores 0.08 a 0.15 m

(19)

Padre Las Casas: Monografía

29 de Julio 2006 (12cm) 175x175 cm

29 de Julio 2006 (8cm)

175x175 cm

Padre Las Casas: Monografía

18 de agosto 2007 (12cm) 175x175 cm

18 de agosto 2007 (8cm)

175x175 cm

(20)

20

Padre Las Casas: Monografía

29 de Julio 2006 (8cm) 117x117 cm 87,5x87,5 cm

29 de Julio 2006 (10cm)

175x175 cm

Diciembre 2006 - 100.000 EE

Padre Las Casas: Monografía

18 de agosto 2007 (8cm)

117x117 cm 87,5x87,5 cm

18 de agosto 2007 (10cm)

175x175 cm

(21)

Padre Las Casas: Monografía

29 de Julio 2006 (15cm)

350x350cm

Padre Las Casas: Monografía

18 de agosto 2007 (15cm)

350x350cm

(22)

22

Alameda

(23)

Alameda: Tramos

Alameda: Estratigrafía de pesos

por ejes

Estratigrafía de pesos por eje por mil buses Carga 2004 2006 2007-2009

Ton Buses Amarillos Buses 7 Buses 9 ESRS ESRD ESRS ESRD ESRS ESRD

1-2 0 0 0 0 0 0 2-3 0 0 0 0 0 0 3-4 0 0 100 0 0 0 4-5 1000 0 0 0 100 0 5-6 0 0 600 0 0 0 6-7 0 1000 300 0 600 100 7-8 0 0 0 100 300 0 8-9 0 0 0 0 0 700 9-10 0 0 0 600 0 600 10-11 0 0 0 0 0 0 11-12 0 0 0 300 0 600 Parámetro B Am. C 2 C +2 B7 B9

(24)

24

Alameda: Características del Tramo

Longitud 650m

Pluviometría 360 mm

Temperaturas extremas promedio

Alta Enero 30 °C

Baja Julio 2°C

CBR 15%

Sub-base 0.20m CBR 80%

Losas 1.20 x 1.20m

Espesores 0.12 a 0.15 m

PCC Resistencia a flexotracción 4.9 MPa

Alameda: Monografía

Noviembre 2005

Espesor : 14.7 [cm] Longitud : 120 [cm] Espesor : 16.5 [cm] Longitud : 120 [cm]

(25)

Agosto 2010- 14.000.000 EE

Espesor : 14.7 [cm] Longitud : 120 [cm]

Espesor : 16.5 [cm] Longitud : 120 [cm]

Análisis y Predicción de Comportamiento de Losas Cortas de Hormigón, Basado en las Experiencias del ICH con Pavimentos de Losa Corta y del Estado del Arte en Pavimentos

Tradicionales

Avances en la metodología de Diseño de Pavimentos Semi-Rígidos de Losas Cortas.

(26)

26

Modelo de Deterioro

Calculo de tensiones borde transversal y longitudinal

Análisis de tensiones en la fibra inferior de la losa, producidas por cualquier tipo de carga (ecuación de Westergaard para la condición de carga de borde). Las condiciones que introducen factores de corrección sobre la Ecuación de Westergaard son:

– Distintos espaciamientos entre ruedas de un eje simple

– Distintos espaciamientos entre ejes de una configuración Tándem

– Distintos espaciamientos entre ejes de una configuración Tridem

– Distintas dimensiones de losa

– Distintos niveles de transferencias de cargas en la junta transversal

– Interacción entre la transferencia de carga en la junta longitudinal y longitud de losa.

(27)

tensiones borde transversal tensiones en esquina Solicitaciones Alabeo Carga Tránsito Estructura del Pavimento Condiciones Tensión σt/MR Ley de Fatiga Repeticiones Admisibles N Ley de Miner Σn/N Volumen Tránsito n Agriet. Observ. Consumo Acumulado Fatiga Modelo

(28)

28

Posición de Carga Crítica

55

D: distancia promedio a la que pasa un vehículo al borde de la losa,

67 [cm].

w: ancho promedio de la impronta de la rueda

TENSIONES POR TEMPERTATURA

σ

combinada

=

σ

Wrd

+ R

σ

alabeo

σ

alabeo

= CE

α∆

T/2

l L

(29)

Se consideran los Δt positivos entre la fibra superior e

inferior de la losa, que producen Tracción en la fibra

inferior de la Losa

Condición de día alabeo convexo

VOLVER

Se consideran los Δt negativos entre la fibra superior e

inferior de la losa, que producen Tracción en la fibra

Superior de la Losa.

EFECTO ALABEO

Condición de noche alabeo

(30)

30

EFECTO ALABEO

VOLVER

• : Esfuerzo considerando carga y alabeo, en Mpa

• : Esfuerzo según Ec. de Westergaard multiplicado por los factores de corrección, en Mpa

• R : Factor de corrección por efecto de diferencial de temperatura

• : Esfuerzo por alabeo según Ecuación de Westergaard, en MPa

R

w

t

Combinada

σ

=

σ

+

σ

σCom binada w σ σt APROXIMACIÓN REALIZADA

σ

west

P

h

a

l

=

3 0

2

1

2

0 64

.

.

METODOLOGIA-TENSIÓN DE

ESQUINA

(31)

CÁLCULO DE REPETICIONES

ADMISIBLES

Agrietamiento Longitudinal

61

Fatiga Acumulada

Agrietamiento Longitudinal Agrietamiento de esquina

(32)

32

Número de Repeticiones de

Carga

63

• Una pasada de eje simple es una

aplicación de carga

Número de Repeticiones de

Carga

64

• Una pasada de eje tándem es equivalente a una aplicaciones de eje tándem más una de eje simple

(33)

Carga

65

• Una pasada de eje tridem es equivalente a la aplicación de dos ejes tándem más un eje simple

Fatiga Acumulada

FAAL: Fatiga Acumulada en Agrietamiento Longitudinal.

NEJE,i,k,l: N°de repeticiones aplicadas del tipo EJE en la condición i,

k, l

nEJE,i,k,l: N°de repeticiones admisibles del tipo EJE en la condición i,

k, l

i: Gradiente térmico (variación diaria y por estación del año)

k: Nivel de carga del eje

(34)

34

Fatiga Acumulada

67

ESRS: Eje Simple Rueda Simple

ESRD: Eje Simple Rueda Doble

TAN: Eje Tándem, con el primer eje en la junta transversal

TANS: Eje Tándem, con el segundo eje en la junta transversal

TRIT: Eje Tridem, análogo eje Tándem, con un eje en punto de

evaluación

TRIS: Eje Tridem, con el tercer eje en junta transversal

Agrietamiento Longitudinal

(35)
(36)

36

Análisis de Sensibilidad

“TENSION POR EJE TANDEM EN DIFERENTES POSICIONES DE LOSA DE HORMIGON”

(37)

Análisis de las tensiones críticas producidas en la fibra

inferior y superior de una losa hormigón, debido a un Eje

Tándem considerando distintas posiciones de éste sobre

losas de hormigón, evaluando las tensiones en el borde

longitudinal, borde transversal y en la esquina de la losa.

Comparar la diferencia que se presenta en la fibra

inferior respecto a la fibra superior en el centro de la

losa en la junta longitudinal cuando ésta es cargada por

un eje tamdem

Parámetros considerados en el análisis

Dentro de los parámetros considerados en el análisis de

sensibilidad, se encuentran:

– La influencia del largo de losa. – El espesor.

– El módulo de elasticidad. – El gradiente térmico.

– El módulo de reacción de la subrasante.

– La transferencia de carga en juntas (longitudinal y transversal).

El cálculo de las tensiones necesarias para realizar el análisis

(38)

38

Parámetrización del análisis

Hormigón y Suelo Módulo de Elasticidad Coeficiente de Poisson 29,000 MPa 20,000 MPa 0,15

Coeficiente Expansión Térmica

Densidad 0,0024 kg/cm3 1,1E-05 in./in./ºC Coeficiente de reacción de la surasante, K 120 MPa 90 MPa 60 MPa 40 MPa

Parametrización del análisis

Geometría y transferencia Espesores [cm] Tamaños de losas

[cmxcm] Transferencia de Carga %

8

175x175 230x230 350x350 0 50% 75%

12

175x175 230x230 350x350 0 50% 75%

16

175x175 230x230 350x350 0 50% 75%

20

175x175 230x230 350x350 0 50% 75%

24

175x175 230x230 350x350 0 50% 75%

(39)

Diferencial de temperatura positivo Diferencial de temperatura negativo 0 ºC 10 ºC 20 ºC 30 ºC 0 ºC - 10 ºC - 20 ºC

Los parámetros estándar considerados en los casos analizados son:

• losas aisladas con trasferencia de carga longitudinal y transversal cero;

• módulo de elasticidad igual a 29000 Mpa;

• módulo de la subrasante 90 Mpa/m

• diferencial de temperatura cero entre la fibra superior e inferior de la losa.

Estos datos se mantuvieron fijos salvo cuando el análisis de sensibilidad ameritaba la variación de dichos parámetros.

Características de la carga

La carga utilizada para el análisis, corresponde a un eje Tándem Rueda

Doble, para los casos de carga de borde

(borde longitudinal y junta transversal) y

Eje Simple Rueda Doblepara el caso de

carga de esquina.

Para el caso del análisis de losas pequeñas, donde las dimensiones del eje no permiten que se ubique completamente dentro de la losa, se analizaron sólo los trenes de ruedas que se encontraban dentro de la losa.

(40)

40

POSICIONES DEL EJE TAMDEM

Análisis tensional

Posiciones del Eje Tamdem

Análisis tensional borde longitudinal

Los puntos de evaluación son en la fibra superior (Posición Eje I ) y fibra inferior (Posición Eje II ) del centro del borde de la losa.

(41)

Análisis tensional borde transversal

Posiciones del Eje Tamdem

Análisis tensional esquina de la losa

Para éste análisis se utilizó un eje Simple rueda doble. No fue necesario el análisis del eje Tándem, debido a que el eje más cercano al centro de la losa, no tiene incidencia en los resultados de la tensión de esquina.

(42)

42

ANÁLISIS TENSIONAL –

BORDE LONGITUDINAL DE LA LOSA

Agrietamiento en la fibra inferior.

El agrietamiento se produce cuando el eje Tándem está desfasado, de manera que uno de sus ejes está ubicado en el centro de la losa

Agrietamiento en la fibra superior.

El agrietamiento se produce cuando eje Tándem está centrado en la losa de hormigón

Los puntos de evaluación son en la fibra superior (Posición Eje I ) y fibra inferior (Posición Eje II ) del centro del borde de la losa.

(43)

Debido al Eje Tándem completo

– Posición Eje I y Posición Eje I v2: solo a un tren de ruedas (él del pasajero)

Ante cambios en el Módulo de Reacción de la Subrasante

– Posición Eje I y Posición Eje II

Ante cambios en el Módulo de Elasticidad

– Posición Eje I y Posición Eje II

Ante cambios en el Traspaso de Carga en la Junta longitudinal

– Posición Eje I y Posición Eje II

Ante cambios en el Traspaso de Carga en la junta transversal

– Posición Eje I y Posición Eje II

Ante cambios en el diferencial de temperatura entre la fibra superior e inferior de la losa

Posición Eje I y Posición Eje II

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes

debido al Eje

Tándem completo

(44)

44

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes

debido al Eje

Tándem completo

De los gráficos anteriores se concluyó que la presencia del tren de carga (él del piloto) es despreciable y el tren de carga más cercano a la junta longitudinal es él que produce las tensiones en el borde de la losa.

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el Módulo de Reacción de la Subrasante

Posición Eje I, en este caso el eje está centrado en losa pequeña, lo que desplaza las cargas (de los trenes de rueda del eje Tándem) hacia los bordes transversales, produciendo un efecto que “arquea” la losa (forma convexa), obteniendo mayores tensiones en la fibra superior.

(45)

De los gráficos anteriores se puede concluir que la variación del Módulo de reacción de la subrasante tiene poca influencia en las tensiones evaluadas en la fibra superior e inferior del centro del borde de la losa,

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el Módulo de Elasticidad

se puede concluir que la variación del Módulo de elasticidad del hormigón tiene poca o casi nula influencia en las tensiones evaluadas en la fibra superior e inferior del centro del borde de la losa, paraPosición Eje I y Posición Eje IIrespectivamente.

(46)

46

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el Traspaso de Carga en la Junta longitudinal

Se puede concluir que el aumento de la transferencia de carga longitudinal, produce una disminución en las tensiones en la fibra superior e inferior del centro del borde de la losa, paraPosición Eje I y Posición Eje IIrespectivamente. Siendo más notoria la disminución de las tensiones en la medida que la losa se hace más delgada

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes

ante cambios en el Traspaso de Carga en la junta transversal

Para la posición Eje I, a medida que aumenta el largo de la losa, la transferencia de carga transversal tiene menor influencia sobre las tensiones evaluadas.

Para laposición Eje II, el aumento de la transferencia de carga transversal tiene nula influencia sobre las tensiones evaluadas.

(47)

Se evaluó el efecto que producen en las tensiones resultantes, la variación del diferencial de temperaturas negativo(Posición Eje I)y Positivo(Posición Eje II), en losas de distintos tamaños.

Diferencial de temperatura positivo Diferencial de temperatura negativo 0 ºC 10 ºC 20 ºC 30 ºC 0 ºC - 10 ºC - 20 ºC

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el diferencial de temperatura entre la fibra superior e inferior de la losa

(48)

48

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el diferencial de

temperatura entre la fibra superior e inferior de la losa

De los gráficos, se observa claramente que un incremento en el diferencial de temperaturas, produce un incremento de las tensiones evaluadas en la losa, además se observa que éste incremento es menor a medida que disminuye el tamaño de la losa.

ANÁLISIS TENSIONAL –

(49)

El punto de evaluación de la tensión para la Posición Eje III es en la fibra superior del centro del borde de la losa y para la Posición Eje IV es en la fibra inferior de la losa,

bajo la huella de la rueda.

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes

Borde transversal de la losa

Ante cambios en el Módulo de Reacción de la Subrasante

– Posición Eje III y Posición Eje IV

Ante cambios en el Módulo de Elasticidad

– Posición Eje III y Posición Eje IV

Ante cambios en el Traspaso de Carga en la junta transversal

– Posición Eje III y Posición Eje IV

Ante cambios en el Traspaso de Carga en la junta longitudinal

– Posición Eje III y Posición Eje IV

Ante cambios en el diferencial de temperatura entre la fibra superior e inferior de la losa

(50)

50

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el

Módulo de Reacción de la Subrasante (borde transversal)

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el Módulo de elasticidad (borde transversal)

(51)

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el Traspaso de Carga en la Junta longitudinal

(52)

52

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el diferencial de

temperatura entre la fibra superior e inferior de la losa

(borde transversal)

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el diferencial de temperatura entre la fibra superior e inferior de la losa

(borde transversal)

De los gráficos se observa claramente, que un incremento en el diferencial de temperaturas produce un incremento de las tensiones evaluadas en la losa, además se observa que éste incremento es menor a medida que disminuye el tamaño de la losa.

(53)

ANÁLISIS TENSIONAL –

ESQUINA DE LA LOSA

Análisis tensional en la esquina

de la losa

Este análisis buscaba determinar cuál es el impacto sobre los resultados al considerar el eje Tándem completo o sólo una parte de él, como es un par de Ruedas dobles (él de la esquina) o un tren de

(54)

54

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el

Módulo de Reacción de la Subrasante (esquina)

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el Módulo de elasticidad (esquina)

(55)

Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el Traspaso de Carga en la Junta transversal

(56)

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Sensibilidad de las Tensiones Solicitantes ante cambios en el diferencial de

temperatura entre la fibra superior e inferior de la losa

(borde esquina)

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