MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURA
MIÑAIT ESTRUCTURAS, SOC. COOP. P.
CIMENTACION PARA CUBIERTA DE PISTA PARA C.E.P. GORONDOGANE L.H.I.
EN SONDIKA (BIZKAIA)
INDICE
I. OBJETO Y ALCANCE
II. DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL DE LA OBRA
III. NORMATIVA Y DOCUMENTACIÓN DE REFERENCIA IV. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
1.-Hormigón
1.1.- Hormigón elementos “In situ”
1.2.- Hormigón elementos prefabricados 2.-Aceros
2.1.- Barras corrugadas 2.2.- Mallas electrosoldadas 2.3.- Perfilería de acero laminado 2.4.- Aceros utilizados en los forjados 3.-Elementos prefabricados
4.-Bloques aligerantes
V- DEFINICIÓN ELEMENTOS ESTRUCTURALES 1.- Forjados, placas o losas
2.-Soportes 3.- Vigas 4.- Muros
5.-Elementos de cimentación
VI. ACCIONES CONTEMPLADAS EN EL CÁLCULO 1.-Acciones gravitatorias
1.1-Concargas y sobrecargas en plantas 1.2-Cerramientos y fachadas
2.-Acción del viento 3.-Acción de nieve 4.-Acciones sísmicas
5.-Acciones térmicas y reológicas 6.-Resistencia al fuego
VII. HIPÓTESIS DE CÁLCULO, COEFICIENTES DE PONDERACIÓN Y COMBINACIÓN DE ACCIONES
1.-Acciones a considerar 2.-Materiales a emplear 3.-Combinación de acciones
VIII. METODOLOGÍA DE CÁLCULO 1.-Vigas de hormigón armado 2.- Ménsulas cortas
3.- Vigas de gran canto 4.- Vigas metálicas 5.- Pilares de hormigón
6.- Pilares metálicos
7.- Pantallas y muros de hormigón armado 8.- Muros de fábrica
9.- Muros pantalla
10.- Forjados unidireccionales 11.- Forjados inclinados
12.- Forjados de losa maciza 13.-Forjados reticulares 14.- Cimentaciones aisladas 15.- Losas y vigas de cimentación 16.- Vigas centradoras y de atado 17.- Encepados (sobre pilotes) 18.- Placas de anclaje
19.- Escaleras
I. OBJETO Y ALCANCE.
El objeto de la presente memoria de cálculo es documentar y exponer la solución estructural de la obra de Cimentación para una Pista Cubierta, en el término municipal de Sondika (Bizkaia). En ella se recogen los datos previos, los métodos de cálculo, las características exigidas a los materiales y los cálculos de acuerdo con la Normativa vigente de la estructura de hormigón armado.
Si de alguno de los elementos estructurales, MIÑAIT ESTRUCTURAS SOC. COOP. P., no tiene responsabilidad de cálculo, éste quedará excluido del alcance de la presente Memoria de Cálculo. En particular esta Memoria de Cálculo contempla únicamente los elementos estructurales que vienen indicados en el capítulo V de la misma.
II. DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL DE LA OBRA.
La configuración de la obra puede verse en los planos de estructura adjuntos a esta Memoria, y se ha resuelto mediante una cimentación de Zapatas aisladas, apoyadas bien directamente sobre el estrato resistente, o bien sobre pozos de hormigón ciclópeo que apoyan sobre dicho estrato resistente (estas últimas irán unidas a unas Zapatas interiores a través de Vigas Centradoras).
III. NORMATIVA Y DOCUMENTACIÓN DE REFERENCIA.
1. Instrucción de Hormigón Estructural, (EHE-08), Ministerio de Fomento.
2. Autorizaciones de Uso, expedidas por el Ministerio de Fomento, y sus correspondientes fichas de características técnicas:
-Autorización de Uso de viguetas de hormigón pretensado, a favor de terceros fabricantes (Forjados Guerra, S.A., Prearco, Rocacero, Rubiera etc.).
3.”Cálculo, Construcción, Patología y rehabilitación de Forjados de Edificación”, J. Calavera, INTEMAC, 2002.
4.”Proyecto y Cálculo de Estructuras de Hormigón Armado para Edificios”, J. Calavera, IσTEεAC, 1999.
5.”Hormigón Armado”, J. Montoya, 14ª Edición, Ediciones. Gustavo Gili.
6. CTE “Código Técnico de la Edificación”.
7. NBE FL-λ0 “εuros resistentes de fábrica de ladrillo”.
8. R. Argüelles “δa estructura metálica Hoy”, δibrería Técnica Bellisco.
9. J. Calavera “εuros de contención y muros de sótano”, IσTEεAC, γª edición 10. J. Calavera. “Cálculo de estructuras de cimentación”, IσTEεAC, 4ª edición.
11. Marcelo da Cunha Moraes. “Estructuras de cimentación”
IV.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES.
1.-HORMIGONES.
1.1. Hormigón “in situ”:
i) Cimientos y Muros
Resistencia característica a los 28 días (fck) 25 N/mm2
Cemento (Art. 26. EHE-08) I/32.5
Asiento Cono de Abrahms 6-9cm
Resistencia característica a los 7 días 17 N/mm2
Tipo de árido Caliza
Tamaño máximo del árido 20mm
Designación del Hormigón, EHE-08 (Art. 31) HA-25/20/B/IIa
Nivel de Control (Art. 86 EHE-08) Estadístico
Coeficiente de minoración ( c) 1.5
ii) Pilares
Resistencia característica a los 28 días (fck) 25 N/mm2
Cemento (Art. 26. EHE-08) I/32.5
Asiento Cono de Abrahms 6-9cm
Resistencia característica a los 7 días 17 N/mm2
Tipo de árido Caliza
Tamaño máximo del árido 20mm
Designación del Hormigón, EHE-08 (Art. 31) HA-25/20/B/IIa
Nivel de Control (Art. 86 EHE-08) Estadístico
Coeficiente de minoración ( c) 1.5
iii) Vigas
Resistencia característica a los 28 días (fck) 25 N/mm2
Cemento (Art. 26. EHE-08) I/32.5
Asiento Cono de Abrahms 6-9cm
Resistencia característica a los 7 días 17 N/mm2
Tipo de árido Caliza
Tamaño máximo del árido 20mm
Designación del Hormigón, EHE-08 (Art. 31) HA-25/20/B/IIa
Nivel de Control (Art. 86 EHE-08) Estadístico
Coeficiente de minoración ( c) 1.5
iv) Losas y Forjados
Resistencia característica a los 28 días (fck) 25 N/mm2
Cemento (Art. 26. EHE-08) I/32.5
Asiento Cono de Abrahms 6-9cm
Resistencia característica a los 7 días 17 N/mm2
Tipo de árido Caliza
Tamaño máximo del árido 20mm
Designación del Hormigón, EHE-08 (Art. 31) HA-25/20/B/IIa
Nivel de Control (Art. 86 EHE-08) Estadístico
Coeficiente de minoración ( c) 1.5
1.2. Hormigón de elementos prefabricados:
Las características de los hormigones de los elementos prefabricados se recogen en las correspondientes fichas de características técnicas (Ref. 2).
2.-ACEROS.
2.1-Barras corrugadas (Art. 32 EHE-08):
Designación B 500 S
Clase de acero Soldable
Límite elástico fy 500 N/mm2
Carga unitaria de rotura fs 550N/mm2
Alargamiento de rotura en % sobre base de 5 diámetros no menor que 12 Relación fs/fy en ensayo no menor que 1.05
Nivel de Control (Art. 87 EHE-08) Sumintr. menor de 300 Tn.
Módulo de elasticidad 2.0x105 N/mm2
Coeficiente de minoración ( s) 1.15
2.2-Mallas electrosoldadas (Art. 32 EHE-08):
Designación de los alambres B 500 T
Límite elástico fy 500 N/mm2
Carga unitaria fs 550 N/mm2
Alargamiento de rotura (%) sobre base de 5 diámetros 8
Relación fs/fy 1.03
Nivel de Control (Art. 87 EHE-08) Sumintr. menor de 300 Tn
2.3-.Perfilería de acero laminado (pilares metálicos, etc.)
Calidad acero estructural. (Art. 4.2. DB-SE-A) S 275 JR
Límite elástico (DB-SE-A) 275 N/mm2
Pernos y tornillería. (Art. 4.3. DB-SE-A) 240 N/mm2 mínimo
Módulo de elasticidad 2.1x105 N/mm2
Módulo de deformación transversal 8.1x104 N/mm2
Coeficiente de Poisson 0.3
2.4- Acero utilizado en forjados:
Las características de los materiales férricos utilizados en los forjados se recogen en las correspondientes fichas de características técnicas (Ref. 2).
3.-ELEMENTOS PREFABRICADOS.
Las características de los elementos resistentes prefabricados utilizados, sus dimensiones, armado, solicitaciones de agotamiento, disposición, pesos y cuantos detalles son exigibles por la actual Normativa se encuentran en las Fichas de la Ref. 2, que se suministran anejas a este documento (Autorizaciones de Uso y Documentaciones técnicas de marcado CE).
4.-BLOQUES ALIGERANTES.
No se contempla la colaboración estructural de los mismos.
V.-DEFINICIÓN ELEMENTOS ESTRUCTURALES.
Esta memoria tiene carácter general, por lo que algunos apartados de la misma pudieran no guardar relación alguna con este Cálculo. En esta Memoria de Cálculo, resultan de aplicación los puntos marcados en este apartado.
1. FORJADOS, PLACAS Ó LOSAS No se contemplan.
2. SOPORTES.
Pilares de hormigón armado Pilares metálicos
3. VIGAS.
Vigas de hormigón armado Vigas de gran canto Ménsulas cortas
Vigas de acero laminado
4. MUROS.
Muros de Sótano Muros Ménsula
Muros de fábrica de ladrillo Muros de gravedad
5. ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN.
Zapatas Aisladas y Vigas Centradoras Zapatas excéntricas con vigas centradoras Losa de cimentación
Pilotaje y cimentaciones especiales
VI.-ACCIONES CONTEMPLADAS EN EL CÁLCULO.
1.-ACCIONES GRAVITATORIAS.
Según las prescripciones del CTE. DB-SE-AE de la Ref. 6, y de acuerdo con el Proyecto de la Obra, se han considerado las siguientes acciones gravitatorias.
1.1 Concargas y sobrecargas en planta:
1.2 Cerramientos y fachadas:
Carga lineal en fachadas ordinarias Kn/ml
Carga lineal en cerramientos especiales (sep de viviendas, escaleras, ascensor, etc.) Kn/ml Carga lineal cerramientos. (reparto de viviendas) incluida en la sobrecarga
de tabiquería
2.-ACCIÓN DEL VIENTO.
La acción del viento, se ha valorado siguiendo las indicaciones del CTE. DB-SE-AE (Ref. 6), considerando la geometría, altura y esbeltez del edificio, el grado de aspereza del entorno y la zona eólica dentro del mapa nacional.
Para la determinación de los Estados Límites Últimos, así como Estados Límites de Servicio, se han considerado respectivamente las combinaciones indicadas en los Artículos 13.2 y 13.3 de la EHE, así como las indicadas en el Artículo 3 del DB-SE-AE. De este modo, la acción del viento se calcula a partir de la presión estática “qe” que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa comercial utilizado, obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación (Ref. 6) DB-SE-AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado:
qe = qb · ce · cp
Donde:
-
q
b: Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.-
c
e: Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado.-
c
p: Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.4 del apartado 3.3.4 del DB-SE-AE del CTE, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento.En el cálculo de la acción del viento no se realiza un análisis de los efectos de 2º orden para edificios de esbeltez inferior a 3
3.-ACCIÓN DE NIEVE.
La acción de nieve, se ha valorado siguiendo las indicaciones del CTE. DB-SE-AE (Ref. 6), considerando la forma del edificio o de la cubierta, la altitud del emplazamiento o término municipal donde se ubique el edificio y la zona climática de invierno dentro del mapa nacional.
Para la determinación de los Estados Límites Últimos, así como Estados Límites de Servicio, se han considerado respectivamente las combinaciones indicadas en los Artículos 13.2 y 13.3 de la EHE-08, así como las indicadas en el Artículo 3 del DB-SE-AE. De este modo, la acción de nieve se calcula a partir de la carga de nieve por unidad de superficie en proyección horizontal “qn”:
qn = μ · s
k Donde:- : Es el coeficiente de forma de la cubierta según el apartado 3.5.3 del CTE DB-SE-AE (Ref. 6).
-
s
k: Es el valor característico de la carga de nieve sobre un terreno horizontal según el apartado 3.5.2 del CTE DB-SE-AE (Ref. 6). Determinado de acuerdo a la tabla 3.7 para terrenos localizados en las capitalesde provincia y a las especificaciones del Anejo E para terrenos localizados en otras localidades, en función de la zona y de la altitud topográfica del emplazamiento de la obra.
(1) En emplazamientos con altitudes superiores a 2.000m. como carga de nieve se adoptará la indicada en la ordenanza municipal, cuando exista, ó se establecerá a partir de los datos empíricos disponibles.
Grado de Aspereza
I. Borde de mar o de lago
II. Terreno rural llano sin obstáculos III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos
IV. Zona urbana, industrial o forestal V. Grandes ciudades, con edificios en altura
Zona Eólica
A. Velocidad Básica:
26 m/s
B. Velocidad Básica:
27 m/s
C. Velocidad Básica:
29 m/s
Altitud Topográfica
(1)
0m. 200m.
400m.
500m.
600m.
700m.
800m.
900m.
1000m.
1200m.
1400m.
1600m.
1800m.
2200m.
Zonas Climáticas
de invierno
ZONA 1 ZONA 2
ZONA 3 ZONA 4 ZONA 5 ZONA 6 ZONA 7
4.-ACCIONES SÍSMICAS.
Dado que la obra se encuentra en zona de baja o media sismicidad, y dado el uso y carácter de la misma, no es necesario su cálculo de acuerdo con la Norma Sismorresistente Española.
5.-ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS.
No se han tenido en cuenta, al considerar que la máxima dimensión del edificio (bien en su totalidad, bien entre juntas) se halla dentro de los límites establecidos en el Artículo 3.4. del DB-SE-AE (Ref. 6), para poder despreciar este tipo de acciones.
6.-RESISTENCIA AL FUEGO.
Se realiza la comprobación de la resistencia al fuego de los elementos estructurales que componen la obra (vigas, forjados, pilares, pantallas y muros de hormigón; vigas y pilares de acero) para la norma CTE DB-SI.
En la comprobación de la resistencia al fuego se realizan las siguientes comprobaciones y dimensionamientos:
i) Distancia equivalente al eje:
a
m ≥a
mín. Donde:- a
m : Distancia equivalente al eje de las armaduras (CTE DB SI - Anejo C- Fórmula C.1)- a
mín. : Distancia mínima equivalente al eje exigida por la norma para cada tipo de elemento estructural Para los elementos constructivos que tengan definidos revestimientos de protección, se dimensionará el espesor mínimo necesario de dicho revestimiento de modo que los citados elementos constructivos cumplan con las exigencias de la normativa empleada. Si se comprueba que este revestimiento no es necesario para cumplir con las exigencias de la normativa, el espesor de revestimiento será el mínimo por razones constructivas. Para los elementos constructivos en los que no se ha definido revestimiento de protección, se comprueba dicho elemento con los datos de resistencia al fuego asignados.
ii) Dimensión mínima:
b
≥b
mín. Donde:- b
: Menor dimensión de la sección transversal- b
mín. : Valor mínimo de la menor dimensión exigido por la normaiii) Compartimentación:
h
≥h
mín. Donde:- h
: Espesor de losa o capa de compresión- h
mín. : Espesor mínimo para losa o capa de compresión exigido por la normaSe indicará el espesor de solado incombustible necesario para cumplir esta condición cuando resulte necesario.
iv) Datos generales por placas:
VII.-HIPÓTESIS DE CÁLCULO, COEFICIENTES DE PONDERACIÓN Y COMBINACIONES DE CARGAS.
1.-ACCIONES A CONSIDERAR.
A efectos del cálculo, se realizan once hipótesis de carga:
1. Carga permanente (Peso propio más cargas muertas) 2. S.U. (Sobrecarga de uso)
3. Sobrecarga de Nieve
4. Empuje horizontal permanente (Empuje descompensado de tierras)
5. Empuje horizontal variable (Empuje descompensado de tierras considerando que estas empujen o no empujen).
6. Viento + X 7. Viento - X 8. Viento + Y 9. Viento - Y 10. Sismo + - X 11. Sismo + - Y
Se consideran cargas muertas el peso del solado o del pavimento, la sobrecarga de uso por tabiquería si existe (aunque esta última podría considerarse una carga variable si su posición o presencia varía a lo largo del tiempo), el peso de tierras, y en general todas aquellas acciones de larga duración. Las cargas muertas más el peso propio conforman la Hipótesis de Carga Permanente, que figura en primer lugar de la combinatoria y de los listados de esfuerzos.
Con todas las hipótesis que sean de aplicación en cada caso, disposiciones de carga, simultaneidad y combinatoria (de acuerdo al Artículo 13.2 de la EHE-08 y el Artículo 4 del DB-SE-AE, a los materiales utilizados y a los usos de la estructura calculada) se generan todas las combinaciones para todos los Estados Límite, tanto de agotamiento de los materiales, como de tensiones sobre el terreno de cimentación y desplazamiento de los nudos.
2.-MATERIALES A EMPLEAR.
* HORMIGÓN:
i) Hormigones: De acuerdo al artículo 15.3 de la EHE-08, el coeficiente parcial de seguridad o coeficiente de minoración del hormigón es c= 1.50, luego la resistencia de cálculo será:
fcd= fck / c = fck / 1.50
Para el caso de acciones accidentales (sismo, explosiones,…) el coeficiente parcial de seguridad es c= 1.30. Por lo tanto, la resistencia de cálculo será diferente en función de la combinación de acciones que se este calculando.
ii) Aceros en barras: Según el artículo 15.3 de la EHE-08, el coeficiente parcial de seguridad o coeficiente de minoración del acero es, en situaciones normales s= 1.15, siendo la resistencia de cálculo:
fyd= fyk / s
Para el caso de acciones accidentales (sismo, explosiones) el coeficiente parcial de seguridad será s=
1.00. Por lo tanto, la resistencia de cálculo fyd depende de la combinación de acciones que estemos calculando.
* ACERO:
En el cálculo se utilizan dos tipos de perfiles de acero: “Conformado” o “δaminado/armado”. Si además se calcula la placa de anclaje en los arranques de los pilares, se necesitan unos pernos, también de acero.
En todos los casos y de acuerdo al Art.2.3.3 del DB-SE-A el coeficiente parcial de seguridad para determinar la resistencia del acero es M = 1.05.
3.-COMBINACIÓN DE ACCIONES.
* HORMIGÓN:
De acuerdo al Art.13.2 de la EHE-08 se han definido para los Estados Límite Ultimos (E.L.U.) las siguientes combinaciones:
-Situaciones persistentes o transitorias:
j Gj Gkj Q 1 Qk , 1
i Qi o , i Qki
-Situaciones accidentales
j Gj Gkj A Ak Q 1 1 , 1 Qk 1
i Qi 2 , i Qki
-Situaciones sísmicas:
j Gj Gkj A Ae , k
i Qi 2 , i Qki
Siendo:
Gj: coeficiente de mayoración de acciones permanentes
Q1: coeficiente de mayoración de la acción variable determinante Qi: coeficiente de mayoración de acciones variables
A: coeficiente de mayoración de acciones accidentales Gkj: Valor característico de las acciones permanentes Qk1: Valor característico de la acción variable determinante
Ψo,i Qki μValor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes Ψ1,1 Qk1μ Valor representativo frecuente de la acción variable determinante
Ψβ,i Qkiμ Valor representativo cuasipermanente de las acciones variables concomitantes con la acción determinante y la acción accidental, o con la acción sísmica.
Ak: Valor característico de la acción accidental Ae,k: Valor característico de la acción sísmica.
Para los Estados Límite Últimos (E.L.U.) el valor de los coeficientes parciales de seguridad de mayoraciones utilizados para las combinaciones es el siguiente:
Situación permanente y transitoria Situación accidental Tipo de acción Favorable Desfavorable Favorable Desfavorable
Permanente
G= 1.00 G= 1.35 G= 1.00 G= 1.00
Variable
Q= 0.00 Q = 1.50 Q= 0.00 Q=1.00 Accidental
A= 1.00 A= 1.00
* ACERO:
De acuerdo al Art.4.2 del DB-SE se ha definido:
1.- El valor de cálculo de los efectos de las acciones correspondiente a una situación persistente o transitoria, mediante combinaciones de acciones a partir de:
j1 Gj Gkj P P Q 1 Qk 1
i1 Qi oi Qki
Es decir considerando la acción simultánea de:
a) Todas las acciones permanentes, en el valor de cálculo ( G GK), incluido el pretensado ( P P).
b) Una acción variable cualquiera, en valor de cálculo ( Q QK), debiéndose adoptar como tal una tras otra sucesivamente en distintos análisis.
c) El resto de las acciones variables, en valor de cálculo de combinación ( Q
ψ
O QK).2.- El valor de cálculo de los efectos de las acciones correspondiente a una situación extraordinaria, mediante combinaciones de acciones a partir de:
j1 Gj Gkj P P Ad Q 1 1 , 1 Qk 1
i1 Qi 2 i Qki
Es decir considerando la acción simultánea de:
a) Todas las acciones permanentes, en el valor de cálculo ( G GK), incluido el pretensado ( P P).
b) Una acción accidental cualquiera, en valor de cálculo (
Ad
), debiendo analizarse sucesivamente con cada una de ellas.c) Una acción variable, en valor de cálculo frecuente ( Q
ψ
1 QK), debiendo adoptarse como tal, una tras otra sucesivamente en distintos análisis con cada acción accidental consideradad) El resto de las acciones variables, en valor de cálculo casi permanente ( Q
ψ
2 QK).En situación extraordinaria, todos los coeficientes de seguridad ( ), son iguales a cero si su efecto es favorable, o a la unidad si es desfavorable, en los términos anteriores.
3.- En los casos en los que la acción accidental sea la acción sísmica, todas las acciones variables concomitantes se tendrán en cuenta con su valor casi permanente, según la expresión:
j1Gkj P Ad
i1 2 i Qki
Para los Estados Límite Últimos (E.L.U.) se aplicarán los coeficientes de simultaneidad recogidos en la tabla 4.2 del DB-SE:
Ψ0 Ψ1 Ψβ
Sobrecarga superficial de uso (Categorías según DB-SE-AE)
*Zonas residenciales (Categoría A)
*Zonas administrativas (Categoría B)
*Zonas destinadas al público (categoría C
*Zonas comerciales (Categoría D)
*Zonas de tráfico y aparcamiento de vehículos ligeros (Categoría E)
*Cubiertas transitables (Categoría F)
*Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento (Categoría G)
0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 (1) 0,0
0,50 0,5 0,70 0,70 0,70 (1) 0.00
0,30 0,30 0,60 0,60 0,60 (1) 0,00 Nieve
*Altitudes > 1000m.
*Altitudes ≤ 1000m. 0,70
0,50
0,50 0,20
0,20 0,00
Viento 0,60 0,50 0,00
Temperatura 0,60 0,50 0,00
Acciones variables del terreno 0,70 0,70 0,70 (1) En las cubiertas transitables, se adoptarán los valores correspondientes al uso desde el que
se accede.
Para los Estados Límite Últimos (E.L.U.) se aplicarán los coeficientes parciales de seguridad de mayoraciones recogidos en la tabla 4.1 del DB-SE:
Tipo de
verificación (1) Tipo de acción Situación persistente o transitoria Desfavorable Favorable
Resistencia
Permanente:
-Peso propio, peso del terreno.
-Empuje del terreno.
-Presión del agua.
1,35 1,35 1,20
0,80 0,70 0,90
Variable 1,50 0,00
Desestabilizadora Estabilizadora
Estabilidad
Permanente:
-Peso propio, peso del terreno.
-Empuje del terreno.
-Presión del agua.
1,10 1,35 1,05
0,90 0,80 0,95
Variable 1,50 0,00
(1) Los coeficientes correspondientes a la verificación de la resistencia del terreno se establecen en el DB-SE-C.
* HORMIGÓN Y ACERO
Para los estados limite de servicio (E.L.S.) se considerará como un comportamiento adecuado, que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite establecido para el mismo de acuerdo al Art. 4.3 del DB- SE, siendo en estos casos el valor de los coeficientes parciales de seguridad igual a la unidad.
VIII.- METODOLOGÍA DE CÁLCULO.
Una vez introducidos en el programa informático todos los datos necesarios, se procede al cálculo de la estructura. La primera fase será la generación de las estructuras geométricas de todos los elementos, formando así la matriz de rigidez de la estructura. La segunda fase del proceso consiste en la inversión de la matriz de rigidez por métodos frontales. Posteriormente se acomete la tercera fase del proceso, consistente en la obtención de los desplazamientos de todas las hipótesis definidas. La cuarta fase será la que corresponde a la obtención de todas las envolventes de todas las combinaciones definidas, para todos y cada uno de los elementosμ vigas, pilares, losas….etc. En la quinta y última fase se procede al dimensionamiento y armado de todos los elementos definidos, de acuerdo a las combinaciones y envolventes, geometría, materiales y tablas de armado existentes.
1.-VIGAS DE HORMIGÓN ARMADO.
Para el dimensionamiento de las secciones de hormigón armado en estados límites últimos se emplean el método de la parábola-rectángulo y el diagrama rectangular, con los diagramas tensión-deformación del hormigón y para cada tipo de acero, de acuerdo con la normativa vigente.
Se utilizan los límites exigidos por las cuantías mínimas y máximas indicadas por las normas, tanto geométricas como mecánicas, así como las disposiciones indicadas referentes a número mínimo de redondos, diámetros mínimos y separaciones mínimas y máximas.
Armadura longitudinal por flexión
La armadura se determina efectuando un cálculo a flexión simple en, al menos, 14 puntos de cada tramo de viga, delimitado por los elementos que contacta, ya sean viguetas, losas macizas o reticulares. En cada punto, y a partir de las envolventes de momentos flectores, se determina la armadura necesaria tanto superior como inferior (de tracción y compresión según el signo de los momentos) y se comprueba con los valores mínimos geométricos y mecánicos de la norma, tomando el valor mayor. Se determina para las envolventes, sísmicas y no sísmicas y se coloca la mayor cuantía obtenida de ambas.
Armadura inferior
Conocida el área necesaria por cálculo en todos los puntos calculados, se busca en la tabla de armado de positivos la secuencia de armadura inmediata superior a la necesaria. Las tablas de armado están definidas para el ancho y el canto especificado en las mismas.
Las tablas de armado se desglosan en 3 sumandos. Cada uno de ellos puede ser de diferente diámetro. El primer sumando es armadura pasante entre apoyos (cuya cuantía es superior a un tercio o un cuarto de la cuantía de la armadura total), anclada de forma constructiva. Es decir, el eje de apoyo pasa hasta la cara opuesta menos 3cm, excepto si, por necesidades de cálculo (porque los positivos estén próximos o lleguen al apoyo o por necesitar armadura de compresión en apoyos), fuera preciso anclar la longitud reducida de anclaje a partir del eje. El segundo y tercer sumando pueden ser de menor longitud, siempre simétricos, cumpliendo unas longitudes mínimas en porcentajes (d y e en el dibujo) de la luz del vano.
c: Dimensión del apoyo
r: Recubrimiento (usualmente 3cm.) lb, net: longitud de anclaje reducida Armadura superior
Se distinguen dos clases de armadura superior:
Refuerzo superior (en vigas normales, inferior en vigas de cimentación). Conocida el área necesaria por cálculo en todos los puntos calculados, se busca en la tabla de armado de negativos la secuencia de armadura inmediata superior a la necesaria. Se pueden disponer armaduras hasta con tres grupos de longitudes de corte distintas. Cada uno de ellos puede ser de diferente diámetro. Las tablas de armado están definidas para el ancho y el canto especificado en las mismas.
Montaje: Continua o porta-estribos. La armadura de montaje continua se utiliza cuando se construye en taller la ferralla de las vigas de apoyo a apoyo, conjuntamente con la armadura positiva y los estribos, a falta de colocar en obra el refuerzo superior (o inferior en vigas de cimentación) en apoyos. De forma opcional, se puede considerar o no, colaborante a efectos de armadura superior. Cuando sea necesaria armadura de compresión superior, se convierte siempre en colaborante. El anclaje de esta armadura de montaje es opcional, en patilla o prolongación recta, a partir de su terminación o del eje.
i) En secciones en T, se coloca una armadura adicional para sujetar los extremos de los estribos de la cabeza de la “T”.
ii) La armadura de montaje porta-estribos se utiliza para el montaje 'in situ' de la ferralla, colocándose entre los extremos de los refuerzos superiores, utilizando barras de pequeño diámetro y un solape constructivo con los refuerzos. Es necesario para tener una armadura que al menos sujete los estribos.
Puede también ser utilizable en zonas sísmicas en las que se desea alejar los solapes de los nudos. Es muy conveniente consultarla y elegir la que habitualmente se utilice. Cuando las longitudes de negativos en ambos lados de un tramo se unen de forma automática pasa a ser armadura de montaje colaborante.
Otras consideraciones en el armado longitudinal
Dentro de la zona de apoyo del soporte o pilar se considera una variación lineal del canto de la viga (1/3), lo cual conduce a una reducción de la armadura necesaria, que será la mayor obtenida entre las caras de borde del soporte, sin tener que coincidir con el eje del apoyo, siendo lo más normal que esté próxima o en el mismo borde de apoyo.
En cuanto a las pantallas y muros, dependiendo del ancho del lado al que acomete la viga, se calcula una longitud o luz de cálculo igual a la menor de:
-La distancia entre ejes de pantallas (o punto medio del eje de viga cortado) -La luz libre (entre caras) más dos veces el canto
Con este criterio se obtienen las envolventes dentro de la pantalla y se obtiene la longitud de corte de las armaduras, que no superarán la luz de cálculo en más de dos cantos.
Si es necesaria la armadura de piel, debido al canto de la viga, se dispondrá en las caras laterales con el diámetro y separación mínima definida, de acuerdo a la norma.
Armadura longitudinal por torsión
Conocida la armadura longitudinal por flexión, se calcula la armadura necesaria por torsión, de acuerdo a la norma, en cada sección. Si la armadura real colocada en esquinas es capaz de absorber ese incremento respecto a la necesaria por flexión, cumplirá. En caso contrario, será preciso aumentar la armadura longitudinal y una armadura adicional en las caras laterales, como si de armadura de piel se tratara.
La comprobación de compresión oblicua por torsión y cortante se efectúa en el borde del apoyo de acuerdo a la formulación de la norma.
Corte de las armaduras longitudinales
Una vez conocida la envolvente de capacidades necesarias en cada sección, superior e inferior, se determina para cada punto una ley desplazada un canto útil más la longitud neta reducida (= longitud de anclaje x área necesaria/área real) en función de su posición (II = mala adherencia, I= buena adherencia), determinándose la longitud máxima en su zona para cada uno de los grupos de armado dispuesto en la dirección desfavorable o decreciente de los esfuerzos. En los extremos, se ancla la armadura de acuerdo a su terminación en patilla, calculando la rama vertical necesaria. En apoyos intermedios se ancla la armadura de positivos a cada lado a partir del eje de apoyo, además de un mínimo de diez diámetros medidos desde la cara del soporte.
Cuando se supera la longitud máxima de barras, se cortan y solapan las barras con un valor doble de la longitud de anclaje.
Armadura transversal (Estribos)
Para el dimensionado a esfuerzo cortante se efectúa la comprobación a compresión oblicua realizada en el borde de apoyo directo, y el dimensionado de los estribos a partir del borde de apoyo mencionado o de forma opcional a una distancia en porcentajes del canto útil, del borde de apoyo.
En cuanto al estribado, o refuerzo a cortante, es posible seleccionar los diámetros mínimos y separaciones en función de las dimensiones de la viga, así como simetría en la disposición de los mismos y empleo de distintos calibres según la zona de la viga. Se pueden definir estribos simples (que es siempre el perimetral de la sección), dobles, triples, así como ramas verticales. También se pueden disponer los estribos y ramas juntos, hasta dos y tres en la misma sección.
Se determina en primer lugar el estribado mínimo según la norma, en función de la sección de la viga y la tabla de armados, comprobando la longitud que puede cubrir con la envolvente de esfuerzos cortantes en la zona central. En las zonas laterales, a izquierda y derecha, se determina el estribado necesario hasta los apoyos y se colocan en su longitud necesaria más medio canto útil.
Por último, y si existe torsión, se calcula la armadura transversal necesaria por torsión, estableciendo los mínimos según la norma (separación mínima, estribos cerrados) y se adiciona a la obtenida por cortante, dando como resultado final un estribado cuyos diámetros, separaciones y longitud de colocación cubre la suma de los dos efectos. En este último caso se realiza la comprobación conjunta (compresión oblicua) de tensiones tangenciales de cortante más torsión. Se comprueba que la separación de estribos cumpla lo especificado en la norma cuando la armadura longitudinal esté comprimida, lo cual afecta tanto al diámetro como a la separación máxima, en función de la armadura longitudinal comprimida.
*NOTA IMPORTANTE: Pilares apeados. Cargas próximas a los apoyos. Vigas de gran canto y vigas anchas.
En el caso particular de pilares apeados en vigas, se dimensionan los estribos verticales con el valor del cortante en el borde a apoyo en ese tramo. Es importante recordar que, en el caso particular de pilares apeados o cargas puntuales próximos a los apoyos, es decir, a una distancia menor o igual a un canto útil, se produce una transmisión de la carga por bielas inclinadas de compresión y tracción que necesita armadura horizontal, en las mismas condiciones que en una ménsula corta, cuyos criterios de dimensionado no está contemplados en el programa. En este caso se realiza una comprobación y armado manual del tramo o tramos en los que esto ocurra, de acuerdo a lo que indique la norma para esos casos, además de complementar los dibujos de planos de vigas con los detalles adicionales correspondientes.
También se puede resolver con barras inclinadas.
Dada la importancia que posee este tipo de apoyo y la fragilidad que presenta, es fundamental extremar el control del mismo, tanto en su diseño como en su ejecución. Se deben revisar los arranques de los pilares apeados, comprobando sus condiciones de anclaje en la viga. Cuando se tienen tramos cortos o vigas de canto elevado, se puede dar la condición de que la luz sea menor que dos veces el canto, en cuyo caso se está ante una viga de gran canto o viga-pared, cuyos criterios de dimensionamiento no están con- templados en el programa. En este caso se debe realizar una comprobación y armado manual del tramo o tramos en los que esto ocurra.
También puede suceder que en algún tramo de viga, el ancho sea superior a dos veces su luz. En ese caso, esta viga ancha realmente no es una viga sino un elemento plano bidimensional o losa, con lo que conviene revisar la discretización y calcularla como losa en lugar de hacerlo como viga, ya que los criterios de dimensionamiento son diferentes.
Comprobación de la fisuración en vigas
De forma opcional, se puede establecer un límite del ancho de fisura, siguiendo las indicaciones y los límites de fisura en función del tipo de ambiente incluidos en el Artículo 49.2 de la EHE-08.
La formulación utilizada corresponde al Código Modelo CEB-FIP. La anchura característica se calcula como:
Donde:
-c: Recubrimiento de la armadura de tracción -s: Separación entre barras. Si s > 15ø, s = 15ø -K1: 0.4 (barras corrugadas)
-K2: 0.125 (flexión simple)
Esm Sm Wk 701,
As eficaz k Ac
k c
Sm ,
2 1 25 , 0
2
Es s s
sr K K Es
Esm s
0,4
5 , 1 2
2
1 3
-As: Área total de las barras en el área eficaz
-Ac, eficaz: Área eficaz que envuelve a las armaduras, en una altura de 1/4 de la altura de la viga.
-
s: Tensión de servicio de la armadura-
sr: Tensión de la armadura en el momento de la fisuración -Es: Módulo de elasticidad del acero-K3: 0.5
Si se activa la comprobación y no se cumple, se alargan las barras o aumenta la cuantía para cumplir.
Deformaciones en vigas
Se definen los siguientes límites de flecha:
i) Flecha instantánea:
Carga Permanente Sobrecarga
Total
ii) Flecha total a plazo infinito iii) Flecha activa
Los límites aplicados son la menor de L/500 o L/1000+0,5cm. para la flecha activa y la menor de L/300 ó L/500 + 1,00 cm para la flecha total a plazo infinito según el Artículo 4.3.3 del DB-SE y el artículo 50 del EHE 08. La flecha instantánea para sobrecarga se limita a L/350.
La flecha total será la suma de las flechas instantáneas más las diferidas en cada caso.
Se determina la flecha máxima activa y total en vigas utilizando el método de la doble integración de curvaturas. Analizando una serie de puntos se obtiene la inercia bruta, homogeneizada, fisurada y el giro por hipótesis, calculado a partir de la ley de variación de curvaturas.
Se calculan los esfuerzos y desplazamientos por hipótesis, partiendo del valor del módulo de elasticidad longitudinal secante del hormigón, por lo que la reducción de dicho módulo de elasticidad en función del clima, curado, etc., se deberá corregir por medio de los correspondientes coeficientes de fluencia a aplicar a las deformaciones instantáneas y diferidas.
La primera flecha que se obtiene, llamada activa, es la diferida más la instantánea debida a las cargas permanentes (después de construir el tabique) y a las cargas variables.
Se calcula la flecha por el método indicado debido a las cargas permanentes (fG) y las cargas variables (fQ). La flecha activa total será:
f
A =α
g ·f
G +α
q ·f
Q Siendo:α
g: Coeficiente multiplicador para las cargas permanentesα
q: Coeficiente multiplicador para las cargas variablesLa flecha total a plazo infinito será la flecha activa más la producida hasta la construcción del elemento dañable (tabiques normalmente).
Vigas inclinadas
Se dimensionan dichos elementos a flexo-compresión esviada a partir de las envolventes de momentos flectores y axiles, así como el estribado a cortante. Es un cálculo en el que se dimensiona la armadura para los dos planos paralelos a las caras de la viga. Es decir, tanto para el plano vertical como para el
plano horizontal. La armadura superior e inferior longitudinal indicada es la máxima o envolvente de todas las secciones calculadas a lo largo de dicha viga inclinada.
2. MÉNSULAS CORTAS.
La ménsula corta transmite con su excentricidad los esfuerzos al pilar como una barra rígida excéntrica.
Para desarrollar el cálculo y dimensionado de ménsulas cortas de hormigón armado se han empleado los métodos descritos en el artículo 64 de la normativa EHE-08 (Instrucción de hormigón estructural).
Esquema de Ménsula Corta Modelo simplificado de la zona de
encuentro de la Ménsula Corta.
3. VIGAS DE GRAN CANTO.
Para que una viga se considere como viga de gran canto se han de cumplir las siguientes condiciones:
-Viga simplemente apoyada: 2 h le
-Viga continúa: 2,5 h le
Dado que los apoyos suelen ser soportes de un tamaño tal que:
La luz de cálculo que se considere “l” será el menor de los dos siguientes valoresμ -le= Luz entre ejes
-1,15 x lo= 1,15 x luz libre (siendo
l
0 l
e 2 1 t
izq t
der
)Los apoyos que se consideran en el cálculo pueden ser:
-No rigidizados.
-Rigidizados en toda su altura.
-Rigidizador o diafragma de menor altura.
Los esfuerzos de cálculo, los momentos flectores y los cortantes se obtienen como vigas aisladas de relación canto/luz normal, mediante las formulas ya mencionadas de “Resistencia de materiales”, de acuerdo a los siguientes esquemas de geometría y cargas:
-Vigas simplemente apoyadas- -Vigas continúas exteriores- -Vigas continúas interiores- Se obtienen los valores máximos, negativos en apoyos empotrados y positivos en vanos, para momentos flectores y cortantes en apoyos, que permitirán comprobar la geometría y obtener la armadura necesaria.
Anchura mínima
Se comprueba que el cortante en los apoyos Vd cumple:
-Vd ≤ 0,1x b x h x fcd si h ≤ l -Vd ≤ 0,1x b x l x fcd si h ≥ l
Cuando se calcula únicamente con una carga uniforme, se limita el ancho de la viga:
0 3
8 f h
q b l
cd d
Siendo:
-b: Ancho de la viga.
-qd: Carga uniforme aplicada.
-fcd: Resistencia de cálculo del hormigón.
Si existen cargas puntuales aplicadas, entonces se rigidizan los apoyos.
Reacciones de apoyo
Se verifica que el tamaño de los apoyos, suponiendo concentrada la reacción en el ancho de la viga, no supera la resistencia de cálculo del hormigón.
-Apoyo no rigidizado transversalmente:
Viga simplemente apoyada: Se ha de cumplir que: Vizq, Vder ≤ f2cd x b (tizq, tder) Viga continúa intermedia: Se ha de cumplir queμ Vizq, Vder ≤ f2cd x b (tizq, tder)
Viga continúa exterior: Se ha de cumplir queμ 1,10 x Vizq, 1,10 x Vder ≤ f2cd x b (tizq, tder)
-Apoyo rigidizado por un pilar de gran tamaño o diafragma transversal:
No necesitamos realizar comprobación alguna, debido a la existencia del ridizador.
-Apoyo rigidizado a menor altura que la viga o ensanche en zona superior o inferior de altura Hf:
El efecto del rigidizador produce un reparto a 45º, debido a su altura, Hf. Para estar del lado de la seguridad, se supone que solo existe a un lado.
Viga simplemente apoyada: Se ha de cumplir que: Vizq ≤ b (tizq+Hf) y queμ Vder ≤ b (tder+Hf) Viga continúa exterior: Se ha de cumplir queμ Vizq ≤ 1,β0 x b x (tizq+Hf) x f2cd y que:
Vder ≤ 1,20 x b x (tder+Hf) x f2cd
Viga continúa intermedia: Se ha de cumplir queμ Vizq ≤ 0,8 x b x (tizq+Hf) x f2cd y que:
Vder ≤ 0,8 x b x (tder+Hf) x f2cd
De acuerdo con el Artículo 63.3.2 de la EHE-08, la resistencia a compresión del hormigón en los apoyos f2cd será igual a 0,70fcd.
Armadura de alma horizontal y vertical
En cada cara se dispondrá una armadura vertical, cerrada en forma de cercos, y otra armadura horizontal cuya cuantía mínima será:
Ah ≥ 0,00β x b x Sh (horizontal) Av ≥ 0,00β x b x Sv (vertical) Siendo:
-Ah, Av: Área de las armaduras -Sh, Sv: Separación entre barras De modo que si realizamos el cálculo:
Sh b
Ah 0020, y b Sv
Av 0020,
De acuerdo a la EHE-08 el valor adoptado como cuantía mínima será de 0,10. Adicionalmente, y en la proximidad de los apoyos, se dispondrá una malla ortogonal, su forma será de horquilla para la armadura vertical.
Armaduras longitudinales
En primer lugar se determina el brazo mecánico “z”μ Viga simplemente apoyada:
-z= 0,20 x (l+2h) si 1 ≤ l/h ≤ β -z= 0,60 x l si l/h ≤ 1
Viga continúa exterior y viga continúa intermedia:
-z= 0,β0 x (l+1,15h) si 1 ≤ l/h ≤ β,50 -z= 0,50 x l si l/h ≤ 1
-Armadura longitudinal inferior:
Conocido el momento máximo positivo Md+
se calcula el área de armadura necesaria:
yd d
i z f
A M
siendo fyd la resistencia de cálculo del acero. Esta armadura, se ha de colocar en una altura cj, distribuida en ambas caras de la viga:
Se anclará la armadura en los extremos y se solapará en los apoyos intermedios en continuidad.
-Armadura longitudinal superior:
En el caso de las vigas continuas tendremos un momento negativo en el apoyo derecho Md-
para las vigas exteriores y sendos momento negativos en cada uno de los apoyos para la vigas intermedias (Mi-
para el apoyo izquierdo y Md-
para el apoyo derecho). Por sencillez constructiva y dado que la armadura de momentos negativos debe de ser pasante al menos en un 50%, se colocará un armado envolvente en ambos lados. Dicho de otro modo, se calcula M-= Máximo (Mi-
; Md-
). La armadura que se colocará finalmente será:
yd sn z f A M
Primer Caso: l>h
En la franja superior C1= 0,20h, se dispondrá un armado A1 tal que: sn
sn A
h A l
A 1 0,25
1 2
En una franja de altura C2= 0,60h, situada debajo de la anterior, se dispondrá un armado A2 cuyo valor será: A2AsnA1. La mitad de la armadura puede cortarse con una longitud igual 0,40 x mínimo (l, h) De modo que el esquema de armado de una cara sería:
Segundo Caso: l<h
En este caso se dispone Asn en una franja superior comprendida entre 0,20l y l, medidos a partir de la arista inferior de la viga, en una altura C3= 0,80l. El esquema de armado correspondiente:
Refuerzo inclinado en los apoyos
Si el valor del cortante Vd en un apoyo supera el 75% del máximo admisible, es decir si:
cd
d b h f
V 0,750,10 , se dispondrán unas barras inclinadas a 45º, capaces de absorber un esfuerzo de 0,80Vd, a una distancia de 0,50 x
mínimo (h, l). La forma de esos refuerzos será tipo cercos.
280 , , 0 min 2 35 , 0
0
0 d
yd
l V h S f
A
Siendo:
-A0: Área armadura
-S0: Separación entre cercos Por lo tanto:
h lf V S
A
yd d
, min 2
35 , 0 2
80 , 0
0 0
Armadura de suspensión
Si existe una carga uniforme aplicada en la parte inferior de la viga, se habrán de disponer unos estribos o cercos suplementarios capaces de suspender la citada carga:
yd d
f q Ssusp Asusp
2 Siendo:
-Asusp: Área de las barras de suspensión -Ssusp: Separación de las barras de suspensión -qd: Carga uniforme aplicada en la parte inferior
Dicha armadura se dispondrá en viga, de la forma indicada en la siguiente figura:
Refuerzo de cargas indirectas
Si existen cargas puntuales de aplicación indirecta, ya sea por un soporte que nace en la viga de gran canto o por un diafragma transversal que apoye en la viga, resulta necesario suspender el valor de la citada carga. En este caso se dispondrán estribos de diámetro 16 separados 5 cm. entre sí. La razón para disponer estos estribos es la posible existencia de pilares próximos, en cuyo caso es más sencillo contar con estribos verticales que con barras inclinadas, ya que podrían cruzarse.
El número de estribos se calcula de la siguiente manera:
1
16
yd i
f A cales P RamasVerti Numero
Siendo:
-Pi: Valor de la carga aplicada.
-Aø16: Área de un redondo de diámetro ø16.
Refuerzo en la vertical de los apoyos
Si existen cargas aplicadas concentradas en la vertical de los apoyos y estos no están rigidizados o solo disponen de rigidizadores de menor altura que la viga, se dispondrán unos refuerzos, de acuerdo al siguiente esquema:
El valor del cortante en apoyos se verá incrementado como sigue:
Viga simplemente apoyada:
h
t Q h l
t Q l Mínimo V
VI I di i ; di i
h
td Q h
l td Q l
Mínimo V
VD D dd ; dd
Viga continúa exterior:
h
t Q h l
t Q l Mínimo V
VI I di i ; di i
h
td Q h
l td Q l
Mínimo V
VD D dd dd 2
; 2 2 2
Viga continúa intermedia:
h
ti Q h
l ti Q l
Mínimo V
VI I di di 2
; 2 2 2
h
td Q h
l td Q l
Mínimo V
VD D dd dd 2
2 ; 2
Todo ello a efectos de la comprobación de las reacciones en apoyos.
En cuanto al cálculo de la armadura, la banda inferior A4 de obtiene:
yd dd di
f Q Q Máximo
A
4 ,
4 En una altura C4= Mínimo (0,40h, 0,40l).
Análogamente se obtienen las armaduras:
yd di
f A Q
5 4 y
yd dd
f A Q
6 4 ; con lo que se habrán determinado todas las armaduras de las vigas de gran canto.
4. VIGAS METÁLICAS.
Se dimensionan de acuerdo a la norma correspondiente y al tipo de acero. Se propone dentro de la serie el perfil óptimo. Las vigas horizontales dentro del forjado, se dimensionan a flexión simple, ya que no se considera el axil. De forma opcional se comprueba el pandeo lateral. Se aplica como criterio del dimensionado los límites de flecha y la abolladura. El coeficiente de aprovechamiento se expresa en % respecto a los límites de tensión y de flecha.
Las vigas Boyd se modelan como una viga Vierendel y se dimensionan como acero laminado con la norma correspondiente.
Frecuentemente sucede en el cálculo de vigas metálicas que su dimensionamiento viene obligado por las condiciones de apoyo de los elementos prefabricados utilizados, lo que lleva a perfiles metálicos mucho mayores que los estrictamente requeridos por el cálculo.
5. PILARES DE HORMIGÓN.
El dimensionado de pilares de hormigón se realiza en flexión-compresión esviada. A partir de la tabla de armado seleccionada para la obra, se comprueban de forma secuencial creciente de cuantías los armados definidos, que pueden ser simétricos a dos caras o a cuatro caras. Se comprueba también si todas las combinaciones posibles cumplen dicho armado en función de los esfuerzos. Se establece la compatibilidad de esfuerzos y deformaciones y se comprueba que con dicho armado no se superan las tensiones del hormigón y del acero ni sus límites de deformación, ya que la posición de las armaduras es conocida por la tabla. De igual modo se comprueba que el citado armado no supera en ningún caso los límites o cuantías mínimas y máximas, tanto geométricas como mecánicas.
Se considera la excentricidad mínima o accidental, así como la excentricidad adicional de pandeo según el artículo 43 de la EHE-08, limitando el valor de la esbeltez mecánica, de acuerdo a lo indicado en la norma. Dado que las fórmulas aplicadas tienen su campo de aplicación limitado por la esbeltez, si se supera, la sección es insuficiente.
Se realiza la comprobación a cortante por compresión oblicua y de agotamiento por tracción del alma, en función de la armadura dispuesta.
Las longitudes de solape se calculan como la longitud de anclaje en posición I (de buena adherencia) en función del tipo de acero, hormigón y consideración de acciones dinámicas. Se supone que un pilar trabaja predominantemente a compresión, por lo que en caso de tener pilares en tracción (tirantes), será necesario aumentar manualmente las longitudes de anclaje y estudiar con detalle las uniones y anclajes correspondientes, y se realizarán los detalles complementarios pertinentes de forma manual.
Las secciones que se comprueban para obtener el armado de una planta son las indicadas en la figura:
Esas secciones serán por tanto: cabeza y pie del tramo, y pie del tramo superior. Si se han definido cargas horizontales en pilares, se hará en secciones intermedias, pues podría aumentar las leyes de esfuerzos.
Cuando hay desniveles, se aplica la misma sistemática para cada tramo en el que queda subdivido el pilar de la planta por el desnivel.
6. PILARES METÁLICOS.
Si se han definido pilares metálicos, se calculan de acuerdo al DB-SE-A, ya sea acero laminado o conformado. Los coeficientes de pandeo ya mencionados, se determinan manualmente y se introducen manualmente en el programa de cálculo.
Por último se calculan las placas de anclaje en el arranque de pilares metálicos, verificando las tensiones generales y locales en el acero, hormigón, pernos, punzonamiento y arrancamiento.
7. PANTALLAS Y MUROS DE HORMIGÓN ARMADO.
Conocido el estado tensiones, una vez calculados los esfuerzos y para cada combinación, se comprueban en cada cara de armado tanto en vertical como en horizontal las tensiones y deformaciones del hormigón y del acero para la armadura dispuesta en las tablas, aumentándose de forma secuencial hasta que algún armado cumpla para todas las combinaciones. Asimismo se comprueba en el sentido transversal, calculándose el refuerzo si es necesario. Este proceso se repite para cada uno de los lados de la pantalla o muro.
De acuerdo con la norma de aplicación se realizan las comprobaciones de cuantías mínimas y máximas, separaciones mínimas y máximas, así como las comprobaciones dimensionales de los lados (el ancho de un lado es superior a cinco veces su espesor), y se le aplican las limitaciones impuestas para pilares. Se comprueban los límites de esbeltez en pantallas y muros, para cada lado.
Muros de Sótano.
La utilización habitual de los muros de hormigón armado es la construcción de un muro perimetral de sótano con una doble función: resistir los empujes del terreno y soportar las cargas transmitidas por la estructura a la cimentación. Para poder comprobar y dimensionar la primera de las dos funciones, se hace necesario definir los empujes del terreno.
En el cálculo se han de tener en cuenta las siguientes consideraciones:
-Se desprecia el rozamiento tierras-muro, luego la dirección del empuje es horizontal.
- Se calcula el empuje considerando el “empuje al reposo”: h = 1 - sen Φ, (Φ: áng. roz. interno).
-Por debajo de la cota de la roca, se anulan los empujes, excepto los hidrostáticos si los hubiera.
-Se tiene en cuenta la evacuación por drenaje en la altura del relleno, por saturación o infiltración. Su efecto se considera adicionando un empuje hidrostático a la misma cota que el relleno, multiplicando su empuje por el inverso del porcentaje de evacuación por drenaje.
Coef. Empuje= (100-%evacuación)/100
Es decir, cuando se dice 100% de evacuación, no existe empuje adicional y cuando es el 0%, es como si el nivel freático estuviese al nivel del relleno.
-Por debajo del nivel freático, se considera el relleno con su densidad sumergida a efectos de empuje más el empuje hidrostático.
-No se considera el peso de las tierras sobre los vuelos de la zapata, ni para el cálculo de tensiones sobre el terreno, ni para el dimensionado de la misma.
-Se puede definir el relleno con un talud inclinado, indicando el ángulo del talud.
-Si se aplica el método de Coulomb, el empuje horizontal producido por una sobrecarga uniformemente repartida sobre el relleno de valor “q” por unidad de longitud del talud vale:
q
sen
Pq sen
Siendo:
- : el coeficiente de empuje horizontal según el tipo de empuje que se tenga (activo, pasivo o reposo) -α: ángulo de inclinación del paramento del muro (en el programa se toma 90º)
- : ángulo de inclinación del relleno.
A continuación se elige el tipo de zapata del muro de sótano:
Muro de sótano: En este tipo la estabilidad al deslizamiento se confía al rozamiento de la base de la zapata. El forjado colabora a tracción/compresión como tirante/codal.
Muro de sótano con correa. La estabilidad al deslizamiento es proporcionada por la correa y por el forjado, que actúan a compresión/tracción.
Muro de sótano con viga centradora. Actúa como en el caso de la correa, pero no se admite que el forjado trabaje a tracción. En este caso se equilibra el cortante y el momento de la viga centradora.
Una vez elegido el tipo de muro, se definen los signos de las cargas que actúan sobre el mismo. En al figura se representan los signos positivos de las cargas.
Al realizar el cálculo y dimensionamiento del alzado del muro o fuste se calculará y comprobará:
i) Armadura vertical: El alzado del muro se encuentra sometido a un estado de flexión compuesta en cualquier sección situada a una profundidad “x” respecto a la coronación del muro.
Se calcularán los esfuerzos actuantes, obteniéndose:
-Axil mayorado:
N E x
Nd
f 2,5 -Momento flector mayorado:
2 6
1 3 2
1
q x x
x Q T M
Md
f
Se calculará variando “x” desde la coronación hasta el arranque (x= F+H) para las combinaciones activas.