ESTUDIO GEOTÉCNICO DEL TERRENO. CENTRO DE FORMACIÓN MULTISECTORIAL EN GUADALAJARA.

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ESTUDIO GEOTÉCNICO DEL TERRENO. CENTRO DE

FORMACIÓN MULTISECTORIAL EN GUADALAJARA.

TITULAR: CEOE-CEPYME GUADALAJARA.

EMPLAZAMIENTO: CALLE SALVADOR EMBID Nº 28 C/V CALLE MAESTRO PINILLA, EN GUADALAJARA.

PETICIONARIO: CEOE-CEPYME GUADALAJARA.

REFERENCIA: EG-201010/40 FECHA: NOVIEMBRE 2.010

GEOTECNIA Y MEDIOAMBIENTE 2000, S.L. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO. Organismo Acreditador: Dirección General de Arquitectura y Vivienda de la Comunidad de Madrid, Fecha 4 de Marzo del 2005. Áreas EHA: Control del hormigón, sus componentes y de las armaduras de acero (N.R.-03061EHA05), GTL: Ensayos de laboratorio de geotecnia (N.R.-03062GTL05), GTC:

Sondeos, toma de muestras y ensayos “in-situ” para reconocimientos geotécnicos (N.R.-03063GTC05), AMC: Control de morteros para

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ÍNDICE

MEMORIA PAGINA

1. INTRODUCCIÓN Y METODOLOGIA 01

2. MARCO GEOLOGICO 03

- INTRODUCCION

- ESTRATIGRAFIA GENERAL

3. INVESTIGACION REALIZADA 07

- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS “IN SITU”

- ENSAYOS DE LABORATORIO

4. DESCRIPCION GEOLOGICO-GEOTECNICA DEL TERRENO 16 4.1. Naturaleza y disposición del subsuelo

4.2. Características Geotécnicas

5. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS 26

6. CONCLUSIONES 33

ANEJOS A LA MEMORIA

ANEJO Nº 1.- MAPA GEOLÓGICO REGIONAL Y CROQUIS DE SITUACION DE RECONOCIMIENTOS ANEJO Nº 2.- GRAFICOS DE PENETRACIONES DINAMICAS

ANEJO Nº 3.- CORTES ESTRATIGRAFICOS Y PERFILES LITOLÓGICOS ANEJO Nº 4.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEJO Nº 5.- FOTOGRAFIAS DE TRABAJOS DE CAMPO ANEJO Nº 6.- FOTOGRAFIAS DE CAJAS DE SONDEOS

BIBLIOGRAFÍA

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1.- INTRODUCCION Y METODOLOGIA.

En el presente informe se describen los resultados obtenidos en el reconocimiento geotécnico realizado por GEOTECNIA Y MEDIOAMBIENTE 2.000, S.L. sobre un solar situado en la Calle Salvador Embid nº 28 c/v Calle Maestro Pinilla de Guadalajara, donde se pretende construir un Centro de Formación Multisectorial con una superficie aproximada de ocupación en Planta de 5.524 m².

El tipo de edificación prevista consta de una Planta de Sótano y dos (2) ó tres (3) alturas sobre rasante del terreno.

Este estudio geotécnico, solicitado por la empresa CEOE-CEPYME GUADALAJARA, tiene por objeto determinar la naturaleza y propiedades del terreno, necesarias para definir el tipo y condiciones de cimentación de la construcción que se proyecta.

A efectos del reconocimiento del terreno, se trata de un Tipo de construcción C-2 y el terreno se podría clasificar dentro del Grupo T-3 (Terrenos desfavorables, debido a la existencia de rellenos antrópicos en la parte superior del terreno) según las Tablas 3.1 y 3.2 del Documento Básico de Seguridad Estructural Cimientos (DB SE-C) del Código Técnico de la Edificación de 2006.

En lo que respecta a la sismicidad, la Norma de Construcción Sismorresistente de 27 de Septiembre de 2.002 (NCSE-02) proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de obras a las que es aplicable la citada Norma.

La aplicación de la citada Norma no es obligatoria en las construcciones de moderada importancia y en aquellas en que la aceleración básica a_b, sea inferior a 0.04 g, siendo g la aceleración de la gravedad. Debido a que el área objeto de estudio se encuentra localizado en una zona de mínimo riesgo sísmico (a_b/g < 0.04) no serán necesarias comprobaciones en este sentido en el proyecto.

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Así pues, el objetivo principal de este informe va encaminado a analizar el tipo de cimentación más adecuado e indicar las recomendaciones oportunas para su proyecto y construcción, todo ello en función de las características del terreno existente, que han sido definidas tras la realización de las diferentes fases que se describen a continuación:

• Reconocimiento de campo para investigar las características generales de los terrenos considerados y planificar la campaña de reconocimientos específicos a realizar.

• Ejecución de dos (2) sondeos mecánicos a rotación, con extracción de testigo continuo, toma de muestras inalteradas y/o parafinadas, y realización de ensayos de penetración dinámica estándar S.P.T. (Standard Penetration Test) a lo largo de toda la columna.

• Ejecución de ocho (8) ensayos de penetración dinámica continua (tipo Borro) hasta obtener rechazo, para evaluar las características mecánicas del terreno.

• Realización de diferentes ensayos de laboratorio sobre las muestras obtenidas en los sondeos para cuantificar los parámetros geotécnicos del subsuelo.

• Análisis de los datos obtenidos y elaboración del presente informe, donde se incluye un apartado de recomendaciones constructivas.

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2.- MARCO GEOLOGICO.

INTRODUCCION.

La zona objeto de estudio se localiza dentro de la Cuenca terciaria del Tajo. Esta cuenca corresponde a una amplia depresión de origen tectónico (“graben”) de más de 15.000 km² de extensión.

Desde el punto de vista estructural, se caracteriza por ser una cuenca intraplaca generada por la deformación alpina, con una evolución morfotectónica condicionada por los accidentes o fracturas tardihercínicas.

La individualización dentro del Macizo Hespérico de la Cordillera o Sistema Central y los Montes de Toledo, como bloques levantados y áreas fuente de sedimentos detríticos, y de la Cuenca del Tajo, como zona de hundimiento y receptora de estos sedimentos y de los suministrados por la erosión de los demás relieves circundantes, es un fenómeno que se produjo a partir del Terciario inferior, como consecuencia de la reactivación alpina de los desgarres producidos durante las últimas etapas hercínicas en los citados macizos.

Esta reactivación fue contemporánea de compresiones tardías transversales a la directriz de la Cordillera Ibérica, que forma el borde NE de la cuenca, relacionadas con etapas de convergencia entre las placas euroasiática y africana.

Así, como resultado de la evolución estructural apuntada, la Cuenca del Tajo aparece limitada por márgenes especialmente heterogéneos: orógenos hercínicos reciclados (Sistema Central, Montes de Toledo), cadenas alpinas plegadas donde aparecen implicadas formaciones mesozoicas (Cordillera Ibérica en su rama castellana) y mantos ascendidos (lineación de Altomira).

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Todo ello condiciona una neta variabilidad en cuanto a la composición de las áreas fuente, que incide en la litología de los sedimentos que componen los sistemas aluviales así como en la de los depósitos lacustres marginales.

ESTRATIGRAFIA GENERAL.

Desde el punto de vista geológico, la Cuenca del Tajo está rellena en su mayor parte por depósitos terciarios, principalmente miocenos.

La estratigrafía general del Mioceno de la Cuenca del Tajo se ha dividido en dos grandes conjuntos:

• Burdigaliense–Vindoboniense

• Pontiense s.l.

El conjunto Burdigaliense–Vindoboniense presenta grandes cambios de facies, desde las predominantemente evaporíticas del interior de la cuenca a las detríticas de los bordes.

Las facies del interior presentan su aspecto más típico en la región de Arganda y Chinchón, donde se pueden diferenciar dos tramos principales.

El primer tramo ó tramo inferior está formado por yesos y margas yesíferas grises. Se trata de una monótona sucesión de capas de yesos especulares, entre los que se intercalan otras más margosas con cristales de yesos más pequeños.

El segundo tramo ó tramo superior consiste en una serie rítmica de yesos sacaroideos blancos, rosados o marrones y margas blancas y grises yesíferas. Los yesos sacaroideos se presentan en capas bien estratificadas y las margas blancas contienen gran cantidad de cristales de yeso marrón o acaramelado con maclas en punta de flecha de hasta 1 dm.

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Frecuentemente se intercalan en la serie algunas capas de calizas compactas de tonos claros, generalmente blancas, que en algunas zonas (región de Arganda, Ciempozuelos y Esquívias) alcanzan gran importancia, dominando la estratigrafía de este tramo.

Finalmente, hacia el techo de la serie, es frecuente la presencia de niveles silíceos. Estos niveles están representados en algunas zonas por grandes nódulos blanquecinos que se concentran en el techo de la serie yesífera blanca y que, por erosión diferencial, dan lugar a grandes bloques oquerosos y, en otras zonas, se presentan como verdaderas capas de sílex marrón, intercaladas entre las calizas, a las que sustituye en ocasiones metasomáticamente.

Las tonalidades blanquecinas de estos tramos han llevado a agrupar sus materiales en un conjunto de facies denominadas “facies blancas”.

Las facies detríticas marginales presentan una composición y estratigrafía muy distinta según las características litológicas del área madre de que proceden. Debido a lo cual se han diferenciado las siguientes facies detríticas: Facies Guadalajara, Facies Madrid y Facies Toledo.

Los materiales que constituyen la facies Guadalajara proceden de la denudación de los materiales paleozoicos, cuarcíticos y pizarrosos de Somosierra. Se trata de una serie de margas y limos rojizos claros que hacia el norte se hace más arenosa, conteniendo frecuentemente niveles de cantos de cuarcita, cuarzo y pizarra.

La facies Madrid procede de la destrucción de los granitos y gneises de la Sierra de Guadarrama. Se trata de una monótona serie de arcosas con cantos de gneis y granito, en general muy sueltos, aunque a veces presenta una gran cantidad de matriz arcillosa.

Los materiales de la facies Toledo proceden del Paleozoico de los Montes de Toledo, así como de los gneises y granitos de la meseta Toledana. Está constituida generalmente por arenas arcósicas muy arcillosas, de color rojizo claro, con cantos de materiales cristalinos y cuarcitas.

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Entre estas formaciones detríticas de borde y las anteriormente descritas del interior de la cuenca, existe un cambio de facies con visibles acuñamientos e intercalaciones de capas.

El conjunto Pontiense s.l. está constituido por la formación de las “calizas de los Páramos”, serie compleja de calizas lacustres y margas que, en su base, presenta una serie detrítica de facies y espesores muy variados.

La serie basal detrítica está compuesta por una serie de conglomerados cuarcíticos, localmente con cantos de calizas miocenas, con matriz arenosa arcósica y algunas intercalaciones de arcillas.

Lateralmente pierden potencia, a la vez que se hacen de granulometría más fina, pasando a arenas arcósicas, arenas micáceas y a arcillas, en ocasiones ricas en materia carbonosa y con calizas finas intercaladas.

Las “calizas de los Páramos” constituyen una formación compleja cuyas facies típicas son unas calizas lacustres compactas, de tonos grisáceos y crema, con abundantes fósiles. Entre estas calizas son frecuentes las capas de marga de tonos claros muy fosilíferas y, en ocasiones, margas y calizas negras fétidas. No faltan tampoco las facies tobáceas, en las que se reconocen abundantes tallos de plantas.

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3.- INVESTIGACION REALIZADA.

Para el estudio y definición de las características geotécnicas del terreno existente en la zona objeto de estudio se ha realizado una campaña de reconocimientos específicos.

Esta campaña geotécnica ha consistido, fundamentalmente, en la ejecución de dos (2) sondeos mecánicos a rotación con realización de ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.) y extracción de muestras inalteradas y/o parafinadas para su posterior ensayo en laboratorio, y en la realización de ocho (8) ensayos de penetración dinámica continua (tipo Borro) hasta alcanzar rechazo.

La descripción y los resultados obtenidos en laboratorio de cada uno de los diferentes tipos de reconocimientos se analizan en los siguientes apartados y se incluyen en los Anejos adicionales del presente informe.

Debido a la topografía de superficie existente, en el siguiente listado se indican las cotas relativas aproximadas de inicio de cada uno de los reconocimientos realizados, tomando como referencia el plano topográfico suministrado por el cliente:

Reconocimiento Cota relativa(m) Reconocimiento Cota relativa (m)

S-1 634.50 S-2 635.05

P-1 634.60 P-2 633.60

P-3 634.90 P-4 634.50

P-5 635.15 P-6 634.70

P-7 635.15 P-8 634.80

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RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS “IN SITU”.

Como se ha indicado anteriormente, se han realizado dos sondeos (S-1 y S-2) con unas profundidades alcanzadas de 10,10 m (S-1) y de 10,15 m (S-2), cuya localización queda reflejada en el croquis de situación incluido en la Documentación Adicional.

Un sondeo es una perforación de pequeño diámetro que permite reconocer la naturaleza y localización de las diferentes capas del terreno así como extraer muestras del mismo y, eventualmente realizar ensayos in situ.

La ejecución de los sondeos se llevó a cabo mediante perforación a rotación con corona de widia y extracción de testigo continuo al avance.

Durante el proceso de perforación, a diferentes cotas, se efectuaron ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.) y se tomaron muestras inalteradas y/o parafinadas para su posterior ensayo en laboratorio.

Asimismo, en los sondeos realizados (S-1 y S-2) se colocó tubería piezométrica de P.V.C. ranurada, con el fin de detectar la posible presencia del nivel freático y realizar, en su caso, su posterior medición.

Los ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.), a diferencia de los ensayos de penetración dinámica continua (tipo Borro), se llevan a cabo de forma puntual dentro del sondeo, obteniéndose además una muestra de suelo mediante la cuchara toma-muestras que se hinca en el terreno.

El proceso de ejecución de este ensayo se ajusta a las indicaciones de la norma UNE 7.308 y su resultado se refleja como el número de penetración estándar (N_SPT), que es la suma del número de golpes de las tandas segunda y tercera, de las 3 ó 4 que constituyen el ensayo y que corresponden a una hinca de 15 cm cada una.

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En los siguientes cuadros se presentan, de forma esquemática, las columnas estratigráficas obtenidas en los sondeos, las profundidades alcanzadas y los resultados de los ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.) realizados:

SONDEO S-1

PROFUNDIDAD (m) LITOLOGIA N_SPT (COTA)

0,00 – 4,70 Rellenos antrópicos (mezcla de escombros y de materiales normalmente procedentes de

excavaciones).

12 (1,80 – 2,40) 10 (3,60 – 4,20)

4,70 – 10,10 Limos areno-arcillosos y/o arcillas limo-arenosas compactas, de tonos pardos o rojizos, con vetas y concentraciones blanquecinas de carbonatos

(Unidad de Guadalajara).

R (4,90 – 5,20) R (7,00 – 7,15) R (9,80 – 10,10)

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SONDEO S-2

PROFUNDIDAD (m) LITOLOGIA NSPT (COTA)

0,00 – 5,20 Rellenos antrópicos (mezcla de escombros y de materiales normalmente procedentes de

excavaciones).

6 (2,60 – 3,20) 5 (4,60 – 5,20)

5,20 – 6,20 Arenas limosas y/o limos arenosos de tonos marrones, con gravas y gravillas dispersas (depósitos aluviales de terraza del río Henares).

6,20 – 10,15 Limos areno-arcillosos y/o arcillas limo-arenosas compactas, de tonos pardos o rojizos, con vetas y concentraciones blanquecinas de carbonatos

(Unidad de Guadalajara).

42 (6,20 – 6,75) R (8,00 – 8,25) R (10,00 – 10,15)

La descripción detallada de las columnas estratigráficas obtenidas en los sondeos se ha incluido en los Anejos adicionales.

Finalmente señalar que en los sondeos realizados (donde se colocó tubería piezométrica para medir el nivel freático) se ha detectado la presencia de agua a profundidades de 3,80 m (S-1) y de 4,30 m (S-2) desde la cota de inicio de cada una de las perforaciones, en la medición realizada con fecha 15 de Noviembre de 2.010.

Normalmente, en este tipo de terrenos, la presencia de agua no suele corresponder a la existencia de un nivel freático generalizado, sino más frecuentemente, a niveles colgados o bolsadas de agua existentes a favor de estratos o capas de naturaleza más o menos arenosa (más permeables) limitados por estratos o capas de naturaleza más arcillosa (menos permeables).

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Según esto, para interpretar correctamente los niveles piezométricos registrados en los sondeos, debe de tenerse en cuenta lo siguiente:

- Dado que los piezómetros conectan las capas superiores del terreno con las inferiores, si toda la zona atravesada fuera relativamente impermeable, el nivel que el agua alcanzaría al cabo de un cierto tiempo sería el correspondiente a la capa de agua colgada situada a mayor altura, sin que ello quiera decir que existe realmente tal nivel freático de arriba abajo.

- En otros casos puede suceder, que las aguas colgadas en una capa superior desaparezcan en las inferiores al perforar el estrato impermeable que las sostenía. Como consecuencia, el piezómetro puede indicar que no existe agua, cuando en realidad hay una capa de agua colgada que se ha filtrado hacia abajo.

- Además, se pueden dar situaciones intermedias: es decir, que haya aguas colgadas que desciendan por la perforación y se embalsen hasta un nivel en el que existe una capa muy permeable, que hace las funciones de un rebosadero.

- Por último, cuando se trata de una zona poblada también pudiera ocurrir que se marcara un nivel freático, que en realidad no fuera tal, sino las filtraciones procedentes de conducciones de agua existentes en las proximidades.

Como consecuencia de todas estas observaciones referentes a los piezómetros se deduce, que los correspondientes valores deben de interpretarse con muchas precauciones, teniendo en cuenta todas las posibles circunstancias que se han mencionado o incluso alguna otra particular que pudiera surgir.

Por otro lado, se realizaron ocho (8) ensayos de penetración dinámica continua, utilizando un penetrómetro tipo Borro de las siguientes características:

Peso de la maza: 63,5 kg Altura de caída: 50 cm

Diámetro de varilla: 32 mm

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Este ensayo consiste básicamente en la hinca de una varilla en el terreno, utilizando la energía de caída de la maza y contabilizando el número de golpes necesarios para cada 20 cm de penetración (N₂₀). El ensayo finaliza cuando se superan los 100 golpes para una penetración de 20 cm (N₂₀ > 100), lo que se considera como rechazo.

La representación en un gráfico, del número de golpes de cada tanda en función de la profundidad, proporciona una caracterización cualitativa de las variaciones resistentes del terreno con la profundidad, que puede cuantificarse mediante determinadas correlaciones cuya fiabilidad depende de la naturaleza del terreno.

La situación de los puntos donde se realizaron los ensayos de penetración y los gráficos de penetración obtenidos se incluyen en los Anejos adicionales del presente informe.

En los siguientes cuadros se reflejan los intervalos de valores de golpeo (N₂₀) obtenidos en los ensayos efectuados:

ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-1

PROFUNDIDAD (m) N₂₀

0.00 – 4.00 3 – 32

4.00 – 4.80 50 – 100

0.00 – 4.00 3 – 12

4.00 – 6.20 24 – 100

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PROFUNDIDAD (m) N20

0.00 – 4.80 6 – 24

4.80 – 5.60 23 – 100

0.00 – 4.60 2 – 20

4.60 – 5.40 20 – 40

5.40 – 5.80 57 – 100

0.00 – 5.20 4 – 30

5.20 – 6.20 13 – 27

6.20 – 7.00 21 – 100

0.00 – 6.20 3 – 42

6.20 – 6.60 40 – 100

0.00 – 1.80 4 – 100

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0.00 – 1.40 7 – 100

A continuación se indican las profundidades relativas (contadas a partir de la embocadura de los ensayos) a las que se ha producido el rechazo:

ENSAYO DE PENETRACION PROFUNDIDAD DE RECHAZO (m)

P-1 4.80

P-2 6.20

P-3 5.60

P-4 5.80

P-5 7.00

P-6 6.60

P-7 1.80

P-8 1.40

ENSAYOS DE LABORATORIO.

El testigo continuo obtenido en los sondeos se colocó ordenadamente en cajas especiales que fueron enviadas al laboratorio, donde se procedió a la apertura e inspección de las muestras extraídas, efectuándose sobre ellas los ensayos más oportunos en función de sus características y de su cota de obtención.

Estos ensayos tienen como fin la identificación precisa del tipo de suelo, así como la determinación de sus características mecánicas y químicas.

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Los ensayos se llevaron a cabo de acuerdo con las correspondientes normas UNE y NLT, habiéndose efectuado las siguientes determinaciones:

- Granulometría por tamizado: 4 uds.

- Límites de Atterberg: 4 uds.

- Humedad natural: 4 uds.

- Presión de Hinchamiento: 3 uds.

- Contenido cuantitativo de sulfatos: 3 uds.

- Resistencia a compresión simple en suelos: 3 uds.

- Clasificación U.S.C.S.: 4 uds.

Los resultados obtenidos en cada uno de los ensayos realizados se recogen en las correspondientes fichas de laboratorio incluidas en los Anejos adicionales.

En el siguiente cuadro se refleja un resumen de los valores obtenidos en los ensayos realizados sobre las muestras obtenidas en los sondeos:

PLASTICIDAD SONDEO MUESTRA

(prof. en m)

FINOS

(%) LL LP IP

CLASIFICACION U.S.C.S.

S-1 5.50 – 5.80 97.55 57.82 32.57 25.25 MH

S-1 7.50 – 7.80 89.87 69.41 43.66 25.76 MH

S-2 8.00 – 8.25 82.71 56.55 37.12 19.43 MH

S-2 9.50 – 9.80 74.96 36.91 22.91 14.00 CL

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4.- DESCRIPCION GEOLOGICO-GEOTECNICA DEL TERRENO.

4.1.- NATURALEZA Y DISPOSICION DEL SUBSUELO.

Del análisis de las características del terreno existente, definidas en base a la investigación de campo junto con los reconocimientos específicos realizados en el área objeto de estudio, se deduce que el terreno está constituido en superficie por rellenos antrópicos formados por una mezcla de escombros y de materiales normalmente procedentes de excavaciones.

Bajo los rellenos antrópicos se localizan los depósitos aluviales de terraza del río Henares. Los depósitos aluviales de terraza del río Henares, con espesores máximos generalmente del orden de 5 ó 6 m, presentan litofacies principales de tipo G (gravas), coronadas a menudo por finos (F) en particular en las terrazas de campiña, siendo menos abundantes las S (arenas).

Las litofacies de tipo G están compuestas generalmente por gravas poligénicas de naturaleza, por orden de importancia, de cuarcitas, cuarzos y calizas del Páramo de la Alcarria, acompañados a veces por micacitas, gneises y granitos. Las gravas se acumulan en más del 70% en los tamaños comprendidos entre 2 – 8 cm de eje mayor, aunque los centilos pueden alcanzar valores de hasta 35 – 40 cm. Estas litofacies son de grano soportado y presentan arenas, 5% al 15% en volumen, que rellenan los huecos.

Las litofacies de tipo S son de textura de arena media a gruesa, con porcentajes de limo-arcilla inferiores al 3%, excepto cuando están afectadas por procesos de argiluviación, pudiendo en estos casos incrementarse la fracción fina hasta el 15% o más en relación con su posición en el perfil edáfico.

Las litofacies de tipo F, representan las facies de llanura de inundación y su composición textural es de arena fina a muy fina, hasta el 60%, y limo-arcillas del 30 al 40%. Pueden en apariencia ser masivas o presentar finas laminaciones, ripples o hiladas discontinuas de gravillas.

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Finalmente, a mayor profundidad, se localizan los materiales miocenos de la Cuenca terciaria de Madrid, integrados en esta zona fundamentalmente por la unidad de conglomerados, arenas arcósicas, lutitas y fangos pardo-rojizos (Unidad Guadalajara).

Los materiales correspondientes a esta unidad están constituidos fundamentalmente por una alternancia irregular de arenas arcósicas, conglomerados cuarcíticos con matriz arcósica, fangos limo-arcillosos o lutitas con arena de tonos pardo-rojizos. En ocasiones, se intercalan algunos niveles de areniscas calcáreas y calizas arenosas de espesor decimétrico y origen palustre-edáfico.

En la base de la unidad son abundantes los niveles con granulometría más gruesa (conglomerados) en los que dominan los cantos de cuarcita y cuarzo y, en menor proporción, los de esquistos y rocas graníticas.

Las arenas son normalmente gruesas a medias y ocasionalmente muy gruesas, de formas sub-angulosas y conteniendo entre 6% - 20% de limo-arcilla. Están formadas por cuarzo (25% - 50%), feldespato potásico (5% - 40%), plagioclasa (0% - 20%), fragmentos de rocas cuarcíticas y de esquistos (10% - 45%), biotita (0% - 5%), matriz sericítica (0% - 20%) y matriz clorítica (0% - 10%). En ocasiones aparece cemento carbonatado.

La composición más frecuente de los granos es: cuarzo (40% - 50%), feldespato potásico (15% - 25%), plagioclasa (10%) y fragmentos de rocas (15% - 20), siendo el resto micas y matriz. Se clasifican como arcosas líticas o litarcosas.

La fracción arcillosa de los fangos está formada por illita (hasta un 90%) y caolinita (10%).

La parte superior de la Unidad se caracteriza por la aparición de cuerpos canalizados, a veces imbricados, y la presencia de limos gruesos, relativamente potentes, con horizontes de carbonatación o nódulos de carbonatos, con los tramos superiores donde predominan los limos arcillosos, todavía con algún nivel carbonatado, y con canales de potencia inferior a los anteriores, lo que puede representar la superposición de facies más distales. La evolución a cuerpos canalizados más someros puede considerarse como un reflejo de la disminución hacia aguas abajo, o lateralmente, de la profundidad de

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En conjunto la parte superior de la Unidad Guadalajara puede interpretarse como un ciclo relacionado con la programación-retrogradación de un abanico aluvial húmedo, de procedencia Norte y Nor- noroeste.

Así, según los reconocimientos realizados, en la zona de estudio pueden diferenciarse los siguientes niveles:

Nivel 0: Se trata de rellenos antrópicos formados por una mezcla de escombros y de materiales normalmente procedentes de excavaciones. En general constituyen un suelo alterado y/o poco consolidado, de carácter no homogéneo, de compacidad floja a semidensa y baja capacidad portante, no adecuados para el apoyo de cimentaciones. En la zona objeto de estudio presenta una potencia comprendida entre 4,00 – 6,20 m según los reconocimientos realizados.

En el siguiente listado se indican las potencias obtenidas de suelo alterado y/o poco consolidado (Nivel 0), medidas desde la cota de inicio de cada uno de los reconocimientos:

Reconocimiento Nivel 0 (m) Reconocimiento Nivel 0 (m)

S-1 4.70 S-2 5.20

P-1 4.00 P-2 4.00

P-3 4.80 P-4 4.60

P-5 5.20 P-6 6.20

P-7 1.80 P-8 1.40

Nivel I: Se trata de materiales detríticos correspondientes a depósitos aluviales de terraza del río Henares formados fundamentalmente por arenas limosas y/o limos arenosos de tonos marrones, con gravas y gravillas dispersas (depósitos aluviales de terraza del río Henares). En general, los materiales que conforman este Nivel están integrados por sedimentos de naturaleza heterogénea y distribución irregular dentro del conjunto del depósito. Constituyen un suelo granular de compacidad semidensa (tramos con predominio de arenas limosas y/o limos arenosos) a densa (tramos con abundancia de gravas), con una capacidad portante media a media-alta. Este Nivel se ha identificado en el sondeo S-2 en el tramo comprendido entre 5,20 – 6,20 m de profundidad (profundidades referidas a la cota de inicio de la perforación).

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Nivel II: Se trata de materiales detríticos formados por limos areno-arcillosos y/o arcillas limo- arenosas compactas de tonos pardos o rojizos, con vetas y concentraciones blanquecinas de carbonatos (Unidad de Guadalajara). En general, constituyen un suelo cohesivo de consistencia muy firme a dura, con una capacidad portante media-alta. Este nivel se ha identificado en el sondeo S-1 a partir de 4,70 m de profundidad hasta el final de la perforación, y en el sondeo S-2 a partir de 6,20 m de profundidad hasta el final, estando las profundidades referidas a la cota de inicio de cada uno de los sondeos.

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4.2.- CARACTERISTICAS GEOTECNICAS.

En este apartado se describen las principales características geotécnicas del terreno existente en la zona objeto de estudio:

Granulometría:

Las curvas granulométricas de las muestras extraídas en los sondeos realizados presentan los siguientes porcentajes de finos:

Nivel Sondeo Profundidad de muestra (m) %Finos

II S-1 5.50 – 5.80 97.55

II S-1 7.50 – 7.80 89.87

II S-2 8.00 – 8.25 82.71

II S-2 9.50 – 9.80 74.96

Plasticidad:

En lo que se refiere a la plasticidad de las fracciones finas, los resultados obtenidos sobre las muestras ensayadas en laboratorio se reflejan en el siguiente listado:

Nivel Sondeo Profundidad de muestra (m) LL LP IP

II S-1 5.50 – 5.80 57.82 32.57 25.25

II S-1 7.50 – 7.80 69.41 43.66 25.76

II S-2 8.00 – 8.25 56.55 37.12 19.43

II S-2 9.50 – 9.80 36.91 22.91 14.00

La representación de los resultados obtenidos en el gráfico de plasticidad de Casagrande, permite clasificar las fracciones finas de las muestras ensayadas limos de alta plasticidad (MH), puntualmente arcillas de baja plasticidad (CL), en las muestras pertenecientes al Nivel II.

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Humedad natural:

La humedad natural obtenida en las muestras ensayadas aumenta normalmente con el contenido de finos, presentando los siguientes valores:

Nivel Intervalo de valores de humedad obtenidos

II 16.43% - 27.84%

Expansividad:

En tres ensayos de Presión de Hinchamiento en edómetro realizados, se han obtenido los siguientes resultados:

Nivel Sondeo Profundidad de muestra (m) Presión de Hinchamiento (kp/cm²)

II S-1 5.50 – 5.80 0.56

II S-1 7.50 – 7.80 1.17

II S-2 9.50 – 9.80 0.76

Con estos resultados, debido al carácter potencialmente expansivo de los materiales del Nivel II, del lado de la seguridad, se recomienda tener en cuenta este aspecto, y adoptar ciertas medidas habituales para este tipo de terrenos, encaminadas principalmente a mantener la humedad natural de los mismos.

Actividad química:

En los sondeos realizados (donde se colocó tubería piezométrica para medir el nivel freático) se ha detectado la presencia de agua a profundidades de 3,80 m (S-1) y de 4,30 m (S-2) desde la cota de inicio de cada una de las perforaciones, en la medición realizada con fecha 15 de Noviembre de 2.010.

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En una muestra de agua analizada, recogida en el sondeo S-2, el contenido en sulfatos obtenido es de 132,29 mg/l, que la clasifican como no agresiva frente al hormigón según la Instrucción EHE-99 (tope máximo 600 mg/l).

Por otro lado, en tres muestras de suelo analizadas extraídas en los sondeos, el contenido en sulfatos obtenido es muy bajo (265 mg/kg, 267 mg/kg y 121 mg/kg) lo que corresponde a terrenos no agresivos, ya que según la Instrucción EHE-99 el tope máximo para ser considerados agresivos es de 2000 mg/kg.

Con estos resultados, en principio, no será necesaria la utilización de cementos especiales resistentes a la acción de los sulfatos en la formación de los hormigones en contacto con el terreno, aunque sí conveniente cuidar su ejecución para que estos resulten compactos y poco permeables.

Características mecánicas:

En los sondeos realizados (S-1 y S-2) se ejecutaron diez (10) ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.) donde se han obtenido los siguientes valores de golpeo (NSPT):

Nivel Sondeo Cota del ensayo (m) N_SPT

0 S-1 1.80 – 2.40 12

0 S-1 3.60 – 4.20 10

II S-1 4.90 – 5.20 R

II S-1 7.00 – 7.15 R

II S-1 9.80 – 10.10 R

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Nivel Sondeo Cota del ensayo (m) N_SPT

0 S-2 2.60 – 3.20 6

0 S-2 4.60 – 5.20 5

II S-2 6.20 – 6.75 42

II S-2 8.00 – 8.25 R

II S-2 10.00 – 10.15 R

En lo que respecta a los ensayos de resistencia a compresión simple (q_u) realizados sobre muestras extraídas en los sondeos, los resultados obtenidos son los siguientes:

Nivel Sondeo Profundidad de muestra (m) qu (kg/cm²)

II S-1 5.50 – 5.80 2.84

II S-1 7.50 – 7.80 2.81

II S-2 9.50 – 9.80 2.12

Finalmente, en lo que se refiere a los ensayos de penetración dinámica continua realizados, los intervalos de valores de golpeo (N₂₀) obtenidos en cada uno de los niveles diferenciados se reflejan en los siguientes cuadros:

NIVEL ENSAYO INTERVALO DE N₂₀ PROFUNDIDAD (m)

0 P-1

P-2 P-3 P-4 P-5 P-6 P-7 P-8

3 – 32 3 – 12 6 – 24 2 – 20 4 – 30 3 – 42 4 – 100 7 – 100

0.00 – 4.00 0.00 – 4.00 0.00 – 4.80 0.00 – 4.60 0.00 – 5.20 0.00 – 6.20 0.00 – 1.80 0.00 – 1.40

(26)

I P-4

P-5

20 – 40 13 – 27

4.60 – 5.40 5.20 – 6.20

II P-1

P-2 P-3 P-4 P-5 P-6

50 – 100 24 – 100 23 – 100 57 – 100 21 – 100 40 – 100

4.00 – 4.80 4.00 – 6.20 4.80 – 5.60 5.40 – 5.80 6.20 – 7.00 6.20 – 6.60

Con los resultados obtenidos en los reconocimientos y ensayos de laboratorio realizados, a continuación se indican las características geotécnicas medias consideradas en los diferentes Niveles de suelo definidos:

(27)

NIVEL TIPO DE SUELO POTENCIA (m)

CARACTERISTICAS GEOTECNICAS MEDIAS

0 Rellenos antrópicos. Se trata de un suelo alterado y/o poco consolidado,

de carácter no homogéneo, de compacidad floja a semidensa y baja capacidad portante, no adecuados para

el apoyo de cimentaciones.

4,00 a 6,20 (desde inicio de reconocimientos)

N₂₀ < 20 c = 0,00 kp/cm²

φ = 25º γ = 1,70 t/m³

I Depósitos aluviales de terraza del río Henares (arenas limosas y/o limos

arenosos de tonos marrones, con gravas y gravillas dispersas).

Constituyen un suelo granular de compacidad semidensa (tramos con predominio de arenas limosas y/o limos

arenosos) a densa (tramos con abundancia de gravas), con una capacidad portante media a media-alta.

5,20 – 6,20 (S-2) NSPT = 15 – 40 c = 0,03 – 0,05 kp/cm²

φ = 29º – 33º γ = 1,90 – 2,00 t/m³

II Limos areno-arcillosos y/o arcillas limo- arenosas compactas de tonos pardos o

rojizos, con vetas y concentraciones blanquecinas de carbonatos (Facies Guadalajara). En general, constituyen un suelo cohesivo de consistencia muy

firme a dura, con una capacidad portante media-alta.

> 4,70 (S-1)

> 6,20 (S-2)

q_u = 2,00 – 5,00 kp/cm² c = 0,15 – 0,40 kp/cm²

φ = 26º – 28º γ = 1,90 – 2,05 t/m³

(28)

5.- RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS.

En este apartado se exponen, en función de las características del terreno existente y de los resultados obtenidos en los reconocimientos efectuados, las diferentes recomendaciones constructivas propuestas para la ejecución del Edificio (Centro de Formación Multisectorial) proyectado, para lo cual se analizan aspectos tales como: localización y características del nivel freático, trabajos de excavación previstos (vaciado), tipo de cimentación y tensión admisible del terreno, y actuaciones para evitar la aparición de posibles fenómenos de expansividad.

Localización y características del nivel freático:

En lo que respecta al valor del coeficiente de permeabilidad (K) estimado, podrán considerarse valores comprendidos entre 10^-1 - 10^-3 cm/s en los materiales del Nivel I; y entre 10^-5 - 10^-7 cm/s en los materiales del Nivel II.

En la zona objeto de estudio, la presencia de agua de agua detectada podría obedecer a la existencia de rezumes o filtraciones a favor de pequeñas “vetas” o sub-niveles más permeables dentro del Nivel II, por donde pueden canalizarse de forma preferente las aguas de diverso origen: fugas de la red de saneamiento, infiltraciones procedentes de la escorrentía superficial, etc., o bien de forma similar y más probable, a las infiltraciones del agua de lluvia a través de los rellenos antrópicos (Nivel 0) y los depósitos aluviales de terraza del río Henares (Nivel I), superiores (suelos alterados y/o poco consolidados, más permeables).

(29)

Según esto, la presencia de filtraciones de agua podría interpretarse como correspondiente a aguas colgadas dentro de pequeñas “vetas” o sub-niveles más permeables pertenecientes al Nivel II y/o, principalmente, a aguas de lluvia infiltradas a través de los materiales pertenecientes a los Niveles 0 y I, embalsadas en el hueco correspondiente a la perforación realizada.

En definitiva, no debe descartarse la posibilidad de que puedan aparecer “rezumes” o filtraciones de agua a favor de lentejones arenosos más permeables dentro del Nivel II, e incluso, por infiltraciones del agua de lluvia que pueden circular en la zona de contacto entre los materiales miocenos del Nivel II, y los rellenos antrópicos del Nivel 0 y/o los depósitos aluviales de terraza del río Henares del Nivel I (principalmente en épocas de lluvia).

Como consecuencia de lo expuesto anteriormente, durante la fase de vaciado será conveniente prever la ejecución de pozos de recogida de agua y la colocación de bombas de achique, que permitan evacuar al saneamiento existente la posible aparición de caudales controlables de agua hacia el interior del vaciado.

Además, debido a la posición del nivel freático podría ser aconsejable adoptar también medidas adicionales para rebajar en lo posible el nivel freático, como podría ser la realización de zanjas colectoras drenantes en el interior del vaciado, etc.

Vaciado:

El proyecto contempla la construcción de una Planta de Sótano con una profundidad máxima aproximada en torno a 4,00 m desde la superficie del terreno actual.

Debido a la topografía de superficie existente en la zona objeto de estudio se ha considerado que la cota de solera de Planta Baja ó cota 0.00 de proyecto se localiza a la cota 634.00, según el plano topográfico facilitado por el cliente (ver perfiles litológicos interpretados, incluidos en los Anejos adicionales).

En este sentido indicar que las modificaciones respecto a este supuesto deberán ser corregidas posteriormente, fundamentalmente en lo que se refiere a la profundidad a la que deberán llevarse a

(30)

Según esto, durante la fase de excavación o vaciado, será necesario retirar los rellenos antrópicos (Nivel 0) existentes en la parte superior (con una potencia comprendida entre 4,00 – 6,20 m según los reconocimientos realizados), donde quedará el fondo de excavación.

Debido a la baja compacidad y al carácter poco consolidado del terreno donde quedará el fondo de excavación (Nivel 0), se recomienda retirar y sustituir estos materiales en un espesor en torno a 0,30 m, por zahorra o material granular seleccionado convenientemente colocado y compactado, previa compactación de la superficie excavada, con el fin de evitar deformaciones en la solera del sótano proyectado.

Para la ejecución de los trabajos de excavación previstos, en principio se podrá llevar a cabo un vaciado de tipo convencional con taludes tendidos (del orden de 1H/1V ó algo inferiores) en las zonas ocupadas por los materiales del Nivel 0 (rellenos antrópicos), o bien mediante taludes más verticalizados si se ejecuta el vaciado mediante bataches alternos y dejando unas bermas en el perímetro de excavación, siempre al amparo de medidas de entibación adecuadas, fundamentalmente en aquellas zonas en que se detecten posibles problemas de inestabilidad debido al carácter suelto del terreno o por la posible aparición de pequeños flujos de agua.

Para el cálculo de los empujes del terreno sobre los muros de sótano, podrán emplearse los parámetros medios definidos en el apartado anterior para los Niveles de suelo diferenciados.

En lo que respecta a la excavabilidad del terreno, dada la naturaleza del mismo, podrá llevarse a cabo mediante medios mecánicos convencionales (fácilmente ripables).

Cimentación:

Para el análisis de las condiciones de cimentación del Centro de Formación Multisectorial proyectado se ha interpretado el siguiente perfil geológico-geotécnico tipo del terreno:

(31)

0,00 – 4,00 a 6,20 m: Nivel 0: Rellenos antrópicos.

Suelo alterado y/o poco consolidado, de compacidad floja a semidensa (N₂₀ < 20).

(4,60 a 5,20 – 5,40 a 6,20 m): Nivel I: Arenas limosas y/o limos arenosos, con algunas gravas y gravillas dispersas (depósitos aluviales de terraza del río Henares).

(donde existen).

Suelo granular de compacidad semidensa a densa (N_SPT = 15 – 40).

> 4,00 a 6,20 m: Nivel I: Limos arenosos y/o arcillas limo-arenosas compactas (Unidad Guadalajara).

Suelo cohesivo de consistencia muy firme a dura.

(qu = 2,00 – 5,00 kp/cm²).

Debido a las características del terreno existente y a los resultados obtenidos en los reconocimientos realizados, para la estructura de la construcción prevista se podrá realizar una cimentación directa mediante zapatas aisladas o corridas empotradas en el terreno, que transmitan las cargas de la estructura sobre los estratos de suelo natural correspondientes al Nivel II, integrados por limos areno-arcillosos y/o arcillas limo-arenosas compactas en facies Guadalajara, que constituyen un suelo cohesivo de consistencia muy firme a dura, con una capacidad portante media-alta.

El valor de la carga de hundimiento del terreno para el dimensionamiento de las zapatas, en este tipo de terrenos, se puede establecer mediante la expresión general desarrollada por Brinch & Hansen:

Q_ad = Q_h/F = c N_c S_c d_c i_c + q N_q S_q d_q i_q + ½ B γ Nγ Sγ Dγ iγ

donde:

Qad = carga admisible del terreno.

Qh = carga de hundimiento.

F = factor de seguridad.

(32)

c = cohesión de terreno.

N_c, N_q, N_γ = coeficientes de la carga de hundimiento (función de φ).

Sc, Sq, Sγ = coeficientes de forma que permiten tener en cuenta en el cálculo las dimensiones de las zapatas (función de φ y de las dimensiones de las zapatas).

d_c, d_q, d_γ = coeficientes de profundidad (tienen en cuenta la profundidad de desplante de la cimentación).

ic, iq, iγ = coeficientes de inclinación de la carga (desviaciones de la aplicación de la carga respecto a la vertical).

q = sobrecarga del terreno a cota de cimentación.

B = ancho del cimiento.

γ = peso específico del terreno.

Considerando un factor de seguridad (Fs) de 3.0, la tensión admisible por hundimiento será:

Qad = Qh/FS = Qh/3,0 ≈ 2,98 kp/cm²

En lo que se refiere a la comprobación de asientos, para el cálculo de la cimentación proyectada se ha utilizado el método elástico (distinguiendo dos situaciones: determinación del asiento inmediato o asiento elástico inicial que corresponde a situaciones de corte sin drenaje; y determinación del asiento total que corresponde a deformaciones con drenaje), mediante la siguiente expresión:

S = k* q * B * (1 - υ²) / E donde:

k: constante que depende de la geometría de la zapata o losa (1.12).

q: carga vertical aplicada sobre el terreno a través de la cimentación (2.50 kp/cm²).

B: ancho de la cimentación (2 m).

υ: coeficiente de Poisson.

E: módulo de deformación.

(33)

Asiento inmediato: S_i = k* q * B * (1 - υ²) / E = 1,12 cm Eu = 375 kp/cm²

υ = 0.50

Asiento total: St = k* q * B * (1 - υ²) / E = 1,79 cm

E’ = 300 kp/cm²

υ’ = 0.20

Con estos resultados, para la estructura del Edificio (Centro de Formación Multisectorial) proyectado se recomienda realizar una cimentación de tipo directo sobre los materiales terciarios correspondientes al Nivel II, anteriormente definidos, con apoyos a partir de una profundidad en torno a 2,00 – 3,00 m bajo la cota de solera del sótano previsto (ver perfiles litológicos interpretados), donde podrán adoptarse unas tensiones admisibles al terreno del orden de 2,50 kp/cm².

Debido a la profundidad que deberá alcanzar la base de la cimentación bajo la cota de solera del sótano proyectado, se podrá realizar una cimentación de tipo semiprofundo mediante zapatas apoyadas en pozos rellenos de hormigón pobre, cuya base inferior alcance las profundidades indicadas, y que funcionarán a modo de “plinto” para transmitir las cargas de la estructura a los niveles más profundos y resistentes del terreno (Nivel II).

Durante la fase de construcción, deberá comprobarse que los apoyos de la cimentación se llevan a cabo sobre los materiales pertenecientes al Nivel II (Unidad Guadalajara), una vez sobrepasados los rellenos antrópicos (Nivel 0) y los depósitos aluviales de terraza del río Henares (Nivel I) superiores.

Actuaciones para evitar la aparición de posibles fenómenos de expansividad:

Por otro lado, debido al carácter potencialmente expansivo de los materiales pertenecientes al Nivel II, del lado de la seguridad, se recomienda adoptar ciertas medidas habituales para este tipo de terrenos, encaminadas principalmente a mantener la humedad natural del terreno y evitar de esta forma la aparición de posibles cambios de volumen (por hinchamiento o retracción) y, con ello, la consiguiente

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A continuación se indican una serie de medidas constructivas encaminadas a mantener el grado de humedad natural del terreno para evitar la aparición de posibles fenómenos de expansividad, que podría ser conveniente llevar a cabo en la ejecución del presente proyecto:

• En caso de aparecer “rezumes” o flujos de agua durante la fase de excavación de la cimentación, será aconsejable la ejecución de un sistema de drenaje adecuado, mediante sub-bases drenantes con pozos de recogida de agua y bombas de achique, que permitan evacuar los caudales recogidos al saneamiento existente.

• Los saneamientos deberán ser totalmente estancos, cuidando la calidad de las juntas, de forma que garanticen y eviten la aparición de cualquier clase de fugas.

• Será conveniente colocar bajo la solera, para su aislamiento del terreno, encachados u otras capas granulares que eviten deformaciones de la misma.

• Se cuidará, en su caso, el grado de compactación en el trasdosado de muros, así como las juntas y su unión con las soleras, de forma que garanticen la estanqueidad del cimiento.

• Se evitarán zonas cercanas con plantaciones para eliminar fenómenos derivados de ciclos de humedad-sequedad.

• El fondo de excavación de los apoyos de la cimentación no permanecerá abierto para evitar su alteración, sino que se procederá a la extensión de la capa de hormigón de limpieza inmediatamente después de su excavación.

• No se proyectarán ni llevarán a cabo apoyos de la cimentación con cargas muy bajas.

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6.- RESUMEN Y CONCLUSIONES.

Como resumen de lo expuesto en apartados anteriores se pueden extraer las siguientes conclusiones:

• Desde el punto de vista litológico, el sustrato geológico existente en el área de estudio está constituido por los materiales miocenos de la Cuenca terciaria de Madrid, integrados en esta zona fundamentalmente por la unidad de conglomerados, arenas arcósicas, lutitas y fangos pardo-rojizos (Unidad Guadalajara).

Los materiales correspondientes a esta unidad están constituidos fundamentalmente por una alternancia irregular de arenas arcósicas, conglomerados cuarcíticos con matriz arcósica, fangos limo-arcillosos o lutitas con arena de tonos pardo-rojizos. En ocasiones, se intercalan algunos niveles de areniscas calcáreas y calizas arenosas de espesor decimétrico y origen palustre-edáfico.

Sobre los materiales terciarios, en algunas zonas, se localizan los depósitos aluviales de terraza del río Henares constituidos por arenas limosas y/o limos arenosos de tonos marrones, con gravas y gravillas dispersas.

Finalmente, en su parte superior, el terreno está constituido en superficie por rellenos antrópicos formados por una mezcla de escombros y de materiales normalmente procedentes de excavaciones.

• En base a los resultados obtenidos en los reconocimientos realizados: prospecciones de campo y ensayos de laboratorio, se han diferenciado los siguientes niveles geológico-geotécnicos:

Nivel 0: Se trata de rellenos antrópicos formados por una mezcla de escombros y de materiales normalmente procedentes de excavaciones. En general constituyen un suelo alterado y/o poco consolidado, de carácter no homogéneo, de compacidad floja a semidensa y baja capacidad portante, no adecuados para el apoyo de cimentaciones. En la zona objeto de estudio presenta una potencia comprendida entre 4,00 – 6,20 m según los reconocimientos realizados.

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En el siguiente listado se indican las potencias obtenidas de suelo alterado y/o poco consolidado (Nivel 0), medidas desde la cota de inicio de cada uno de los reconocimientos:

Reconocimiento Nivel 0 (m) Reconocimiento Nivel 0 (m)

S-1 4.70 S-2 5.20

P-1 4.00 P-2 4.00

P-3 4.80 P-4 4.60

P-5 5.20 P-6 6.20

P-7 1.80 P-8 1.40

Nivel I: Se trata de materiales detríticos correspondientes a depósitos aluviales de terraza del río Henares formados fundamentalmente por arenas limosas y/o limos arenosos de tonos marrones, con gravas y gravillas dispersas (depósitos aluviales de terraza del río Henares). En general, los materiales que conforman este Nivel están integrados por sedimentos de naturaleza heterogénea y distribución irregular dentro del conjunto del depósito. Constituyen un suelo granular de compacidad semidensa (tramos con predominio de arenas limosas y/o limos arenosos) a densa (tramos con abundancia de gravas), con una capacidad portante media a media-alta. Este Nivel se ha identificado en el sondeo S-2 en el tramo comprendido entre 5,20 – 6,20 m de profundidad (profundidades referidas a la cota de inicio de la perforación).

Nivel II: Se trata de materiales detríticos formados por limos areno-arcillosos y/o arcillas limo- arenosas compactas de tonos pardos o rojizos, con vetas y concentraciones blanquecinas de carbonatos (Unidad de Guadalajara). En general, constituyen un suelo cohesivo de consistencia muy firme a dura, con una capacidad portante media-alta. Este nivel se ha identificado en el sondeo S-1 a partir de 4,70 m de profundidad hasta el final de la perforación, y en el sondeo S-2 a partir de 6,20 m de profundidad hasta el final, estando las profundidades referidas a la cota de inicio de cada uno de los sondeos.

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• A continuación se describen, en función de las características del terreno existente y de los resultados obtenidos en los reconocimientos efectuados, una serie de recomendaciones constructivas propuestas para la ejecución del Edificio (Centro de Formación Multisectorial) proyectado, analizando aspectos tales como: localización y características del nivel freático, trabajos de excavación previstos (vaciado), tipo de cimentación y tensión admisible del terreno, y actuaciones para evitar la aparición de posibles fenómenos de expansividad.

Localización y características del nivel freático:

En lo que respecta al valor del coeficiente de permeabilidad (K) estimado, podrán considerarse valores comprendidos entre 10^-1 - 10^-3 cm/s en los materiales del Nivel I; y entre 10^-5 - 10^-7 cm/s en los materiales del Nivel II.

En la zona objeto de estudio, la presencia de agua de agua detectada podría obedecer a la existencia de rezumes o filtraciones a favor de pequeñas “vetas” o sub-niveles más permeables dentro del Nivel II, por donde pueden canalizarse de forma preferente las aguas de diverso origen:

fugas de la red de saneamiento, infiltraciones procedentes de la escorrentía superficial, etc., o bien de forma similar y más probable, a las infiltraciones del agua de lluvia a través de los rellenos antrópicos (Nivel 0) y los depósitos aluviales de terraza del río Henares (Nivel I), superiores (suelos alterados y/o poco consolidados, más permeables).

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Según esto, la presencia de filtraciones de agua podría interpretarse como correspondiente a aguas colgadas dentro de pequeñas “vetas” o sub-niveles más permeables pertenecientes al Nivel II y/o, principalmente, a aguas de lluvia infiltradas a través de los materiales pertenecientes a los Niveles 0 y I, embalsadas en el hueco correspondiente a la perforación realizada.

En definitiva, no debe descartarse la posibilidad de que puedan aparecer “rezumes” o filtraciones de agua a favor de lentejones arenosos más permeables dentro del Nivel II, e incluso, por infiltraciones del agua de lluvia que pueden circular en la zona de contacto entre los materiales miocenos del Nivel II, y los rellenos antrópicos del Nivel 0 y/o los depósitos aluviales de terraza del río Henares del Nivel I (principalmente en épocas de lluvia).

Como consecuencia de lo expuesto anteriormente, durante la fase de vaciado será conveniente prever la ejecución de pozos de recogida de agua y la colocación de bombas de achique, que permitan evacuar al saneamiento existente la posible aparición de caudales controlables de agua hacia el interior del vaciado.

Además, debido a la posición del nivel freático podría ser aconsejable adoptar también medidas adicionales para rebajar en lo posible el nivel freático, como podría ser la realización de zanjas colectoras drenantes en el interior del vaciado, etc.

Vaciado:

El proyecto contempla la construcción de una Planta de Sótano con una profundidad máxima aproximada en torno a 4,00 m desde la superficie del terreno actual.

Debido a la topografía de superficie existente en la zona objeto de estudio se ha considerado que la cota de solera de Planta Baja ó cota 0.00 de proyecto se localiza a la cota 634.00, según el plano topográfico facilitado por el cliente (ver perfiles litológicos interpretados, incluidos en los Anejos adicionales).

(39)

En este sentido indicar que las modificaciones respecto a este supuesto deberán ser corregidas posteriormente, fundamentalmente en lo que se refiere a la profundidad a la que deberán llevarse a cabo los apoyos de la cimentación.

Según esto, durante la fase de excavación o vaciado, será necesario retirar los rellenos antrópicos (Nivel 0) existentes en la parte superior (con una potencia comprendida entre 4,00 – 6,20 m según los reconocimientos realizados), donde quedará el fondo de excavación.

Debido a la baja compacidad y al carácter poco consolidado del terreno donde quedará el fondo de excavación (Nivel 0), se recomienda retirar y sustituir estos materiales en un espesor en torno a 0,30 m, por zahorra o material granular seleccionado convenientemente colocado y compactado, previa compactación de la superficie excavada, con el fin de evitar deformaciones en la solera del sótano proyectado.

Para la ejecución de los trabajos de excavación previstos, en principio se podrá llevar a cabo un vaciado de tipo convencional con taludes tendidos (del orden de 1H/1V ó algo inferiores) en las zonas ocupadas por los materiales del Nivel 0 (rellenos antrópicos), o bien mediante taludes más verticalizados si se ejecuta el vaciado mediante bataches alternos y dejando unas bermas en el perímetro de excavación, siempre al amparo de medidas de entibación adecuadas, fundamentalmente en aquellas zonas en que se detecten posibles problemas de inestabilidad debido al carácter suelto del terreno o por la posible aparición de pequeños flujos de agua.

Para el cálculo de los empujes del terreno sobre los muros de sótano, podrán emplearse los parámetros medios definidos en el apartado 4.2. (Características Geotécnicas) para los Niveles de suelo diferenciados.

En lo que respecta a la excavabilidad del terreno, dada la naturaleza del mismo, podrá llevarse a cabo mediante medios mecánicos convencionales (fácilmente ripables).

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Cimentación:

Debido a las características del terreno existente y a los resultados obtenidos en los reconocimientos realizados, para la estructura de la construcción prevista se podrá realizar una cimentación directa mediante zapatas aisladas o corridas empotradas en el terreno, que transmitan las cargas de la estructura sobre los estratos de suelo natural correspondientes al Nivel II, integrados por limos areno-arcillosos y/o arcillas limo-arenosas compactas en facies Guadalajara, que constituyen un suelo cohesivo de consistencia muy firme a dura, con una capacidad portante media-alta.

Con estas consideraciones, para la estructura del Edificio (Centro de Formación Multisectorial) proyectado se recomienda realizar una cimentación de tipo directo sobre los materiales terciarios correspondientes al Nivel II, anteriormente definidos, con apoyos a partir de una profundidad en torno a 2,00 – 3,00 m bajo la cota de solera del sótano previsto (ver perfiles litológicos interpretados), donde podrán adoptarse unas tensiones admisibles al terreno del orden de 2,50 kp/cm².

Debido a la profundidad que deberá alcanzar la base de la cimentación bajo la cota de solera del sótano proyectado, se podrá realizar una cimentación de tipo semiprofundo mediante zapatas apoyadas en pozos rellenos de hormigón pobre, cuya base inferior alcance las profundidades indicadas, y que funcionarán a modo de “plinto” para transmitir las cargas de la estructura a los niveles más profundos y resistentes del terreno (Nivel II).

Durante la fase de construcción, deberá comprobarse que los apoyos de la cimentación se llevan a cabo sobre los materiales pertenecientes al Nivel II (Unidad Guadalajara), una vez sobrepasados los rellenos antrópicos (Nivel 0) y los depósitos aluviales de terraza del río Henares (Nivel I) superiores.

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Actuaciones para evitar la aparición de posibles fenómenos de expansividad:

Debido al carácter potencialmente expansivo de los materiales pertenecientes al Nivel II, del lado de la seguridad, se recomienda adoptar ciertas medidas habituales para este tipo de terrenos, encaminadas principalmente a mantener la humedad natural del terreno y evitar de esta forma la aparición de posibles cambios de volumen (por hinchamiento o retracción) y, con ello, la consiguiente potencial expansividad.