1. INTRODUCCIÓN
La utilización de geosinteticos como técnica de re-fuerzo del suelo ha venido tomando importancia en la ultimas décadas. Mas puntualmente el uso de geo-celdas en la construcción y refuerzo de estructuras ha mostrado tener un sin numero de beneficios económicos, de mejoramiento y adecuación de gran variedad de estructuras y de facilidades en la resolu-ción de problemas en cuanto a requerimientos de es-tabilidad, geología y topografía.
Dentro de las ventajas que ofrece este sistema po-demos enumerar, la facilidad de instalación, la posi-bilidad de utilizar material propio del lugar y la efi-ciente relación beneficio contra costo.
La geoceldas están compuestas por polietileno de al-ta densidad (HDPE) o por tiras de polipropileno (PE), soldadas ultrasónicamente o termosoldado a lo largo del ancho de la tira, conformando una estructu-ra de panal dentro de la cual se contiene el suelo.
Debido al confinamiento producido la capacidad de carga aumenta.
Los refuerzos con geosinteticos distribuyen las car-gas en un área mayor y reducen el esfuerzo aplicado; esto es muy útil en suelos blandos con baja capaci-dad de soportar grandes esfuerzos, los cuales en sue-los reforzados se distribuyen en las paredes de la geocelda. (Han et al., 2011)
De igual forma la estructura con geoceldas puede ser utilizada en la conformación de la topografía del lu-gar al igual que tolera la deformación o el asenta-miento debido a su flexibilidad. Como se menciono anteriormente las geoceldas pueden ser trasportadas fácilmente e instaladas rápidamente. Por otro lado en las geoceldas pueden ser plantada vegetación que de al ambiente un mejor aspecto. Por estas razones las geoceldas son usadas para la construcción de dife-rentes tipos de muros de contención tanto GW (gra-vity wall) como FW ( facing wall). (Chen, Chiu., 2006)
Modelación a escala reducida de muros de geoceldas reforzados.
D. Rodríguez E.
Universidad de los Andes, Bogotá - Colombia
RESUMEN: La utilización de geosinteticos como técnica de refuerzo del suelo ha venido tomando importan-cia en la ultimas décadas. Mas puntualmente el uso de geoceldas en la construcción y refuerzo de estructuras ha mostrado tener un sin numero de beneficios económicos, de mejoramiento y adecuación de gran variedad de estructuras y de facilidades en la resolución de problemas en cuanto a requerimientos de estabilidad, geo-logía y topografía.
Dentro de las ventajas que ofrece este sistema podemos enumerar, la facilidad de instalación, la posibilidad de utilizar material propio del lugar y la eficiente relación beneficio contra costo.
ABSTRACT: The use of geosynthetics as soil reinforcement technique has been gaining importance in the last decades. More timely geocells use in the construction and reinforcement of structures has been shown to have an endless number of economic benefits, improvement and adaptation of a variety of structures and facilities in the resolution of problems in terms of stability requirements, geology and topography.
Con respecto a estos sistemas de retención de tierras la clasificación propuesta (O´Rourke., Jones., 1990) de acuerdo a los mecanismos básicos de soporte son, internamente estabilizados y externamente estabili-zados. Un sistema de estabilización externa usa un muro estructural externo para soportar la masa de suelo, tal como los GW. Los sistemas internamente estabilizados usan refuerzos dentro del suelo que se extienden mas allá de la superficie de falla. Adicio-nalmente existen sistemas que combinan ambas formas de estabilización, conocidos como sistemas híbridos.
Debido a las ventajas que ofrece este tipo de sis-temas se hace primordial realizar diseños que permi-tan maximizar su rendimiento, por lo cual se hace importante realizar ensayos experimentales, en este caso una de las posibilidades mas atractivas es la modelación a escala reducida en centrifuga geotéc-nica. En la modelación en centrifuga se construye a escala reducida una estructura llamada modelo, la cual en teoría debe corresponder a una replica de la estructura real. Para el ensayo en centrifuga se colo-ca el modelo construido dentro de una colo-canasta en el extremo de uno de los brazos de la maquina, para luego someterlo a un campo de aceleración inercial radial logrando ejercer sobre la canasta una acelera-ción gravitacional mucho mayor a la de la tierra. De acuerdo a lo descrito en Introducción a la modela-ción en centrifuga (Caicedo, B. 2011) se tiene que las dimensiones del modelo serán N veces menores que las dimensiones de la estructura real planteada para el estudio, llamada prototipo.
En el caso de el presente trabajo se examinara el comportamiento de una estructura de retención hibrida (GW/FW + refuerzos). Existen varios traba-jos previos relacionados con el estudio del compor-tamiento en modelos de muros de geoceldas a escala reducida en centrifuga, sin embargo uno de los mas importantes y en el cual se fundamenta parte del presente estudio, fue el realizado por Chen & Chiu (Chen., Chiu., 2008) donde fueron puestos a prueba nueve modelos de muros de geoceldas. De acuerdo a
los resultados del estudio, los GW presentaron fallas por volcamiento y deslizamiento entre sus capas con los máximos desplazamientos al tope del muro, por otro lado los muros reforzados desarrollaron mas desplazamientos y asentamientos que los GW debi-do a su falta de robustez.
Por otro lado los fundamentos del ensayo expe-rimental planteado en este estudio se encuentran en el trabajo propuesto por Gómez (Gómez. D., 2012), donde fueron evaluados en centrifuga geotécnica modelos correspondientes a muros de gravedad ex-ternamente estabilizados. Sabiendo que a 1g los es-fuerzos obtenidos en el modelo son menores a los reales, los ensayos serán realizados a 20g en la cen-trifuga geotécnica del Laboratorio de Modelos Ge-otécnicos de la Universidad de los Andes, con espe-cificaciones descritas por Losada (Losada., 2003).
2. DISEÑO DEL MODELO
Diseño de las Geoceldas Modelo
El diseño de las geoceldas modelo fue realizado de acuerdo a las pruebas de resistencia realizadas por Gómez (Gómez. D.,2011), el escalamiento de las mismas se realizo según los principios de la modela-ción en centrifuga geotécnica. En primer lugar debe ser correctamente caracterizadas las geoceldas pro-totipo, tras lo cual es posible escalar sus propiedades en el modelo. Una adecuada caracterización y esca-lamiento ofrece resultados mas acertados.
Las geoceldas prototipo que se busca caracterizar corresponden a las conocidas en el mercado como NeoWeb® de la compañía PSR, a continuación se presenta la información relevante.
Tabla 1. Dimensiones nominales de las geoceldas prototipo. (Gómez. D., 2011)
Propiedad Descripción Altura (mm) 200
Dist. entre juntas (mm) 445 (±2.5%)
La de ens Ch D5 nid Tab Sol R. (kN R. (kN R. C R. P R. u La nid lo ade rid los tip la T me Tab R. for R. for R. (kN R. (kN R. (kN 3. PR s geoceldas resistencia sayos corre hiu, basado 5035, en la dos.
bla 2. Resiste licitación Tensión con N/m) Tensión sin N/m) Corte unione Pele uniones uniones (kN/ s principale das mediant cual fue s ecuarse de l do. Los ensa s mismos a o, y los res Tabla 3. El ediante el fa
bla 3. Resiste Solicitación Tensión con aciones (kN/m Tensión sin aciones (kN/m Corte uni N/m) Pele uni N/m) división uni N/m) DISEÑO ROTOTIPO s prototipo para poster esponden a
s en la A Tabla 2 se
encia geocelda perforacione perforacione es (kN/m) (kN/m) m) es solicitaci te el ensayo seleccionado la mejor ma ayos ejecuta los realizad sultados se escalamien actor lineal (
encia geocelda Valor per-m) 0. per-m) 1.0
iones 1.0
iones 0.2
iones 0.
Y ESCAL O fueron som riormente se los descrit ASTM D45 presentan l
a prototipo. ( Valor
es 12.78
es 20.08
20.08 5.48 7.62
iones escala o de varios o el acetat anera al esc ados (Góme dos con las
resumen a nto de las g
(1/n), siend
a modelo. (G r Escalado 64 0 0 27 38 LAMIENTO
metidas a en er escalados
tos por Ch 595 y la A los valores
(Gómez. D., 2 r Promedio
adas fueron s materiales to industria alamiento r ez., 2011) fu
geoceldas p continuació geoceldas se do n = 20.
Gómez. D., 201 Ensayo 1.05 1.11 1.11 0.46 1.41
O DEL M
nsayos s. Los hen & ASTM obte-2011) obte-s, tras al por reque-fueron proto-ón en e hace 11) MURO P ta 20 en de ci na do de qu ta m fi se da es in L li la no de ci an be te re E es to
ara la elecc a el estudio 012), en el n centrifuga e muros de iones satura adas, tras lo os llevo la ecidió esta ue alcance l amiento del mente es de iguración en e combinen
as, lo anteri structura es nternamente La estructura dad externa a cara intern o, sin emba e geoceldas ión propues ncho en tod elto, adicion endidas al in efuerzo del En la figura sta configur os y asentam
Figura 1. M
ción del mur o previo rea cual fueron a geotécnic gravedad d adas drenad o cual ningu
estructura ablecer una
la falla, con l muro en e interés de e n la estructu n los tres tip ior puede co stabilizada e.
a será del tip a que ofrece na del muro argo debido
s puede co sta conserva da la altura
nalmente la nterior del s muro de tip 1. se esquem ración se e mientos con Muro Prototip ro prototipo alizado por n evaluadas ca diferente de geocelda das, como uno de los a la falla. configurac n el fin de an estas condic este estudio ura del muro pos de estru onseguirse c externamen
po GW en c e y a la incl o en relación a que es un onsiderarse
a aproximad del muro s a instalación
suelo de rell po FW.
matiza el m espera obten nsiderables.
po
o se tuvo en Gómez (G a escala re es configura as, tanto en saturadas n resultados o Por tal mo ción de pro nalizar el co ciones. Adi
modificar o de tal form ucturas de g
constituyen nte y estab
cuanto a la linación de n al suelo de n muro con
que la con damente el iendo basta n de geoceld
leno confor muro prototip ner desplaz n cuen-Gómez., educida aciones condi-no dre- obteni-tivo se ototipo ompor- cional-la con-ma que geocel-ndo una bilizada estabi-90º de e relle-struido nfigura-mismo ante es-das ex-rman el po, con
amien-El uso LE ció (Le ma com est Sim cul com zos rom obs cua es En FS par El llev cul dos de deb Co y n ens ext la t fal cad que el s res diseño del o de la teorí E. Sin emba ón mas prec eshchisky. aciones pro
mo la de FW timan, longi mplificando lo, donde s mo externa, s a partir d mpimiento
servarse qu al se efectú la resistenc n la tabla 4. S utilizados y
ra el modelo
Tabla 4. Esta Parámetro R. Max Pele R. Max Adm FS Rompimi FS Desprend
diseño del var el sistem lo de la res s fueros tod
rompimien bajo de 1. on los anter
número de sayada, pos terna de la tabla 5 que la interna d da nivel de
e la estabili sistema, en sultado.
muro proto ía de presió argo se tien cisa, como l D., 2011), opuestas en WHA en la
itudes y núm o el método
se verifico , y se obtuv de la defin
y desprend ue el valor c úa el diseño
ia al pele en se presenta y obtenidos o numero 1
abilidad Inte
(kN/m) misible (kN/m
iento dimiento
modelo 1 s ma a la falla sistencia ad
dos iguales nto y despr riores valore
refuerzos q steriorment
estructura son superi del sistema e ancho del idad externa
la figura 2
otipo se rea n de tierras ne en cuent
la propuesta donde se e n metodolo cual se sob mero de refu
se elaboro tanto la es vo la longitu nición del F
dimiento. F critico de r o de la estru
n las unione an los valor s durante el
.
erna Modelo 1 Val
5.48
m) 5.48 0.5 0.5
se realizo co a, por tal mo dmisible los
a 1, adicio rendimiento es se obtuv que compon
e se calcul con valores ores a 1, lo a, cabe men l muro tam a fuera supe se presenta
aliza median de Rankine a una aprox a por Leshc
eliminan ap ogías cono breestiman y
uerzos. una hoja d tabilidad in ud de los re FS deseado
ácilmente p esistencia c uctura proto es.
res de esfue diseño real
1. lor
8 8
on el objeti otivo para e factores ut onalmente lo
se llevaro vo la distrib nen la estru la la estab s presentad o que supon ncionar que mbién se ve erior a la de a un esquem
nte el e y de xima-chisky proxi-ocidas y sub-de cal-nterna efuer-o para puede con el otipo, erzo y lizado vo de el cal- tiliza-os FS n por bución uctura ilidad dos en ne una e para erifico e todo ma del E F pa R R F F E je es br te ig de A da in tu po se
Figura 2. M
Tabla 5. Es FS
FS Deslizam FS Volcam FS Capacid
En la tabla 6 S utilizados ara el mode
Tabla 6. Es Parámetro R. Max Pele (k R. Max Admis S Rompimien S Desprendim
El diseño del etivo de llev ste caso se rio limite, l encia admis guales a 1, a
esprendimie Al igual que
ad externa d nternos del uvo la distri onen la estr enta un esqu
Muro Modelo
stabilidad Ex
miento miento
dad Portante
6. se presen s y obtenido elo numero stabilidad Int kN/m) sible (kN/m) nto miento
l modelo 2 var el sistem
evalúa el s o cual impl sible los fac
adicionalme ento se igua para el mo de la estruc muro. Con ibución y nú ructura ens uema del re
o 1.
xterna Modelo Va
1.2 1.4
e 1.7
ntan los valo os durante e
1. terna Modelo Va 5.4 5.4 1 1 también se ma a la fall
istema en e lica que par ctores utiliz ente los FS alaron a 1. odelo 1, se c ctura, tabla 7 los anterio úmero de re
ayada, en l esultado. o 1. alor 20 49 72
ores de esfu el diseño rea
o 2. alor
48 48
realizo con a, sin emba el punto de a calcular la zados fueros de rompim
calcula la e 7. y de los n ores valores
efuerzos qu la figura 3
uerzo y alizado
n el ob-argo en equili-a resis-s todoresis-s iento y stabili-niveles se ob-e com-se
pre-La dif des los 4. C Lo me 19 de Su geo El sue olí por est (G El de pro (G un kN rea
Figura 3. Mu
Tabla 7. Esta FS FS Deslizam FS Volcamie FS Capacida diferencia ferente para
scritas a co s modelos.
CONSTRU
os modelos etálico con cm x 45 cm 12 cm de e uelo de fund
oceldas. suelo utili elo compue
n, este suel rtamiento m ta manera
ómez, D., 2 suelo fue u
contenido octor obteni
ómez, D., 2 valor apro N/m3 para el alizo el dise
uro Modelo 2
abilidad Exte
miento ento ad Portante
en los valor a el modelo ontinuación,
UCCION D
son cons las siguient m, el cual c
spesor. dación, relle
zado en el esto por 80 lo fue selec muy similar obtener 2011)
utilizado en de humeda ida en el tr 2011), se ex oximado de l suelo seco ño del mod
2. erna Modelo Valo 1.25 1.60 1.86
res de estab o 1 y 2, d durante la
DEL MODE
struidos en tes dimensi cuenta con u eno y del m
l modelo co 0% arena y ccionado po r al suelo in resultados n condicion ad y partie rabajo realiz xtrapolo la c
peso unita o sin humed delo.
2. or
bilidad exter debido a raz
construcció
ELO
un conten iones, 56.2 un vidrio ac muro reforza
orresponde 20% arcill or tener un n-situ natur
mas real nes de cero ndo de la zado por G curva y se ob ario igual a dad, con el q
rna es zones ón de nedor cm x crílico ado de a un la ca- com-ral, de listas. (0%) curva Gómez btuvo a 15.1 que se D ci lo de m P L ci di la ge fu ve es co tr su so de an ce ve ce re Fi C pr qu m gi
Debido a la ión se realiz o cual fue n e pluviació máxima. La Procedimien
La construcc ión del suel iante un em a altura corr eocelda del undación a ez ubicada, spesor en lo on el fin de ructura. Pos uelo, mientr or del suelo el muro se nteriorment eldas comp el, lo que p elda, el suel elleno (figur
igura 4. Cons
Cabe mencio resento una ue al ser in metidas a co itud lateral,
condición zo mediante necesario d ón para ob
altura optim nto en la con
ción del mo lo de funda mbudo cone respondient l primer niv la distancia se procede o que será l e mejorar la steriormente ras se rellen o de relleno realiza el m te colocand pletamente a
permite inst lo confinado ra 4).
strucción Mo
onar que la a pequeña e nstaladas den ompresión la
, específicam
seca del su e pluviación determinar l
btener la ma encontra nstrucción d
odelo inicia ación el cua
ctado a una te, posterior vel del muro a requerida p e a poner un
la cara exter a estabilidad e se rellena na una capa o, para los mismo proce do el siguie
apoyado sob alar simultá o en la geoc
odelo.
a instalación elevación a
ntro del con ateral, a cau mente en la
uela, la com n del mism la altura ne densidad r ada fue de 6 del modelo.
con la con al es pluviad a manguera,
rmente se u o sobre el su
por el diseñ na capa de 1
rna del mur d externa de a la geoceld a de 1 cm de siguientes n edimiento d ente nivel d bre el anter áneamente l celda y el su
n de las geo adicional de ntenedor y usa de la ba as mallas de
mpacta-o, para cesaria relativa 0 cm. nforma-do me-, desde ubica la uelo de ño, una cm de ro, ello e la
es-da con e espe-niveles descrito de geo-rior ni-la geo-uelo de oceldas ebido a ser so-aja lon-e trlon-es y
dos bre pac que altu mo te ren dos El
Ins
La LV LV lo tur cel tam bus can car LV mo car ser car mu
s filas, la in e el nivel a
ctadas por e e el diseño ura inicial p odelos un au en la altura ncia de los
s anteriorm modelo term
Figura 5. Co
strumentaci
instrument VDT instala VDT 1 se in que determ ra tras la fal lda superior mientos del sca determi nzar la fall rga que se VDT 1. La f ontaje del m
rga sobre e rvo actuado rga sobre la uro.
nercia imped anterior las
el suelo plu de los muro planteada d umento de 2 a total, dan
valores de ente para am minado se m
onstrucción M
ión del mod
tación del ados a dist nstala sobre inara el ase lla. El LVD r, donde se l suelo de inar como la, es neces erá ubicada
figura 6 mue modelo junt
el modelo or controlad a celda que
día mantene geoceldas uviado, lo a
os se viera m de 6 m y se
2 cm y 1 cm ndo como r
estabilidad mbos mode muestra en l
Modelo Term
delo.
modelo se tancias pred e la parte su ntamiento t DT 2 es insta
quiere dete relleno. Ad se comport sario instal a inmediata estra el esqu to a la inst
será aplica do, que desc
e a su vez
er totalmen cuando eran anterior oca
modificado obtuviera e m respectiva resultado la d externa m
los. la figura 5.
inado
realizo con determinada uperior del m
total de la e alado tras la erminar los dicionalmen ta el muro lar una celd amente atrá
uema gener trumentació ada median ciende aplic
lo hace sob nte
so-n im-asiono o en la en los
amen- dife-
ostra-n dos as. El muro, struc-a geo- asen-nte se
al al-da de ás del ral del ón. La nte un
cando bre el
5 R
E si
Figura 6. M
. PROCE RESULTAD
El procedim iguiente:
• Se re mode dos l mism • Una
comp te, du 20g s esta c lo qu termi to o ningú • Final
de nu cuada sidera proce minu te se
Modelo con in
EDIMIENT DOS
miento utiliz
ealiza un vu elo a 5g, con los instrume mo no presen vez finaliza probado que urante dos m sin ubicar la
constituye u ue se desea
inar si la est o desplaza ún tipo de fu lmente tras
uevo verifi amente y qu ables con l ede a realiz uto sin activ aplica carg
nstrumentació
TO DEL
zado para lo
uelo de prue n el fin de c entos y que nte errores. ado el prim e todo funci minutos se r a celda de ca una sobreca en estos do tructura pre amientos c uerza extern
finalizar el icar que to ue no exista la estabilida zar un vuelo var el actuad ga progresi
ón instalada.
ENSAY
os ensayos
eba sometie comprobar q e el modelo mer vuelo y
iona correc realiza un v arga, debido arga en el m
os minutos esenta asent considerable na.
l segundo v do funcion an problema ad del mod o a 20g dur dor, posterio ivamente so
YO Y
fue el
endo el que to-o en si y haber tamen-vuelo a o a que muro y es de-
tamien-es sin vuelo y ne
ade-as con-delo, se
rante 1 ormen-obre la
Res
Lo mu En afe apl La 7, el a 1, ños nid
Lo ser pon sue
estruct se con mas pa posible en el m sultados
os resultado uestran a co n el modelo ectado debi lico la carga curva de ca donde la ca asentamient en LVDT 2 s, por lo cu das en cuent
Figura 7. Ca
os desplazam rvar en la fi
nden a las g elo y los az
0 0,4 0,8 1,2 1,6 2
0
Ca
rg
a
(k
N
)
tura hasta l ntinua con ara registrar es de despl modelo una
os obtenido ntinuación. o 1 el result
ido a que l a fue demas arga contra arga máxim to máximo 2 los asenta ual las defor
ta para el pr
arga vs Tiemp
mientos de gura 8, don geoceldas, l zules a los d
50 100
legar a la f el vuelo du r la mayor c lazamiento
vez alcanza
os para am
tado del en la velocidad siado rápida
tiempo se t ma fue de 1. fue de 15.5 amientos fue rmaciones a resente anál
po. Modelo 1
la estructur nde los círcu os negros a desplazamie
150 20
Tiempo(seg)
falla, tras lo urante 1 m cantidad de y asentami ada la falla.
mbos model
nsayo pudo d con la q a.
tiene en la f .68 kN, mie 58 mm en L eron muy p aquí no será lisis.
.
ra se puede ulos rojos co a las marcas entos poster
00 250
o cual minuto datos ientos
os se
verse que se
figura entras LVDT
peque-án
te-en ob- orres-s en el riores,
qu de di tu
E cu m 20
300
ue a su vez e desplazam ibuja la sup ura.
Figura 8. D
El ensayo de urva carga máxima de 2 0.72 mm.
Figura 9. C
0 1 2 3
0
Ca
rg
a
(k
N
)
z se encuen miento del s perficie de f
Desplazamien
el modelo contra tiem 2.89 kN y un
Carga vs Tiem
100
ntran unidos suelo. En la falla presen
ntos Modelo 1
2 entrego c mpo de la fi n desplazam
mpo. Modelo
200
Tiempo(seg)
s por los ve a misma fig ntada en la
1.
como result figura 9 una miento máx
2
300
ectores gura se
estruc-tado la a carga imo de
De se tur
6. D
Par de (ap que alto dos pos ma obs Co ció el los me apl
e manera sim pueden obs ra 2.
Figura 10. D
DISCUSIO
ra comenza los muros proximadam
e los despla os, así mism s fueron tr sterior, tras aneció prác serva en la omo se pued ón muy simi
modelo 1 y s vectores ente ocasion
licación de
milar al mod servar los de
Desplazamient
ON
ar es necesa de modelos mente 80º),
azamientos mo los may ras el muro s las geocel ticamente s figura 11. de ver a pe ilar los desp y modelo 2 de desplaz nados por v
la carga.
delo anterio esplazamien
tos Modelo 2
ario notar q s propuesto
por lo cua producidos yores asenta o, mientras das el suelo sin asentam
esar de tene plazamiento tienen leve amiento, en variaciónes
or en la figu ntos de la e
2.
que la pend s es mayor al es de es s en el muro amientos ob
que en la o de relleno mientos, com
er una confi os presentad es diferenci n parte po de velocid
ura 10
struc-diente a 70º sperar o sean
bteni-parte o per-mo se
igura-dos en
ias en
osible-ad de M su ap el re un ca de si te
ta co do so ta m de lo ro
Figura 11.
Mediante el uperficie d proximadam l modelo 2 esistencia d n modo de ausado por el muro po iona que su e bajo sobre Para amb amente atrá omportamie onde la car obre el suel amiento” en mas fricción esplazamien o que puede o y al comp
Asentamient
análisis de de falla pa mente el m
que tenia m e carga máx e falla exte la alta pen r su config u centro de g
ecarga y pro os modelos ás de la car ento presen rga se aplic lo de rellen n la zona m
en las zona nto ocurrido e ser explica portamiento
to diferencial
e imagen, s ara ambos
ismo recorr mas refuerzo xima. se pu erna debido ndiente del guración del gravedad se oduzca la fal s la carga s ra del muro ntado obede
ca tanto sob no, lo que p media del m
as superiore o aproxima ado por los de tipo FW
tras aplicar
se observa modelos rido, sin em os, presento
ede ver que o al volcam
muro y baj lgada, lo qu e mueva fác
lla. se aplico in
o, sin emba eció a la sit
bre el muro produce un muro causa es, con el m adamente en refuerzos d W del mismo
carga.
que la realiza mbargo mayor e existe miento, o peso ue oca-
cilmen- media-argo el tuación o como
“abul-ada por máximo
n 0.5H, del
contrario el desplazamiento máximo se produciría en la parte superior del muro.
La grafica de carga contra desplazamiento de ambos modelos se muestra en la figura 12, donde es posible identificar el desplazamiento máximo ocurrido bajo la carga máxima, asentamiento que para ambos mo-delos ocurre aproximadamente en 9 mm.
Figura 12. Carga vs Desplazamiento LVDT 1.
7. CONCLUSIONES
Los modelos realizados permitieron observar el comportamiento de muros con características de GW y FW reforzados. Los muro de este tipo se compor-taron durante la falla mas como muros de tipo FW, sin embargo sus características de GW le dieron una mejor estabilidad externa.
Comparando los dos modelos se encontró que el modelo 2 ofreció una resistencia 42% mayor a la del modelo 1, el cual fue diseñado con la mitad del valor de los FS de estabilidad interna en comparación a los utilizados para diseñar el modelo 2.
La influencia del suelo utilizado en el rendimiento de la estructura es muy relevante, en este caso al
componerse de suelo con aproximadamente 0% de humedad y con un alto contenido de vacíos, la resis-tencia máxima alcanzada fue muy baja.
A pesar de alcanzar la falla mediante el mecanismo esperado de rompimiento (figura 13) el sistema de-mostró que el uso de refuerzos mejora el rendimien-to de una estructura de este tipo.
El asentamiento diferencial del suelo ocasiono el rompimiento de las capas de geoceldas de refuerzo extendidas al interior del suelo de relleno.
El muro del modelo 1 presenta desplazamientos a lo largo de su cara frontal, que se asemeja externamen-te a una falla por volcamiento, sin embargo debido a la presencia de refuerzos la estructura no colapso. El modelo 2 presento desplazamientos mas carac-terísticos de un muro FW.
La instalación de más refuerzos no modifica la tra-yectoria de la superficie de falla, a pesar que si da mayor resistencia ultima del sistema.
Los desplazamientos observados en el análisis de imagen, muestran la conveniencia de reforzar la zo-na media superior del muro, extendiendo un mayor número de geoceldas al interior del suelo de relleno incluso en mayor número que la inferior, que en este caso no intercepta la superficie de falla.
Figura 13. Falla por rompimiento geocelda.
0 1 2 3
0 5 10 15 20 25
Ca
rg
a
(k
N
)
Desplazamiento(mm)
Modelo1
8. REFERENCIAS
Leshchinsky, D., 2011. Some Issues in Geosynthetic
Rein-forced Walls and Slopes. Geotechnical Engineering Journal
of the SEAGS & AGSSEA Vol. 42 No.1. University of
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Gómez, D., 2011. Iniciación de la modelación física en
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