Nicaragua : “ Apoyo a Implementación de
Proyectos Hidroeléctricos de 5 a 30 Mw.”
PNUD-CNE10/0000/14043
Informe Final
Proyecto Hidroeléctrico SALTO DEL LORO
2.5 Mw
Junio, 2005
Río El Tuma.
Entre la presa y la casa de máquinas. Central Hidroeléctrica Salto del Loro
Nicaragua: “ Apoyo a Implementación de
Proyectos Hidroeléctricos de 5 a 30 Mw.”
PNUD-CNE10/0000/14043
Preparado para:
COMISIÓN NACIONAL DE ENERGÍA (CNE)
NICARAGUA
Y
PNUD
Financiado Por:
PNUD-CNE10/0000/14043
Consultor:
ATDER – BL
Asociación de Trabajadores de Desarrollo Rural - Benjamín Linder
Dirección : del Hotel Bermúdez 75 v. sur Matagalpa, Nicaragua
Teléfono : 505-772-2030 E- mail : [email protected]
I. RESUMEN EJECUTIVO
En el Río El Tuma existen tres lugares que están siendo estudiados para analizar su prefactibilidad técnica, con el objetivo de aumentar la capacidad hidroeléctrica instalada y reducir con ello la dependencia del petróleo en la generación eléctrica de Nicaragua.
En el presente Estudio se analizan las posibilidades de la Central Hidroeléctrica de 2.5 MW de capacidad a desarrollar en el lugar conocido como SALTO del LORO en El Tuma- La Dalia, departamento de Matagalpa. En este perfil, a excepción de lo que ocurre en la mayoría de los 11 sitios propuestos, la ubicación es en un lugar donde el río tiene saltos, por lo que el desnivel acumulado se suma al creado por la construcción de la presa. Los sitios de presa han sido seleccionados para maximizar las alturas de presa, a la vez evitando causar impactos a los poblados e infraestructuras existentes. Un aspecto favorable para el sitio hidroeléctrico de SALTO del LORO es la fácil accesibilidad y el potencial adicional que dan los saltos del río. La capacidad queda reducida debido a la reducción de la cuenca sufrida por el río El Tuma con la construcción del lago de Apanás y el bombeo desde el embalse Asturias.
Resumiendo, las características más importantes de la Central Hidroeléctrica son:
Nombre: SALTO DEL LORO
Localización: Municipio de El Tuma – La Dalia (Matagalpa). Río aprovechado: Río El Tuma
Área de la cuenca: 170 Km2 Precipitación media Anual: 1,873 mm
Tipo de Presa: Gravedad en concreto sobre lecho de roca sólida. Cota del vertedor: 430 msnm aproximadamente
Capacidad de vertedor: 2,202 m3/s (corresponde al período de retorno de 10,000 años)
Tipo de Conducción: Tubería: diámetro 60 pulgadas longitud 360 m
Caídas
Altura de presa: 20.4 m Desnivel por saltos: 28 m Succión en desfogue de turbinas: 2 m Caída Bruta Máxima: 50 m Caída neta: 48 m Equipos Electromecánicos
Numero de Unidades: 2 Tipo de Turbina: Francis Caudal de Diseño: 6.4 m3 / s
Potencia Nominal: 2 x 1.25MW = 2.5 MW Producción Anual de Energía: 9,481 MW-h
Factor de planta: 43 %
Las condiciones globales del proyecto no lo hacen acreedor de ser una inversión atractiva, ya que suponiendo financiamiento del 70 % de las inversiones al 8.0 % de intereses a 10 años con 3 de gracia y 12 % de tasa de descuento, arroja ratios de: VAN : -2,433,325 US $, TIR: 3.85 % y Razón
B / C: 0.58. Descartando la inversión en líneas de transmisión y carreteras
tampoco es rentable el proyecto en las condiciones financieras establecidas. Se acompaña archivo en Excel que permite modificar las variables del análisis financiero. Para tasa de interés del 6 % tenemos:
VAN: -1,926,863 US $. TIR: 5.03 %.
B / C: 0.62. II. INTRODUCCIÓN.
A. ANTECEDENTES
Con anterioridad al presente documento se realizó una selección de 11 sitios de entre una lista de 22 propuesta por la CNE. El estudio de la C.H. Salto del Loro no clasificó (aunque en la lista de 22 estaba ubicado Santa Elisa, próximo al Salto del Loro). Este lugar fue propuesto a la CNE, una vez descartada la viabilidad técnica de la C. H. Ilipo, por suponer gran riesgo al poblado de El Tuma su construcción.
El Plan Maestro de Desarrollo Eléctrico 1977 – 2000 del INE, elaborado por IECO – LAHMEYER (1980) proponía para este lugar una capacidad instalada de 18 MW con una altura de presa de 260 m ubicada en el punto de coordenadas UTM (634.2 Este, 1450.0 Norte) y establecía un caudal
medio regulado de 8.6 m3/s. Adicional se establecía un Área de drenaje de 736 Km2.
Posteriormente SWECO en 1983, realizó un estudio para INE de desarrollo del potencial del río El Tuma. Incluía los lugares de Santa María, La Colombina y Santa Elisa. Éste último era implementado con la construcción de un sistema de túneles y canales de manera que se aprovechaban las aguas de los ríos El Tuma y Caratera. La revisión del estudio de Sweco ha sido de utilidad para comparar ciertos datos hidrológicos, que por las verificaciones que ha hecho la ATDER-BL, son bastante realistas. En el momento de proponer el lugar de Salto del Loro tuvimos en cuenta las recomendaciones de Sweco que no recomendaba la ejecución de Santa Elisa por las elevadas inversiones y la baja rentabilidad.
ATDER-BL, después de las visitas y mediciones realizadas en el lugar de Salto del Loro, lo consideró factible para su desarrollo físico. Al constatar nuevamente, como en todos los lugares del río El Tuma, que el área de
drenaje es realmente un tercio de la establecida en el Plan Maestro, la
capacidad resulta bastante reducida por la curva de duración de caudal calculada. Adicional se ha de tener en cuenta que el río El Tuma sufre extracciones, con destino el lago de Asturias, por la construcción de la presa El Dorado y el sistema de canales y tuneles asociados. Del lago Asturias es bombeada hacia Apanás.
B. SELECCIÓN DEL SITIO
De los 22 lugares inicialmente propuestos para este estudio, fueron preseleccionados 11 en base a los siguientes criterios: accesibilidad, cercanía a infraestructura de transmisión eléctrica, potencial de capacidad instalada, no estar en área protegida o zona de amortiguamiento y que fuera factible desde el punto de vista del impacto a las personas o bienes existentes.
En la selección al detalle del sitio para el eje de presa de este grupo de proyectos, se procede de la siguiente manera: primero se analiza el tramo de interés del río para conocer los rasgos importantes de la zona que pudieran ser afectadas por la construcción de una Central Hidroeléctrica tales como poblados, carreteras, puentes, etc. Segundo se recorre el río aguas abajo de estos rasgos, midiendo rápidos que hayan con clinómetro y cinta métrica y estimando la pendiente en los tramos parejos en base a las curvas de nivel del mapa 1:50,000 de INETER, hasta acumular aproximadamente 25 metros de desnivel por debajo del poblado, carretera, etc. De esta manera se encuentra un tramo donde la construcción de una
Presa de aproximadamente 20 metros de altura no causará afectaciones importantes. Tercero se procede a buscar en la zona definida, el sitio más apropiado para el eje de presa que tenga las siguientes cuatro características: (1) cauce estrecho, para minimizar el ancho y por ende el volumen y masa de la obra de presa a construir, (2) lecho de roca sólida que facilita la buen cimentación de la presa, (3) que el cauce aguas abajo del sitio de presa sea más amplia que el eje de presa y/o tenga rápidos que propician el desalojo de las aguas de crecidas, de esta manera minimizando los niveles de inundación en la zona de la Casa de Máquinas que se ubica al pie de la presa, (4) el sitio de presa debe ubicarse de manera que capte la mayor cantidad posible de quebradas y tributarios del río – si se encuentran dos sitios apropiados se escogerá el de aguas abajo para maximizar el área de cuenca y por tanto el caudal disponible para la generación. En el caso de Salto del Loro se buscó además aprovechar los saltos naturales del río para lograr mayor potencial.
III. ESTUDIOS BÁSICOS REALIZADOS O CONSIDERADOS.
A. TOPOGRAFÍA y OROGRAFÍA
El conjunto presa y casa de máquinas para el proyecto SALTO DEL LORO se proponen en el lugar de coordenadas UTM 634345 Este y 1449622 Norte. Ver en los mapas de ubicación, Anexo A adjuntos. El sitio está a poco menos de 1 Km aguas arriba de la desembocadura del río Caratera. El lugar propuesto para la presa es angosto y favorable, justo antes del comienzo de la serie de caídas que la gente conoce popularmente como Salto del Loro. Se analizaron otras posibilidades pero se concluyó que ésa era la más idónea por además existir más facilidades para la evacuación del agua en caso de crecidas grandes (rápido aguas abajo y mayor amplitud), además de minimizar el gasto en tubería.
El cauce aguas arriba del lugar propuesto para la presa es parejo, con rápidos a 1 Km y sobre una depresión generada por la erosión del agua y elevación promedio de 470 m.s.n.m., atravesando principalmente potreros despalados que están a ambos lados de la depresión por donde transcurre el río. No se identificaron infraestructuras susceptibles de ser dañadas. Únicamente las Comunidades que habitan la zona, que tienen un buen nivel organizativo, han conseguido con su trabajo y gestiones en organismos y la Alcaldía de El Tuma – La Dalia la construcción de un puente peatonal que en el momento de la visita estaba en construcción. No causa ninguna
incompatibilidad con el desarrollo de la C. H., por estar ubicado aguas abajo del sitio propuesto para la casa de máquinas.
Inmediatamente aguas abajo del sitio seleccionado para la Presa, el cauce del río tiene diversos saltos con formas y chorros de gran belleza. Aproximadamente 360 m aguas abajo del eje de Presa existe una amplia poza con una cueva. En la poza es donde se propone descargar las aguas una vez turbinadas.
Toda la zona de ubicación de la Central Hidroeléctrica (Presa, tubería forzada, Casa de Máquinas y Subestación) cuenta con un piso de roca sólida.
Se aprecia en las fotos del AnexoC la formación en roca firme de las zonas donde se ubicarán los cimientos de las construcciones a realizar.
En el levantamiento de campo del actual estudio, se ubicó el sitio de presa, la ruta de la tubería, la línea eléctrica trifásica más cercana, otros lugares descartados y otros rasgos del sitio con GPS. Se levantó el perfil del eje de presa en detalle con cinta métrica y clinómetro para permitir el diseño de la presa (el perfil del eje de presa puede verse en el plano “Elevación de la Presa” Anexo F)
B. ASPECTOS GEOGRÁFICOS e INFRAESTRUCTURA EXISTENTE Localización.
El lugar propuesto para la Central Hidroeléctrica Salto del Loro se encuentra ubicado en el Río El Tuma. En este sector el río transcurre paralelo a la carretera entre El Tuma – La Dalia, del departamento de Matagalpa.
Vías de Acceso.
La vía de comunicación para acceder a la Central Hidroeléctrica Salto del Loro es la carretera El Tuma - La Dalia. A 7 Km de El Tuma se encuentra un lugar llamado La Empresa, ahí tendremos que tomar a la izquierda un camino que nos deja a 300 m del lugar de la presa, al que se llega por un sendero transitado por las personas que habitan el lugar y que conduce a un puente peatonal en construcción. El sendero se divide en dos y se camina para la derecha hasta llegar al río El Tuma. El lugar de la tubería
forzada y la casa de máquinas se accede caminando junto al río, hasta llegar a la poza de la cueva.
Líneas Eléctricas
Hasta prácticamente el lugar de la construcción llega un ramal monofásico de 14.4 KV. Hasta el circuito trifásico de DISNORTE más próximo hay 3.7 Km. La Subestación más próxima es la de El Tuma a 6 Km en línea recta.
C. GEOLOGÍA Y ASPECTOS RELACIONADOS
Desde el punto de vista geológico la zona de las obras es roca sólida basáltica.
No existen volcanes activos en la zona. El riesgo sísmico corresponde a la Zona I del mapa elaborado por la Universidad de Stanford, 1970, Tomo 4.2 del Plan Maestro, es decir de bajo riesgo sísmico, con aceleraciones no mayores de 3% g con períodos de retorno de hasta 200 años.
D. ASPECTOS HIDROLÓGICOS
La subcuenca de la Central Hidroeléctrica Salto del Loro tiene una extensión de 170 Km2, y pertenece a la cuenca número 55 del Río Grande de Matagalpa, del que el Río El Tuma es afluente. Ver ubicación en el mapa Anexo A. Un aspecto muy importante sobrevenido es que la extensión de la cuenca es realmente un tercio de lo que establece el Plan Maestro, lo que implica proponer bastante menos capacidad instalada.
La temperatura promedio en el área de la subcuenca es de 25.1° C, lo que se traduce en una evaporación promedio anual de 470 mm. La precipitación promedio anual es de 1,873 mm, según los datos del Plan Maestro, Tomo 4.2. La zona pertenece a la clasificación climatológico sabana tropical semi-seco.
Los datos de caudales disponibles en INETER en el Río El Tuma que son de utilidad para la Central Hidroeléctrica Salto del Loro, son los de la estación de Tuma en Yasica (código INETER: 55-02-02) estación limnimétrica establecida en el año 1952 y vigente en la actualidad. Para el análisis hidrológico del estudio actual solicitamos a los especialistas de
INETER los datos de caudales medios mensuales desde 1985 hasta 2003. Los registros de datos utilizados aparecen en el Anexo K adjunto.
Se hicieron ponderaciones para conformar la Curva de Duración de caudales que se presenta en el Anexo G.
El diseño del vertedero requirió calcular los caudales de inundación. Se realizó la proyección de caudales de inundación en base al análisis logarítmico Tipo Pearson III, utilizando el caudal máximo anual de los registros de INETER sobre el período de 13 años desde 1952 hasta 2005. Viendo que en el conjunto de los 11 sitios los resultados no eran congruentes con la gráfica para América Central del Plan Maestro, pensamos que debido a los pocos datos de caudales máximos disponibles en INETER, decidimos entonces emplear la gráfica mencionada y establecida en el Plan Maestro por IECO - LAHMEYER para los caudales de inundación según cada área de cuenca. Ver el procedimiento y resultados del análisis en el Anexo F, al igual que la gráfica generada de caudales de inundaciones hasta un periodo de retorno de 10,000 años. Para el diseño inicial de las obras civiles se utilizó el caudal de inundación de 2,200 m3/seg que corresponde al período de retorno de 10,000 años con un nivel de confianza del 95%.
III. FACTIBILIDAD TÉCNICA
A. VALORACIÓN DEL RECURSO HIDROELÉCTRICO
La presa tendrá un desnivel bruto de 20.4 m entre el nivel del vertedero y el nivel de las aguas de descarga. Adicional los saltos proporcionan 30 m de caída para la tubería forzada.
Las pérdidas hidráulicas en la obra de toma y la tubería forzada siendo de 2 metros en total, obtenemos un desnivel neto del proyecto de 48 m.
Se introdujeron estos datos y la curva de duración de caudal al software RetScreen 2004 (versión 3). Dicho software calcula la energía generada por el proyecto, el factor de planta, diámetro de las tuberías, costo de energía y otros parámetros en base a esta información.
La capacidad de la Central Hidroeléctrica Salto del Loro, con el 25 % de disponibilidad de agua, con un factor de planta del 43 %, no alcanza el umbral de 5 Mw, proponiendo una capacidad de 2.5 MW.
Los resultados indican que desde el punto de vista de la rentabilidad (valor de la Tasa Interna de Retorno del inversionista), este proyecto no sería atractivo, tomando las condiciones financieras establecidas con la CNE. El volumen vivo del embalse es de 1.8 millones de m3, determinado por inspección de las curvas de nivel de los mapas de INETER y considerando el volumen de agua entre el nivel del vertedero y el nivel 1.5 metros por encima de la toma de la tubería forzada. Este es un volumen relativamente pequeño. Por ejemplo, con el caudal del río en la época más severa del verano (0.22 m3/s) turbinando 4 horas a plena potencia en hora pico, el embalse permitiría una autonomía de funcionamiento de aproximadamente 20 días. En los anexos se muestra una hoja del archivo que calcula según el embalse permitiría la autonomía de funcionamiento de acuerdo a la época (caudal disponible) y nivel de carga de la Central Hidroeléctrica.
En los análisis se utilizó como precio monómico de la energía vendida el valor de US$ 57.7 / Mwh.
No se tuvo en cuenta en el análisis financiero el incremento de ingresos por mayor potencia garantizada al SIN o por “piquear” la energía en el verano y en épocas de transición a la estación seca, aunque se supondría mayores ingresos con esa práctica en el caso de ventas por contratos. El caso de Salto del Loro, por ser tan pequeño el volumen vivo, es todavía menor. En la versión electrónica de los Anexos se acompaña una hoja en Excel con la que, dependiendo de la época del año y en consecuencia el caudal disponible, se puede determinar la capacidad de generar en pico, de acuerdo a la capacidad del reservorio. Variando el valor de la celda de caudal disponible en el río, se aprecia a determinada generación en hora pico, cuantos días podemos mantener una capacidad instalada a disposición del comprador o del Mercado de Ocasión. Esta herramienta puede ser útil para la optimización en los resultados de la planta, aunque no se ha incorporado al análisis financiero preliminar actual.
B. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS
A continuación se describen las obras del proyecto diseñados a nivel de prefactibilidad. Pueden verse mas detalles en los Anexos E, F y G:
Caminos de Acceso
Será necesaria la construcción de 1,500 m de camino de tierra embalastrada para obtener acceso vehicular hasta el lugar de la presa.
Presa Derivadora y Obra Disipadora
Se recomienda la construcción de una presa de gravedad de concreto, de 87 m de anchura y 20.4 metros de altura al nivel del vertedero, con un tacón (heel) de 2 m labrado en la roca del lecho del río para aumentar el factor de seguridad contra el deslizamiento y una masa en forma de grada en el paramento mojado para aumentar la estabilidad contra el vuelco. La presa tendrá una sección vertedora en el centro, con ancho de 50 metros, y estribos laterales con una elevación 8.5 m mayores que la cresta del vertedero, de manera que el caudal de la inundación considerada (2,201.89) con profundidad de 7.42 m de agua, pasará enteramente sobre la sección vertedora que tiene un perfil Ogee. Se logra con esta estructura un salto bruto de 20.4 m. La toma de agua se ubica 4.66 metros por debajo del nivel del vertedero. Se requieren dos descargas de fondo para drenar agua y/o limpiar sedimento. Ver configuración de la presa en el dibujo y los cálculos de estabilidad en el Anexo F. El volumen de la obra es de 12,757 m3 de concreto. Se construirá la cara de la sección vertedora y la cresta del vertedero con varilla de refuerzo de hierro en forma de “temperature steel” para garantizar la resistencia a las fuerzas y vibraciones que ocurren durante las crecidas de importancia.
En el caso del Salto del Loro no se construirá una plataforma disipadora al pie del vertedero, para absorber y controlar el salto hidráulico que ocurre en las grandes crecidas, ya que las dimensiones del vertedero son suficientes para las crecidas.
Tubería Forzada
Dentro del cuerpo de la presa y hasta llegar a la casa de máquinas transcurrirá la tubería forzada de acero con protección epoxídica, por un total de 360 m de longitud, y diámetro de 60“.
Casa de Máquinas
Está prevista la construcción de la casa de máquinas en una zona rocosa elevada sobre la poza de desfogue, con unas dimensiones de 16 x 18 m. La configuración de la Casa de Máquinas se aprecian en el Anexo F. Habrá la posibilidad de instalar un tubo de aspiración para proteger la casa de máquinas de eventuales crecidas, desde el desfogue de las turbinas hasta la poza que está en el río, para mejorar la eficiencia y la capacidad de planta mientras se mantenga la casa de máquinas por encima de los
niveles de las inundaciones anuales. La Casa de Máquinas sin embargo requerirá medidas especiales de impermeabilización y anclaje para proteger contra las inundaciones de mayor período de retorno.
Equipos Electromecánicos
Está prevista la instalación de 2 unidades gemelas turbo-generadores estilo Francis, de 1.25 MW cada una. El caudal requerido en condiciones de plena potencia es de 6.4 m3/s (ambas turbinas) con el desnivel neto de 48 m.
Subestación y Línea de Transmisión
Para la subestación se requerirá elevar la tensión de 13.8 a 69 KV, con sus estructuras, aisladores, sistemas de protección y medición, y construir 6 Km de línea de 69 KV que interconectará a la Subestación El Tuma.
IV. FACTIBILIDAD ECONÓMICA
A. PRESUPUESTO
En la hoja del presupuesto están diferenciados los costos unitarios en su columna correspondiente. El presupuesto está ordenado según los apartados de preinversión, inversión de la central hidroeléctrica y costo de la subestación y línea de transmisión.
Dentro de los apartados de la preinversión están incluidos los costos de realización de la factibilidad final, los diseños y el desarrollo general del proyecto, con porcentajes internacionalmente aceptados.
La inversión viene diferenciada por:
a) Los equipos electromecánicos con sus sistemas de gobernación e instrumentos, incluyendo el montaje y la puesta en marcha. De la cotización obtenida se establece un costo de 535 US $ por Kw instalado, adicionando 10% para cubrir los costos de instalación de los equipos. Las cotizaciones se encuentran en el anexo del documento general.
b) Las obras civiles en general, que incluye el camino de acceso, la presa derivadora y la tubería fozada. La presa de acuerdo a los requerimientos de acero de refuerzo se estiman en 265 US $ /m3 de concreto. Las tuberías tienen un costo por peso y otro por
volumen por el gasto importante que supone el flete al ser importadas. En base a cotizaciones recientes de tuberías de acero comprados en Estados Unidos, se calcula que el costo por metro para la tubería forzada de diámetro 60 “ (3/8 “ de espesor de pared) es de 1,092 US $ y 395 US $ por metro para las tuberías de 30” diámetro requeridas para drenaje en las descargas de fondo de sedimento (3/8” de espesor).
c) En cuanto a lo presupuestado para la subestación y la línea de subtransmisión de 69 KV, los costos se basan en los presupuestos que habitualmente maneja ENTRESA para instalaciones similares, en las que se establece para las líneas a 69 kV un costo de 62,000 US $ /Km, en conductor ACSR 4/0, incluyendo la servidumbre y el hilo de guarda. La subestación para la capacidad requerida se valora en 170,000 US $ / MW, donde menos del 20 % corresponde a los transformadores.
d) Se fijaron para imprevistos no contemplados en la prefactibilidad el 10 % de la inversión total, resultando un presupuesto por
8,099,921 US $.
Se obtienen como índices:
2,686 US$ / Kw de capacidad instalada para la planta hidro de 2.5 MW incluyendo imprevistos, y 3,240 US $/ Kw incluyendo adicionalmente la preinversión.
B. PROYECCIÓN FINANCIERA
Para el análisis financiero se proyecta sobre 20 años, considerando financiamiento del 70 % de la inversión con un crédito al 8.0 % de interés, 10 años de devolución con 3 de gracia. Se utiliza una tasa de descuento del 12%.
Se estima un precio monómico de la energía vendida de 57.7 US $ / MW-h. Estos valores son menores de los que las distribuidoras de Unión FENOSA están pagando actualmente en el Mercado de Ocasión.
Con estos datos el análisis financiero arroja los resultados siguientes:
VAN : -2,433,325 US $
TIR: 3.85 %
C. COMPARACIÓN DE COSTOS DE PRODUCCIÓN DE ENERGÍA El costo de producción de energía del proyecto, calculado al introducir la información presupuestaria y financiera, es US$ 0.0921/kwh (9.21 centavos de dólar por kilovatio-hora).
Este valor es mayor que el costo promedio actual del Mercado de Ocasión (aproximadamente 6.5 centavos dólar) en donde predomina la generación en base a petróleo.
Es mayor también que el costo de la alternativa de instalar uno o más plantas de generación de bunker. El analisis de la alternativa de generación con plantas de bunker arroja un costo de producción de US$ 0.078/kwh (7.8 centavos de dólar por kilovatio-hora) cuando el petroleo tiene un precio de US$ 35/barríl (escenario base del GT-PIR) y el bunker tiene un precio de US$ 0.20/litro. Para este análisis se supone que la planta de combustión de bunker operará con un factor de planta típica del 90% (datos GT-PIR) y costos de inversión por kw y costos fijos de operación típicos publicados por SNC-LAVALIN. En caso de seguir subiendo el precio del petroleo, el costo de la electricidad generada mediante plantas de combustión de los derivados del petróleo subirá casi en proporción directa, ya que el costo variable atribuible al consumo del combustible es el factor predominante en el análisis del costo de producción en este tipo de planta. Se puede ver el análisis en el archivo Excel adjunto en el Anexo electrónico de este informe.
Hay que tener en cuenta que una vez que el crédito es pagado, esta Central Hidroeléctrica generaría a un costo de producción de US$ 0.0481/kwh (4.81 centavos de dólar por kilovatio-hora), y proyectando a 40 años tendría un costo de producción de US$ 0.0447/kwh (4.47 centavos de dólar por kilovatio-hora).
V. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Para lograr la viabilidad tendrían que darse unas condiciones financieras más favorables. Se acompaña una hoja en Excel que permite modificar las diferentes variables que intervienen en el análisis financiero.
La rentabilidad tampoco se logra aunque no se contemplen las inversiones en líneas de transmisión eléctrica y construcción de carreteras.
La coyuntura de los precios de la energía que la población de Nicaragua sufre, que en gran medida estrangula el desarrollo económico, y la dependencia del petróleo importado en más del 81% para la producción eléctrica nacional, bien merece la elaboración de un Plan para desarrollar las Centrales Hidroeléctricas como esta que no logren una rentabilidad según las condiciones financieras establecidas por la CNE. Ese Plan debería incluir aspectos como un mercado de capitales más favorables y/o la participación del Estado en el desarrollo de los proyectos.
