PROYECTO DE REFORMA Y ADECUACION LINEA AEREA DE MEDIA TENSION 20kV Y 3300MTS, SUMINISTRO A CTI 100kVA Y CTI 160kVA.

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PROYECTO

PROYECTO DE REFORMA Y ADECUACION LINEA AEREA

DE MEDIA TENSION 20kV Y 3300MTS, SUMINISTRO A

CTI 100kVA Y CTI 160kVA.

EMPLAZAMIENTO:

FINCA "LA CAROLINA", T.M: CAUDETE, ALBACETE

EXPLOTACIONES AGRICOLAS E

Mº José Garcerán Moreno

Ingeniera Técnica Industrial Colegiada nº 3.535

JULIO 2017

INDUSTRIALES NEOWITS

Firmado por GARCERAN MORENO MARIA JOSE -27469738X el día 31/07/2018 con un

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Mº José Garceran Moreno Ingeniera Técnica Industrial, Colegiada nº 3.535 INSTALACION LAMT 20 KV 3388 MTS.

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CALCULOS

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ANEXO DE SEGURIDAD,

SALUD E HIGIENE

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Mº José Garceran Moreno Ingeniera Técnica Industrial, Colegiada nº 3.535

ANEXO AVIFAUNA

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1

DOCUMENTO Nº1.- MEMORIA

1.1.- OBJETO DE LA MEMORIA

Con Motivo de la puesta en funcionamiento de una instalación de Riego Agrícola propiedad de EXPLOTACIONES AGRICOLAS E INDUSTRIALES NEOWITS, S.L.,

Ubicado en FINCA “LA CAROLINA” de Ctra. Caudete a Ctra, de Almansa KM,7,5 TM: CAUDETE (CP:02660) DE ALBACETE.

El proyecto que nos ocupa tiene por objeto establecer y justificar los datos constructivos que permitan la reparación y adecuación a la normativa vigente de dicha Línea eléctrica de media tensión de 3388 metros de longitud, que suministrara a dos CTI DE 100Kva y 160kVA propiedad del titular, el proyecto tendrá como objetivo la reparación y en su caso la sustitución de los apoyos que fueron afectados por las condiciones climatológicas del entorno, la línea discurrirá por el mismo trazado existente En el cual se ubicaba anteriormente y con expediente de industria relacionados:

Nº: LAT 2633 el cual le da suministro a dos CTI con expedientes relacionados

Nº: CT-4493, CT- 4494, los CTI se encuentra actualmente en prefecto estado, el proyecto que nos ocupa tiene como objeto reparar los apoyos afectados por el temporal para dar suministro a estos Centros de Transformación

A la vez, el presente documento servirá de base genérica para la tramitación oficial de las instalaciones en cuanto a la Autorización Administrativa y Autorización de Puesta en Marcha, y para la aceptación de las mismas por la compañía suministradora de energía, Iberdrola Distribución Eléctrica S.A.U.

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2

1.2. - SITUACION Y EMPLAZAMIENTO

La instalación que se proyecta está situada en FINCA “LA CAROLINA” de Ctra. Caudete a Ctra, de Almansa KM, 7,5 TM: CAUDETE (CP:02660) DE ALBACETE.

Para mayor detalle véase plano nº 1 y 2 SITUACION Y EMPLAZAMIENTO.

1.3.- TITULAR DE LA INSTALACION INICIAL Y FINAL El titular inicial de la instalación es:

- EXPLOTACIONES AGRICOLAS E INDUSTRIALES NEOWITS, S.L

- CIF: B73914004

- Domicilio fiscal:C/ MONASTERIO SANTO DOMINGO DE SILO Nº 19 SAN JAVIER - MURCIA CP: 30.730

1.4.- REGLAMENTACION Y DISPOSICIONES OFICIALES

Para la redacción del presente proyecto se ha tenido en cuenta la siguiente reglamentación vigente:

- Real Decreto 337/2014, de 9 de mayo, por el que se aprueban el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias ITC-RAT 01 a 23.

- Real Decreto 263/2008, de 22 de febrero, por el que se establecen medidas de carácter técnico en líneas eléctricas de alta tensión, con objeto de proteger la avifauna.

-

Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen

medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la

electrocución en líneas eléctricas de alta tensión.

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3

- Real Decreto 89/2012, por el que se establecen normas adicionales aplicables a las instalaciones eléctricas aéreas de alta tensión con objeto de proteger la avifauna y atenuar los impactos ambientales

- Real Decreto 3275/1982 de 12 de Noviembre, sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así como las Órdenes de 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento.

- Orden de 10 de Marzo de 2000, modificando ITC MIE RAT en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

- Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica.

- Normas particulares y de normalización de la Cía. Suministradora de Energía Eléctrica.

- Recomendaciones UNESA.

- Normas Tecnológicas de la Edificación NTE IER.

- Normalización Nacional. Normas UNE.

- Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en materia de instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado por Decreto 2619/1966 de 20 de octubre.

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4

- Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras.

- Real Decreto 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

- Real Decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo. - Real Decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

- Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenanzas Municipales.

1.5 CATEGORIA DE LA LINEA

Según se indica en el Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de Alta Tensión, en su Capítulo Primero, Art. 3ª, es de TERCERA CATEGORIA, por ser la tensión nominal inferior a 30 Kv. Y superior a 1 Kv., en nuestro caso 20 Kv.

1.6 POTENCIA MAXIMA A TRANSPORTAR

La potencia máxima a transportar será 260kW

1.7.- DESCRIPCION DE LA LAMT

1.7.1.- TRAZADO

La longitud de Línea la línea Aérea 20 KV será 3388 metros

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5

La derivación al cliente se realizara colocando seccionadores unipolares TIPO LOAD BUSTER en el apoyo de entronque sustituyendo el apoyo existente por una celosía 14C2000.

1.7.1.2.- Longitud y planteamiento General. La longitud de Línea es de 3388 Metros, un vanos

La LAMT y El CT en proyecto tomará la energía de una línea aérea de Media Tensión 20kV existente, véase doc. nº 3 planos.

El apoyo sobre el que se realizará el entronque será un apoyo 14C2000 con cruceta de bóveda de celosía ,

Tramo apoyo (entronque)-Torre 16-C-2000 a apoyo Nº 1 cliente 14-C2000:

• Longitud 112 m.

• Torre a instalar 14 C-2000

• Tipo de conductor: 47-Al1/8-ST1A

• Maniobra Juego de CC/ "XS"+”AS”

Tramo apoyo 2 de cliente 14C2000 a 18C1000:

• Longitud 100 m.

Tramo 3º apoyo de cliente 18C1000 a 18C1000:

• Longitud 129 m.

• Longitud 158 m.

• Longitud 154 m.

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6

• Longitud 116 m.

• Longitud 103 m.

• Longitud 97 m.

• Longitud 164 m.

• Longitud 156 m.

• Longitud 156m.

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7

• Longitud 118 m.

• Longitud 130 m.

• Longitud 120 m.

• Longitud 124 m.

• Longitud 160 m.

• Longitud 153 m.

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8

• Longitud 105 m.

• Maniobra Seccionadores unipolares para CTI 100kVA

• Tramo 18.1º apoyo de cliente 18C2000 a 12C2000:

• Longitud 20 m.

• Tramo 18.2º apoyo de cliente 12C2000 a 12C2000:

• Longitud 63 m.

• CTI 100kVA”

• Longitud 106 m.

• Longitud 117 m.

• Longitud 138 m.

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9

• Longitud 135 m.

• Longitud 98 m.

• Longitud 156 m.

• Longitud 60 m.

• CTI 160kVA

Los elementos de protección existentes son:

Juego de CC/ "XS"+”AS” con fusibles calibrados en apoyo nº2 fin de linea de LAMT. Estos cortacircuitos fusibles estarán colocados en el segundo apoyo de cliente una 14C1000, los seccionadores unipolares XS+AS estarán colocados en el apoyo de entronque propiedad de Iberdrola Distribución Eléctrica S.A.U, mediante un juego de cadenas de amarre compuestas por dos aisladores CS70YB20, partirán los conductores del tipo 47-Al1/8-ST1A hasta el CT en Proyecto.

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1.7.1.3 Términos Municipales afectados.

- Término Municipal de Caudete.

1.7.1.4.- Relación de cruzamientos, paralelismos etc.

- No existen

1.7.1.5.- Relación de Propietarios Afectados

El Trazado de la Línea aérea de Media tensión de 3388 Metros discurre por terrenos propiedad de EXPLOTACIONES AGRICOLAS E INDUSTRIALES NEOWITS, S.L, y los propietarios recogidos en la disponibilidad de terrenos

1.7.2.- Materiales

Todos los materiales serán de los aceptados por la Empresa Suministradora de la energía eléctrica. El aislamiento de los mismos estará dimensionado para una tensión más elevada de 24 Kv.

Conductores

Se ha adoptado para esta línea eléctrica el conductor de aluminio-acero 47-AL1/8-ST1A de las siguientes características:

- Designación UNE EN 50182...47-AL1/8-ST1A - Sección total...54,6 mm2

- Sección de aluminio...46,8 mm2 - Composición...6-1

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- Diámetro de alambres...3,15 mm - Diámetro aparente del cable...9,45 mm. - Carga de rotura...1670 Kgs.

- Módulo elasticidad teórico...8100 Kgs./mm2

- Coefte. Dilatación lineal...19,1 x10E-6 C - Peso...189,1 Kg/Km. - Resistencia eléctrica 20 ºC...0,614 ohm/Km. - Densidad de corriente mínima...3,65A

- Intensidad de Corriente……….199A

Aislamiento

El aislamiento estará constituido por aisladores de composite CS70YB20. Las características de este aislador son:

Tensión asignada ... 20-24 Kv Línea de Fuga Mínima ... 520 mm Línea de Fuga Protegida ... 162 mm Longitud ... 538 mm Carga Mecánica Especificada ... 70 kN Torsión ... 6 daNxm Tensión soportada ...125 kV Tensión soportada bajo lluvia ... 50 kV Peso aproximado ... 1 Kg

Se establece por tanto un nivel de aislamiento, que supera las prescripciones reglamentarias consideradas como valor eficaz en el punto 4.4 de la ITC-07 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de Alta Tensión, de 125 Kv. Y 50 Kv. A impulsos tipo rayo y de corta duración a frecuencia industrial respectivamente.

Herrajes y Accesorios

Todos los herrajes y accesorios serán metálicos galvanizados por inmersión en aceite, de estructura soldada y atornillada, correspondiente a un armado del tipo convencional de un circuito horizontal.

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Los apoyos a utilizar son metálicos del tipo Celosía para y tendrán una altura tal que en ningún caso la altura de los conductores con respecto al terreno sea inferior a 6 metros, según el punto 5.5 de la ITC-07 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de Alta Tensión.

Serán de estructura soldada y atornillada y estarán galvanizados por inmersión en caliente con recubrimiento de Zinc de 0,61 Kg/m2 como mínimo, debiendo ser capaces de soportar cuatro inmersiones en una solución de Sulfato de cobre al 20 %, de densidad 1,18 a 18ºC, sin que el hierro quede al descubierto o coloreado parcialmente.

Los apoyos utilizados en esta recomendación UNESA RU 6704-A son metálicos, galvanizados y construidos en acero de calidad A-42.

Estos apoyos están constituidos por una cabeza de 4,6 m y tramos de 4 m, constituidos por 4 montantes de angulares enriostrados mediante celosías atornilladas.

Las cabezas son prismáticas y soldadas según la mencionada RU, en la que se pueden atornillar una serie de crucetas de diferentes dimensiones.

Todos los elementos sufren un galvanizado en caliente consiguiéndose como mínimo un recubrimiento de 380 gr/m2_{para angulares, según Norma UNE}

37501.

Formados por tramos de 6 m y extensionamientos de 2 y 4 m. El primer tramo tiene la parte superior de 3 m, prismática con presillas soldadas cada 5 m.

Placas de Peligro

Se instalarán placas indicadoras de peligro del tipo normalizadas en número suficiente y a una altura que sean legibles desde el suelo y no se puedan alcanzar con la mano.

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13

1.7.3.- Tierras de Apoyos

Las puestas a tierra se realizarán teniendo presente lo que al respecto se especifica en el punto 7 de la ITC-07 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de Alta Tensión.

- Todos los apoyos estarán dotados de una "Tierra mínima" compuesta por los materiales siguientes:

a) Un flagelo de 3 m. De cable de cobre electrolítico de 50 mm2 de sección sujeto en un extremo a la base del apoyo mediante una grapa tipo MADE 230012 y por el otro a un electrodo de barra cobreado de 16 mm de diámetro y 2 m. De longitud mediante una grapa bimetálica.

b) Un segundo flagelo de iguales características al anterior que atravesando la cimentación del apoyo protegido por un tubo, conecte en un extremo al punto de toma de tierra del montante del apoyo mediante una grapa tipo Made 230020 y por el otro extremo salga del macizo de la cimentación lateralmente a 0,50 m. Bajo el nivel del terreno con el objeto de conectarle las ampliaciones que sea necesario realizar en la toma de tierra del apoyo.

c) Cuando la "Tierra mínima" sea insuficiente ó se trate de zonas frecuentadas y de pública concurrencia, se abrirá una zanja de entre 50 cm y 1 metro de profundidad, con disposición radial a partir de la base del apoyo e instalándose en ella al menos dos flagelos de las características citadas en el párrafo anterior. En la misma zanja y separados una distancia aproximadamente equivalente a vez y media su longitud, se hincarán electrodos de barra, siempre que sea posible y tan profundamente como se pueda, utilizando manguitos de empalme y mazas ó medios mecánicos para ello.

Los flagelos se tenderán de forma zizagueante en el fondo de la zanja de modo que la longitud del flagelo sea por lo menos el doble de la longitud de la zanja.

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14

Cada electrodo de barra se conectará al flagelo con las grapas correspondiente y quedará siempre enterrado a más de 50 cm. de profundidad.

Todas las zanjas se rellenarán con una capa de tierra de unos 10 cm. y sobre ella se extenderá, si no se indica lo contrario el "mejorador de tierras" en la proporción adecuada, procediéndose a continuación a terminar de rellenar la zanja con tierra.

Todas las ampliaciones de la toma de tierra realizadas de este modo se unirán entre sí rígidamente y a la toma de tierra mínima de cada apoyo descrita en b) en su salida lateral de la cimentación.

d) En los apoyos que contengan aparatos de maniobra, en el apoyo del C.T.I y en aquellos que estén situados en zona frecuentada se colocarán además de la tierra mínima descrita en el apartado anterior, un anillo cerrado denominado "anillo dominador de potencial" constituido por conductor de cobre electrolítico de 50 mm2_{enterrado a más de 50 cm de}

profundidad, en una zanja circular que diste 1 m. De las aristas del macizo. Se hincarán y unirán a él uno o dos electrodos de barra y éste anillo irá unido a la toma de tierra mínima del apoyo

1.8 CONCLUSION

Con todos los datos que anteceden así como los planos y demás documentos que se acompañan a la presente memoria, estima el autor de este proyecto que la Administración dispondrá de los suficientes elementos de juicio para la concesión de las autorizaciones solicitadas quedando a disposición de los mismos para cuantas aclaraciones estimen oportunas.

En Caudete a Julio 2017 Mª José Garcerán Moreno Ingeniera Técnica Industrial

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1

CALCULOS JUSTIFICATIVOS

2.1 CALCULOS ELECTRICOS

2.1.1.-Densidad máxima de corriente

La densidad máxima de corriente en régimen permanente para corriente alterna y frecuencia a 50 Hz. Se deduce de la tabla 11 del punto 4.2.3 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de Alta Tensión.

Para el conductor 47-AL1/8-ST1A del presente proyecto, dicho valor será δ = 4,2 Amp/mm2

Por lo tanto la intensidad máxima será:

A

S

I

_max

=

δ

_max

⋅

=

202

2.1.2.- Caída de Tensión

La Caída de tensión por resistencia y reactancia de una línea (despreciando la influencia de la capacidad) viene dada por la conocida fórmula:

L

X

R

I

U

=

⋅

+

⋅

∆

3 (

cos

ϕ

sen

ϕ

)

donde:

I = intensidad de la línea en amperios.

(24)

2

R= resistencia por fase y por kilómetro en ohmios.

ϕ= ángulo de fase.

L= longitud de la línea en kilómetros.

Teniendo en cuenta que: I

I= )) ) sen cos ( 3 ( I R X L P ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ϕ ϕ Donde: P= potencia a transportar en KW.

U= tensión compuesta de la línea en KV.

La caída de tensión en tanto por ciento de la tensión compuesta será:

(

)

(

)

∆u P L

U Cos R Cos X Sen

P L U R X Tag %= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ 10 2

ϕ

10 2

ϕ

En nuestro caso: ∆U%=

[

0,124 0,078 0,0139

]

0.001 20 10 202 , 0 50 2 ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ 2.1.4.- Pérdidas de potencia

Para determinar la pérdida de potencia se utiliza la siguiente fórmula:

P= 2

(25)

3

Donde:

P= Pérdida de potencia en watios R= Resistencia del conductor en Ω/Km. L= Longitud de laLínea en Km.

I= Intensidad de la línea en amperios.

∆P % = 2 2

_ϕ

10 U Cos R L P ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

El conductor es válido ya que % Pp <2%. Si la pérdida de potencia fuera

superior deberíamos cambiar el conductor a uno cuya resistencia fuera inferior a la del conductor que hemos empleado en este caso.

Sustituyendo los valores conocidos, la pérdida de potencia total de la línea es de 0.00118 %, valor también poco influyente teniendo en cuenta la corta longitud de la línea.

Esta función se ha representado en el gráfico Nº 3.

La potencia que puede transportar la línea está limitrada por la intensidad máxima determinada con anterioridad y por la caída de tensión, que no deberá exceder del 5%.

La máxima potencia a transportar limitada por la intensidad máxima será de

Pmáx=

3 ⋅

U

⋅

I

_max

⋅

Cos

ρ

Así la máxima potencia a transportar limitada por la intensidad máxima será de: Pmáx= 5.597,98 Kw.

La potencia que podrá transportar la línea dependiendo de la longitud y caída de tensión será:

(26)

4 P=

₍

10

₎

% 2 U L tg X R U _⋅_∆ ⋅ ⋅ + ⋅ ϕ

2.1.5.- Otras características eléctricas

Dada la pequeña importancia que en las líneas de 3ª categoría presentan los valores medios de perditancia y susceptancia, no se considera necesario proceder a su cálculo.

2.2 CALCULOS MECANICOS

2.2.1.- Conductores.

Se ha adoptado para esta línea eléctrica el conductor de aluminio-acero 47-AL1/8-ST1A de la según UNE EN 50182, cuyas características son las siguientes.

-Sección de aluminio... 46,80 rnm2 -Sección de acero... 7,8 rnm2 -Sección total... 54,60 rnm2 -Composición... 6- 1 alambres -Diámetro de los alambres... 3,15 rnm -Diámetro aparente del cable ...9,45 mm -Carga mínima de rotura...1,670Kgs. -Módulo de elasticidad... 8.100 Kgs./rnm2 -Coeficiente de dilatación lineal... 19,1 * 10-6 oC -Peso...189,1 Kgs./Km. -Resistencia eléctrica a 20°C... 0,614.Q/Km. -Densidad de corriente mínima...3.70 A/mm2

(27)

5

Este último valor viene determinado por la ITC.07 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de Alta Tensión.

1. RESUMEN DE FORMULAS.

1.1. TENSION MAXIMA EN UN VANO (Apdo. 3.2.1).

La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los apoyos. T_A= P₀ ·Y_A = P₀· c · cosh (X_A/c) = P₀· c ·cosh [(X_m- a/2) / c]

T_B= P₀ ·Y_B = P₀· c · cosh (X_B/c) = P₀· c ·cosh [(X_m+ a/2) / c]

P_v = K · d / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 120 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 120 Km/h P_vh = K · D / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 60 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 60 Km/h P_h = K· √d K=0.18 Zona B K=0.36 Zona C

P₀= √ (P_p² + P_v²) Zona A, B y C. Hipótesis de viento. P₀= P_p + P_h Zonas B y C. Hipótesis de hielo.

P₀= √ [(P_p + P_h )² + P_vh²] Zonas B y C. Hipótesis de hielo + viento. Cuando sea requerida por la empresa eléctrica. c = T_0h/ P₀

X_m = c · ln [z + √(1+z²)] z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo:

v = Velocidad del viento (Km/h).

T_A= Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (daN). T_B= Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (daN). P₀= Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables (daN/m).

P_p_{= Peso propio del conductor (daN/m).} P_v_{= Sobrecarga de viento (daN/m).}

P_vh_{= Sobrecarga de viento incluido el manguito de hielo (daN/m).} P_h = Sobrecarga de hielo (daN/m).

d = diámetro del conductor (mm).

D = diámetro del conductor incluido el espesor del manguito de hielo (mm). Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria.

c = constante de la catenaria.

(28)

6 Y_B = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m).

X_A = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m). X_B = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m). X_m= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m). a = Proyección horizontal del vano (m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m).

T_0h= Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal (daN). Es constante en todo el vano.

1.2. VANO DE REGULACION.

Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos con cadenas de amarre, el vano de regulación se obtiene del siguiente modo:

ar = √ (∑a3 / ∑ a)

1.3. TENSIONES Y FLECHAS DE LA LINEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES.

Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T_0h), se puede obtener una tensión horizontal final (T_h) en otras condiciones diferentes para cada vano de regulación (tramo de línea), y una flecha (F) en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo.

La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del Cambio de Condiciones:

[δ · L₀ · (t - t₀)] + [L₀/(S·E) · (T_h - T_0h)] = L - L₀ L₀= c₀·senh[(X_m0+a/2) / c₀] - c₀·senh[(X_m0-a/2) / c₀] c₀= T_0h/P₀; X_m0= c₀ · ln[z₀ + √(1+z₀²)]

z₀ = h / (2·c₀·senh a/2c₀)

L= c·senh[(X_m+a/2) / c] - c·senh[(X_m-a/2) / c] c= T_h/P; X_m= c · ln[z + √(1+z² )]

z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo:

δ = Coeficiente de dilatación lineal.

L₀= Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m). L= Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m). t₀= Temperatura en las condiciones iniciales (ºC).

t= Temperatura en las condiciones finales (ºC). S = Sección del conductor (mm²).

(29)

7 T_0h= Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal (daN).

Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el vano de regulación (daN).

a = a_r(vano de regulación, m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m). h = 0, para tramos compuestos por más de un vano.

Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea: F = Y_B- [h/a · (X_{B -}X_fm)] - Y_fm

X_fm= c · ln[h/a + √(1+(h/a)²)] Y_fm= c · cosh (X_fm/c) Siendo:

Y_B= Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m). X_B= Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m). Y_fm= Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m). X_fm= Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m).

h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). a = proyección horizontal del vano (m).

1.3.1. Tensión máxima (Apdo. 3.2.1).

Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A.

- Tracción máxima viento. t = - 5 ºC.

Sobrecarga: viento (Pv). b) Zona B.

- Tracción máxima viento. t = -10 ºC.

Sobrecarga: viento (Pv). - Tracción máxima hielo. t = -15 ºC.

Sobrecarga: hielo (Ph).

- Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -15 ºC.

Sobrecarga: viento (Pvh). Sobrecarga: hielo (Ph). c) Zona C.

- Tracción máxima viento. t = -15 ºC.

Sobrecarga: viento (Pv). - Tracción máxima hielo. t = -20 ºC.

(30)

8 Sobrecarga: hielo (Ph).

- Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -20 ºC.

Sobrecarga: viento (Pvh). Sobrecarga: hielo (Ph).

1.3.2. Flecha máxima (Apdo. 3.2.3).

Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Hipótesis de viento. t = +15 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv). b) Hipótesis de temperatura. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna. c) Hipótesis de hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph).

Zona A: Se consideran las hipótesis a) y b).

Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y c). 1.3.3. Flecha mínima.

Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A. t = -5 ºC. Sobrecarga: ninguna. b) Zona B. t = -15 ºC. Sobrecarga: ninguna. c) Zona C. t = -20 ºC. Sobrecarga: ninguna.

1.3.4. Desviación cadena aisladores.

Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C.

Sobrecarga: mitad de Viento (Pv/2).

1.3.5. Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos.

Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C.

(31)

9 1.3.6. Tendido de la línea.

Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -20 ºC (Sólo zona C). t = -15 ºC (Sólo zonas B y C). t = -10 ºC (Sólo zonas B y C). t = -5 ºC. t = 0 ºC. t = + 5 ºC. t = + 10 ºC. t = + 15 ºC. t = + 20 ºC. t = + 25 ºC. t = + 30 ºC. t = + 35 ºC. t = + 40 ºC. t = + 45 ºC. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna.

1.4. LIMITE DINAMICO "EDS". EDS = (Th / Qr) · 100 < 15 Siendo:

EDS = Every Day Estress, esfuerzo al cual están sometidos los conductores de una línea la mayor parte del tiempo, correspondiente a la temperatura media o a sus proximidades, en ausencia de sobrecarga.

Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el vano de regulación (daN). Zonas A, B y C, tª = 15 ºC. Sobrecarga: ninguna. Qr = Carga de rotura del conductor (daN).

(32)

10 1.5. HIPOTESIS CALCULO DE APOYOS (Apdo. 3.5.3).

Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m).

TIPO DE

APOYO ESFUERZO TIPO DE HIPOTESIS 1ª (Viento) HIPOTESIS 2ª (Hielo) (Des. Tracciones) HIPOTESIS 3ª HIPOTESIS 4ª (Rotura cond.) Alineación

Suspensión V Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv - Pcvr + Pca·nc T Viento. (apdo. 3.1.2) T = Fvc + Eca·nc

L Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) L = Dtv Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Lt = Rotv Alineación

Amarre V Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc

L Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.2) L = Dtv Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.2) Lt = Rotv Angulo

Suspensión V Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv - Pcvr + Pca·nc T Viento. (apdo. 3.1.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6)

T = Fvc + Eca·nc + RavT

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavdT

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavrT

L Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavrL ; Lt = Rotv Angulo

Amarre V Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv - Pcvr + Pca·nc T Viento. (apdo. 3.1.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6)

T = Fvc + Eca·nc + RavT

L Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavL Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavrL ; Lt = Rotv Anclaje

Alineación V Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc

L Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.3) L = Dtv Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.3) Lt = Rotv Anclaje

Angulo

y V

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv - Pcvr + Pca·nc Estrellam.

T Viento. (apdo. 3.1.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = Fvc + Eca·nc + RavT

L Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavL Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.3) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.3) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavrL ; Lt = Rotv Fin de línea

V Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc

L Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.4) L = Dtv Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.4) Lt = Rotv V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Lt = Esfuerzo de torsión

Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerarán sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de -5 ºC.

En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) :

(33)

11

- La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN.

- Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo.

- El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. - Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

1.5.1. Cargas permanentes (Apdo. 3.1.1).

Se considerarán las cargas verticales debidas al peso de los distintos elementos: conductores con sobrecarga (según hipótesis), aisladores, herrajes.

En todas las hipótesis en zona A y en la hipótesis de viento en zonas B y C, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será:

Pcv = Lv · Ppv · cos α · n (daN) Pcvr = Lv · Ppv · cos α · nr (daN) Siendo:

Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) o -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (m).

Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (daN/m).

Pcvr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de viento para la 4ª hipótesis (daN).

α = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. n = número total de conductores.

nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis.

En todas las hipótesis en zonas B y C, excepto en la hipótesis 1ª de Viento, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será:

Pch = Lh · Pph· n (daN) Pchr = Lh · Pph· nr (daN) Siendo:

Lh = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (m).

Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (daN/m).

Pphr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de hielo para la 4ª hipótesis (daN).

n = número total de conductores.

nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis.

En todas las zonas y en todas las hipótesis habrá que considerar el peso de los herrajes y la cadena de aisladores "Pca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc".

1.5.2. Esfuerzos del viento (Apdo. 3.1.2).

- El esfuerzo del viento sobre los conductores "Fvc" en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene de la siguiente forma:

Apoyos alineación

(34)

12 Apoyos fin de línea

Fvc = a/2 · d· n · k (daN)

Apoyos de ángulo y estrellamiento Fvc = ∑ a_p /2 · d_p· n_p · k(daN) Siendo:

a₁ = Proyección horizontal del conductor que hay a la izquierda del apoyo (m). a₂ = Proyección horizontal del conductor que hay a la derecha del apoyo (m). a = Proyección horizontal del conductor (m).

a_p = Proyección horizontal del conductor en la dirección perpendicular a la bisectriz del ángulo (apoyos de ángulo) y en la dirección perpendicular a la resultante (apoyos de estrellamiento) (m).

d, d₁, d₂, d_p = Diámetro del conductor(m). n, n₁, n₂, n_p = nº de haces de conductores. v = Velocidad del viento (Km/h).

K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 120 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 120 Km/h

- En la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C habrá que considerar el esfuerzo del viento sobre los herrajes y la cadena de aisladores "Eca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc". 1.5.3. Desequilibrio de tracciones (Apdo. 3.1.4)

- En la hipótesis 1ª (sólo apoyos fin de línea) en zonas A, B y C y en la hipótesis 3ª en zona A (apoyos alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje), el desequilibrio de tracciones "Dtv" se obtiene:

Apoyos de alineación con cadenas de suspensión. Dtv = 8/100 · T_h · n (daN)

Dtv = Abs( (T_h1· n₁ ) – (T_h2· n₂ ) ) (daN) Apoyos de alineación con cadenas de amarre. Dtv = 15/100 · T_h · n (daN)

Dtv = Abs( (T_h1· n₁ ) – (T_h2· n₂ ) ) (daN) Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión. Dtv = 8/100 · T_h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de ángulo con cadenas de amarre.

Dtv = 15/100 · T_h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de anclaje de alineación.

(35)

13 Dtv = Abs( (T_h1· n₁ ) – (T_h2· n₂ ) ) (daN)

Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento. Dtv = 50/100 · T_h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos fin de línea

Dtv = 100/100 · T_h · n (daN) Siendo:

n, n₁, n₂ = número total de conductores.

T_h, T_h1, T_h2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN).

- En la hipótesis 2ª (fin de línea) y 3ª (alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje) en zonas B y C, el desequilibrio de tracciones "Dth" se obtiene:

Apoyos de alineación con cadenas de suspensión. Dth = 8/100 · T_0h · n (daN)

Dth = Abs( (T_0h1· n₁ ) – (T_0h2· n₂ ) ) (daN) Apoyos de alineación con cadenas de amarre. Dth = 15/100 · T_0h · n (daN)

Dth = Abs( (T_0h1· n₁ ) – (T_0h2· n₂ ) ) (daN) Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión. Dth = 8/100 · T_0h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de ángulo con cadenas de amarre.

Dth = 15/100 · T_0h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de anclaje en alineación.

Dth = 50/100 · T_0h · n (daN)

Dth = Abs( (T_0h1· n₁ ) – (T_0h2· n₂ ) ) (daN) Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento. Dth = 50/100 · T_0h · n (daN)

Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos fin de línea

(36)

14 Dth = 100/100 · T_0h · n (daN)

Siendo:

n, n₁, n₂ = número total de conductores.

T_0h,T_0h1 ,T_0h2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones -15 ºC (Zona B) y -20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (daN).

1.5.4. Rotura de conductores (Apdo. 3.1.5)

- El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Rotv" en zona A, aplicado en el punto donde produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene:

Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión

- Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3.

- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Rotv = T_0h(daN)

Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre

- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Rotv = T_0h(daN)

Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento Rotv = T_0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN)

Rotv = T_0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN) Fin de línea

Rotv = T_0h · ncf (daN)

Rotv = 2 ·T_0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN) Siendo:

ncf = número de conductores por fase.

T_0h= Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN).

- El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Roth" en zonas B y C, aplicado en el punto donde produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene:

Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión

- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Roth = T_0h(daN)

(37)

15 Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre

- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Roth = T_0h(daN)

Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento Roth = T_0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN)

Roth = T_0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN) Fin de línea

Roth = T_0h · ncf (daN)

Roth = 2 ·T_0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN) Siendo:

T_0h= Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -15 ºC (Zona B) y -20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (daN).

1.5.5. Resultante de ángulo (Apdo. 3.1.6)

El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene del siguiente modo:

Rav = √((T_h1· n₁)² +(T_h2· n₂ )² − 2 · (T_h1· n₁)· (T_h2· n₂)· cos [180 - α] ) (daN)

El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavL" y otro en dirección transversal a la línea "RavT".

Siendo:

n₁, n₂ = Número de conductores.

T_h1,T_h2= Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN).

α = Angulo que forman T_h1yT_h2 (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 2ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:

Rah = √((T_h1· n₁)² +(T_h2· n₂)² − 2 · (T_h1· n₁ )· (T_h2· n₂)· cos [180 - α] ) (daN)

El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahL" y otro en dirección transversal a la línea "RahT".

Siendo:

n₁, n₂ = Número de conductores.

T_h1, T_h2= Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (daN).

El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª para la zona A se obtiene del siguiente modo:

(38)

16 Ravd = √((T_h1· n₁)² +(T_h1· n₁ + Dtv)² − 2 · (T_h1· n₁)· (T_h1· n₁+ Dtv)· cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavdL" y otro en dirección transversal a la línea "RavdT".

Siendo:

n₁ = Número de conductores.

T_h1= Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN).

Dtv = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de viento.

α = Angulo que forman T_h1y (T_h1 + Dtv) (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:

Rahd = √((T_h1· n₁)² +(T_h1· n₁ + Dth)² − 2 · (T_h1· n₁)· (T_h1· n₁+ Dth)· cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahdL" y otro en dirección transversal a la línea "RahdT".

Siendo:

n₁ = Número de conductores.

T_h1= Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (daN).

Dth = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de hielo.

α = Angulo que forman T_h1y (T_h1 + Dth) (gr. sexa.).

El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para la zona A se obtiene del siguiente modo:

Ravr = √((T_h1· n₁)² +(T_h2· n₂ )² − 2 · (T_h1· n₁)· (T_h2· n₂)· cos [180 - α] ) (daN)

El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavrL" y otro en dirección transversal a la línea "RavrT".

Siendo:

n₁, n₂ = Número de conductores quitando los conductores que se han roto.

T_h1,T_h2= Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN).

El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:

Rahr = √((T_h1· n₁)² +(T_h2· n₂)² − 2 · (T_h1· n₁ )· (T_h2· n₂)· cos [180 - α] ) (daN)

El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahrL" y otro en dirección transversal a la línea "RahrT".

Siendo:

n₁, n₂ = Número de conductores quitando los conductores que se han roto.

T_h1, T_h2= Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (daN).

(39)

17 *Nota: En los apoyos de estrellamiento las operaciones anteriores se han realizado tomando las tensiones dos a dos para conseguir la resultante total.

1.5.6. Esfuerzos descentrados

En los apoyos fin de línea, cuando tienen el montaje al tresbolillo o bandera, aparecen por la disposición de la cruceta esfuerzos descentrados en condiciones normales, cuyo valor será:

Esdt = T_0h· ncf (daN) (tresbolillo) Esdb = 3 · T_0h· ncf (daN) (bandera) Siendo:

T_0h= Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima. 1.5.7. Apoyo adoptado

El apoyo adoptado deberá soportar la combinación de esfuerzos considerados en cada hipótesis: V = Cargas verticales. T = Esfuerzos transversales. L = Esfuerzos longitudinales. Lt = Esfuerzos de torsión. 1.6. CIMENTACIONES (Apdo. 3.6).

Las cimentaciones se podrán realizar mediante zapatas monobloque o zapatas aisladas. En ambos casos se producirán dos momentos, uno debido al esfuerzo en punta y otro debido al viento sobre el apoyo.

Estarán situados los dos momentos, horizontalmente en el centro del apoyo y verticalmente a ras de tierra.

Momento debido al esfuerzo en punta

El momento debido al esfuerzo en punta "Mep" se obtiene: Mep = Ep · Hrc

Siendo:

Ep = Esfuerzo en punta (daN).

Hrc = Altura de la resultante de los conductores (m). Momento debido al viento sobre el apoyo

El momento debido al esfuerzo del viento sobre el apoyo "Mev" se obtiene: Mev = Eva · H_v

Siendo:

Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN). Según apdo. 3.1.2.3 se obtiene: Eva = 170 · (v/120)² · η · S (apoyos de celosía).

Eva = 100 · (v/120)² · S (apoyos con superficies planas). Eva = 70 · (v/120)² · S (apoyos con superficies cilíndricas). v = Velocidad del viento (Km/h).

(40)

18

η = Coeficiente de opacidad. Relación entre la superficie real de la cara y el área definida por su silueta.

H_v = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m). Se obtiene: H_v = H/3 · (d₁ + 2·d₂) / (d₁ + d₂) (m)

H = Altura total del apoyo (m).

d₁ = anchura del apoyo en el empotramiento (m). d₂ = anchura del apoyo en la cogolla (m).

1.6.1. Zapatas Monobloque.

Las zapatas monobloque están compuestas por macizos de hormigón de un solo bloque. Momento de fallo al vuelco

Para que un apoyo permanezca en su posición de equilibrio, el momento creado por las fuerzas exteriores a él ha de ser absorbido por la cimentación, debiendo cumplirse por tanto:

Mf ≥ 1,65 · (Mep + Mev) Siendo:

Mf = Momento de fallo al vuelco. Momento absorbido por la cimentación (daN · m). Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta (daN · m).

Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN · m). Momento absorbido por la cimentación

El momento absorbido por la cimentación "Mf" se calcula por la fórmula de Sulzberger: Mf = [139 · C₂ · a · h4_]₊_[_a3_{· (h + 0,20) · 2420 · ( 0,5 - 2/3·}_√_{(1,1 · h/a · 1/10·C}

2) )]

Siendo:

C₂ = Coeficiente de compresibilidad del terreno a la profundidad de 2 m (daN/cm3_).

a = Anchura del cimiento (m). h = Profundidad del cimiento (m). 1.6.2. Zapatas Aisladas.

Las zapatas aisladas están compuestas por un macizo de hormigón para cada pata del apoyo. Fuerza de rozamiento de las tierras

Cuando la zapata intenta levantar un volumen de tierra, este opone una resistencia cuyo valor será:

Frt = δ_t · ∑(γ 2· L) ·tg [φ/2]

Siendo:

δ_t = Densidad de las tierras de que se trata ( 1600 daN/ m3 ).

γ = Longitudes parciales del macizo, en m. L = Perímetro de la superficie de contacto, en m.

(41)

19 Peso de la tierra levantada

El peso de la tierra levantada será: P_t = V_t · δ_t, en daN.

Siendo:

V_t = 1/3· h · (S_s + S_i + √( S_s · S_i )) ; volumen de tierra levantada, que corresponde a un tronco de pirámide, en m3 .

δ_t = Densidad de la tierra, en daN/ m3 .

h = Altura del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m.

S_s = Superfice superior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 . S_i = Superfice inferior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .

Al volumen de tierra “ V_t “, habrá que quitarle el volumen del macizo de hormigón que hay enterrado.

Peso del macizo de hormigón

El peso del macizo de hormigón de la zapata será: P_h = V_h · δ_h , en daN.

Siendo:

δ_h = Densidad del macizo de hormigón, en daN/ m3 .

V_h = ∑ V_hi ; los volumenes “ V_hi ” pueden ser cubos, pirámides o troncos de pirámide, en m3 . V_i = 1/3 · h · (S_s + S_i + √( S_s · S_i )) ; volumen del tronco de pirámide, en m3 .

V_i = 1/3 · h · S ; volumen de la pirámide, en m3 . V_i = h · S ; volumen del cubo, en m3 .

h = Altura del cubo, pirámide o tronco de pirámide, en m. S_s = Superfice superior del tronco de pirámide, en m2 . S_i = Superfice inferior del tronco de pirámide, en m2 . S = Superfice de la base del cubo o pirámide, en m2 . Esfuerzo vertical debido al esfuerzo en punta

El esfuerzo vertical que tiene que soportar la zapata debido al esfuerzo en punta "Fep" se obtiene:

Fep = 0,5 · (Mep + Mev · f) / Base , en daN. Siendo:

Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta, en daN · m.

Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo, en daN · m.

f = Factor que vale 1 si el coeficiente de seguridad del apoyo es normal y 1,25 si el coeficiente de seguridad es reforzado.

Base = Base del apoyo, en m. Esfuerzo vertical debido a los pesos

(42)

20 F_V = T_V /4 + P_a /4 + P_t + P_h , en daN.

Siendo:

T_V = Esfuerzos verticales del cálculo de los apoyos, en daN. P_a = Peso del apoyo, en daN.

P_t = Peso de la tierra levantada, en daN. P_h = Peso del hormigón de la zapata, en daN. Esfuerzo total sobre la zapata

El esfuerzo total que actúa sobre la zapata será: F_T = Fep + F_V , en daN.

Siendo:

Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN. F_V = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN. Comprobación de las zapatas

Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a levantar el macizo de hormigón, habrá que comprobar el coeficiente de seguridad ”Cs“, cuyo valor será:

Cs = ( F_V + Frt ) / Fep > 1,5 .

Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a hundir el macizo de hormigón, habrá que comprobar que el terreno tiene la debida resistencia ”Rt“, cuyo valor será:

Rt = F_T / S , en daN/cm2 . Siendo:

F_V = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN. Frt = Esfuerzo de rozamiento de las tierras, en daN. Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN. F_T = Esfuerzo total sobre la zapata, en daN.

S = Superficie de la base del macizo, en cm2 . 1.7. CADENA DE AISLADORES.

1.7.1. Cálculo eléctrico

El grado de aislamiento respecto a la tensión de la línea se obtiene colocando un número de aisladores suficiente "NAis", cuyo número se obtiene:

NAis = Nia · Ume / Llf Siendo:

NAis = número de aisladores de la cadena.

Nia = Nivel de aislamiento recomendado según las zonas por donde atraviesa la línea (cm/kV). Ume = Tensión más elevada de la línea (kV).

(43)

21 1.7.2. Cálculo mecánico

Mecánicamente, el coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores "Csm" ha de ser mayor de 3.

El aislador debe soportar las cargas normales que actúan sobre él.

Csmv = Qa / (Pv+Pca) > 3 Siendo:

Csmv = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas normales. Qa = Carga de rotura del aislador (daN).

Pv = El esfuerzo vertical transmitido por los conductores al aislador (daN). Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN).

El aislador debe soportar las cargas anormales que actúan sobre él.

Csmh = Qa / (Toh·ncf) > 3 Siendo:

Csmh = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas anormales. Qa = Carga de rotura del aislador (daN).

Toh = Tensión horizontal máxima en las condiciones más desfavorables (daN). ncf = número de conductores por fase.

1.7.3. Longitud de la cadena

La longitud de la cadena Lca será: Lca = NAis · LAis (m)

Siendo:

Lca = Longitud de la cadena (m).

NAis = número de aisladores de la cadena. LAis = Longitud de un aislador (m).

1.7.4. Peso de la cadena

El peso de la cadena Pca será: Pca = NAis · PAis (daN)

Siendo:

Pca = Peso de la cadena (daN).

NAis = número de aisladores de la cadena. PAis = Peso de un aislador (daN).

1.7.5. Esfuerzo del viento sobre la cadena

El esfuerzo del viento sobre la cadena Eca será: Eca = k · (DAis / 1000) · Lca (daN)

Siendo:

Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena (daN). k = 70 · (v/120)² . Según apdo 3.1.2.2.

(44)

22 v = Velocidad del viento (Km/h).

DAis = Diámetro máximo de un aislador (mm). Lca = Longitud de la cadena (m).

1.8. DISTANCIAS DE SEGURIDAD.

1.8.1. Distancia de los conductores al terreno

La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de.

D = Dadd + Del = 5,3 + Del (m), mínimo 6 m. Siendo:

Dadd = Distancia de aislamiento adicional (m).

Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m).

1.8.2. Distancia de los conductores entre sí

La distancia de los conductores entre sí "D" debe ser como mínimo: D = k·√(F + L) + k' · Dpp (m).

Siendo:

k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo. 5.4.1.

L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0. F = Flecha máxima (m).

k' = 0,75.

Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m).

1.8.3. Distancia de los conductores al apoyo

La distancia mínima de los conductores al apoyo "ds" será de: ds = Del (m), mínimo de 0,2 m.

Siendo:

Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m).

1.9. ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION.

Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de alineación y de ángulo sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena "γ" no podrá ser superior al ángulo "µ" máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo.

(45)

23 tg γ = (Pv·cos[(180-α)/2] + Rav + Eca/2) / (P_-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de ángulo. Siendo:

tg γ = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del viento.

Pv = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre el conductor (120 km/h) (daN).

Eca = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (120 km/h) (daN).

P_-XºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de una Tª X (-5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B, -15 ºC en zona C) con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN).

Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN).

α = Angulo que forman los conductores de la línea (gr. sexa.).

Rav = Resultante de ángulo en las condiciones de -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN).

Si el valor del ángulo de desviación de la cadena "γ" es mayor del ángulo máximo permitido "µ", se deberá colocar un contrapeso de valor:

G = Etv / tg µ - Pt

1.10. DESVIACION HORIZONTAL DE LAS CATENARIAS POR LA ACCION DEL VIENTO. d_H = z · senα

Siendo:

d_H = Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (m).

z = Distancia entre el punto de la catenaria y la recta de unión de los puntos de sujeción (m).

α = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.

RESUMEN DE LA INSTALACION

Tensiones y flechas en hipotesis reglamentarias (conductores).

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Tensión Máxima

Regula. -5ºC+V -10ºC+V -15ºC+H -15ºC+H+V -15ºC+V -20ºC+H -20ºC+H+V (m) (m) (m) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) 2-1 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 112,47 2,95 112,47 418,9 498,3 543,2 3-2 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 100,51 -3,59 135,64 404,9 487,4 537,3 4-3 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 129,54 11 135,64 404,9 487,4 537,3 5-4 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 158,1 2,34 135,64 404,9 487,4 537,3 6-5 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 154 5,7 154 402,6 487,1 540 7-6 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 115,99 6,91 128,93 409,9 491,9 540,6 8-7 LA-56 (47-_AL1/8- 103,09 1 128,93 409,9 491,9 540,6

(46)

24 ST1A) 9-8 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 97 3,05 128,93 409,9 491,9 540,6 10-9 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 164 -1,26 128,93 409,9 491,9 540,6 13-12 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 118,09 3,05 137,68 402 484,5 534,7 14-13 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 130,19 3,95 137,68 402 484,5 534,7 15-14 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 120,11 4,63 137,68 402 484,5 534,7 16-15 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 124,66 -2,53 137,68 402 484,5 534,7 17-16 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 160 4,2 137,68 402 484,5 534,7 18-17 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 153,82 -3 137,68 402 484,5 534,7 19-18 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 105 -13,51 137,68 402 484,5 534,7 20-19 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 106,05 1,7 106,05 422,8 500,9 544 21-20 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 117,87 -2 117,87 416,8 497,2 543,5 22-21 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 138 -4,44 130,32 409,4 491,5 540,5 23-22 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 129 -1,8 130,32 409,4 491,5 540,5 25-23 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 135 -6,15 130,32 409,4 491,5 540,5 26-25 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 59 -1,9 130,32 409,4 491,5 540,5 27-26 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 156,79 -2,2 130,32 409,4 491,5 540,5 28-27 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 60 2,59 130,32 409,4 491,5 540,5 12-27 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 156,54 1,11 137,68 402 484,5 534,7 27-10 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 156 7,05 156 401,4 486 539,1 19-28 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 14,82 -2,95 14,82 54,9 70 78,9 28-29 LA-56 (47- AL1/8-ST1A) 15,19 0 15,19 56,9 72,5 81,7