Proyecto Básico y Ejecución Reformas en Colegio Público Miguel de Unamuno. Promotor : Ayuntamiento de Peñaranda de Bracamonte

(1)

Proyecto Básico y Ejecución

Reformas en Colegio Público

Miguel de Unamuno

Promotor :

Ayuntamiento de

Peñaranda de Bracamonte

Situacion :

C/ Carmen nº 72,

Peñaranda de Bracamonte,

Salamanca.

Arquitecto :

D. Bonifacio Reyes Reyes

Fecha :

(2)

CONTENIDO DEL PROYECTO:

I MEMORIA:

1.MEMORIA DESCRIPTIVA:

1.1 Agentes

1.2 Información Previa

1.3 Descripción del Proyecto

1.4 Prestaciones del Edificio

2.MEMORIA CONSTRUCTIVA:

3.CUMPLIMIENTO DEL CTE:

3.1 Seguridad de Utilización

CTE SE Seguridad Estructural

II PLAN DE CONTROL.

III PLIEGO DE CONDICIONES

IV ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD LABORAL

V PRESUPUESTO

(3)

HOJA RESUMEN:

FASE DE PROYECTO:

BÁSICO Y EJECUCIÓN

TÍTULO DEL PROYECTO: REFORMAS COLEGIO PUBLICO MIGUEL DE UNAMUNO.

SITUACIÓN:

c/ CARMEN 72, PEÑARANDA DE BRACAMONTE, SALAMANCA

USOS DEL EDIFICIO:

USO PRINCIPAL: COLEGIO

USO SUBSIDIARIO:

NÚMERO DE PLANTAS:

Sobre Rasante: 1

Bajo Rasante:

0 SUPERFICIES:

Superf.Total Construída actuación: 250,00 m2

SUPERFICIE CONSTRUÍDA TOTAL: 250,00 m2

PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL: 59.893,86 euros

PRESUPUESTO DE CONTRATA CON IVA: 82.677,48 euros

ESTADÍSTICA:

Proyecto de:

Reforma Interior

Protección:

No

(4)

1 .

MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1 AGENTES:

PROMOTOR:

AYUNTAMIENTO DE PEÑARANDA DE BRACAMONTE. Plaza de la Constitución nº17. 37.300 Peñaranda de

Bracamonte. Salamanca.

NIF

P

3724800

B

ARQUITECTO:

BONIFACIO REYES REYES Col.nº 1.731 COAL Delegación Salamanca

C/Isabeles, 2 37002 Salamanca Tfno. - Fax 923 211574

DIRECTOR DE LA OBRA: BONIFACIO REYES REYES Col.nº1.731 COAL Delegación Salamanca

DIRECTOR DE LA EJECUCIÓN MATERIAL: BONIFACIO REYES REYES Col.nº1.731 COAL Delegación Salamanca

1.2 INFORMACIÓN PREVIA:

El Proyecto se refiere a reformas interiores realizadas en el Colegio Miguel de Unamuno de la localidad de Peñaranda de Bracamonte,

provincia de Salamanca, bajo el amparo y subvención de Ministerio de Administraciones Públicas para el Fondo Estatal de inversión local

aprobado por el Gobierno Central para actuaciones con carácter urgente promovidas por los Ayuntamientos .

El colegio está situado en el centro de la población y se compone de dos cuerpos separados por una calle. De un lado a la calle El Carmen,

antigua carretera, que llamamos Parcela 1, y de otro lado Parcela 2, situado entre las calles Garcia de la Cruz y Ronda de las Cruces. La

parcela 1 alberga un edificio de unos 80 años con patios de juegos y la parcela 2 dos edificios cubiertos por una estructura ligera de unos

40 años de amtiguedad.

NORMATIVA URBANÍSTICA: P.G.O.U. del Ayuntamiento de Peñaranada de Barcamonte

OTRAS NORMATIVAS:

Marco Normativo: Obl Rec

Ley 6/1998, de 13 de Abril, sobre Régimen del Suelo y Valoraciones. Ley 38/1999, de 5 de Noviembre, de Ordenación de la Edificación.

Ley 10/1998, de 5 de Diciembre, de Ordenación del Territorio de la Comunidad de Castilla y León Ley 5/1999, de 8 de Abril, de Urbanismo de Castilla y León

Decreto 22/2004, de 29 de Enero, por el que se aprueba el Reglamento de Urbanismo de Castilla y León Normativa Sectorial de aplicación en los trabajos de edificación.

Código Técnico de la Edificación.

No es de aplicación la normativa urbanística ya que no se alteran los parametros existentes al ser obras ded

reformas interiores y reparaciones.

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1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO:

DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO :

Se proyectan una serie de reformas, debido al deterioro de lagunas instalaciones existentes, a fin de mejorar las prestaciones para el uso

de los niños que reciben las clases de educación pública y ante la falta de presupuesto anterior para acometer estas reformas.

PROGRAMA DE NECESIDADES:

El programa de necesidades que se recibe por parte del Ayuntamiento y dirección del colegio se refieren a actuaciones de tipo menor,

excepto en la cubrición del patio, que son de mejora para la utilización del colegio y reparaciones pendientes.

Las actuaciones se numeran para mejor estimación y descripción, señaldas en el plano de situación, y son las siguientes :

REFORMA 1 : RENOVACION DE VALLA C/ CARMEN.

Se trata de la fachada principal del Colegio que da a una calle principal de la ciudad. Debido al desnivel existente entre le patio y la calle y

los materiales de construcción de la valla actual esta no permite percibir el patio del colegio. Es intención del ayuntamiento demoler la

actual valla con la sustitución de otra de mejores características construcitivas y de menor altura que sea ma s permeable y de mayor

calidad.

Por tanto se proyecta la sustitución completa con la demolición de la valla existente.

REFORMA 2 : REFORMA INTEGRAL ASEOS NIÑOS.

El colegio dispone en la planta baja de dos cuerpos de aseos : uno interior con comunicación desde el colegio y otro exterior con entrada

desde el patio. Ambos están muy deteriorados y en mal estado de conservación y de uso, con el agravante de que el cuerpo del patio

estrecha en paso de los niños a la salida.

Es inteción de la dirección sanerar los aseos interiores con un diseño mas practico para niños con la colocaión de un almacén para juegos

y balones y con entrada por el patio para así poder eliminar el cuerpo de aseos del patio.

Se proyecta una limpieza total interior sin tocar muros con la redistribución de dos aseos, niños y niñas adpatados para infantiles, y un

pequeño almacén también con entrada desde el colegio.

REFORMA 3 : DEMOLICION ASEOS DE PATIO.

Como consecuencia del punto anterior se demuele el edifico de una planta que alberga aseos, con una distribución muy poco parctica y sin

uso real, debido a su estado de conservación, ampliando el espacio de entrada al patio y facilitando el paso de los niños.

(6)

REFORMA 4 : RENOVACION INTEGRAL DE CUBIERTA DE PATIO.

El ptio que queda entre los dos cuerpos de aulas está cubierto por una estructura metalica de pilares y vigas con correas que s asu

sustentan las placas de fibrocemento traslucidas que permiten junto con el cerramiento de los testeros el uso de la estancia para juegos, de

una forma temporal. El estado tanto de la estructura , de las placas como de los encuentros con los muros de apoyo, es muy malo, con

humedades, filtracionses y deterioro completo de las carpinterías.

Se proyecta la renovación completa con la sustitución de la estructura y colocación de nueva cubierta y testeros.

Par ello se desmontará la cubierta existente con retirada de material, incluido pilares y carpintería de testeros, con protocolo para las placas

de fibrocemento.

A continuación se coloca una estructura primaria nueva compuesta de vigas cajón de acero de sección variable para formación de

pendiente ak 4% hacia el centro cada 3,44 mts. recibidas en los muros de carga. La estructura secundaria está formada por correas de

acero de 60/10 cada 0,80 mts. apoyadas en la estructura primaria. La cubrición se realiza con placas de policarbonato de 16 mm con

celdillas de ventilación sobre las correas. En el centro se coloca un babero de zinc a modo de canalón con caidas hacia los dos testeros y

bajantes del acero reforzado con conexión a la red general.

Los encuentros con los muros llevarán un faldón recibido al muro de zinc con caida haci el interior rcompletamente impermeabilizado. Los

testeros se proyectan con pefileria de acero ajunquillada y placas de policarbonato de 16 mm. con dos puertas der salida, una de por cada

lado, de dos hojas con cerradura.

(7)

USO CARACTERÍSTICO DEL EDIFICIO:

COLEGIO PUBLICO.

OTROS USOS PREVISTOS:

No se contemplan.

RELACIÓN CON EL ENTORNO:

Edificios aislados.

CUMPLIMIENTO DEL CTE:

Se cumplen las exigencias básicas de Ahorro de Energía; Seguridad en Caso de Incendio y Seguridad de Utilización.

Para justificar que el edificio cumple las anteriores exigencias básicas, se adoptan las soluciones técnicas basadas en los Documentos

Básicos, y que se desarrollan en los apartados específicos de este Proyecto.

CUMPLIMIENTO DE OTRAS NORMATIVAS ESPECIFICAS:

AUTONÓMICAS:

HABITABILIDAD : Se cumple con el Decreto 147/2000 de supresión de la Cédula de Habitabilidad en Castilla y León ACCESIBILIDAD :

Se cumple con el Decreto 217/2001 ACCESIBILIDAD y SUPRESIÓN DE BARRERAS en Castilla y L.

ORDENANZAS MUNICIPALES :Se cumplen

DESCRIPCIÓN DE LA GEOMETRÍA : No es de a plicación.

ACCESOS :

El acceso se produce por las fachadas de las tres calles.

EVACUACIÓN : El edificio cuenta con varias salidas que no se alteran noi se modifican

SUPERFICIES :

Superficies Construidas de los aseos

25,24 m2

Superficies Construidas de la Cubierta del Patio

250,00 m2

DESCRIPCIÓN GENERAL DE LOS PARÁMETROS QUE DETERMINAN LAS PREVISIONES TÉCNICAS A CONSIDERAR EN EL

PROYECTO:

SISTEMA DE COMPARTIMENTACIÓN:

TABIQUERÍA: Tabicón de ladrillo hueco doble de 7 cm. de espesor, entre espacios.

SISTEMA ENVOLVENTE:

CUBIERTA: Existente.

FACHADAS: Existentes

HUECOS DE FACHADA: Existentes

SISTEMA DE ACABADOS:

PAVIMENTOS Y ALICATADOS: Solado en toda la planta de gres compacto cerámico color gris.

PINTURAS: Los paramentos interiores irán pintados al temple gotelé color en techos y paredes. Todas las superficies y

elementos metálicos, irán miniados dos manos antes de su posterior pintado.

SISTEMA DE ACONDICIONAMIENTO AMBIENTAL Y SERVICIOS:

La Edificación dispondrá de los servicios de : REFORMA DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA;

FONTANERÍA Se reforma la instalación existente.

CALEFACCIÓN: No se proyecta..

INSTALACIÓN ELÉCTRICA: Se reforma la instalación exusteneyt con colocaicón de pantallas estancas en el pario Será

empotrada bajo tubo de plástico rizado. Se emplearán cajas de derivación en los cruces y se cuidará en todo momento de que los

trazados sean paralelos y se reducirán al mínimo los cruces con las conducciones de agua, separándose de éstas al menos 30

cm. Se emplearán cajas de derivación allí donde se necesiten . El dimensionamiento se refleja en los planos de electricidad con

los diferentes puntos y tomas de las distintas habitaciones. Los mecanismos serán de la marca Niessen.

ENERGÍA SOLAR PARA PRODUCCIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA: No se proyecta..

SANEAMIENTO: No se proyecta., se utiliza el existente.

(8)

EN RELACIÓN CON LAS EXIGENCIA BÁSICAS DEL CTE:

No se han acordado entre el Promotor y el Proyectista ninguna prestación específica que supere los umbrales establecidos en el CTE.

EN LIMITACIONES DE USO DEL EDIFICIO:

(9)

2 .

MEMORIA CONSTRUTIVA

No es de aplicación.

2..4 SISTEMA DE COMPARTIMENTACIÓN:

Definición Constructiva :

TABIQUE-1

:

Tabicón de ladrillo hueco doble de 7 cm. de espesor revestida por sus dos caras con guarnecido y enlucido de

yeso, y pintura.

MURO DE CARGA

:

Existentes, en patios de apoyo ala estructura, ASTA DE LADRILLO MACIZO PERFORADO DE 24 cm. de

espesor revestida por sus dos caras con guarnecido y enlucido de yeso y pintura.

Comportamiento frente al fuego :

TABIQUE-1

:

Superior a E1-90

MURO DE CARGA

:

Superior a E1-240

Aislamiento acústico :

MURO DE CARGA: 47,1 dBA

TABIQUE 1: 33,0 dBA

2..5 SISTEMA DE ACABADOS:

PAVIMENTOS Y ALICATADOS: Solado en toda la planta de cerámica compacto gris.

PINTURAS: Los paramentos interiores irán pintados al temple gotelé color en techos y paredes. Todas las superficies y

elementos metálicos, irán miniados dos manos antes de su posterior pintado.

2..6 SISTEMAS DE ACONDICIONAMIENTO E INSTALACIONES:

2..7 EQUIPAMIENTO:

3. Cumplimiento del CTE

3.1. Datos Generales de la Estructura: No es de aplicación.

DB-SI 3.2 SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIOS

No es de aplicación.

DB-SI 3.3 SEGURIDAD DE UTILIZACIÓN

3.3.1. SECCIÓN SU 1 Seguridad Frente al Riesgo de Caídas:

3.3.1.1 Resbaladicidad de los Suelos:

No es de aplicación al estar excluidas las zonas de uso restringido

3.3.1.2 Discontinuidades en el pavimento:

No existen.

3.3.1.3 Protección de los desniveles:

Existirán barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto horizontales como verticales)

balcones, ventanas , etc. Con una diferencia de cota mayor que 55 cm., excepto cuando la disposición

constructiva haga muy improbable la caída ( que es nuestro caso), o cuando la barrera sea incompatible con

el uso previsto.

3.3.1.4 Escaleras y Rampas:

(10)

La anchura de cada tramo será de 800 mm. Como mínimo:

CUMPLE

La contrahuella será de 200 mm. Como máximo:

CUMPLE

La huella será de 220 mm. Como mínimo:

CUMPLE

3.3.1.5 Limpieza de los Acristalamientos Exteriores:

Esta prevista su limpieza desde el exterior

3.3.2. SECCIÓN SU 2 Seguridad Frente al Riesgo de Impacto o Atrapamiento:

3.3.2.1 Impacto con Elementos Fijos:

La altura libre de paso en zonas de circulación será como mínimo:

Zonas de Uso Restringido: 2100 mm

CUMPLE

Resto de Zonas: 2200 mm

CUMPLE

3.3.3. SECCIÓN SU 3 Seguridad Frente al Riesgo de Aprisionamiento en Recintos:

Existirá un sistema de desbloqueo en el caso de puertas de aseos que dispongan de un dispositivo de

bloqueo

desde

el

interior: CUMPLE

La fuerza de apertura de la puerta de salida será< 150 N

CUMPLE

3.3.4. SECCIÓN SU 4 Seguridad Frente al Riesgo causado por Iluminación Inadecuada:

3.3.4.1 Alumbrado de Emergencia:

No es necesaria la instalación de alumbrado de emergencia, ya que si bien el Garaje está considerado como

de riesgo especial bajo, su superficie es inferior a 100 m2 construidos.

3.3.5. SECCIÓN SU 8 Seguridad Frente al Riesgo causado por la acción del Rayo:

No es necesaria la instalación de un sistema de protección contra el rayo, ya que la frecuencia esperada de

impacto Ne es menor que el riesgo admisible Na.

Ne=0,00114 < Na = 0,0055

(11)

SE 1 y SE 2

Resistencia y estabilidad / Aptitud al servicio

1. Análisis estructural y dimensionado.

2. Acciones.

3. Verificación de la estabilidad.

4. Verificación de la resistencia de la estructura.

5. Combinación de acciones.

6. Verificación de la aptitud de servicio.

SE-AE Acciones en la edificación

1. Acciones permanentes.

2. Acciones variables.

3. Cargas gravitatorias por niveles.

SE-C Cimentaciones

1. Bases de cálculo.

2. Estudio geotécnico.

3. Cimentación.

4. Sistema de contenciones.

SE-A

Estructuras de acero

1. Bases de cálculo.

2. Durabilidad.

3. Materiales.

4. Análisis estructural.

5. Estados límite últimos.

6. Estados límite de servicio.

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CTE – SE

Seguridad Estructural ·

El objetivo del requisito básico “Seguridad estructural” consiste en asegurar que el edificio tiene un

comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar

sometido durante su construcción y uso previsto (Artículo 10 de la Parte I de CTE).

Para satisfacer este objetivo, la vivienda se proyectará, fabricará, construirá y mantendrá de forma que

cumpla con una fiabilidad adecuada las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes.

Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE

Apartado Procede No

procede DB-SE SE-1 y SE-2 Seguridad estructural:

DB-SE-AE SE-AE Acciones en la edificación

DB-SE-C SE-C Cimentaciones

DB-SE-A SE-A Estructuras de acero DB-SE-F SE-F Estructuras de fábrica DB-SE-M SE-M Estructuras de madera

Se han tenido en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente:

Apartado Procede No

procede NCSE NCSE Norma de construcción sismorresistente

EHE EHE Instrucción de hormigón estructural

EFHE EFHE

Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón estructural realizados con elementos prefabricados

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SE 1 y SE 2

Resistencia y estabilidad – Aptitud al servicio ·

EXIGENCIA BÁSICA SE 1: La resistencia y la estabilidad serán las adecuadas para que no se generen

riesgos indebidos, de forma que se mantenga la resistencia y la estabilidad frente a las acciones e

influencias previsibles durante las fases de construcción y usos previstos de los edificios, y que un evento

extraordinario no produzca consecuencias desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el

mantenimiento previsto.

EXIGENCIA BÁSICA SE 2: La aptitud al servicio será conforme con el uso previsto del edificio, de

forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a un nivel aceptable la probabilidad de

un comportamiento dinámico inadmisible y no se produzcan degradaciones o anomalías inadmisibles.

1. Análisis estructural y dimensionado

Proceso - DETERMINACION DE SITUACIONES DE DIMENSIONADO

- ESTABLECIMIENTO DE LAS ACCIONES - ANALISIS ESTRUCTURAL

- DIMENSIONADO

PERSISTENTES Condiciones normales de uso.

TRANSITORIAS Condiciones aplicables durante un tiempo limitado. Situaciones de

dimensionado

EXTRAORDINARIAS Condiciones excepcionales en las que se puede encontrar o estar expuesto el edificio.

Periodo de servicio 50 Años Método de comprobación Estados límites

Definición estado limite Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido concebido.

Resistencia y estabilidad ESTADO LIMITE ÚLTIMO:

Situación que de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura:

- Perdida de equilibrio. - Deformación excesiva.

- Transformación estructura en mecanismo. - Rotura de elementos estructurales o sus uniones. - Inestabilidad de elementos estructurales. Aptitud de servicio ESTADO LIMITE DE SERVICIO

Situación que de ser superada se afecta:: - El nivel de confort y bienestar de los usuarios. - Correcto funcionamiento del edificio. - Apariencia de la construcción.

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2. Acciones

PERMANENTES Aquellas que actúan en todo instante, con posición constante y valor constante (pesos propios) o con variación despreciable: acciones reológicas.

VARIABLES Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y acciones climáticas. Clasificación de las acciones

ACCIDENTALES Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña pero de gran importancia: sismo, incendio, impacto o explosión.

Valores característicos de las

acciones Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento del DB SE-AE. Datos geométricos de la

estructura La definición geométrica de la estructura esta indicada en los planos de proyecto. Características de los

materiales Los valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán en la justificación del DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE. Modelo análisis estructural Se realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por métodos matriciales de rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: pilares, vigas, brochales y viguetas. Se establece la compatibilidad de deformación en todos los nudos considerando seis grados de libertad y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un cálculo en primer orden.

3. Verificación de la estabilidad

Ed,dst [Ed,stb Ed,dst: Valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras. _{Ed,stb: Valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras.}

4. Verificación de la resistencia de la estructura

Ed [Rd Ed : Valor de calculo del efecto de las acciones. _{Rd: Valor de cálculo de la resistencia correspondiente.}

5. Combinación de acciones

El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los correspondientes coeficientes de seguridad se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y 4.2 del presente DB.

El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido de la expresión 4.4 del presente DB y los valores de cálculo de las acciones se han considerado 0 o 1 si su acción es favorable o desfavorable respectivamente.

6. Verificación

de

la aptitud de servicio

Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o el deterioro si se cumple que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para dicho efecto.

Flechas La limitación de flecha activa establecida en general es de 1/500 de la luz. Desplazamientos

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SE-AE

Acciones en la edificación ·

Peso Propio de la

estructura:

Corresponde generalmente a los elementos de hormigón armado, calculados a partir de su sección bruta y multiplicados por 25 (peso específico del hormigón armado) en pilares, paredes y vigas. En losas macizas será el canto h (cm.) x 25 kN/m².

Cargas Muertas:

Se estiman uniformemente repartidas en la planta. Son elementos tales como el pavimento y la tabiquería (aunque esta última podría considerarse una carga variable, sí su posición o presencia varía a lo largo del tiempo).

Acciones

Permanent

es

(G):

Peso propio de tabiques pesados y muros de cerramiento:

Éstos se consideran al margen de la sobrecarga de tabiquería.

En el anejo C del DB-SE-AE se incluyen los pesos de algunos materiales y productos. El pretensado se regirá por lo establecido en la Instrucción EHE.

Las acciones del terreno se tratarán de acuerdo con lo establecido en DB-SE-C.

La sobrecarga de uso:

Se adoptarán los valores de la tabla 3.1. Los equipos pesados no están cubiertos por los valores indicados.

Las fuerzas sobre las barandillas y elementos divisorios:

Se considera una sobrecarga lineal de 2 kN/m en los balcones volados de toda clase de edificios.

Las acciones climáticas:

El viento:

Las disposiciones de este documento no son de aplicación en los edificios situados en altitudes superiores a 2.000 m. En general, las estructuras habituales de edificación no son sensibles a los efectos dinámicos del viento y podrán despreciarse estos efectos en edificios cuya esbeltez máxima (relación altura y anchura del edificio) sea menor que 6. En los casos especiales de estructuras sensibles al viento será necesario efectuar un análisis dinámico detallado.

La presión dinámica del viento Qb para Palencia (Zona B) es de 0,45 kN/m², correspondiente a un periodo de retorno de 50 años.

Los coeficientes de presión exterior e interior se encuentran en el Anejo D. La temperatura:

En estructuras habituales de hormigón estructural o metálicas formadas por pilares y vigas, pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se dispongan de juntas de dilatación a una distancia máxima de 40 metros.

La nieve:

Este documento no es de aplicación a edificios situados en lugares que se encuentren en altitudes superiores a las indicadas en la tabla 3.11. La provincia de Palencia se encuentra en las zonas climáticas de invierno 1 y 3, con valores de sobrecarga de nieve de 0,50 KN/m² para la zona sur (zona 3), y de 1,40 a 1,70 kN/m² para la zona norte (zona 1).

Las acciones químicas, físicas y biológicas:

Las acciones químicas que pueden causar la corrosión de los elementos de acero se pueden caracterizar mediante la velocidad de corrosión que se refiere a la pérdida de acero por unidad de superficie del elemento afectado y por unidad de tiempo. La velocidad de corrosión depende de parámetros ambientales tales como la disponibilidad del agente agresivo necesario para que se active el proceso de la corrosión, la temperatura, la humedad relativa, el viento o la radiación solar, pero también de las características del acero y del tratamiento de sus superficies, así como de la geometría de la estructura y de sus detalles constructivos.

El sistema de protección de las estructuras de acero se regirá por el DB-SE-A. En cuanto a las estructuras de hormigón estructural se regirán por el Art.3.4.2 del DB-SE-AE.

Acciones

Variables

(Q):

Acciones accidentales (A):

Los impactos, las explosiones, el sismo, el fuego.

Las acciones debidas al sismo están definidas en la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02.

En este documento básico solamente se recogen los impactos de los vehículos en los edificios, por lo que solo representan las acciones sobre las estructuras portantes. Los valores de cálculo de las fuerzas estáticas equivalentes al impacto de vehículos están reflejados en la tabla 4.1.

Cargas gravitatorias por niveles

Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE, las acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han considerado para el cálculo de la estructura de este edificio son las indicadas:

Niveles Peso propio

del forjado Cargas permanentes Sobrecarga de Uso Sobrecarga de Tabiquería Sobrecarga de

Nieve Carga Total

Nivel 0 (N.P.T: +0,05)

Planta Baja 4,00 kN/m² 1,30 KN/m² 4,00 KN/m² 1,00 KN/m² 0 KN/m² 10,30 KN/m²

Nivel 2 (N.P.T: VARIABLE)

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SE-A

Estructuras de acero ·

1. Bases de cálculo

Criterios de verificación

La verificación de los elementos estructurales de acero se ha realizado:

Manualmente Toda la estructura:

Parte de la estructura: Mediante programa

informático Toda la estructura Nombre del programa: CYPE CAD

Versión: 2000

Empresa: CYPE INGENIEROS

Domicilio: -

Parte de la estructura: Identificar los elementos de la _estructura: -

Nombre del programa: -

Versión: -

Empresa: -

Domicilio: -

Se han seguido los criterios indicados en el Código Técnico para realizar la verificación de la estructura en base a los siguientes estados límites: Estado límite último Se comprueba los estados relacionados con fallos estructurales como son la estabilidad y la resistencia. Estado límite de servicio Se comprueba los estados relacionados con el comportamiento estructural en servicio.

Modelado y análisis

El análisis de la estructura se ha basado en un modelo que proporciona una previsión suficientemente precisa del comportamiento de la misma. Las condiciones de apoyo que se consideran en los cálculos corresponden con las disposiciones constructivas previstas.

Se consideran a su vez los incrementos producidos en los esfuerzos por causa de las deformaciones (efectos de 2º orden) allí donde no resulten despreciables.

En el análisis estructural se han tenido en cuenta las diferentes fases de la construcción, incluyendo el efecto del apeo provisional de los forjados cuando así fuere necesario.

si existen juntas de dilatación separación máxima entre juntas de dilatación d>40 metros

¿Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y

reológicas en el cálculo? _no _{► justificar}

si la estructura está formada por pilares y vigas no existen juntas de dilatación

¿Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y

reológicas en el cálculo? _no _{► justificar}

La estructura se ha calculado teniendo en cuenta las solicitaciones transitorias que se producirán durante el proceso constructivo.

Durante el proceso constructivo no se producen solicitaciones que aumenten las inicialmente previstas para la entrada en servicio del edificio.

Estados límite últimos

La verificación de la capacidad portante de la estructura de acero se ha comprobado para el estado límite último de estabilidad, en donde:

stb d dst d

E

_,

≤

_, siendo: dst d

E

_, el valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras

stb d

E

_, el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras y para el estado límite último de resistencia, en donde

d

R

E

≤

siendo:

d

E

el valor de cálculo del efecto de las acciones

d

(17)

Al evaluar

E

_d y

R

_d , se han tenido en cuenta los efectos de segundo orden de acuerdo con los criterios establecidos en el Documento Básico.

Estados límite de servicio

Para los diferentes estados límite de servicio se ha verificado que:

lim

C

E

ser

≤

siendo:

ser

E

el efecto de las acciones de cálculo;

lim

C

Valor límite para el mismo efecto.

Geometría

En la dimensión de la geometría de los elementos estructurales se ha utilizado como valor de cálculo el valor nominal de proyecto.

2. Durabilidad

Se han considerado las estipulaciones del apartado “3 Durabilidad” del “Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de

acero”, y que se recogen en el presente proyecto en el apartado de “Pliego de Condiciones Técnicas”.

3. Materiales

El tipo de acero utilizado en chapas y perfiles es: 400S

Espesor nominal t (mm) fy (N/mm²) fu (N/mm²) Designación t ≤ 16 16 < t ≤ 40 40 < t ≤ 63 3 ≤ t ≤ 100 Temperatura del ensayo Charpy ºC S235JR S235J0 S235J2 235 225 215 360 20 0 -20 S275JR S275J0 S275J2 275 265 255 410 2 0 -20 S355JR S355J0 S355J2 S355K2 355 345 335 470 20 0 -20 -20(1) S450J0 450 430 410 550 0

(1)_{Se le exige una energía mínima de 40J.}

fy tensión de límite elástico del material

fu tensión de rotura

4. Análisis

estructural

La comprobación ante cada estado límite se realiza en dos fases: determinación de los efectos de las acciones (esfuerzos y desplazamientos de la estructura) y comparación con la correspondiente limitación (resistencias y flechas y vibraciones admisibles respectivamente). En el contexto del “Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero” a la primera fase se la denomina de análisis y a la segunda de dimensionado.

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5. Estados límite últimos

La comprobación frente a los estados límites últimos supone la comprobación ordenada frente a la resistencia de las secciones, de las barras y las uniones.

El valor del límite elástico utilizado será el correspondiente al material base según se indica en el apartado 3 del “Documento Básico SE-A.

Seguridad estructural. Estructuras de acero”. No se considera el efecto de endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier

otra operación.

Se han seguido los criterios indicados en el apartado “6 Estados límite últimos” del “Documento Básico SE-A. Seguridad estructural.

Estructuras de acero” para realizar la comprobación de la estructura, en base a los siguientes criterios de análisis:

a) Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los valores de resistencia: - Resistencia de las secciones a tracción

- Resistencia de las secciones a corte - Resistencia de las secciones a compresión - Resistencia de las secciones a flexión - Interacción de esfuerzos:

- Flexión compuesta sin cortante - Flexión y cortante

- Flexión, axil y cortante

b) Comprobación de las barras de forma individual según esté sometida a: - Tracción

- Compresión - Flexión

- Interacción de esfuerzos:

- Elementos flectados y traccionados - Elementos comprimidos y flectados

6. Estados límite de servicio

Para las diferentes situaciones de dimensionado se ha comprobado que el comportamiento de la estructura en cuanto a deformaciones, vibraciones y otros estados límite, está dentro de los límites establecidos en el apartado “7.1.3. Valores límites” del “Documento Básico SE-A.

Seguridad estructural. Estructuras de acero”.

OBJETO

Con el presente proyecto se pretende dimensionar la estructura que conforma la cubierta del Colegio

Miguel de Unamuno de Peñaranda de Bracamonte, Salamanca.

Se diseña mediante perfiles cerrados de acero con sección variable para formar la caida de 4% que

permita la evacuación de las aguas pluviales.

La sección en la parte del muro es de 15 / 50 cms. y en la parte central es de 15/ 30 cms. con apoyos de

sección 15 /30 en muro apoyados en placas de anclajes de 10 mm con pernios.

NORMATIVA APLICADA

En los cálculos realizados se han tenido en cuenta las siguientes normas e instrucciones:

E.H.E.- "Instrucción de Hormigón Estructural”.

CTE DB SE.-

"Codigo Tecnico de la Edificacion – Seguridad estructural”.

CTE DB SE-AE.-

"Codigo Tecnico de la Edificacion – Acciones edificacion”.

CTE DB SE-A.-

"Codigo Tecnico de la Edificacion – Acero”.

(19)

CTE DB SI.-

"Codigo Tecnico de la Edificacion – Incendio”.

N.C.S.E.-02.-

"Norma

de

Construcción Sismorresistente”.

Normas vigentes en el momento de la REALIZACIÓN de este Proyecto.

MATERIALES

Las características de los materiales empleados son las siguientes:

Elementos estructurales :

Acero:

.

En perfiles laminados

S 355 JR

f

y

= 3.620

kp/cm

2

γ

MO

= 1,05; γ

M1

= 1,05; γ

M2

= 1,25

COEFICIENTES DE PONDERACIÓN

Los coeficientes de ponderación correspondientes, tanto de mayoración de cargas como de

minoración de las resistencias de los materiales, se han tomado de las normas mencionadas en el

apartado 2, y son las siguientes:

ESTRUCTURA METÁLICA

.

Minoración del acero,

γ

MO

= 1,05; γ

M1

= 1,05; γ

M2

= 1,25

.

Mayoración de acciones,

γ

G

= 1,35 ;

γ

Q

= 1,5

.

Coeficiente dinámico

k=1.25

ACCIONES CONSIDERADAS

Las cargas de cálculo adoptadas para este proyecto son las definidas por la normativa en vigor. En cuanto

a las hipótesis de cargas y sus respectivas combinaciones, se ajustan a lo indicado por las normas

especificadas apartado Las acciones fijadas en el cálculo son las siguientes:

ACCIONES GRAVITATORIAS

Cubierta

.

Peso propio estructura + correas ... 45 kp/m²

.

Material de cubricion ...15 kp/m″

.

Sobrecarga atmosférica (nieve) ...80 kp/m″

OTRAS ACCIONES

Acciones del viento

Aplicando el CTE DB SE AE, en su anejo D, se extrae ela sobrecarga de viento a aplicar en esta

estructura.

Zona “A” Salamanca

Grado de aspereza del entorno.- grado IV

Perodo de retorno.- 50 años

Altura de coronacion del edificio.- 5,00 metros

Por lo tanto la presion dinaminca del viento sera q

b

= 43 kp/m

2

Acciones Sísmicas, según NORMA N.C.S.E.-02

No es necesario considerar efectos sísmicos, ya que de acuerdo con dicha Norma la aceleración sísmica

básica es menor de 0,06 g.

(20)

SECCIONES

Definición de las características geométricas y mecánicas de los perfiles

Canto H

Es el valor de la dimensión del perfil en el sentido paralelo a su eje Y principal, en mm.

Ancho B

Es el valor de la dimensión del perfil en el sentido paralelo a su eje Z principal, en mm.

Área Ax

Es el valor del área de la sección transversal de un perfil de acero, en cm

2

. En una sección

rectangular viene dada por la expresión:

H

B

A

x

=

⋅

Área Ay

Es el área a considerar en el cálculo de las tensiones tangenciales paralelas al eje Y principal

de la sección transversal de un perfil de acero, en cm

2

. Su valor se calcula con la expresión:

z z

S

e

I

⋅

=

y

A

siendo:

Iz:

Inercia según el eje z.

e:

Espesor del perfil en el punto en el que se producirá la máxima tensión

tangencial debida al cortante Fy.

Sz:

Momento estático de una sección correspondiente entre la fibra,

paralela al eje Z principal, exterior y el punto donde se producirá la

máxima tensión tangencial debida al cortante respecto al eje paralelo al

eje Z principal que pase por el centro de gravedad de la sección.

El valor de Ay corresponde aproximadamente al área del alma en los perfiles en forma de I. En

una sección rectangular viene dado por la expresión:

H

B

A

_Y

=

2 ₃

⋅

Área Az

Es el área a considerar en el cálculo de las tensiones tangenciales paralelas al eje Z principal

de la sección transversal de un perfil de acero, en cm2. Su valor se calcula con la expresión:

A

I

e

S

z y y

=

⋅

siendo:

Iy:

Inercia según el eje y.

e:

Espesor del perfil en el punto en el que se producirá la máxima tensión

tangencial debida al cortante Fz.

Sy:

Momento estático de una sección correspondiente entre la fibra

exterior y el punto donde se producirá la máxima tensión tangencial.

El valor de Az corresponde aproximadamente al área de las alas en los perfiles en forma de I.

En una sección rectangular tiene el mismo valor que Ay.

Momento de Inercia Ix

Momento de Inercia a torsión, en cm

4

. El momento de inercia a torsión de una sección

rectangular viene dado por la expresión:

3 4 4

12

1

21 ,

0

3

1 B

H

B

H

B

I

x

⎥

⋅

⎦

⎤

⎢

⎣

⎡

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

⋅

−

⋅

−

=

siendo H B.

(21)

En las secciones en T se tiene en cuenta lo indicado en la tabla A3-1 de la norma EA-95

(Cap.3), que refleja que la Inercia a torsión de una pieza formada por dos rectángulos (de

inercias a torsión Ix1 e Ix2) en forma de T viene dada por la expresión

(

1 2

)

1 ,

1

x x x

I

=

⋅

+

Momento de Inercia Iy

Momento de Inercia se la sección respecto de un eje paralelo al eje Y principal que pase por su

centro de gravedad, en cm

4

. Su valor para una sección rectangular v, tiene dado por la

expresión:

2 3

l

B

H

I

_Y

=

⋅

Momento de Inercia Iz

Momento de inercia de la sección respecto de un eje paralelo al eje Z principal que pase por su

centro de gravedad, en cm

4

. Su valor para una sección rectangular viene dado por la

expresión:

2 3

l

H

B

I

_Z

=

⋅

Módulo Resistente Wt

Módulo resistente a la torsión en cm

3

de una sección de acero. Es la relación existente entre el

momento torsor y la tensión tangencial máxima producida por él. Para una sección abierta

formada por varios rectángulos viene dado por la expresión (Tabla A3-1 de la norma EA-95

(Cap.3)):

i X t

e

I

W

=

donde

Ix:

Inercia a torsión de la sección.

ei:

Espesor del rectángulo de mayor espesor.

Módulo Resistente Elástico W

Y,el

Es el módulo resistente a la flexión según un plano ortogonal al eje Y principal de una sección

de acero, en cm

3

, que se calcula a partir del momento de inercia Iy. En secciones simétricas

con respecto a un plano paralelo al eje Y principal de la barra, viene dado por la expresión:

2

,

_B

I

W

Y el Y

=

Su valor para una sección rectangular viene dado por la expresión:

6

2 ,

B

H

W

_Y_el

=

⋅

Módulo Resistente Elástico W

Z,el

Es el módulo resistente a la flexión según un plano ortogonal al eje Z principal de una sección

de acero, en cm

3

, que se calcula a partir del momento de inercia Iz. En secciones simétricas

con respecto a un plano paralelo al eje Z principal de la barra, viene dado por la expresión:

2

,

_H

I

W

Z el Z

=

Su valor para una sección rectangular viene dado por la expresión:

6

2

,

B

H

W

Zel

=

⋅

(22)

Es el módulo resistente a la flexión plástica según un plano ortogonal al eje Y principal de una

sección de acero, en cm

3

, que se calcula suponiendo todas las fibras de la sección trabajando

al límite elástico.

Su valor para una sección rectangular viene dado por la expresión:

4

2 ,

B

H

W

_Y _pl

=

⋅

Módulo Resistente Plástico W

Z,pl

Es el módulo resistente a la flexión según un plano ortogonal al eje Z principal de una sección

de acero, en cm

3

, que se calcula suponiendo todas las fibras de la sección trabajando al límite

elástico.

Su valor para una sección rectangular viene dado por la expresión:

4

2 ,

H

B

W

Z pl

=

⋅

Secciones de inercia variable: cartelas

El programa permite la introducción de secciones de inercia variable (cartelas) de acero o

madera (pero no de hormigón). Las cartelas sólo podrán definirse sobre barras a las que

previamente se haya asignado un perfil con las siguientes características: Debe ser de forma

en ‘I’ y de material ‘Acero’ o ‘Madera’, o de forma rectangular y de material 'Madera'. Las

cartelas pueden definirse exclusivamente en el plano Y principal, es decir, en el plano del alma.

Es posible definir cuatro tipos de secciones de inercia variable:

1. Corte oblicuo del perfil. Consiste en cortar oblicuamente el alma del perfil y

soldar la sección dando la vuelta a uno de los medios perfiles. Equivale a alargar o

acortar el alma del perfil. Para que el perfil sea válido, el canto total del perfil

acartelado debe ser al menos 3 veces el espesor del ala.

2. Cartabones. Consiste en soldar de una a tres piezas triangulares o trapezoidales

perpendicularmente a una de las alas de un perfil base y de un mismo espesor. Para

que el perfil sea válido, el canto del perfil acartelado debe ser al menos el del perfil

base, y la suma de espesores de los cartabones no debe superar el ancho del perfil

base.

3. Semiperfil. Consiste en soldar a un perfil base un perfil en forma de ‘T’ extraído

de un perfil idéntico al base. Para que el perfil sea válido, el canto del perfil acartelado

debe ser al menos el del perfil base.

4. Palastros. Consiste en soldar a un perfil base un perfil en forma de ‘T’ formado

por dos chapas de un determinado espesor. Para que el perfil sea válido, el canto del

perfil acartelado debe ser al menos el del perfil base.

Para realizar el cálculo de esfuerzos (o el cálculo de modos de vibración dinámicos), Tricalc

divide las barras de sección variable en un número determinado de barras de sección

uniforme. A la barra de sección variable completa se la denominará en este manual ‘Cartela

Primaria’, mientras que a cada una de las barras de sección constante en las que se divide la

cartela primaria se las denominará ‘Cartelas Secundarias’. De forma similar, a los nudos que se

crean para definir estas cartelas secundarias se les denominará ‘Nudos Secundarios’.

(23)

COMPROBACIÓN DE SECCIONES DE ACERO

Criterios de comprobación

Se han seguido los criterios indicados en CTE DB SE-A ("Código Técnico de la Edificación.

Documento Básico. Seguridad Estructural. Acero") para realizar la comprobación de la

estructura, en base al método de los estados límites.

Tipos de secciones

Se definen las siguientes clases de secciones:

Clase

Tipo

Descripción

1 Plástica

Permiten la formación de la rótula plástica con la

capacidad de rotación suficiente para la redistribución

de momentos.

2 Compacta

Permiten el desarrollo del momento plástico con una

_{capacidad de rotación limitada.}

3 Semicompacta

_{o Elástica}

En la fibra más comprimida se puede alcanzar el

límite elástico del acero pero la abolladura impide el

desarrollo del momento plástico

4 Esbelta

Los elementos total o parcialmente comprimidos de

las secciones esbeltas se abollan antes de alcanzar el

límite elástico en la fibra más comprimida.

Tenga en cuenta que una misma barra, puede ser de diferente clase en cada sección (en cada

punto) y para cada combinación de solicitaciones.

En función de la clase de las secciones, el tipo de cálculo es:

Clase de

sección

Método para la

determinación de las

solicitaciones

Método para la determinación

de la resistencia de las

secciones

1 Plástica

Elástico

Plástico

2 Compacta

Elástico

Plástico

3 Semicompacta

Elástico Elástico

4 Esbelta

Elástico

Elástico con resistencia reducida

La asignación de la clase de sección en cada caso, se realiza de acuerdo con lo indicado en el

CTE DB SE-A. En el caso de secciones de clase 4, el cálculo de sus parámetros resistentes

reducidos (sección eficaz) se realiza asimilando la sección a un conjunto de rectángulos

eficaces, de acuerdo con lo establecido en el CTE DB SE-A.

Estado limite último de equilibrio

Se comprueba que en todos los nudos deben igualarse las cargas aplicadas con los esfuerzos

de las barras. No se realiza la comprobación general de vuelco de la estructura.

Estabilidad lateral global y pandeo

El programa no realiza un cálculo en segundo orden. Las imperfecciones iniciales no son

tenidas en cuenta de forma automática, aunque el usuario puede introducir las acciones

equivalentes en las barras que sean necesarias.

La consideración de los efectos del pandeo se realiza de la siguiente forma:

5. Si la estructura es intraslacional (distorsión de pilares r ≤ 0,1), basta realizar un

análisis elástico y lineal en primer orden y considerar el pandeo de los pilares como

intraslacionales.

(24)

6. Si la estructura es traslacional (distorsión de pilares r > 0,1), puede realizarse un

análisis elástico y lineal considerando el pandeo como estructura traslacional, o bien,

realizar un análisis elástico y lineal considerando el pandeo como estructura

intraslacional pero habiendo multiplicado todas las acciones horizontales sobre el

edificio por el coeficiente de amplificación 1 / (1 – r).

Se define para cada tipo de barra (vigas, pilares o diagonales) o cada barra individual y en

cada uno de sus ejes principales independientemente, si se desea realizar la comprobación de

pandeo, se desea considerar la estructura traslacional, intraslacional o se desea fijar

manualmente su factor de longitud de pandeo (factor que al multiplicarlo por la longitud de la

barra se obtiene la longitud de pandeo.

Si se deshabilita la comprobación de pandeo en un determinado plano de pandeo de una

barra, no se realiza la comprobación especificada anteriormente en dicho plano. El factor

reductor de pandeo de una barra, χ, será el menor de los factores de pandeo correspondientes

a los dos planos principales de la barra.

Si se fija el factor de longitud de pandeo ‘ ’ de una barra, se considerará que para esa barra la

estructura es traslacional cuando sea mayor o igual que 1,0, e intraslacional en caso

contrario.

La formulación para el cálculo de los coeficientes de pandeo es la recogida en CTE DB SE-A, y

es la siguiente:

El cálculo del factor de pandeo en cada uno de los planos principales de las barras, en

función de los factores de empotramiento η

1

(en la base del pilar) y η

2

(en su cabeza) es

(cuando no es fijado por el usuario).

7. Estructuras

traslacionales:

(

)

(

1 2

)

1 2 2 1 2 1

60 ,

0

8 ,

0

1

12 ,

0

2 ,

0

1 η

η

β

⋅

+

⋅

−

⋅

−

+

⋅

−

=

L

_k

8. Estructuras

intraslacionales:

(

)

(

1 2

)

1 2 2 1 2 1

247 ,

0

364 ,

0

2

265 ,

0

145 ,

0

1 η

η

β

⋅

−

+

⋅

−

⋅

−

+

⋅

+

=

L

_k

donde ' ' es el factor de pandeo, L

k

la longitud de pandeo y L la longitud del pilar, o distancia

entre sus dos nudos extremos.

Para secciones constantes y axil constante, la esbeltez reducida es

I

E

L

N

f

A

k cr cr y

·

2

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

=

⋅

=

π

λ

El factor reductor de pandeo de una barra, χ, se calcula de acuerdo con CTE DB SE-A.

Estado limite último de rotura

La comprobación a rotura de las barras, sometidas a la acción de las cargas mayoradas, se

desarrolla de la siguiente forma:

Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los valores de

momentos flectores, cortantes, axil de compresión y axil de tracción.

9. Cálculo de la tensión combinada en las siguientes secciones:

Sección de máxima compresión

(25)

Sección de máximo momento flector según el eje Yp

Sección de máximo momento flector según el eje Zp

Sección de mayor tensión tangencial combinada

Sección de mayor tensión combinada, que puede coincidir con alguna de las

anteriores, aunque no necesariamente.

10. Obtención de las seis combinaciones de solicitaciones más desfavorables para

otras tantas secciones de la barra.

Resistencia de las secciones

La capacidad resistente de las secciones depende de su clase. Para secciones de clase 1 y 2

la distribución de tensiones se escogerá atendiendo a criterios plásticos (en flexión se alcanza

el límite elástico en todas las fibras de la sección). Para las secciones de clase 3 la distribución

seguirá un criterio elástico (en flexión se alcanza el límite elástico sólo en las fibras extremas

de la sección) y para secciones de clase 4 este mismo criterio se establecerá sobre la sección

eficaz.

11. Resistencia de las secciones a tracción. Se cumplirá, con f

yd

= f

y

/ γ

M0

:

N

t,Ed

≤ N

t,Rd

N

t,Rd

= N

pl,Rd

= A·f

yd

12. Resistencia de las secciones a corte. En ausencia de torsión, se considera la

resistencia plástica:

V

Ed

≤ V

c,Rd

3

·

, , yd V Rd pl Rd c

f

A

V

=

siendo A

V

el área resistente a cortante, que el programa toma de la base de datos de perfiles,

con f

yd

= f

y

/ γ

M0

.

13. Resistencia de las secciones a compresión sin pandeo. Se cumplirá

N

c,Ed

≤ N

c,Rd

La resistencia de la sección, será, para secciones clase 1, 2 o 3 (con f

yd

= f

y

/ γ

M0

):

N

c,Rd

= N

pl,Rd

= A·f

yd

Para secciones clase 4 (con f

yd

= f

y

/ γ

M1

):

N

c,Rd

= N

u,Rd

= A

ef

·f

yd

14. Resistencia de las secciones a flexión. Se cumplirá

M

Ed

≤ M

c,Rd

La resistencia plástica de la sección bruta, para secciones de clase 1 o 2 (con f

yd

= f

y

/

γ

M0

),

será

M

c,Rd

= M

pl,Rd

= W

pl

· f

yd

La resistencia elástica de la sección bruta, para secciones de clase 3 (con f

yd

= f

y

/ γ

M0

), será

M

c,Rd

= M

el,Rd

= W

el

· f

yd

La resistencia elástica de la sección eficaz, para secciones de clase 4 (con f

yd

= f

y

/ γ

M1

) será

M

c,Rd

= M

0,Rd

= W

ef

· f

yd

15. Resistencia de las secciones a torsión

Deberán considerarse las tensiones tangenciales debidas al torsor uniforme, τ

t,Ed

, así como las

tensiones normales σ

w,Ed

y tangenciales τ

w,Ed

debidas al bimomento y al esfuerzo torsor de

torsión de alabeo.

En ausencia de cortante, se considera:

T

Ed

≤ T

c,Rd

3

·

, yd T Rd c

f

W

T

=

(26)

siendo W

T

el módulo resistente a torsión, que el programa toma de la base de datos de

perfiles, con f

yd

= f

y

/ γ

M0

.

Interacción de esfuerzos en secciones

Normalmente, en una misma sección y combinación de acciones, se dan varias solicitaciones

simultáneamente. Este DB considera los siguientes casos:

16. Flexión compuesta sin cortante ni pandeo. Puede usarse, conservadoramente:

1

, , , , ,

≤

+

Rdz pl Ed z Rdy pl Ed y Rd pl Ed

M

N

(secciones de clase 1 y 2)

1

, , , , ,

≤

+

Rdz el Ed z Rdy el Ed y Rd pl Ed

M

N

(secciones de clase 3)

1

·

, 0 , , 0 , ,

≤

+

Rdz Nz Ed Ed z Rdy Ny Ed Ed y Rd u Ed

M

e

N

M

e

N

M

N

(secciones de clase 4)

f

yd

= f

y

/ γ

M0

17. Flexión y cortante. Si V

Ed

> 0,5·V

c,Rd

, se comprobará que:

M

Ed

≤ M

V,Rd Rd yd w V pl Rd V

f

M

t

A

W

M

₀_, 2 ,

·

4

· >/

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

−

=

ρ

para secciones I o H con flexión y cortante en el plano del alma

(

)

yd Rd

pl Rd

V

W

f

M

_,

=

·

1 −

ρ

· >/

₀_,

para el resto de casos

2 ,

1

·

2 _⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

−

=

Rd pl Ed

V

ρ

18. Flexión, axil y cortante sin pandeo. Si V

Ed

< 0,5·V

c,Rd

, basta considerar el caso

'Flexión compuesta sin cortante ni pandeo'. En caso contrario, se utilizará también

dicho caso, pero el área de cortante se multiplicará por (1 – ρ), tomando ρ del caso

anterior.

19. Cortante y torsión. En la resistencia a cortante se empleará la resistencia

plástica a cortante reducida por la existencia de tensiones tangenciales de torsión

uniforme:

V

c,Rd

≤ V

pl,T,Rd

En secciones huecas cerradas:

Rd pl yd Ed t Rd T pl

V

f

V

_, _, ,

·

_,

3

1 _⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

−

=

τ

Resistencia de las barras

20. Compresión y pandeo. Se cumplirá que

N

c,Rd

≤ N

pl,Rd

N

c,Rd

≤ N

b,Rd

La resistencia a pandeo por flexión en compresión centrada puede calcularse con:

N

b,Rd

= χ·A·f

yd

f

yd

= f

y

/ γ

M1

21. Compresión y flexión con pandeo

Las expresiones aquí reproducidas corresponden al criterio de ejes del CTE DB SE-A, cuya

correspondencia con los ejes principales de Tricalc es:

Eje

DB Tricalc

Longitudinal de la barra X Xp

Paralelo a las alas

Y Zp

Paralelo al alma

Z

Yp

(27)

Para toda pieza se comprobará:

1

·

, , , , , , *

_⋅

≤

+

⋅

+

⋅

+

⋅

+

⋅

_z _yd Ed z N Ed z z m z z yd y LT Ed y N Ed y y m y yd y Ed

f

W

N

e

M

c

k

f

W

N

e

M

c

k

f

A

N

_α

χ

Además, si no hay pandeo por torsión (secciones cerradas):

1

·

, , , , , , *

_⋅

≤

+

⋅

+

⋅

+

⋅

+

⋅

z yd Ed z N Ed z z m z yd y Ed y N Ed y y m y y yd z Ed

f

W

N

e

M

c

k

f

W

N

e

M

c

k

f

A

N

_α

χ

Además, si hay pandeo por torsión (secciones abiertas):

1

·

, , , , , *

_⋅

≤

+

⋅

+

⋅

+

⋅

z yd Ed z N Ed z z m z yd y LT Ed y N Ed y yLT yd z Ed

f

W

N

e

M

c

k

f

W

N

e

M

k

f

A

N

χ

Ver el apartado 6.3.4.2 de CTE DB SE-A para más información.

Estado limite de servicio de deformación

De acuerdo con el CTE DB SE, se comprueba la máxima deformación vertical (flecha) de vigas

y diagonales referente a:

22. Flecha producida por las sobrecargas con las combinaciones características.

23. Flecha producida por toda la carga con las combinaciones casi permanentes.

Estado limite último de abolladura del alma

Se realiza la comprobación de abolladura del alma por cortante de acuerdo con el artículo

6.3.3.3 de la norma CTE DB SE-A, considerando la pieza de alma llena. El programa indica,

caso de ser necesario, la distancia y espesor de los rigidizadores transversales a disponer para

así cumplir esta comprobación.

Estado limite último de pandeo lateral de vigas

Esta comprobación es opcional en Tricalc y sólo se realiza en vigas y diagonales.

Se comprobará que M

Ed

≤ M

b,Rd

. En el caso de barras traccionadas y flectadas, el momento

M

Ed

podrá sustituirse por M

ef,Ed

para esta comprobación de acuerdo con la expresión:

M

ef,Ed

= W·[ M

Ed

/W – N

t,Ed

/A ]

El momento resistente de pandeo lateral será:

M

b,Rd

= χ

LT

·W

z

·f

y

/ γ

M1

siendo W

z

el módulo resistente de la sección, según su clase y χ

LT

el factor reductor por

pandeo lateral. El programa calcula e indica el coeficiente de seguridad a pandeo lateral (M

Ed

/

M

b,Rd

).

Caso particular de las secciones de inercia variable: cartelas

Estado límite de rotura

Para el estado límite de rotura, se parte de las solicitaciones existentes en cada sección, que

fueron calculadas suponiendo que cada cartela secundaria es de sección constante de valor la

de la sección en su punto medio. A partir de dichos esfuerzos, se realizan las comprobaciones

indicadas anteriormente utilizando las características geométricas del perfil real en cada

sección de estudio (es decir, considerándola como una sección de inercia variable).

Estado límite de pandeo

Para el cálculo de la longitud de pandeo, la esbeltez y el coeficiente reductor de pandeo χ,

se considera la cartela primaria como una barra única con una sección equivalente de acuerdo

con el artículo ‘6.3.2.3 Barras de sección variable’ de la norma CTE DB SE-A. En la función de

retocado de resultados de pandeo se utilizarán también estos criterios para el cálculo de la

longitud, factor de pandeo , esbeltez y coeficiente reductor de pandeo χ.

Estado límite de deformación

Para el cálculo del estado límite de deformación, se estudia cada cartela secundaria por

separado y considerándola de sección constante.

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