Memoria de Calculo Estructuras Edificio 8 pisos y 3 sotanos

(1)

PROYECTO EDIFICIO MULTIFAMILIAR

SANTIAGO DE SURCO

Setiembre 2,014

.

MEMORIA DE CALCULO DE

ESTRUCTURAS

(2)

MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS

1.

1. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

La presente memoria de cálclo se re!ere al Pro"ecto Estrctral de n EDI#ICIO

RESIDENCIAL$ %icada en CALLE LOS CEDROS &'.Y Lt.()$ *R+. ,ALLE -ER&OSO$

Distrito de S*RCO$ Departamento de LI&A. Se reali'ará el siiente in/orme para

n análisis s0smico espacial modal de la edi!caci1n completa.

A continaci1n mostramos las plantas del pro"ecto.

VISTA PLANTA GENERAL DEL EDIFICIO VISTA PLANTA GENERAL DEL EDIFICIO

RESIDENCIAL RESIDENCIAL

(3)

Desp3s de la compati%ili'aci1n con la ar4itectra$ se procedi1 a reali'ar el

análisis estrctral de la estrctra comprendida de colmnas$ mros

estrctrales$ 5ias$ 5ietas " losas.

1.1.

1.1. &odelo Estrctral

1.1.1.

1.1.1. Geometr0a

2.

2. De acerdo a las medidas indicadas en el plano de ar4itectra$ se

procedi1 a 6acer n modelo tridimensional con tres coordenadas dinámicas

por ni5el$ tomando en centa de/ormaciones por 7e8i1n$ /er'a cortante "

cara a8ial. Los apo"os se consideraron como empotramientos per/ectos en

el primer piso.

3.

3.1.1.

3.1.1. &ateriales *tili'ados

• Para las estrctras de concreto armado se 6a empleado concreto

de /9c:2(; <=cm2 Y 2>; <=cm2$ acero corrado de rado ?; /":

@2;; <=cm2.

3.1.2.

3.1.2. Caras ,erticales.

4 4..

C

Ca

arrg

ga

a m

mu

ue

errtta

as

s

• Concreto 2@;; <=m

• Acero B>; <=m

5.

5. Tal como lo indica la Norma E.;2;$ las so%recaras tili'adas son

6.

6. (;; <=m

2

para tec6o de a'otea.

7.

7.1.1.

7.1.1. _8.

_8.

&odelo Estrctral

_{Con la eometr0a anteriormente descrita " los materiales indicados se}

procedi1 a 6acer n análisis de la estrctra.

8.1.

8.1. Análisis S0smico

8.1.1.

8.1.1. Parámetros S0smicos

9.

9. El análisis s0smico se desarroll1 de acerdo a las indicaciones de la

Norma Perana de Diseo Sismorresistente E.;F;.

1.

11.

11. La Norma E.;F; seala 4e al reali'ar el análisis s0smico empleando el

m3todo de sperposici1n espectral se de%e considerar como criterio de

sperposici1n el ponderado entre la sma de a%soltos " la media

cadrática sen se indica en la siiente ecaci1n

12.

12. Alternati5amente se pede tili'ar como criterio de sperposici1n la

Com%inaci1n

13.

13. Cadrática Completa HCCJ. En el presente análisis se tili'1 este

ltimo criterio.

14.

14. Para la determinaci1n del espectro de psedo aceleraciones s0smicas$

samos la relaci1n dada por la Norma Perana de Diseo Sismorresistente$

la cal indica 4e dic6o espectro se determina por la siiente relaci1n

(4)

15.

15. D1nde

16.

17.

17. K  #actor de 'ona.

18.

18. *  #actor de *so o de importancia.

19.

19. S 

#actor del selo.

2.

C 

Coe!ciente de ampli!caci1n s0smico.

21.

21. R 

Coe!ciente de redcci1n de solicitaciones s0smicas.

22 22..

!a

!ara "

ra "ue

uest

str# $

r# $as

as# E%

# E%&'

&'$&

$&# Re

# Res&

s&%e

%e"$

"$&a

&a()

()

23.

24.

24. K : ;.@

Por ser 'ona F de acerdo al relamento.

25.

25. * : (.;

Edi!caciones Comnes.

26.

26. S : (.;

Por ser considerado selo tipo S(

TpHsJ

:

;.@;

27.

27. R8:

@.

&ros Estrctrales Irrelar.

28.

28. R":

@.

&ros Estrctrales Irrelar.

29.

29. C :

(.FF(

Coe!ciente de Ampli!caci1n S0smica.

0.00 0.50 1. 00 1.50 2.00 2.50 3.00 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 E

Espespe ctro de ctro de Aceleraciones Aceleraciones ZUSZUSC / RC / R

S Sxx SSyy T T Sa Sa

3.

31.

31. Para el análisis estrctral se emple1 el prorama ETA+S ,ersi1n ).B.;

c"os resltados nos mestra los despla'amientos$ distorsiones$ /er'as

concentradas " cortantes en cada ni5el$ tanto para la estrctra en el

conte8to lo%al como para cada no de los p1rticos 4e la constit"en en las

dos direcciones de análisis.

(5)

M#%e(# tr&%&me"s&#"a( %e (a *EDI+ICIO

(6)

*EDI+ICIO RESIDE,CIAL- Des/(a0am&e"t# S&sm# 

(7)

31.1.1.

31.1.1. Resltados del Análisis S0smico

(8)

32.

32. El Análisis S0smico se 6i'o$ sen la Norma E.;F;$ considerando n 

de e8centricidad accidental. Se 6icieron 5arios modelos considerando

distintas posiciones del Centro de &asas " considerando el Sismo aplicado

en catro direcciones Hortoonales dos a dosJ. Como resltados del análisis

s0smico se o%t5ieron los despla'amientos laterales en cada ni5el " las

/er'as de secci1n en los elementos.

33.

34.

34. A continaci1n se mestran los resltados para las direcciones MY.

!er#%#s %e &ra$&"

35.

3

36.

6. E%

E%&&'

'$

$&&#

# R

Re

es&

s&%

%e"

e"$

$&a

&a()

()

37.

38.

38. Los per0odos de 5i%raci1n /ndamentales para la edi!caci1n anali'ada

son los siientes

!

!e

err#

#%

%#

# T

T s

se

eg

g



 !

!a

arrtt&&$

$&&/

/a

a$

$&&

"

"

D&re$$&" :

;.>@?2

)>.2

D&re$$&" :

;.F2FB

)?.B2

Puede apreciarse que los porcentajes de participación de los modos fundamentales en cada dirección son altos, lo cual indica que el edificio tiene buena regularidad torsional.

(9)

39.

V

V ddiinnáámmiicco o ((ttoonn)) V V eessttááttiicco o ((ttoonn)) 9900  V V eessttááttiiccoo !irecci"n #$#

!irecci"n #$# 673.26 11!.1 1066.33

!irecci"n %$%

!irecci"n %$% "2.76 11!.1 1066.33

4.

Como se pede apreciar la /er'a cortante %asal del análisis dinámico

en direcci1n M " no es ma"or 4e el ); del 5alor o%tenido del análisis

estático por lo 4e SI necesita 6acer modi!caciones en los es/er'os$ la

/er'a cortante %asal del análisis dinámico en direcci1n Y " no es ma"or

4e el ); del 5alor o%tenido del análisis estático por lo 4e SI necesita

6acer modi!caciones en los es/er'os o%tenidos del análisis dinámico.

#n la dirección $$ por 1066.33%673.26&1.5

#n la dirección '' por 1066.33%"2.76&1.15

(10)

C#"tr#(

(11)

3.

3. DISEQO DE LOS ELE&ENTOS

4.1.

Normas

Para el diseo de los elementos se 6an empleado las Normas de Diseo

5ientes en el Relamento Nacional de Edi!caciones$ 4e comprenden

• E;2; Caras

• E;F; Sismorresistente

• E;; Selos " Cimentaciones

• E;?; Concreto Armado

(12)

Además se 6an considerado las siientes Normas

• American Concrete Institte ACI F(>  ; del ACI para el Diseo de

Elementos de Concreto Armado.

4.2.

Com%inaciones de Caras

Para el diseo de los elementos de concreto armado se 6an tili'ado las

siientes com%inaciones

* : (.@D(

*: (.@D(.BL

* : (.2 HDLJ SM

*: (.2 HDLJ SY

* : ;.)D SM

*: ;.)DSY

#actor de redcci1n de 7e8i1n / : ;.);.

#actor de redcci1n de compresi1n / : ;.>.

4.3.

Consideraciones

El diseo de los elementos de concreto se reali'1 por el m3todo a la rotra$

cmpli3ndose con los criterios de ACIF(>; " con los cap0tlos pertinentes

del Relamento Nacional de Edi!caciones. Para el diseo de las colmnas se

procedi1 a reali'ar el diseo con5encional esto es 5eri!cando la compresi1n$

diseando a 7e8o compresi1n.

Para el diseo de los tec6os alierados se consider1 n espesor de 2; cm para

todos los ni5eles de la estrctra principal. La cimentaci1n se re/or'1 para

aserar no solo la esta%ilidad ante caras 5erticales " de sismo$ sino

tam%i3n para aserar la esta%ilidad en planta /rente al momento de 5olteo

4e las /er'as de sismo eneran$ se emple1 n /actor de seridad de #.S.

:(. para este caso.

&ateriales tili'ados

Concreto

/c : 2>; U=cmV

Colmnas$ 5ias$ losas " placas

/Wc : 2>; U=cmV

Cimentaci1n.

Acero

/" : @2;; U=cmV

Cargas ert&$a(es

Las caras 5erticales se e5alaron con/orme a la norma de Caras$ E;2;.

Para las losas alieradas$ armadas en na direcci1n$ se spso n peso de

F;; <=m2.

Los pesos de 5ias$ colmnas " escaleras se estimaron a partir de ss

dimensiones reales$ considerando n peso espec0!co de 2$@;; <=mF. Para

(13)

4.3.1.

Diseo de ,ias

Re<u&s&t#s =e"era(es)



/"

≤ @2;; <=cm2X "a 4e se peden de/ormar más sin p3rdida de s

capacidad estática.



2(; <=cm2

≤ /c X por4e retrasa el aplastamiento del concreto.



%

≥ 2cm.X % ≥ ;.F6



ln

≥ @6

41.

42.

42. Todos estos re4isitos se están cmpliendo " se pso en práctica en la

etapa de predimensionamiento.

Cua"tas %e Re>uer0#

43.

43. Para todas las secciones de momento positi5o " neati5o se tiene

44.

0033 . 0 4200 14 14 mín

=

fy ρ

...H

γ J

45.

0028 . 0 4200 210 80 . 0 ´ 80 . 0 mín

=

x

=

fy c f ρ

...H

αJ

46.

b máx ρ ρ

=

0.75

...H

βJ

47.

fy fy c f b

+

=

6000 6000 ´ 85 . 0 _β₁ ρ

...H

θJ

48.

48. Reempla'ando datos en las ecaciones

β " θ para /Wc : 2(; <=cm2$ /"

: @2;; <=cm2 "β(:;.> se tiene

49.

49. ρ%:;.;2(FX

5.

ρmá8 : ;.8;.;2(F : ;.;((

D&se?# /#r $#rte

51.

51. La resistencia nominal al corte en na secci1n cal4iera$ será la

sma de las resistencias aportadas por el concreto " por el re/er'o

52.

s c n V V V

=

+

53.

53. Y en todas las secciones de%erá cmplirse

54.

n u V V φ

=

55.

55. La secci1n cr0tica 4e se encentra sometida al ma"or cortante de

diseo del elemento se encentra %icada entre la cara de apo"o " na

secci1n %icada a d de ella$ entonces las secciones sitadas en este tramo

se disearán para n cortante ltimo ial al correspondiente a la secci1n

%icada a d del apo"o.

(14)

C#rta"te m@&m# <ue t#ma e( $#"$ret# $

56.

56. Te1ricamente la resistencia del concreto al corte es ial a la cara

4e prodce la primera !sra inclinada en el e8tremo del elemento.

57.

57. El corte má8imo 4e toma el concreto en elementos a 7e8i1n esta

dado por

58.

58. d

b

c

f

Vc

=

0.53 '

Re<uer&m&e"t#

Re<uer&m&e"t#s m"&m#s

s m"&m#s %e re>uer0#

%e re>uer0# tra"sBersa(

tra"sBersa(

59.

59. La /alla por corte es /ráil " de%e ser e5itada siempre. Por ello el

c1dio recomienda colocar na cantidad m0nima de re/er'o trans5ersal

para %rindar ma"or seridad al diseo " para aranti'ar 4e el elemento

sea capa' de resistir los es/er'os 4e se presentan desp3s de prodcirse

el arietamiento diaonal. El re/er'o m0nimo serido por el c1dio de%e

colocarse siempre 4e

6.

c u c V V V φ φ

≤

2 1

" es ial a

y w vmín f s b A

=

3.5

...HαJ

61.

61. donde

62.

62. s

Separaci1n del re/er'o trans5ersal

63.

63. A5 rea del acero trans5ersal pro5isto para resistir corte.

Es/a$&am&e"t# m@&m# %e( re>uer0#

Es/a$&am&e"t# m@&m# %e( re>uer0# tra"sBersa(

tra"sBersa(

64.

64. Tanto el c1dio del ACI como la Norma E;?;$ recomiendan 4e para

estri%os perpendiclares al eZe del elemento$ el espaciamiento má8imo sea

65.

. 60_cm s

≤

2 d s

_≤

66.

67.

67. Estos espaciamientos má8imos precisados en las e8presiones

anteriores son 5álidos siempre 4e

d

b

c

f

V

_s

≤

1.06 ' ...(

β

)

En caso 4e se e8ceda 3stos l0mites$ los espaciamientos má8imos de%en de

redcirse a la mitad$ es decir

. 30 cm

s

≤

₄

d s

_≤

(15)

71.

71. d

b

c

f

V

_s

≤

2.1 '

... H

γ J

72.

73.

73. En caso 4e se re4iera n aporte ma"or del re/er'o trans5ersal es

necesario incrementar las dimensiones de la secci1n del elemento o

amentar la resistencia del concreto.

D&se?# %e &gas D$t&(es e" reg&#"es %e a(t# r&esg# ssm&$#

74.

74. El c1dio del ACI incl"e recomendaciones para elementos sometidos

a 7e8i1n 4e resisten caras indcidas por sismos se5eros$ 4e se menciona

a continaci1n

75.

76.

76. El re/er'o lonitdinal en cal4ier secci1n del elemento$ tanto

positi5o como neati5o tendrá como cant0as m0nimas " cant0a má8ima los

especi!cados más adelante.

77.

77. Los empalmes traslapados del re/er'o lonitdinal se podrán emplear

siempre 4e se distri%"a re/er'o trans5ersal a todo lo laro de 3ste para

darle con!namiento en caso 4e el rec%rimiento de concreto se desprenda.

78.

78. El re/er'o trans5ersal %rinda apo"o al re/er'o lonitdinal " con!na

el ncleo de concreto cando el rec%rimiento se desprende. Por ello$ de%e

estar constitido por estri%os cerrados. La in5ersi1n de es/er'os por e/ecto

de las caras s0smicas$ 6ace necesario el so de estri%os perpendiclares al

re/er'o lonitdinal pes 3stos son ialmente e/ecti5os ante solicitaciones

in5ersas.

79.

79. En los planos presentados se mestran los re4isitos para el re/er'o

lonitdinal$ as0 como la distri%ci1n del re/er'o trans5ersal m0nimo de

elementos sometidos a 7e8i1n. La concentraci1n de re/er'o en los e8tremos

%sca con!nar el ncleo de concreto en caso 4e el rec%rimiento se

desprenda por lo 4e se denomina re/er'o de con!namiento. El

desprendimiento del rec%rimiento se sele presentar desp3s de la

/ormaci1n de r1tlas plásticas.

#"a %e $#"'"am&e"t#

8.

Está comprendida entre la cara de apo"o de la 5ia 6asta na

distancia 26 en cada e8tremo de la 5ia tal como se mestra en el es4ema

de distri%ci1n del con!namiento.

81.

81. En el cadro de resltados se o%ser5a 4e el aporte del re/er'o

trans5ersal a la resistencia al corte en la 'ona de con!namiento es 0n!moX

esto es

82.

83.

83. d

xbx

V

s

≤

1.06 210 .

....HαJ

84.

84.1.1.

84.1.1. Diseo de Colmnas

C#"s&%era$&

C#"s&%era$&#"es

#"es %e

%e %&me"s&#"a

%&me"s&#"am&e"t#

m&e"t#

85.

85. Estas son consideraciones 4e se tomaron en centa en la etapa de

predimensionamiento$ 4e 5ol5eremos a mencionarlo a continaci1n



D

≤ 6

o

=@



3 1 ´

≤

=

D b c f Ps n

n

≤ ;.2

(

(16)



D≥F; cm.



4 . 0

≥

máx mín D D

C#"s&%era$&

C#"s&%era$&#"es %e

#"es %e %&se?#

%&se?#

8

86 6..

C

Cu

ua

a"

"tta

as

s

87.

87. La cant0a de re/er'o lonitdinal en elementos sometidos a 7e8i1n "

cara a8ial no de%e ser in/erior a ;.;( ni sperior a ;.;?. Sin em%aro$ esta

cant0a má8ima se redce an más en la práctica pro/esional$ esto es para

e5itar el conestionamiento del re/er'o de tal /orma de permitir /acilidad

constrcti5a " a s 5e' limitar los es/er'os de corte en la pie'a cando

alcance s resistencia ltima a la 7e8i1n. En consecencia estamos 6a%lando

de cant0as má8imas del orden de 2  F.

8

88 8..

T

Trra

as

s((a

a/

/e

es

s

89.

89. Los traslapes s1lo son permitidos dentro de la mitad central de la

colmna " 3stos son proporcionados como empalmes a tracci1n. Esto se

de%e a la pro%a%ilidad 4e e8iste 4e el rec%rimiento de concreto se

desprenda en los e8tremos del elemento 6aciendo 4e estos empalmes se

tornen inseros. El Relamento ACI)) considera para 'onas m" s0smicas

4e en cada ndo$ la sma de las capacidades ltimas en 7e8i1n de las

colmnas sean por lo menos ial a (.2 5eces la sma de las capacidades

ltimas de las 5ias 4e concrren a las caras del ndo$ " si alna colmna

no cmple con 3sta condici1n de%e de lle5ar re/er'o trans5ersal de

con!namiento en toda s lonitd.

9 9.

.

R

Re>

e>u

uer

er0#

0# tr

tra

a"

"sB

sBer

ersa

sa((

91.

91. El Relamento Nacional de Edi!caciones indica

92.

93.

93. (. De%erá colocarse en am%os e8tremos del elemento estri%os

cerrados so%re na lonitd l medida desde la cara del ndo H'ona de

con!namientoJ 4e no sea menor 4e



*n se8to de la l' li%re del elemento.



La má8ima dimensi1n de la secci1n trans5ersal del elemento @

cm.

Estos estri%os tendrán n espaciamiento 4e no de%en e8ceder del

menor de los siientes 5alores

(17)

9

96 6..

R

Re

e$

$#

#m

me

e"

"%

%a

a$

$&&#

#"

"e

es

s %

%e

e(

( A

AC

CI

I /

/a

arra

a rre

e>>u

ue

err0

0#

# ttrra

a"

"s

sB

Be

errs

sa

a(

( e

e"

"

$#(um"as $#"'"a%as

97.

97. El ACI da las siientes recomendaciones para aranti'ar la e8istencia

de dctilidad en las colmnas

9&' 9&'

::

Re

Re>u

>uer

er0#

0# /#

/#r $

r $#"

#"'"

'"am

am&e

&e"t

"t#

#

fy c f hc s Ach Ag Ash 0.30 1

_

´











₋

=

fy c f hc s Ash ´ 09 . 0

=

Las e8presiones anteriores permiten determinar el espaciamiento s de

estri%os en la 'ona de con!namiento donde

As6  en la direcci1n de análisis.

6c  Anc6o del ncleo de concreto con!nado por el acero medido centro

a centro de los estri%os e8teriores.

Ac6  rea del ncleo de concreto con!nado por el acero.

A 

rea total de la secci1n trans5ersal de la colmna.

s

 Espaciamiento del re/er'o trans5ersal.

Re>uer0#

Re>uer0# (#"g&tu%&"a

(#"g&tu%&"a((

Para el diseo de las colmnas se consider1 el amento de las secciones

de%ido al amento del cortante %asal$ esto por la condici1n de 4e los

p1rticos de%erán de resistir por lo menos el 2 del cortante total en la

%ase.

La capacidad resistente en el resto de las colmnas es con/orme. Las

ne5as plantas t0picas de elementos estrctrales son las mostradas en los

planos correspondientes$ se presenta en resmen las secciones t0picas " el

correspondiente re/er'o para cada na de ellas.

+uer0a C#rta"te <ue t#ma e( $#"$ret#

En elementos sometidos a compresi1n a8ial$ corte " 7e8i1n$ el

arietamiento dismin"e " por lo tanto e8iste na ma"or área para resistir

el corte. La e8presi1n para determinar el corte 4e toma el concreto en

este tipo de elementos es













₊

=

Ag Nu d b c f x Vc _φ 0.53 ' 1 0.0071

(B

(18)

Donde N es la /er'a a8ial ma"orada 4e acta so%re el elemento " es

positi5a cando es de compresi1n$ Ast es el área de acero " A es el área

%rta de la secci1n de concreto.

Considerando N la cara a8ial má8ima en compresi1n 4e pede tomar el

elemento$ entonces tenemos

Pn má8 : ;.>;H;.> /c HAAstJ  Ast /"J

≡

Pn má8 : ;.>;H;.> /c HAJ  Ast /"J

99.

99. D&s

D&se?#

e?# /#r

/#r $#

$#rta

rta"te

"te e" (

e" (#s e

#s etr

trem#

em#s %e

s %e (a

(a $#

$#(um

(um"a

"a 2%

2%

1.

Se anali'a en la direcci1n más des/a5ora%le. En esta 'ona no se toma

en centa la contri%ci1n del concreto$ por lo tanto el re4erimiento de

estri%os está dado por la e8presi1n

11.

. 36 52 . 6 40 2 . 4 71 . 0 2 cm x x x V d fy A s n v

₌

=

12.

Se aprecia 4e F?cm[(;cm. lo 4e demestra 4e no 6a" e8iencia

de diseo por corte.

13.

14.

14. D&se

D&se?# /

?# /#r $

#r $#rta

#rta"te

"te e" (

e" (a /ar

a /arte $e

te $e"tra

"tra((

15.

En esta 'ona se toma en centa la contri%ci1n del concretoX se 6ace

so de la e8presi1n

16.

17.

. c n v V V d fy A s

−

=

17.1.

Resistencia del Terreno

18.

19.

Para el diseo de la cimentaci1n se 6a tili'ado la resistencia del

terreno de @.; <=cm2.

11.

Con los 5alores anteriormente descritos de procedi1 al diseo

completo de los elementos estrctrales 4e aparecen detallados en los

planos.

(19)

11.1.

ANALISIS Y DISEQO DE LA CI&ENTACION

11.1.1.

Diseo de la cimentaci1n

El sistema de cimentaci1n propesta es de 'apatas$ cimientos corridos

re/or'ados " 5ias de cimentaci1n. Se consider1 n comportamiento lineal "

elástico tanto para la cimentaci1n como para el material de /ndaci1n.

El procedimiento de análisis consisti1 en modelar el selo como resortes

elásticos %aZo la losa " anali'ar el conZnto estrctracimentaci1nselo con

n m3todo matricial reselto en n prorama de c1mpto para este caso se

emple1 el prorama SA#E 4e resel5e la distri%ci1n de las presiones

considerando los resortes elásticos en /nci1n del m1dlo de %alastro del

terreno$ además se anali'1 alnas 'apatas con 6oZas de cálclo en el E8cel

c"as /ormlas son acorde a las "a mencionadas.

Se reali'1 na re5isi1n lo%al de la cimentaci1n$ determinando las caras

transmitidas por la estrctra " ss pntos de aplicaci1n.

La presi1n promedio en el selo Hcomo presi1n neta ial a la transmitida por

la constrcci1nJ se compar1 a la capacidad portante del selo para 4e este

no e8ceda este promedio. El procedimiento de análisis comprendi1 lo

siiente

aJ Se spso na distri%ci1n de presiones conrente con el tipo de selo de

cimentaci1n$ se asmi1 condici1n ni/orme del terreno.

%J Con la presi1n neta spesta se determina los 6ndimientos del selo " se

re5isa 4e no e8cedan los admisi%les.

cJ Se modela la cimentaci1n con na ret0cla de 5ias 4e nen las colmnas "

sometida a na cara ial a la /er'a 4e acta en el área tri%taria de

cada 5ia Hdistri%ida en s lonitdJ.

dJ Se reali'a n análisis de ret0cla 4e 4eda en e4ili%rio lo%al %aZo caras

e8ternas. Se despreci1 la riide' a 7e8i1n de las colmnas.

(20)

eJ Este procedimiento considera el carácter %idimensional de la cimentaci1n.

/J Para el diseo de la 5ia de cimentaci1n se emple1 el m3todo con5encional$

(21)

M#%e(# tr&%&me"s&#"a

M#%e(# tr&%&me"s&#"a( %e (a

( %e (a $&me"ta$&" %e (a EDI+ICIO RESIDE,CIAL

$&me"ta$&" %e (a EDI+ICIO RESIDE,CIAL

er&'$a$&" %e( es>uer0# sea me"#r <ue (a $a/a$&%a% a%m&s&(e %e (a

EDI+ICIO RESIDE,CIAL

(22)

D&se?# %e 0a/atas %e 3F4-G.15 H 1-G.15 D&se?# %e 0a/atas %e 3F4-G.15 H 1-G.15

(23)

D&se?# B&gas %e $&me"ta$&" C1  C2 48 D&se?# B&gas %e $&me"ta$&" C1  C2 48

DISEO DE LOS ELEME,TOS

D&se?# %e B&gas

(24)

P

r#/&e%a%es %e (a B&ga 11 45

TRAMO 1

/Tc 2>; < cm2

:=

_/" _@2;; < cm2

:=

%

:=

@;c

6 :=

;c

β

( i/ /Tc 2>; < cm2

≤

,

;.>C ;.>C ;.;C /Tc 2>; < cm2

−









B; < cm2

⋅

−

,













;.>C

=

:=

ρ

% ;.>C /Tc

⋅

β

( ?;;;

⋅

< cm2

⋅

/" /" ?;;; < cm2

+





⋅

=

;.;2>

:=

ρ

:=

;.C

⋅

ρ

%

=

;.;(@ d 6 ?cm

:=

−

=

;.@@m

\ ρ

/"

/c

⋅

=

;.2(F

:=

φ

&n

:=

;.) /Tc

⋅

%

⋅

d

⋅

2 \

⋅

( ;.C) \

⋅

H

−

⋅

2B tonJ

=

F?.

⋅

(25)

SE COL

SE COLOCARJ 33F

OCARJ 33F4- ADICIO,A,D

4- ADICIO,A,DO 2 ;AST

O 2 ;ASTO,ES DE

O,ES DE 23F4-

23F4-2

&

:=

2;.@ ton

⋅

m As & ;.) /"

⋅

d a 2

−





⋅

a

As

/"

;.> /c

⋅

%

⋅

Asmin

i/

(@

<

cm

2

/"

;.B

/c

<

cm

2

⋅

/"

⋅

>

(@

<

cm

2

%

⋅

d

/"

,

;.B

/c

<

cm

2

⋅

%

⋅

d

/"

⋅

,









.>?B cm

⋅

2

=

:=

As!nal i/ As Asmin

_:=

H

≥

,

As

,

AsminJ (F.(F cm

₌

_⋅

2

φ

Fin

@

:=

A

φ

π φ

2

⋅

@ 2.>C cm 2

⋅

=

:=

N]

As!nal

Aφ

=

@.?;?

:=

AREA DEL ACERO ,E=ATIO E, EL TRAMO

As(

:=

(@.FCcm As2 >.?(cm

:=

AsF (@.FCcm

:=

a(

As(

/"

;.> /c

⋅

%

⋅

=

?.FF( c

⋅

:=

a2

As2

/"

;.> /c

⋅

%

⋅

=

F.B)) c

⋅

:=

aF AsF /" ;.> /c⋅ ⋅% ⋅ =?.FF( c⋅ :=

AREA DEL ACERO !OSITIO E, EL TRAMO

As@

:=

(@.FCcm AsC >.?(cm

:=

As? (@.FCcm

:=

a@

As@

/"

;.> /c

⋅

%

⋅

=

?.FF( c

⋅

:=

_/"

a? As? /" ;.> /c⋅ ⋅% ⋅ =?.FF( c⋅ :=

(26)

REKUISITOS !

REKUISITOS !ARA LAS I=AS

ARA LAS I=AS DE LOS EDI+ICIOS CO, SISTEMAS

DE LOS EDI+ICIOS CO, SISTEMAS RESISTE,TES

RESISTE,TES

A +UERAS LATERALES DE !ORTICOS  DUALES TI!O I

La resistencia a momento positi5o en la cara del ndo no de%e ser menor 4e n tercio

de la resistencia a momento neati5o pro5ista en dic6a cara.

As@ (@.FC cm

=

⋅

2 As( (@.FC cm

=

⋅

i/ As@

_

>

( As(

⋅

_F

,

^o<^

,

^no cmple^

_

=

^o<^

As? (@.FC cm

=

⋅

2 AsF (@.FC cm

=

⋅

i/ As?

AsF

F

>

,

^o<^

,

^no cmple^





₌

_^o<^

La resistencia a momento neati5o " positi5o en cal4ier secci1n a lo laro de

la lonitd del elemento de%en ser ma"ores de n carto de la má8ima

resistencia a momento proporcionada en la cara de cal4iera de los ndos

.

Asma8 ma8 As( AsF

:=

H

,

As@

,

As?J (@.FC cm

=

⋅

2 Asmin

:=

min As( As2H

,

AsF

,

As@

,

AsC

,

As?J >.?(

=

cm

⋅

2

i/ Asmin

Asma8

@

>

,

^o<^

,

^no cmple^





₌

_^o<^

RE+UERO TRA,SERSAL DE CO,+I,AMIE,TO

(27)

2B

F. 2@ 5eces el diámetro de la %arra del estri%o cerrado de con!namiento$

φ

s Fin

>

:=

SF 2@

:=

⋅

φ

s

=

;.22)m S@ F;c

:=

entonces el espaciamiento en la 'ona de con!namiento

S

:=

min So S(H

,

S2

,

SF

,

S@J ;.((m

=

Los estri%os /era de la 'ona de con!namiento de%en estar espaciados a no más de

;$d a lo laro de la lonitd del elemento

;.C d

⋅

;.22m

=

L

:=

@.>;

_d

(.;?

ton

m

:=

_L ;.F; ton m

:=

, ((.C)to

:=

_

(.2_ d

⋅

+

(.2 _L

⋅

(.B

ton

m

⋅

=

:=

primer caso As( (@.FC cm

=

⋅

2 As? (@.FC cm

=

⋅

a( ?.FF( c

=

⋅

a? ?.FF( c

=

⋅

&(

As( /"

⋅

d

a(

2 −





⋅

=

2@.?((m to

⋅

:=

&?

As? /"

⋅

d

a?

2 −





⋅

=

2@.?((m to

⋅

:=

R(

_

L

2 ⋅

=

@.;> to

⋅

:=

R?

_

L

2 ⋅

=

@.;> to

⋅

:=

,(

&( &?

+

_

L

2

2 ⋅

+









−

R( L

⋅









L

=

(;.2 to

⋅

:=

,? &( &?+ −_ L 2 2 ⋅ +









+R( L⋅









L =(;.2 to⋅ := ,t( ,( R(

:=

+

=

(@.FFC to

⋅

,t? ,? R?

:=

+

=

(@.FFC to

⋅

(28)

sendo caso

As@ (@.FC cm

=

⋅

2 AsF (@.FC cm

=

⋅

a@ ?.FF( c

=

⋅

aF ?.FF( c

=

⋅

&@

As@ /"

⋅

d

a@

2 −





⋅

=

2@.?((m to

⋅

:=

&F

AsF /"

⋅

d

aF

2 −





⋅

=

2@.?((m to

⋅

:=

R@

_

L

2 ⋅

=

@.;> to

⋅

:=

RF

_

L

2 ⋅

=

@.;> to

⋅

:=

,@

&@ &F

+

_

L

2

2 ⋅

+









−

R@ L

⋅









L

=

(;.2 to

⋅

:=

,F &@ &F+ −_ L 2 2 ⋅ +









+ R@ L⋅











L =(;.2CC to⋅ := ,t@ ,@ R@

:=

+

=

(@.FFC to

⋅

,tF ,F RF

:=

+

=

(@.FFC to

⋅

,ma8 ma8 ,t( ,t?

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H

,

,t@

,

,tF

,

,J (@.FFC to

=

⋅

,d

:=

,ma8 d _

−

⋅

=

(F.C>B to

⋅

,c

;.F

/c

<

cm

2

⋅

%

⋅

d

=

(.?;) to

⋅

:=

,s

,d

;.>

−

,c

=

;.FB to

⋅

:=

2

(29)

TRAMO 2

2)

en la 'ona de con!namiento sera

`F=>^$

(;.;$ (;;.(;

la /er'a cortante

2 6

⋅

(m

=

sera *

,

:=

,ma8 2 6

−

⋅

_

⋅

=

FC to(2.?

⋅

,s

,

;.>

−

,c

=

−

;.B@

⋅

to

:=

S

2 Aφs

⋅

/"

d

,s

⋅

=

−

F.FB

m

:=

`F=>^$ (;.;$ (;;.(;$ resto ;.2;

/Tc 2>; < cm2

:=

_/" _@2;; < cm2

:=

%

:=

@;c

6 :=

;c

β(

i/ /c 2>;

<

cm

2

≤

,

;.>

;.> ;.;

/c 2>;

<

cm

2

−









B; <

cm

2

⋅

−

,













;.>

=

:=

ρ%

;.>/ c

⋅

β( ?;;;

⋅

<

cm

2

⋅

/" /"

?;;;

<

cm

2

+





⋅

=

;.;2>

:=

ρ

:=

;.C

⋅

ρ

%

=

;.;(@ d 6 ?cm

:=

−

=

;.@@m

\ ρ

/"

/c

⋅

=

;.2(F

:=

φ

&n

:=

;.) /Tc

⋅

%

⋅

d

⋅

2 \

⋅

( ;.C) \

⋅

H

−

⋅

2B tonJ

=

F?.

⋅

(30)

SE COL

SE COLOCARJ 33F

OCARJ 33F4- ADICIO,A,D

4- ADICIO,A,DO 2 ;AST

O 2 ;ASTO,ES DE

O,ES DE 13F4-

13F4-&

:=

(C.C? ton

⋅

As & ;.) /"

⋅

d a 2

−





⋅

a

As

/"

;.> /c

⋅

%

⋅

Asmin

i/

(@

<

cm

2

/"

;.B

/c

<

cm

2

⋅

/"

⋅

>

(@

<

cm

2

%

⋅

d

/"

,

;.B

/c

<

cm

2

⋅

%

⋅

d

/"

⋅

,









.>?B cm

⋅

=

:=

As!nal i/ As Asmin

:=

H

≥

,

As

,

AsminJ ).>@( cm

=

⋅

φ

Fin

@

:=

A

φ

π φ

2

⋅

@ 2.>C cm 2

⋅

=

:=

N] As!nal A

φ

=

F.@CF

:=

AREA DEL ACERO ,E=ATIO E, EL TRAMO

(31)

F(

REKUISITOS !

REKUISITOS !ARA LAS I=AS

ARA LAS I=AS DE LOS EDI+ICIOS CO, SISTEMAS

DE LOS EDI+ICIOS CO, SISTEMAS RESISTE,TES

RESISTE,TES

A +UERAS LATERALES DE !ORTICOS  DUALES TI!O I

La resistencia a momento positi5o en la cara del ndo no de%e ser menor 4e n tercio

de la resistencia a momento neati5o pro5ista en dic6a cara.

As@ (@.FC cm

=

⋅

2 As( (@.FC cm

=

⋅

i/ As@

( As(

⋅

F

>

,

^o<^

,

^no cmple^





₌

_^o<^

As? ((.@> cm

=

⋅

2 AsF ((.@> cm

=

⋅

i/ As?

AsF

F

>

,

^o<^

,

^no cmple^





₌

_^o<^

La resistencia a momento neati5o " positi5o en cal4ier secci1n a lo laro de

la lonitd del elemento de%en ser ma"ores de n carto de la má8ima

resistencia a momento proporcionada en la cara de cal4iera de los ndos

.

Asma8 ma8 As( AsF

:=

H

,

As@

,

As?J (@.FC cm

=

⋅

2 Asmin

:=

min As( As2H

,

AsF

,

As@

,

AsC

,

As?J >.?(

=

cm

⋅

2

i/ Asmin

Asma8

@

>

,

^o<^

,

^no cmple^





₌

_^o<^

RE+UERO TRA,SERSAL DE CO,+I,AMIE,TO

(. d=@$ pero no es necesario 4e el espaciamiento sea menor de (; mm

*

d

=

;.@@m

So

d

@

=

;.((m

:=

S(

:=

i/ So (C;mmH

≥

,

So

,

(C;mmJ ;.(Cm

=

2. Die' 5eces el diámetro de la %arra lonitdinal con!nada de menor diámetro

φL

Fin

@

(32)

F. 2@ 5eces el diámetro de la %arra del estri%o cerrado de con!namiento$

φ

s Fin

>

:=

SF 2@

:=

⋅

φ

s

=

;.22)m S@ F;c

:=

entonces el espaciamiento en la 'ona de con!namiento

S

:=

min So S(H

,

S2

,

SF

,

S@J ;.((m

=

Los estri%os /era de la 'ona de con!namiento de%en estar espaciados a no más de

;$d a lo laro de la lonitd del elemento

;.C d

⋅

;.22m

=

L

:=

C.C;

_d

(.;?

ton

m

:=

_L ;.F; ton m

:=

,

:=

).2@to

_

(.2_ d

⋅

+

(.2 _L

⋅

(.B

ton

m

⋅

=

:=

primer caso As( (@.FC cm

=

⋅

2 As? ((.@> cm

=

⋅

a( ?.FF( c

=

⋅

a? C.;?C c

=

⋅

&(

As( /"

⋅

d

a(

2 −





⋅

=

2@.?((m to

⋅

:=

&?

As? /"

⋅

d

a?

2 −





⋅

=

().))@m to

⋅

:=

R(

_

L

2 ⋅

=

@.?B to

⋅

:=

R?

_

L

2 ⋅

=

@.?B to

⋅

:=

(33)

FF

sendo caso

As@ (@.FC cm

=

⋅

2 AsF ((.@> cm

=

⋅

a@ ?.FF( c

=

⋅

aF C.;?C c

=

⋅

&@ As@ /"

⋅

d a@ 2

−





⋅

2@.?((m to

=

⋅

:=

&F AsF /"

⋅

d aF 2

−





⋅

().))@m to

=

⋅

:=

R@ _ L 2

⋅

=

@.?BC to

⋅

:=

RF _ L 2

⋅

=

@.?BC to

⋅

:=

,@ &@ &F

+

_ L 2 2

⋅

+









−

R@ L

⋅









L >.(( to

=

⋅

:=

,F &@ &F+ −_ L 2 2 ⋅ +









+ R@ L⋅









L >.(( to= ⋅ := ,t@ ,@ R@

:=

+

=

(2.B>C to

⋅

,tF ,F RF

:=

+

=

(2.B>C to

⋅

,ma8 ma8 ,t( ,t?

:=

H

,

,t@

,

,tF

,

,J (2.B>C to

=

⋅

,d

:=

,ma8 d _

−

⋅

=

(2.;FB to

⋅

,c

;.F

/c

<

cm

2

⋅

%

⋅

d

=

(.?;) to

⋅

:=

,s

,d

;.>

−

,c

=

−

(.@@>

⋅

to

:=

φ

s

=

;.FBC in

⋅

A

φ

s

π φ

s 2

⋅

@ B(F cm;. 2

⋅

=

:=

St

2 Aφs

⋅

/"

d

,s

⋅

=

−

(.>()

m

:=

S/

:=

min St SH

,

J

=

(.>()

−

m S/ (;c

:=

(34)

en la 'ona de con!namiento sera

`F=>^$

(;.;$ (;;.(;

2 6

⋅

(m

=

sera * ,

:=

,ma8 2 6

−

⋅

_

⋅

=

>C to((.;

⋅

,s

,

;.>

−

,c

=

−

2.?>

⋅

to

:=

S

2 Aφs

⋅

/"

d

,s

⋅

=

−

(.;2?

m

:=

`F=>^$ (;.;$ (;;.(;$ resto ;.2;

(35)

COM;I,ACI, 2

3"2.16 +1.2 !.65 0.075 6.122 3.5

COM;I,ACI, 3

3"3.5" +0.!" 3.77 0.065 !.562 3.77

COM;I,ACI, 4

_230.3 _0.12 _3.57 _0.075 _5.217 _2.2!1

COM;I,ACI, 5

232.26 0.2 2.6" 0.065 3.657 3.7!3

+uer0as

+uer0as /ara e(

/ara e( D&se?# 1ER

D&se?# 1ER !ISO

!ISO

!



2

2 

3

3 T

T

M

M2

2 M

M3

3 COM;I,ACI, 1

COM;I,ACI, 1

217.0" +6.2! !.5 0.021 5."! 6.036

COM;I,ACI, 2

1".35 +2.33 ".01 0.71" 12.71 6.!63

COM;I,ACI, 3

_1"".5! _+2.22 _5."2 _0.13 _7.3!2 _5."""

COM;I,ACI, 4

12.55 0 7.2! 0.727 10.5!! !.176

COM;I,ACI, 5

12".75 0.11 !.16 0.13 5.176 3.732

+uer0as

+uer0as /ara

/ara e(

e( D&se?#

D&se?# 4TO

4TO !ISO

!ISO

!



2

2 

3

3 T

T

M

M2

2 M

M3

3 COM;I,ACI, 1

COM;I,ACI, 1

1!2.31 +7.62 5.6 +0.0! 7.31 6.157

COM;I,ACI, 2

131.21 +!.0" 10.73 1.1"! 1!.1 6.762

COM;I,ACI, 3

131.62 +!.06 6.7 0.2" .65" 6.677

COM;I,ACI, 4

5.!! +1.1" .67 1.20" 11.!32 !.!21

COM;I,ACI, 5

_5.6 _+1.17 _!.65 _0.30! _5."" _!.337

F

(36)

ReB&s&" %e(

(37)

Ca"t&%a% %e a$er# $#(#$a%# %e 16

Ca"t&%a% %e a$er# $#(#$a%# %e 16  3F4-N $um/(e $#" (as

 3F4-N $um/(e $#" (as $argas

$argas

e&ste"tes.

(38)

ReB&s&" %e(

ReB&s&" %e( a$er# $#"

a$er# $#" (as $#m&"a$&#"es %e

(as $#m&"a$&#"es %e $arga.

$arga.

D&agrama %e &"tera$$&" %e (a se$$&"N %#"%e (a $a"t&%a% %e a$er#

$#(#$a%# $um/(e $#" (as $argas e&ste"tes e" e( 1er /&s#.

Ca"t&%a% %e a$er# $#(#$a%# %e 14

Ca"t&%a% %e a$er# $#(#$a%# %e 14  3F4-N $um/(e $#" (as

 3F4-N $um/(e $#" (as $argas

$argas

e&ste"tes.

(39)

ReB&s&" %e(

ReB&s&" %e( a$er# $#"

a$er# $#" (as $#m&"a$&#"es %e

(as $#m&"a$&#"es %e $arga.

$arga.

D&agrama %e &"tera$$&" %e (a se$$&"N %#"%e (a $a"t&%a% %e a$er#

$#(#$a%# $

$#(#$a%# $um/(e $#" (as $

um/(e $#" (as $argas e&ste"

argas e&ste"tes e" e( 4TO

tes e" e( 4TO /&s#.

/&s#.

(40)

Ca"t&%a% %e a$er# $#(#$a%# %e 12

Ca"t&%a% %e a$er# $#(#$a%# %e 12  3F4-N $um/(e $#" (as

 3F4-N $um/(e $#" (as $argas

$argas

e&ste"tes.

(41)

DISEO DE !LACA)

Escoemos la placa del ascensor HPLF ;.F;M(.;; 5er plano de estrctrasJ

donde esta es la más carada donde presentamos las /er'as e8istentes

@(

/c

2>;

<

cm

2

:=

/"

@2;;

<

cm

2

:=

6m

:=

2.?m

t

:=

;.F

P

:=

@((.F(to

L 2.B;

:=

& (@@.FCton m

:=

⋅

, )?.)?to

:=

;.2 /c

⋅

?

<

cm

2

⋅

=

A

L t

⋅

;.)@m

2

=

:=

P

A

&

L

2 t

L

F

(2

⋅





⋅

+

BB.@B

<

cm

2

⋅

=

_ρmin

_:=

_;.;

_ρ

_:=

_;.;(

i/

P

A

&

L

2 t

L

F

(2

⋅





⋅

+

≥

;.2 /c

⋅

,

^con!nar^

,

^no necesita con!nar^













^con!nar^

=

b * longitud de la ona a confinar

%

:=

;.@m

As

:=

% ρ

⋅

t

=

2( cm

⋅

2

Asreal

:=

@;.?cm

CAR=A MAIMA ACTUA,TE

Pma8

P

2 &

L

+

=

2).((>to

⋅

:=

φPn

:=

;.B ;.>

⋅

b

;.> /c

⋅

H

t %

⋅

−

Asreal

J

+

Asreal /"

⋅



=

2B?.>Fto

⋅

i/ φPn

H

≥

Pma8

,

^o<^

,

^no cmple^

J

=

^o<^

DISEO !OR CORTE

6m

L

=

;.)?F

α

i/

6m

L

>

2 ,

;.F

,

;.>





₌

_;.>

:=

,c

A\ α

⋅

/c

<

cm

2

⋅

,c

A α

⋅

/c

<

cm

2

⋅

=

(2?.;Fto

⋅

:=

(42)

,s

,

;.>

,c

−

=

−

(2.@F2

⋅

to

:=

,

;.2B

/c

<

cm

2

⋅

>

;.2B

/c

<

cm

2

⋅

A

=

@2.?) to

⋅

,

=

)?.)?t o

⋅

i/ ,

;.2B

/c

<

cm

2

⋅

A

>

,

^o<^

,

^^





₌

_^o<^

ρ6min

:=

;.;;2

ρ6(

,s

L t

⋅

/"

−

F.(F2

(;

@

−

×

=

:=

ρ6

:=

i/ ρ6( ρ6min

H

≥

,

ρ6(

,

ρ6min

J

=

2. (;

×

−

F ρ5( i/ ;.;;2 ;. 2. 6m L −





⋅ ⋅Hρ6−;.;;2J + ≥;.;;2;.;;2 ;. 2. 6m L −





⋅ ⋅Hρ6−;.;;2J + , ,;.;;2









2. (; F − × = :=

ρ5

:=

i/ ρ5( ρ6

H

≤

ρ5(

,

ρ6

J

=

2. (;

×

−

F

!OR METRO DE MURO

(43)

SE LE COLOCAR EN A&+AS CARAS =>;.2;

D&se?# %e (a (#sa a(&gera%a a2P QP2$m.

#tiqueta __ __ ___*_* _tt

(m) (m) (m) (m)

a20 0.!00 0.200 0.100 0.050

A$er# Re<uer&%# /#r (#s

A$er# Re<uer&%# /#r (#s /a?#s)

/a?#s)

(44)

Detalle de acero requerido en la losa aligerada. Detalle de acero requerido en la losa aligerada.

(45)

ESTABILIDAD DE SÓTANOS CON ANCLAJES POST-TENSADOS

EDIFICIO MULTIFAMILIAR VALLE HERMOSO

1. 1. AS

ASPE

PECT

CTOS G

OS GEO

EOLÓ

LÓGI

GICO

COS

S

En base a las exploraciones de campo y a la posterior interpretación mencionadas en el estudio de Mecánica de Suelos, el perfil del subsuelo está conformado por los siguientes estratos:

•

RELLENO R!: Limo arenoso con restos de gra"a y ladrillos, medianamente compacto, ligeramente #$medo con ra%ces&

•

L'MO (RENOSO ML!: )lasticidad ba*o, medianamente compacto, ligeramente #$medo, color marrón claro&

•

+R(( (RENOS( M(L +R(-.(-( +)!: Medianamente densa a densa, ligeramente #$meda, color plomo claro, con part%culas sub/redondeadas y bolones de tama0o máximo 123&

Los suelos granulares de srcen flu"io/alu" ial 4p/al!, se encuentran a profundidades "ariables entre 5&66 m y 1&15 m& con respecto a la superficie actual del terreno& El estrato inferior se detectó #asta la profundidad explorada 17&55 m! y #ace referencia al material t%pico granular caracter%stico de la ciudad de Lima&

En el estudio de exploración no se #a detectado la presencia del ni"el freático&

(46)

2. 2. P

PAR

ARÁM

ÁMET

ETRO

ROS GEO

S GEOME

MECÁ

CÁNI

NICO

COS

S

)ara reali8ar los cálculos de estabilidad se #a considerado los siguientes parámetros geomecánicos t%picos del suelo descrito en el %tem anterior, por recomendaciones del autor del Estudio de Suelos y en datos estad%sticos obtenidos de proyectos similares e*ecutados entorno a la 8ona de proyecto, los cuales son los siguientes:

Descr!c"#

$ %&#'(

))

_{* *}

C

$ %&#'(

22

_{* *}



$ $ **

+ra"a Suelta SM! 1&95 5&55 6

+ra"a -ensa +)! 7&15 2&55 ;

-onde:

).

). MO

MODE

DELO

LOS

S GE

GEOM

OMEC

ECÁN

ÁNIC

ICOS

OS

Los modelos geomecánicos <ue sir"ieron de base para el cálculo de estabilidad, consideran los parámetros geomecánicos se0alados en el %tem anterior= las sobrecargas "e#iculares, las sobrecargas de las construcciones "ecinas y los efectos s%smicos de la 8ona de proyecto&

)ara el cálculo de estabilidad en el tipo de terreno de la ciudad de Lima y teniendo en cuenta el carácter temporal del sostenimiento del talud, se #an considerado los siguientes "alores de aceleración normali8ada:

+.

-irección

M,r&s

M,r&s Te(

Te(!&res

!&res

>ori8ontal 5&16

ertical 5&56

?odos los modelos geomecánicos de análisis se traba*aron con el soft@are Slide "ersión A&552 y <ue se muestran en el

A#e/& III

&

+.

(47)

pisos& Este modelo incluye tres 5! l%neas de ancla*es, la primera l%nea con 25 toneladas de carga, la segunda y tercera l%nea con 65 toneladas de carga, todas como cargas de traba*o= = todos los ancla*es del presente modelo tienen un espaciamiento máximo #ori8ontal de 2&65 metros&

M,r& e0e A-A

Este muro presenta una longitud de A&55 m, #a sido anali8ado con el

M&e&-E2

, este modelo presenta una altura a estabili8ar de 11&66 m& Se #a considerado como sobrecarga e<ui"alente una edificación de tres 5! pisos& Este modelo incluye tres 5! l%neas de ancla*es, la primera l%nea con 25 toneladas de carga, la segunda y tercera l%nea con A5 toneladas de carga, todas como cargas de traba*o= = todos los ancla*es del presente modelo tienen un espaciamiento máximo #ori8ontal de 2&65 metros&

M,r& e0e 1-1

Este muro presenta una longitud de 17&B5 m, #a sido anali8ado con el

M&e&-E1

, este modelo presenta una altura a estabili8ar de 11&66 m& Se #a considerado como sobrecarga e<ui"alente una edificación de dos 57! pisos& Este modelo incluye tres 5! l%neas de ancla*es, la primera l%nea con 25 toneladas de carga, la segunda y tercera l%nea con 65 toneladas de carga, todas como cargas de traba*o= todos los ancla*es del presente modelo tienen un espaciamiento máximo #ori8ontal de 2&65 metros&

M,r& e0e C-C

Este muro presenta una longitud de A&55 m, #a sido anali8ado con el

M&e&-E)

y con el

M&e&-E+

&

El

M&e&-)

presenta una altura a estabili8ar de 11&66 m& Se #a considerado como sobrecarga e<ui"alente una edificación de cuatro 52! pisos& Este modelo incluye tres 5! l%neas de ancla*es, la primera l%nea con 25 toneladas de carga, la segunda y tercera l%nea con A5 toneladas de carga, todas como cargas de traba*o= todos los ancla*es del presente modelo tienen un espaciamiento máximo #ori8ontal de 2&65 metros&

El

M&e&-+

presenta una altura a estabili8ar de A&25 m& Se #a considerado como sobrecarga e<ui"alente una edificación de die8 15! pisos con tres 5! sótanos& Este modelo incluye una sola l%nea de ancla*es con ;5 toneladas de carga de traba*o= todos los ancla*es del presente modelo tienen un espaciamiento máximo #ori8ontal de 7&A5 metros&

La distribución, dimensiones y cargas de traba*o de los ancla*es se muestran en el

A#e/& IV

&

Los factores de seguridad del (nálisis Estático y )seudo/Estático de los Modelo +eomecánicos se presentan en el siguiente cuadro:

TTIIP

PO

O

M

MO

OD

DE

ELLO

O

A

AN

NA

ALLIIS

SIIS

S

FF..S

S..

A

AR

RC

CH

HIIV

VO

O

?emporal E1 )seudo/Estático 1&72 (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E1 Estático!

(48)

Estático 1&6B (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E1 )seudo/Estático!

?emporal E7

)seudo/Estático 1&76 (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E7 Estático!

Estático 1&6; (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E7 )seudo/Estático!

?emporal E

)seudo/Estático 1&7 (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E Estático!

Estático 1&62 (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E )seudo/Estático!

?emporal E2

)seudo/Estático 1&72 (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E2 Estático!

Estático 1&6 (LLE>ERMOSOCMO-ELO/E2 )seudo/Estático!

El modelo correspondiente a los arc#i"os del cuadro anterior se ad*unta en el

A#e/& III

&

6&

METRADOS TOTALES DE LOS ANCLAJES

3. 3. ME

METO

TODO

DOLO

LOG4

G4A D

A DE EJ

E EJEC

ECUC

UCIÓ

IÓN

N

La metodolog%a de e*ecución y secuencia de traba*o de los muros y ancla*es se describen en el

A#e/& I

&

55.. A

AN

NE

E6

6O

OS

S

En el

A#e/& I

se presenta la secuencia constructi"a de los Muros (nclados&

En el

A#e/& II

se presenta las especificaciones tDcnicas de los materiales a considerar en la fabricación del ancla*e&