Estudio de resultados ensayo de penetración estándar (SPT) para el factor de corrección (CN) y el ángulo de fricción (Ø) del suelo usando diferentes tipos de correlaciones

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(1)ESTUDIO DE RESULTADOS ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (SPT) PARA EL FACTOR DE CORRECCIÓN (CN) Y EL ÁNGULO DE FRICCIÓN (Ø) DEL SUELO USANDO DIFERENTES TIPOS DE CORRELACIONES. JULY ESTEFANY CARMONA ÁLVAREZ. UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERÍA PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2014.

(2) ESTUDIO DE RESULTADOS ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (SPT) PARA EL FACTOR DE CORRECCIÓN (CN) Y EL ÁNGULO DE FRICCIÓN (Ø) DEL SUELO USANDO DIFERENTES TIPOS DE CORRELACIONES. JULY ESTEFANY CARMONA ÁLVAREZ. Trabajo de grado para optar al título de Ingeniero Civil. Director JUAN CARLOS RUGE CÁRDENAS Ingeniero Civil. UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERÍA PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2014.

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(4) Nota de aceptación. ______________________________________ ______________________________________ ______________________________________. ______________________________________ Director de Investigación Ing. Juan Carlos Ruge Cárdenas. ______________________________________ Asesor Metodológico Ing. Saieth Baudilio Cháves Pabón. ______________________________________ Jurado. Bogotá D.C., noviembre de 2014.

(5) A mi sobrino Gabriel Rodríguez,, con todo mi amor. July Estefany.

(6) AGRADECIMIENTOS La autora expresa sus agradecimientos a: Agradezco a Dios y a la Santísima Virgen de Guadalupe por haber permitido llegar al día de dar el paso final y el primeros de muchos en mi vida profesional, dándome la bendición de contar con una familia que fue la columna donde me pude apoyar para que el sueño de todos se volviera realidad. Agradezco a mis padres por la vida, los valores, el ejemplo, la dedicación, los días de trabajo fuerte que tuvieron que vivir para poderme brindar todo lo necesario hasta el día de hoy. Su ejemplo hoy me formó con una profesional íntegra y dispuesta a colaborar a la comunidad. Agradezco a mi hermana y su esposo Juan Rodríguez, que me brindaron su apoyo sin interés en los momentos más indicados e inesperados. En general agradezco a toda la familia Carmona Cuadros y a la familia Álvarez Ángel pude contar con ellos, en especial a mi Tío Elkin Carmona que desde el principio creyó en mí y como él me decía “eres mi orgullo hija”. Hoy soy fruto del orgullo de muchos de ustedes pero gracias al esfuerzo, dedicación y sacrificio de cada uno de ustedes. Agradezco a todos los directivos y docentes de la Universidad Católica de Colombia por la búsqueda diaria de la calidad para que los egresados de la institución seamos competentes para el campo laboral. En especial agradezco al ingeniero Juan Carlos Ruge por haberme brindado su conocimiento y tiempo para poder hacer el trabajo de grado para la obtención del título de ingeniero civil..

(7) CONTENIDO pág. INTRODUCCIÓN. 15. 1. 1.1 1.2 1.2.1 1.2.2 1.3 1.3.1 1.3.2 1.4 1.5 1.6 1.6.1 1.6.1.1 1.6.1.2 1.6.2 1.6.2.1. GENERALIDADES ANTECEDENTES PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA Descripción del problema Formulación del problema OBJETIVOS Objetivo general Objetivos específicos JUSTIFICACIÓN DELIMITACIONES MARCO REFERENCIAL Marco teórico Corrección por energía Corrección por la influencia del nivel de esfuerzos Marco conceptual Ensayo de penetración estándar. 16 16 17 17 18 19 19 19 20 21 23 23 23 26 30 30. 2. 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10 2.11 2.12 2.13 2.14 2.15 2.16 2.17 2.18 2.19 2.20. ANÁLISIS ESTACIÓN CALLE 38 ESTACIÓN CALLE 45 ESTACIÓN CALLE 53 ESTACIÓN CALLE 60 ESTACIÓN CALLE 64 ESTACIÓN CALLE 79 ESTACIÓN CALLE 94 ESTACIÓN CALLE 100 ESTACIÓN CALLE 106 ESTACIÓN CALLE 116 ESTACIÓN CALLE 127 ESTACIÓN CALLE 134 ESTACIÓN CALLE 140 ESTACIÓN CALLE 147 ESTACIÓN CALLE 153 ESTACIÓN CALLE 160 ESTACIÓN CALLE 165 PUENTE PEATONAL CALLE 130 PUENTE PEATONAL CALLE 154 PUENTE PEATONAL CALLE 164. 39 39 44 48 52 56 60 64 70 74 80 84 88 92 97 101 104 107 111 117 123.

(8) pág. 2.21 2.22 3.. PUENTE PEATONAL CALLE 170 BOX CULVERT CALLE 108 CONCLUSIONES. BIBLIOGRAFÍA. 128 133 137 139.

(9) LISTA DE TABLAS pág. Tabla 1. Tabla 2. Tabla 3. Tabla 4. Tabla 5. Tabla 6. Tabla 7. Tabla 8. Tabla 9. Tabla 10. Tabla 11. Tabla 12. Tabla 13. Tabla 14. Tabla 15. Tabla 16. Tabla 17. Tabla 18. Tabla 19. Tabla 20. Tabla 21. Tabla 22. Tabla 23. Tabla 24. Tabla 25. Tabla 26. Tabla 27. Tabla 28. Tabla 29. Tabla 30. Tabla 31. Tabla 32.. Factor de Eficiencia e3, en función de m Valores Empíricos del ángulo de fricción Compacidad del Suelo (Granulares) Compacidad del suelo (Cohesivos) Ventajas y Desventajas del Ensayo SPT Datos de Perforación Calle 38 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 38 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 38 Datos de Perforación calle 45 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 45 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 45 Datos de Perforación Calle 53 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 53 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 53 Datos de Perforación Calle 60 Corrección por confinamiento (Cn) Calle 60 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo calle 60 Datos de Perforación Calle 64 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 64 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 64 Datos de Perforación Calle 79 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 79 Correlación Presión por Confinamiento y Angulo Calle 79 Datos de Perforación Calle 94 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 94 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 94 Datos de Perforación Calle 100 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 100 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 100 Datos de Perforación Calle 106 Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 106 Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 106. 24 28 36 36 38 39 40 de Fricción 41 44 45 de Fricción 46 48 49 de fricción 50 52 53 de Fricción 54 56 57 de Fricción 58 60 61 de Fricción 62 64 65 de Fricción 67 70 71 de Fricción 72 74 75 de Fricción 77.

(10) pág. Tabla 33. Datos de Perforación Calle 116 Tabla 34. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 116 Tabla 35. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 116 Tabla 36. Datos de Perforación Calle 127 Tabla 37. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 127 Tabla 38. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 127 Tabla 39. Datos de Perforación Calle 134 Tabla 40. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 134 Tabla 41. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 134 Tabla 42. Datos de Perforación Calle 140 Tabla 43. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 140 Tabla 44. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 140 Tabla 45. Datos de Perforación Calle 147 Tabla 46. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 147 Tabla 47. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 147 Tabla 48. Datos de Perforación Calle 153 Tabla 49. Corrección por Confinamiento Calle 153 Tabla 50. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 153 Tabla 51. Datos de Perforación Calle 160 Tabla 52. Corrección por Confinamiento Calle 160 Tabla 53. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 160 Tabla 54. Datos de Perforación Calle 165 Tabla 55. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 165 Tabla 56. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 165 Tabla 57. Datos de Perforación Calle 130 Tabla 58. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 130 Tabla 59. Correlación Presión de Confinamiento y Ángulo Calle 130 Tabla 60. Datos de Perforación Calle 154 Tabla 61. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 154 Tabla 62. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo Calle 154 Tabla 63. Datos de Perforación Calle 164 Tabla 64. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 164. 80 81 de Fricción 82 84 85 de Fricción 86 88 89 de Fricción 90 92 93 de Fricción 94 97 98 de Fricción 99 101 102 de Fricción 102 104 105 de Fricción 105 107 108 de Fricción 109 111 112 de Fricción 114 117 118 de Fricción 120 123 124.

(11) pág. Tabla 65. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 164 Tabla 66. Datos de Perforación Calle 170 Tabla 67. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 170 Tabla 68. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 170 Tabla 69. Datos de Perforación Calle 108 Tabla 70. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 108 Tabla 71. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 108. 125 128 129 130 133 134 135.

(12) LISTA DE FIGURAS pág. Figura 1. Figura 2. Figura 3. Figura 4. Figura 5. Figura 6. Figura 7. Figura 8. Figura 9. Figura 10. Figura 11. Figura 12. Figura 13. Figura 14. Figura 15. Figura 16. Figura 17. Figura 18. Figura 19. Figura 20. Figura 21. Figura 22. Figura 23. Figura 24. Figura 25. Figura 26. Figura 27. Figura 28. Figura 29. Figura 30.. Localización Carrera 7ª Zonificación Geotécnica de Bogotá Factor de eficiencia e1, función del mecanismo de liberación del martillo Factor de eficiencia e2 en función del peso del yunque Relación entre NSPT, Ø y presión vertical Esquema SPT Brazos y Barras de Perforación Tubo Muestreador Sondeo Diagrama de la toma de muestreo Esquema Perforación Calle 38 Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 38 Esquema Perforación calle 45 Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 45 Esquema Perforación Calle 53 Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 53 Esquema Perforación Calle 60 Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 60 Esquema Perforación Calle 64 Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 64 Esquema Perforación Calle 79 Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 79 Esquema Perforación Calle 94 Correlación Presión de Confinamiento y Esfuerzo Admisible Calle 94 Esquema Perforación Calle 100 Correlación Presión de Confinamiento y Esfuerzo Admisible Calle 100 Esquema Perforación Calle 106 Correlación Presión de Confinamiento y Esfuerzo Admisible Calle 106 Esquema Perforación Calle 116 Correlación Presión de Confinamiento y Esfuerzo Admisible Calle 116. 21 22 24 24 28 31 32 33 34 35 39 43 44 47 48 51 52 55 56 59 60 63 64 69 70 73 74 79 80 83.

(13) pág. Figura 31. Esquema Perforación Calle 127 Figura 32. Correlación Presión de Confinamiento Calle 127 Figura 33. Esquema Perforación Calle 134 Figura 34. Correlación Presión de confinamiento Calle 134 Figura 35. Esquema Perforación Calle 140 Figura 36. Correlación Presión de Confinamiento Calle 140 Figura 37. Esquema Perforación Calle 147 Figura 38. Correlación Presión de Confinamiento Calle 147 Figura 39. Esquema Perforación Calle 153 Figura 40. Correlación Presión de Confinamiento Calle 153 Figura 41. Esquema Perforación Calle 160 Figura 42. Correlación Presión de Confinamiento Calle 160 Figura 43. Esquema Perforación Calle 165 Figura 44. Correlación Presión de Confinamiento Calle 165 Figura 45. Esquema Perforación Calle 130 Figura 46. Correlación Presión de Confinamiento Calle 130 Figura 47. Esquema Perforación Calle 154 Figura 48. Correlación Presión de Confinamiento Calle 154 Figura 49. Esquema Perforación Calle 164 Figura 50. Correlación Presión de Confinamiento Calle 164 Figura 51. Esquema Perforación Calle 170 Figura 52. Correlación Presión de Confinamiento Calle 170 Figura 53. Esquema Perforación Calle 108 Figura 54. Correlación Presión de Confinamiento Calle 108. 84 y Esfuerzo Admisible 87 88 y Esfuerzo Admisible 91 92 y Esfuerzo Admisible 96 97 y Esfuerzo Admisible 100 101 y Esfuerzo Admisible 103 104 y Esfuerzo Admisible 106 107 y Esfuerzo Admisible 110 111 y Esfuerzo Admisible 116 117 y Esfuerzo Admisible 122 123 y Esfuerzo Admisible 127 128 y Esfuerzo Admisible 132 133 y Esfuerzo Admisible 136.

(14) GLOSARIO ALUVIONES: material detrítico transportado y depositado transitoria o permanentemente por una corriente de agua, que puede ser repentina y provocar inundaciones. CONFINAMIENTO: acción o resultado de confinar o confinarse. CONFINARSE: permanecer encerrado. CORRELACIÓN: indica la fuerza y dirección de una relación y proporcionalidad entre dos variables estadísticas. ESFUERZO: la resistencia que ofrece un área unitaria (A) del material del que está hecho un miembro para una carga aplicada externa (fuerza, F). ESTRATIGRAFÍA: rama de la geología que trata el estudio e interpretación de las rocas sedimentarias y los estratos. FRICCIÓN: la fuerza entre dos superficies en contacto, a aquella que se opone al movimiento entre ambas superficies (fuerza de fricción dinámica) o a la fuerza que se opone al inicio del deslizamiento (fuerza de fricción estática). LACUSTRE: formados por la sedimentación en cuerpos de agua como lagos, embalses y cauces abandonados; están compuestos de limos finos y arcillas. Usualmente presentan colores grises y azulados, tienen una densidad baja y un alto grado de saturación. LADERA: declive lateral de un monte o una montaña, cuya pendiente es el ángulo que forma con la horizontal PIEDEMONTE: indica el inicio de una montaña o la llanura formado en zonas montañosas por los conos de aluviones.

(15) INTRODUCCIÓN El ensayo de penetración estándar (SPT), es un ensayo in situ de penetración por medio de golpeteo que define parámetros de diseño geotécnico. Se denomina ensayo estándar, pero este contiene variaciones las cuales se deben correlacionar por diferentes métodos, dependiendo del material extraído del suelo para calcular las correcciones del número de golpes (Ncorr) y por tanto el ángulo de fricción equivalente (Øeqv). Las variaciones del ensayo SPT se deben tener en cuenta para calcular las correcciones de los parámetros de energía y presión por confinamiento (Cn), con los cuales obtendremos los valores finales para las correlaciones entre el número de golpes (N) y el ángulo de fricción (Ø). Calculando estas correlaciones por diferentes métodos y teniendo en cuenta cada método que tipo de material utiliza y valores ya estandarizados en los sectores podremos definir cuál es el método más aproximado para los diseños geotécnicos. La relación con la zonificación geotécnica de Bogotá deberá servir como complemento para la estratigrafía de los ensayos de penetración estándar de la carrera 7a entre la calle 38 y calle 170, unificando los diferentes sistemas evaluadores.. 15.

(16) 1. GENERALIDADES 1.1 ANTECEDENTES Los orígenes del ensayo SPT se remontan al año 1902, cuando el Coronel Charles R. Gow comenzó a hacer perforaciones exploratorias utilizando muestreadores hincados, de 1 pulgada (25 mm) de diámetro, el cual se hincaba al suelo mediante un martillo de 110 lb (50Kg) en la base del sondaje, para contribuir en la estimación de costos de excavación manual de Caissons con campana, y con ello desarrolló la práctica de hincar en el suelo un tubo para obtener muestras, marcando el inicio del muestreo dinámico de los suelos. El muestreador de cuchara partida, similar al utilizado actualmente, debe su desarrollo a los trabajos efectuados por H.A. Mohr, Gerente de Distrito de Gow División en Nueva Inglaterra (USA) y a G.F.A. Fletcher de la Raymond Concrete Pile Company en 1927. Fletcher y Mohr “estandarizaron” en 1930 el método de hincar una cuchara partida de 2 pulgadas (50 mm) de diámetro usando una masa de 125 lb (62.5 kg) de peso que cae desde una altura de 30 pulgadas (760 mm), como lo describe Mohr en 1937. Es interesante mencionar que Mohr en 1943 declaró que el ensayo permite tener una gruesa idea de las condiciones del suelo. El término “Ensayo de Penetración Estándar” fue probablemente utilizado por primera vez por Terzaghi en 1947 en su artículo “Recent Trends inSubsoil exploration”, el cual fue presentado en la 7ª Conferencia de Mecánica de Suelos e Ingeniería de Fundaciones efectuada en Texas, USA. El uso del ensayo SPT en el diseño de zapatas superficiales y profundas se extendió rápidamente después de 1948, cuando la primera edición del libro “Soil Mechanics in Engineering Practice” de Terzaghi & Peck fue publicado; ya que en él se indicaba una correlación entre el número de golpes para penetrar 30 cm (Nspt) y la densidad relativa (Dr). Rápidamente el método fue adoptado por el US Corps of Engineers y el US Bureau of Reclamation. Las primeras correlaciones SPT publicadas aparecieron en la Figura 177, de la página 423 de la primera edición de 'Mecánica de Suelos en la Práctica de Ingeniería' de Terzaghi y Peck, publicada en 1948. Este libro es el primer texto donde se hace referencia al ensayo SPT. Posteriormente, se presentaron correlaciones entre el número de golpes del SPT y la consistencia de limos y arcillas, y la densidad relativa de arenas, en Peck, R. B.; Hanson, W. E.; y Thornburn, T. H., 1953, Foundation Engineering: John Wiley & Sons, New York, 410 p. En este libro, los autores indicaron que los datos para las arenas eran más confiables que los publicados para limos y arcillas. 16.

(17) En 1953, Peck et al, propusieron ábacos para el diseño de zapatas en arena, en donde la capacidad de soporte admisible fue relacionada con el número de golpes (Nspt) y un asentamiento total de 25 mm (2.5 cm). En 1954 Jim Parsons de Moran, Proctor, Freeman & Mueser introdujo el procedimiento convencional donde se registra el número de golpes para los tres incrementos de 6" de longitud, usando un barril muestreador de 18 pulgadas. El valor registrado para la primera etapa de avance es descartado debido a la alteración de la muestra y ajuste por caída de la tubería. Esto ahorró tiempo y dinero ya que no se requería la limpieza con el barreno jet que él había introducido en 1940. El segundo par de numero son entonces combinados y reportados como un único valor para las últimas 12 pulgadas. Este valor se conoció como el número de golpes estándar, N, o Nspt. El interés por estandarizar los métodos comunes de ensayos de penetración en suelos, se remontan a la 4a Conferencia Internacional de Mecánica de Suelos y Fundaciones realizada en Londres en 1957. En aquella ocasión se encargó a un subcomité la tarea de estudiar la posible estandarización de los métodos de penetración estáticos y dinámicos. En el año 1958 la American Standard Testing Method (ASTM) publicó el documento denominado “Tentative method for penetration test and split barrel sampling of soils”. Sólo en el año 1967 alcanzó la categoría de norma (ASTM D1586). En 1999 en el décimo congreso de geotecnias en Colombia el ingeniero Álvaro González, determino una nueva expresión para corregir a presión de confinamiento, con la cual también desarrollo una nueva correlación enfocada suelos de Colombia. 1.2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 1.2.1 Descripción del problema. La finalidad de estudiar los ensayos de penetración estándar de forma localizada es para poder interpretar si los valores y métodos utilizados que tanto afectan el diseño final y cuál sería el método apropiado para trabajar en una zona determinada. En el caso de la investigación de la carrera séptima entre calle 38 y calle 170 para las estaciones de servicio masivo de transporte (Transmilenio), los cruces vehiculares y los puentes de servicio peatonal proyectados para la zona mencionada anteriormente. Se busca como resultado final obtener el método de estudio óptimo ya que sabemos que el macizo rocoso hace de esta zona una fuente importante y de seguridad a la hora de la construcción, también pudiendo proporcionar una nueva solución para el diseño de estas estructuras que en otras zonas no han tenidos resultados apropiados a largo plazo pudiendo ser el estudio 17.

(18) del suelo y el comportamiento del suelo el factor que ha producido deformaciones y daños en las mismas estructuras en zonas diferentes de la ciudad. 1.2.2 Formulación del problema. El ensayo de penetración estándar es un ensayo que tiene diversas falencias a la hora de obtener resultados poniendo en riesgo los diseños de elementos de cimentación dándole inestabilidad a la estructura que se desea ejecutar. El problema del ensayo de campo está centrado en ¿el método empleado para la corrección y correlación de los datos obtenidos en campo dependen del tipo de suelo, según la zona donde se ejecute el ensayo de penetración estándar?, ¿qué otros factores afectarían los resultados finales del ensayo de campo según la zona donde se tomen las muestras? y por último ¿la cantidad de muestras obtenidas en capo son las necesarias para determinar el análisis final del suelo? Con la investigación centrada en la misma zona se podrá dar respuesta a todas estas preguntas dejando de manera clara y precisa la importancia y las falencias del ensayo de penetración estándar.. 18.

(19) 1.3 OBJETIVOS 1.3.1 Objetivo general. Determinar la correlación más apropiada, para obtener el ángulo de fricción a partir de los resultados del Ensayo de Penetración Estándar (SPT) para la Carrera 7ª entre Calle 38 y Calle 170. 1.3.2 Objetivos específicos • Corregir los valores obtenidos en campo para los ensayos de la carreara 7ª entre calle 38 y calle 170. • Correlacionar la presión de confinamiento, ángulo de fricción y el esfuerzo de cada una de las perforaciones. • Realizar una estratigrafía del corredor, basada en las correlaciones obtenidas y análisis de los resultados gráficos. • Comparar las estratigrafías obtenidas con la zonificación geotécnica de Bogotá.. 19.

(20) 1.4 JUSTIFICACIÓN El ensayo de penetración estándar (SPT) arroja resultados variables, por la obtención de muestras alteradas, que no mantienen el estado natural de la formación del suelo. Por tanto es importante determinar una estratigrafía del suelo partiendo de las correlaciones obtenidas con las correcciones de los valores arrojados por el ensayo in situ. La caracterización estratigráfica que se desea realizar determinara los métodos más precisos para el diseño de cimentaciones con los resultados del ensayo de penetración estándar (SPT), para diferentes tipos de diseño (puentes, estaciones de servicio público, etc.) que sean funcionales y completamente exactos. La estratificación no solo servirá para determinar un método de diseño más preciso, también será una herramienta que determinara de forma clara y precisa el tipo de estudio, análisis y demás tratamiento que se requieran, para la ejecución de los diseños.. 20.

(21) 1.5 DELIMITACIONES Figura 1. Localización Carrera 7ª.. Fuente. Autora con ayuda de Google Earth. El análisis del proyecto está limitado para la carrera séptima (7a) entre calles treinta y ocho (38) y calle ciento setenta (170). El suelo de la carrera 7ª está compuesto en mayor parte por areniscas duras y blandas, en menor proporción por suelos compuestos de gravas arcillo arenosas compactas y arcillas gravo arenosas firmes. Es muy inusual encontrar depósitos y rellenos, pero los rellenos presentes son heterogéneos (véase figura 2).. 21.

(22) Figura 2. Zonificación geotécnica de Bogotá.. Fuente. FONDO DE PREVENCIÓN Y ATENCIÓN DE EMERGENCIAS. Zonificación geotécnica de Bogotá [en línea]. Bogotá [Citado: 20, agosto, 2014]. Disponible en Internet: <URL: http://seisan.sgc.gov.co/RSNC/Mapa_Zonifica_Geotecnica.pdf>. Las fuentes de los ensayos de penetración se deben al consorcio TRONCAL CARRERA 7 y fueron elaborados por INGETEC S.A. en el año 2006 para el diseño de las estaciones de transporte masivo (TransMilenio). Estos comprenden los resultados de laboratorio, perforación in situ, ensayo de corte directo y plano de la localización de las mismas.. 22.

(23) 1.6 MARCO REFERENCIAL 1.6.1 Marco teórico. 1.6.1.1 Corrección por energía. Si se considera que la energía teórica por caída libre del martillo es:. Las pérdidas de energía necesariamente involucradas en los procedimientos asociados al ensayo, imponen la necesidad de considerar los siguientes factores de eficiencia que afectan el valor de E, para así, obtener la energía incidente neta, E1:. Donde: • e1: Eficiencia dada por el método de levantar y soltar el martillo. Es un factor de corrección de energía cinética y es función del número de vueltas del mecate alrededor del tambor del malacate y de su diámetro (Skempton, 1986). Considerando que se recomienda utilizar 2 vueltas y que el diámetro del tambor comúnmente utilizado es de 20 cm, este factor varía entre 0.57 y 0.75, de acuerdo al gráfico presentado por Skempton, el cual se reproduce en la Figura 1. • e2: Eficiencia o pérdida de transmisión de energía del martillo al cabezote (yunque) y que depende básicamente del peso del último. En el país se utilizan cabezotes de hinca, que además, poseen un acople para el alzado de los forros, por lo que su peso es generalmente de unos 8 Kg. Para esta condición, se obtiene de la gráfica correspondiente, que el factor de eficiencia por entrega (Schmertmann y Palacios, 1979) varía entre 0.65 y 0.81. (Véase Figura 2). • e3: Eficiencia por longitud crítica del varillaje de perforación. La longitud crítica es aquella para la cual el propio peso de las barras es igual al del martillo (Schmertmann op. cit.).Cuando la longitud del varillaje es menor que la longitud crítica, debe aplicarse un factor de eficiencia (e3) que depende de la relación (m) entre el peso del varillaje y del martillo. La tabla 1 adaptada del IRTP, muestra los valores de e3 en función de m, los cuales para mayor figura, se han relacionado además, con la longitud del varillaje de perforación en metros.. 23.

(24) Figura 3. Factor de eficiencia e1, función del mecanismo de liberación del martillo.. Fuente. DÉCOURT, L., [y otros]. The standard penetration test: state of the art. Orlando, USA: ISOPT 1, 1988, p. 26. Figura 4. Factor de eficiencia e2 en función del peso del yunque.. Fuente. DÉCOURT, L., [y otros]. The standard penetration test: state of the art. Orlando, USA: ISOPT 1, 1988, p. 27. Tabla 1. Factor de Eficiencia e3, en función de m. m. 0,1 0,33. e3 Long. 1 (m) Fuente. Autora.. 0,2 0,55. 0,3 0,70. 0,4 0,80. 0,5 0,85. 2. 3. 4. 5. 24. 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,90 0,93 0,96 0,99 1,00 6. 7. 8. 9. 10.

(25) Considerando que el muestreador (cuchara partida) tiene un longitud de unos 80 cm, la profundidad de la toma de muestra puede considerarse igual a la longitud el varillaje, con excepción de los dos primeros metros, en los cuales se utiliza por lo general, la mitad de barra (1.5 m) o directamente una barra. En este sentido y en concordancia con las recomendaciones de Seed (1985) y Skempton, se sugiere limitar el valor de e3 a 0.75. En resumen, para ensayos SPT realizados a profundidades iguales o mayores a los 10 m, se recomienda utilizar un valor de e3=1.0, en los primeros 3 m del perfil utilizar un factor de reducción de 0.75, y entre 4 m y 9 m de profundidad, aplicar los valores presentados en la tabla 1. Considerando los valores promedio presentados para los factores e1 y e2, y para ensayos realizados a profundidades ≥ a 10 m, se obtendría para martillos de energía 60:. Es decir, la eficiencia energética del sistema (n=E1/E) es del 48 %, teniendo presente que el valor debe corregirse por el correspondiente factor e3, para las pruebas realizadas hasta los9 m de profundidad. Finalmente, con el objeto de simplificar el procedimiento de corrección y para fines prácticos, se sugiere considerar, al igual que como se hizo para los factores e1 y e2, un promedio de los valores de e3 entre 4 y 9 m de profundidad (0.88), proponiendo así, para los ensayos realizados en Venezuela, una energía incidente o eficiencia energética promedio de n=42%. Hay un consenso mundial en que los valores de NSPT deben ser normalizados (o referidos) a una energía estándar, desde que Schmertmann y Palacios op cit, probaron que los valores del número de golpes son inversamente proporcionales a la llamada energía incidente o de entrega.. La mayoría de los investigadores e ingenieros argumentan que para propósitos de comparación, una energía de entrega del 60% de la energía teórica por caída libre, debe ser considerada como referencia (N60). En este sentido y sustituyendo el valor de eficiencia energética propuesto, en la ecuación anterior, se obtiene que:. 25.

(26) Es decir, que el factor (C) por el cual deberían ser afectados los valores de NSPT de campo obtenidos en estudios, para referirlos una energía incidente del 60% , es:. 1.6.1.2 Corrección por la influencia del nivel de esfuerzos. La resistencia a la penetración en arcillas, es muy poco afectada por la profundidad o más precisamente por el incremento de la presión de sobrecarga; sin embargo, en arenas esta resistencia depende esencialmente de la presión de confinamiento. Muchos factores de corrección han sido propuestos para tomar en cuenta el efecto de la presión de sobrecarga, en los índices de resistencia a la penetración. La idea más aceptada es que dichos índices sean normalizados al valor correspondiente bajo una presión efectiva vertical de 10 t/m2. Algunas de las correcciones propuestas para la presión de confinamiento son: Peck, 1948 (Ecuación 8) Meyerhof-Ishihara, 1975 (Ecuación 9) Seed-Idriss, 1983 (Ecuación 10) Schmertmann, 1983 (Ecuación 11) Seed, 1985 (Ecuación 12) Liao- Whitman, 1986 (Ecuación 13) Skempton, 1986 (Ecuación 14) Gonzales (Logaritmo), 1999 (Ecuación 15) Nota: Las fórmulas anteriores utilizan factores de conversión para usar el valor del esfuerzo vertical de referencia en Kg/cm2, que es equivalente a 1 atm que es lo mismo que 1 Pa. 26.

(27) Como conclusión de los análisis realizados en los puntos anteriores, se propone que los valores N1(60) a utilizar en las correlaciones entre la resistencia a la penetración en arenas y las velocidades de transmisión de las ondas de corte, vs. necesarias para la selección de la forma espectral tipificada, sean obtenidos mediante la siguiente expresión simplificada:. Aunque el número de golpes puede ser corregidos según los siguientes factores: • Corrección por Energía (σ1) Se considera que el valor de N es inversamente proporcional a la energía efectiva aplicada al martillo y entonces, para obtener un valor de Ne1 a una energía dada "e1", sabiendo su valor Ne2 a otra energía "e2" se aplica sencillamente la relación: (Ecuación 5) • Corrección por Confinamiento (Cn). Este factor ha sido identificado desde hace tiempo (Gibbs y Holtz, 1957) y se hace por medio del factor Cn de forma tal que: (Ecuación 6) Y se ha estandarizado a un esfuerzo vertical de referencia vr’=1 kg/cm2 (≈ 1 Pa) , como función del parámetro Rs, definido por:. Para el uso de la formula en Colombia la corrección de energía se usa una corrección de energía de 100%, por tanto la formula se transcribe como:. Con el número de golpes corregido (N), y la presión de confinamiento (Cn) calculada se podrá obtener el ángulo de fricción (Ø) del suelo usando algunas de las siguientes metodologías planteadas:. 27.

(28) Bowels, 1995 Japanese Railway Standars, (----). Tabla 2. Valores empíricos de ø Para caminos y puentes (Ecuación 1) Para edificios. Mitchell, 1978. (Ecuación 2). Figura 3. Este grafica incluye los esfuerzos verticales efectivos.. Muromach, 1974 (Ecuación 3) Tabla 2. Valores Empíricos del ángulo de fricción. Muy DESCRIPCIÓN Suelto Medio Suelto 26-28 28-30 30-34 Suelo Fino 27-28 30-32 32-36 Suelo Medio 28-30 30-34 33-34 Suelo Grueso Densidad 11-16 14-16 17-20 Húmeda (KN/m ) Fuente. Autora. Figura 5. Relación entre NSPT, Ø y presión vertical.. Fuente. Mitchell, 1978 28. Denso. Muy Denso. 33-38 36-42 40-50. <50. 17-22. 20-23.

(29) • Correlaciones Ensayo SPT. Los resultados de la prueba de penetración estándar, son ampliamente utilizados para establecer correlaciones con el ángulo de fricción del material (φ), la densidad relativa (Dr), el peso unitario (γ), la resistencia al corte sin drenar (su) e incluso, para estimar el módulo esfuerzodeformación (Es). La validez de las correlaciones ha sido siempre objeto de discusión, sin embargo, el conocimiento del problema específico, la experiencia y el uso prudente de los resultados obtenidos, permitirá su aplicación en la solución de problemas de fundaciones, estabilidad de taludes y vialidad. La revisión y adaptación de las correlaciones recientes, permiten sugerir el uso de las siguientes expresiones simplificadas: 9 En arenas. La resistencia a la penetración en arenas, es un reflejo de su capacidad portante, lo que puede relacionarse directamente con el ángulo de fricción (φ), utilizando algunas de las siguientes relaciones:. Para vialidad y puentes (adaptada del Instituto Japonés Railway Standards –JRS-) Para fundaciones superficiales (adaptada del JRS) El autor1 propone para uso general las siguientes expresiones:. 9 En arcillas. Para estimar la resistencia a la compresión sin confinar (qu) y la resistencia al corte sin drenar (su) en suelos cohesivos saturados, se propone utilizar las siguientes expresiones:. 9 En roca descompuesta. Para lutitas o esquistos cuarzo - micáceos, descompuestos, la resistencia al corte puede estimarse utilizando con prudencia las siguientes expresiones: 1. DE MARCO, Pietro. Corrección del índice de resistencia a la penetración. Caracas: Universidad Central de Venezuela, 2002. 315 p.. 29.

(30) 1.6.2 Marco conceptual. 1.6.2.1 Ensayo de penetración estándar. El SPT (Standard Penetration Test) o ensayo de penetración estándar, es un tipo de prueba de penetración dinámica, que es empleado para realizar ensayos en terrenos que se requiere realizar un reconocimiento geotécnico. Las pruebas de campo adquieren una gran importancia en los suelos muy susceptibles a la perturbación y cuando las condiciones del terreno varían en sentido horizontal y vertical. El método de prueba in situ más ampliamente utilizado es el de penetración. El ensayo de penetración estándar determina la Compacidad y la Capacidad de Soporte del suelo no cohesivo, tomando muestras se pueden hallar múltiples correlaciones como por ejemplo la relación entre el número de golpes NMedido y la compacidad o el ángulo de fricción del suelo y la resistencia a la compresión simple por medio de tablas o ábacos ya existentes. El ensayo SPT se realiza en el interior de sondeos durante la perforación, consiste básicamente en contar el número de golpes (N) que se necesitan para introducir dentro de un estrato de suelo, un toma muestras (cuchara partida hueca y cilíndrica) de 30 cm de largo, diámetro exterior de 51mm e interior 35mm, que permite realizar tomas de muestra naturalmente alterada en su interior, a diferentes profundidades (generalmente con variación de metro en metro). El peso de la masa esta normalizado, así como la altura de caída libre, siendo éstos respectivamente 63.5 kg y 76.2 cm (Figura 2). Este ensayo se realiza en depósitos de suelo arenoso y de arcilla blanda; no es recomendable llevarlo a cabo en depósitos de grava, roca o arcilla consolidada, debido a los daños que podría sufrir el equipo de perforación al introducirlo dentro de dichos estratos.. 30.

(31) Figura 6. Esquema SPT.. 63.5 Kg 76,2. Fuente. FORSUN ULTRA-HARD MATERIAL INDUSTRY CO., LTD. Tomamuestras Ensayo O Penetración Estandar Spt [en línea]. Bogotá [Citado: 20, agosto, 2014]. Disponible en Internet: <URL: http://es.made-inchina.com/co_cnforsuntools/product_Spt-Automatic-Trip-Hammer-Sampler-forSoil-Test_hiieerhgg.html>. Este ensayo se realiza en depósitos de suelo arenoso y de arcilla blanda; no es recomendable llevarlo a cabo en depósitos de grava, roca o arcilla consolidada, debido a los daños que podría sufrir el equipo de perforación al introducirlo dentro de dichos estratos. • Equipo: ¾ ¾ ¾ ¾ ¾. Pesa 63.5 kg con una altura de caída de 76.2 cm Barras y brazos de perforación Flexómetro Fundas de plástico Tarjetas de identificación. 31.

(32) Figura 7. Brazos y barras de perforación.. Fuente. Autora. ¾ ¾ 9 9 9 9. Trípode de carga Toma muestra o tubo partido con las siguientes dimensiones: Largo: 50 cm Diámetro exterior: 51 mm Diámetro interior: 35 mm Peso total 70N (16 lb.). 32.

(33) Figura 8. Tubo Muestreador.. Fuente. OSORIO, Santiago. Apuntes de geotecnia con énfasis en laderas [en línea]. Bogotá [Citado: 20, agosto, 2014]. Disponible en Internet: <URL: http://geotecnia-sor.blogspot.com/2012/04/historia-de-la-geotecnia-terzaghi-yel.html>. El método de Penetración Estándar es el más ampliamente usado para la exploración de suelos, y comprende dos etapas: • El Sondeo: Consiste en hacer una perforación con barreno, inyección de agua o sondeo rotatorio usando un taladro con movimientos de rotación de alta velocidad y circulando agua para extraer los detritos. En los suelos firmes el sondaje se mantiene abierto por la acción del arco del suelo; en las arcillas blandas y en las arenas situadas debajo del nivel freático, el. 33.

(34) sondaje se mantiene abierto hincando un tubo de acero (tubo de entibado o camisa). Figura 9. Sondeo. Fuente. ENSAYO DE PENETRACIÓN STANDARD (SPT) [en línea]. Bogotá [Citado: 20, agosto, 2014]. Disponible en Internet: <URL: http://notasingenierocivil.blogspot.com/2010_12_01_archive.html>. • El Muestreo: se realiza el sondeo hasta la profundidad establecida, y a continuación se lleva al fondo de dicha perforación una cuchara normalizada que se hinca 15 cm (6’’) en la capa a reconocer, a fin de eliminar la zona superficial parcialmente alterada, por efectos del procedimiento utilizado durante la ejecución del sondaje Se hace una señal sobre el varillaje y se cuenta el número de golpes (N) necesarios para hincar de nuevo la cuchara, la profundidad de 30 cm (12’’). Utilizando la pesa de 63.5 kg con una altura de caída de 76.2 cm. Entonces el parámetro medido será:. Donde: N1: Es el número de golpes necesarios para hundir el toma muestras 15cm. N2: Es el número de golpes que se necesita para hundir los 15 cm. restantes del toma muestras.. 34.

(35) Figura 10. Diagrama de la toma de muestreo.. Fuente. BLOG DEL INGENIERO CIVIL. Ensayo presiométrico en el terreno [en línea]. Bogotá [Citado: 20, agosto, 2014]. Disponible en Internet: <URL: http://notasingenierocivil.blogspot.com/2011/05/ensayo-presiometrico-en-elterreno.html>. Si por algún motivo el número de golpes necesarios para hincar cualquier intervalo de 15 cm es superior a 50, entonces el resultado del ensayo deja de ser la suma que se indica anteriormente para convertirse en RECHAZO, teniéndose que anotar la longitud hincada en el tramo en el cuál se han alcanzado los 50 golpes. El ensayo se da por finalizado cuando se alcanza este valor. Finalmente se abre la cuchara partida y se toma la muestra de su interior, para realizar los ensayos correspondientes, (contenido de humedad, granulometría, límites de consistencia, peso específico). Las muestras recuperadas en el penetrómetro que mantienen su forma cilíndrica pueden ser usadas para pruebas de compresión sin confinamiento. Se recomienda que las muestras recuperadas del suelo se introduzcan en unos recipientes herméticos, en los que se fijaran unas etiquetas donde mencionen: localización, denominación del sondeo, fecha, numero de muestra, profundidad de ensayo, resistencia a la compresión del terreno Otro parámetro que se puede determinar a partir del N obtenido y de la clasificación posterior del suelo, es el Grado de Compacidad en caso de suelos arenosos y la consistencia en caso de suelos arcillosos, esto mediante tablas que relacionan los mencionados valores:. 35.

(36) Tabla 3. Compacidad del Suelo (Granulares). COMPACIDAD Grado de (Suelo Compactación Granular) Muy Suelta Suela Compacta Densa Muy Densa Fuente. Autora.. < 0,2 0,2 - 0,4 0,4 - 0,6 0,6 - 0,8 > 0,8. NSPT <4 4 - 10 10 - 30 30 - 50 > 50. Resistencia a la Penetración Estática < 20 20 - 40 40 - 120 120 - 200 > 200. Angulo de Fricción de Suelo Ø < 30 30 - 45 35 - 40 40 - 45 > 45. Tabla 4. Compacidad del suelo (Cohesivos) COMPACIDAD (Suelo Cohesivos) Muy Blanda Blanda Mediana Compacta Muy Compacta Dura Fuente. Autora.. NSPT <2 2-4 4-8 8 - 15 15 - 30 > 30. Resistencia a la compresión Simple qu (Kg/cm2) < 0,25 0,25 - 0,50 0,50 - 1,00 1,00 - 2,00 2,00 - 4,00 > 4,00. La cuchara normalizada, puede variar en la arena fina, según la situación del nivel freático. Si llamamos N’ al número de golpes registrados en un ensayo realizado por debajo del nivel freático, el valor equivalente N que debe considerarse en el cálculo que está dado por la expresión siguiente debida a Terzaghi y Peck.. Es evidente que las relaciones anteriormente señaladas solamente son aproximadas. En efecto, pueden influir en los valores de N muchos factores y particularmente: • El estado de la superficie inferior y exterior de la cuchara, que si están oxidadas o abolladas pueden modificar considerablemente el rozamiento en las capas atravesadas. • La posición del nivel freático respecto del ensayo. • La forma y la superficie de los orificios o ventanas de expulsión del agua. 36.

(37) • La posición relativa del fondo del taladro con respecto al límite inferior del entubado al comienzo de la hinca. • El tiempo transcurrido entre la perforación del taladro y la ejecución del ensayo SPT propiamente dicho. • Por último, la flexibilidad del varillaje que absorbe una parte de la energía. En el caso de sondeos muy profundos, Camnefort ha propuesto eliminar este inconveniente utilizando en la hinca una destiladora. Entre los factores importantes que pueden afectar a los resultados del SPT, Fletcher señala además: • • • • •. La variación de altura de caída de la maza. El empleo de varillaje más pesado que el previsto. La elevada longitud de varillaje (por encima de 15 cm.). La caída libre de la masa obstaculizada por cualquier causa. El descuido en el número de golpes o en la medida de la penetración.. Es fundamental no sobre valorar la significación del calificativo Standard. Efectivamente, las características de los aparatos no son uniformes en los distintos países, e incluso dentro de un mismo país, como en Estados Unidos o en el Brasil, por ejemplo donde hay varios tipos de SPT. Este ensayo tiene como principal utilidad la caracterización de suelos granulares (arenas o gravas arenosas) en las que se hace muy difícil o imposible obtener muestras inalteradas para los ensayos en el laboratorio. El valor de los golpes obtenidos en un ensayo de penetración es un dato indicativo de la consistencia que posee un terreno susceptible de su utilización para la caracterización o diseño geotécnico. Cuando el terreno que se estudia es grava, la cuchara no puede hincarse en el terreno, pues se dobla, por lo que usualmente su sustituye por una punta maciza de la misma sección (no normalizada). Por ende en éste caso el ensayo no proporciona muestra y el golpeteo que se obtiene debe corregirse dividiendo por un factor que se considera del orden de 1.5. La frecuencia habitual para la realización del SPT a lo largo del sondeo es de un ensayo de 2 a 5 metros, o incluso mayor, en función de las características del terreno.. 37.

(38) Tabla 5. Ventajas y Desventajas del Ensayo SPT. VENTAJAS DESVENTAJAS 9 Se obtiene suelo y un 9 Muestra alterada (solo para número caracterización) 9 Sencillo y de bajo costo 9 Número muy crudo para el análisis. 9 Funciona en muchos tipos 9 No aplicable en arcillas blandas y de suelo limos. 9 Se puede utilizar en rocas 9 Variabilidad e incertidumbre blandas 9 Disponible en todo el mundo Fuente. Autora. El método ha sido estandarizado desde 1958, con varias revisiones (ASTM D1586). El valor normalizado de penetración N es para 12" (= 360 cm), se expresa en golpes/pie y es la suma de los dos últimos valores registrados. El ensayo se dice que muestra rechazo" si: • N es mayor de 50 golpes/15cm, • N es igual a 100golpes/pie • No hay avance Luego de 10 golpes. El ensayo de penetración estándar se normatizó por ASTM como D1586 bajo el nombre de Método Estándar de Ensayo de PENETRACIÓN Y MUESTREO DE SUELOS CON CAÑA PARTIDA, esta norma involucra materiales, operaciones y equipos, no pretende cubrir todos los problemas de seguridad asociados a su uso. Es la responsabilidad de quien use la norma consultar y establecer practicas apropiadas de seguridad y determinar la aplicabilidad de normas regulatorias. Los valores que se expresan en unidades de pulgada – libra son considerados los valores normalizados estándares. Esta norma aplica normas ASTM D2487 (Método de Ensayo para la Clasificación de Suelos con Propósitos Ingenieriles), D2488 (Practica para la Descripción e Identificación de Suelos “Procedimiento Visual – Manual”) y D42220 (Practicas para preservar y Transportar Muestras de Suelo).2. 2. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA. Seminario taller de mecanica de suelos y exploraciones geotecnicas. Perú: Centro Peruano Japonés de Investigaciones Sismicas y Mitigación de Desastres, 1992. 189 p.. 38.

(39) 2. ANÁLISIS 2.1 ESTACIÓN CALLE 38 Figura 11. Esquema Perforación Calle 38. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 6. Datos de Perforación Calle 38. Perforación. USCS. Profundidad (m). Nu me ro d e G olpe s e n Ca mp o N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-38. 2 5 5 5 4 4 4 4. 2,33 4,53 6,13 7,63 8,73 10,38 10,83 11,88. 5 28 46 50 11 13 11 50. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e.. 20,17 21,69 21,69 21,69 20,70 20,70 20,70 20,70. Fuente: Autora.. 39. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 47,00 94,71 129,42 161,95 184,72 218,88 228,19 249,93. 0,48 0,97 1,32 1,65 1,88 2,23 2,33 2,55.

(40) Tabla 7. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 38 Perforación. Método. Año. PECK. 1948. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. SEED - IDRISS. 1983. SCHMERTMANN. 1983. SEED. 1985. LIA - WHITMAN. 1986. SKEMPTON. 1986. Ecuación. 20. log. log 20. 1,7 0,7. 1. 32,5 20,3. 10,2. PT-ES-45 1. 1,25. 1. 2 1. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,325 1,132 0,972 0,897 0,814 0,732 1,577 1,238 0,951 0,825 0,695 0,580 1,389 1,158 0,949 0,811 0,658 0,509 1,819 1,362 1,007 0,859 0,712 0,586 1,528 1,215 0,954 0,833 0,697 0,565 1,627 1,219 0,959 0,857 0,757 0,670 1,452 1,196 0,958 0,847 0,728 0,619. Continúa… 40.

(41) Perforación. PT-ES-45. Método. GONZALES (LOGARITMO). Año. Corr. Confinamiento Cn Corr.. Ecuación. 10. 1999. 1,423 1,172 0,964 0,866 0,758 0,652. Fuente: Autora. Tabla 8. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 38. PERFORACION. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,236. 6. 28,50. 0,911. 14. 28,50. 0,769. 35. 28,50. 0,670. 34. 28,50. PT-ES-38. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 30,05 28,74 26,12 32,45 28,85 24,63 28,61 31,95 31,49 28,13 38,42 29,59 26,38 27,87 37,34 37,66 36,02 50,37 33,63 33,21 35,60 36,88 37,21 35,47 49,71 33,28 32,72 35,05. Continúa…. 41.

(42) PERFORACION. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 0,615. 7. 28,50. 0,545. 7. 28,50. 0,529. 6. 28,50. 0,493. 25. 28,50. PT-ES-38. Fuente: Autora.. 42. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø 'Eqv. 30,19 28,96 24,19 30,39 28,27 22,96 24,01 30,27 29,09 24,41 30,87 28,33 23,15 24,22 29,95 28,60 23,53 28,89 28,09 22,38 23,35 34,66 34,86 32,55 45,80 31,62 30,20 32,20.

(43) Figura 12. Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 38.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 38, estratigrafía arcillosa con algunos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 2.55 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 0.4 a 1.60, pertenece a la formación de Piedemonte B (gravas areno arcillosas compactas de alta capacidad portante).. 43.

(44) 2.2 ESTACIÓN CALLE 45 Figura 13. Esquema Perforación calle 45.. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 9. Datos de Perforación calle 45. Perforación. USCS. Profundidad (m). Nu me ro de G o lp e s e n Ca mp o N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-45. 2 4 2 2 2 2. 1,73 3,13 5,03 6,28 8,05 10,26. 27 18 41 50 50 50. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e.. 21,40 20,64 21,40 21,40 21,40 21,40. Fuente: Autora.. 44. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 37,02 65,92 106,58 133,33 171,21 218,50. 0,38 0,67 1,09 1,36 1,75 2,23.

(45) Tabla 10. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 45 Perforación. Método. Año. PECK. 1948. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. SEED - IDRISS. 1983. SCHMERTMANN. 1983. SEED. 1985. LIAO - WHITMAN. 1986. SKEMPTON. 1986. Ecuación. 20. log. log 20. 1,7 0,7. 1. 32,5 20,3. 10,2. PT-ES-45 1. 1,25. 1. 2 1. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,325 1,132 0,972 0,897 0,814 0,732 1,577 1,238 0,951 0,825 0,695 0,580 1,389 1,158 0,949 0,811 0,658 0,509 1,819 1,362 1,007 0,859 0,712 0,586 1,528 1,215 0,954 0,833 0,697 0,565 1,627 1,219 0,959 0,857 0,757 0,670 1,452 1,196 0,958 0,847 0,728 0,619. Continúa…. 45.

(46) Perforación. PT-ES-45. Método. GONZALES (LOGARITMO). Año. Ecuación. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,423 1,172 0,964 0,866 0,758 0,652. 10. 1999. Fuente: Autora. Tabla 11. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 45 PERFORACION. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,349. 36. 28,50. 1,077. 19. 28,50. 0,857. 35. 28,50. 0,755. 38. 28,50. PT-ES-45. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Ø 'Eqv. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. 37,60 37,91 41,99 54,05 37,93 38,37 40,91 33,35 33,30 34,69 46,40 32,82 32,05 35,25 37,28 37,61 35,96 50,30 33,59 33,15 35,53 37,94 38,22 36,73 51,17 34,08 33,82 36,29. Continúa…. 46.

(47) PERFORACION. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 0,646. 32. 28,50. 0,546. 27. 28,50. PT-ES-45. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 36,58 36,91 35,10 49,26 33,06 32,41 34,69 35,32 35,60 33,47 47,11 32,12 31,00 33,10. Fuente: Autora. Figura 14. Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 45.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 45, estratigrafía arcillosa con algunos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 2.30 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 0.4 a 1.80, pertenece a la formación de Piedemonte B (gravas areno arcillosas compactas de alta capacidad portante).. 47.

(48) 2.3 ESTACIÓN CALLE 53 Figura 15. Esquema Perforación Calle 53.. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 12. Datos de Perforación Calle 53 Perforación. USCS. Profundidad (m). Nume ro de G o lp e s e n Ca mpo N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-53. 3 2 5 2 2. 2,33 4,83 7,43 9,98 11,83. 15 21 15 18 17. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e.. 20,53 19,11 22,25 19,11 19,11. Fuente: Autora.. 48. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 61,59 109,37 167,22 215,95 251,30. 0,63 1,12 1,71 2,20 2,56.

(49) Tabla 13. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 53. Perforación. Método. PECK. Año. Ecuación. log. 1948. 20. log 20. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. SEED - IDRISS. 1983. 1. SCHMERTMANN. 1983. 32,5 10,2 20,3. SEED. 1985. LIAO - WHITMAN. 1986. SKEMPTON. 1986. GONZALES (LOGARITMO). 1999. 1,7 0,7. PT-ES-53 1. 1,25. 1. 2 1. 10. Fuente: Autora.. 49. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,155 0,963 0,822 0,736 0,686 1,280 0,936 0,706 0,585 0,521 1,186 0,933 0,673 0,516 0,423 1,416 0,989 0,725 0,592 0,522 1,252 0,940 0,710 0,571 0,489 1,261 0,947 0,766 0,674 0,624 1,228 0,945 0,739 0,624 0,561 1,202 0,952 0,768 0,657 0,591.

(50) Tabla 14. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de fricción Calle 53. PERFORACION. PT-ES-53. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,109. 17. 28,50. 0,845. 18. 28,50. 0,656. 10. 28,50. 0,551. 10. 28,50. 0,491. 8. 28,50. Fuente: Autora.. 50. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 32,66 32,43 33,24 44,42 31,99 30,80 34,13 32,94 32,78 33,84 45,26 32,32 31,32 34,59 30,96 30,10 26,09 34,43 28,85 24,61 25,87 30,98 30,13 26,13 34,50 28,86 24,64 25,91 30,59 29,56 25,21 32,60 28,56 23,84 25,01.

(51) Figura 16. Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 53.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 53, estratigrafía arcillosa con algunos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 2.60 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 0.4 a 1.40, pertenece a la formación de Piedemonte B (Gravas areno arcillosas compactas de alta capacidad portante).. 51.

(52) 2.4 ESTACIÓN CALLE 60 Figura 17. Esquema Perforación Calle 60.. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 15. Datos de Perforación Calle 60. Perforación. USCS. Profundidad (m). Nume ro de G o lp e s e n Ca mpo N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-60. 2 2 4 2 2. 2,33 4,83 7,93 10,83 11,88. 11 10 16 11 15. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00. 17,84 17,84 20,07 17,84 17,84. Fuente: Autora.. 52. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 28,27 47,87 79,08 101,82 110,05. 0,29 0,49 0,81 1,04 1,12.

(53) Tabla 16. Corrección por confinamiento (Cn) Calle 60 Perforación. Método. PECK. Año. Ecuación. log. 1948. 20. log 20. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. SEED - IDRISS. 1983. SCHMERTMANN. 1983. SEED. 1985. LIAO - WHITMAN. 1986. SKEMPTON. 1986. GONZALES (LOGARITMO). 1999. 1,7 0,7. 1. 10,2. 32,5 20,3. PT-ES-60 1. 1,25. 1. 2 1. 10. Fuente: Autora.. 53. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,415 1,239 1,072 0,987 0,961 1,720 1,430 1,128 0,978 0,933 1,497 1,286 1,086 0,977 0,929 2,024 1,616 1,223 1,039 0,985 1,675 1,389 1,116 0,979 0,937 1,862 1,431 1,113 0,981 0,944 1,552 1,344 1,107 0,981 0,942 1,540 1,311 1,093 0,983 0,950.

(54) Tabla 17. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción calle 60 PERFORACION. PT-ES-60. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,476. 16. 28,50. 1,227. 12. 28,50. 0,993. 16. 28,50. 0,878. 10. 28,50. 0,842. 13. 28,50. Fuente: Autora.. 54. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 32,56 32,30 33,02 44,11 31,87 30,61 33,96 31,57 30,96 30,67 40,52 30,68 28,57 32,14 32,47 32,18 29,09 40,16 29,98 27,20 28,81 30,92 30,04 25,99 34,22 28,81 24,52 25,77 31,66 31,09 27,57 37,34 29,37 25,88 27,31.

(55) Figura 18. Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 60.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 60, estratigrafía arenosa con algunos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 1.15 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 0.9 a 2.05, pertenece a la formación Aluvial (arenas arcillosas sueltas a compactas de baja a media capacidad portante).. 55.

(56) 2.5 ESTACIÓN CALLE 64 Figura 19. Esquema Perforación Calle 64.. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 18. Datos de Perforación Calle 64. Perforación. USCS. Profundidad (m). Nume ro de G o lp e s e n Ca mpo N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-64. 4 4 2 2 2. 1,73 3,03 4,83 7,93 10,63. 5 7 6 8 15. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e.. 21,13 21,13 19,45 19,45 19,45. Fuente: Autora.. 56. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 36,55 64,02 99,03 159,33 211,84. 0,37 0,65 1,01 1,63 2,16.

(57) Tabla 19. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 64. Perforación. Método. PECK. Año. Ecuación. log. 1948. 20. log 20. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. SEED - IDRISS. 1983. 1. SCHMERTMANN. 1983. 32,5 10,2 20,3. SEED. 1985. LIAO - WHITMAN. 1986. SKEMPTON. 1986. GONZALES (LOGARITMO). 1999. 1,7 0,7. PT-ES-64 1. 1,25. 1. 2 1. 10. Fuente: Autora.. 57. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,329 1,142 0,996 0,838 0,743 1,584 1,256 0,994 0,731 0,594 1,394 1,170 0,994 0,702 0,528 1,829 1,385 1,058 0,752 0,601 1,535 1,231 0,994 0,736 0,582 1,637 1,237 0,995 0,784 0,680 1,457 1,210 0,995 0,762 0,633 1,428 1,185 0,995 0,789 0,665.

(58) Tabla 20. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 64. PERFORACION. PT-ES-64. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,355. 7. 28,50. 1,091. 8. 28,50. 0,891. 5. 28,50. 0,724. 6. 28,50. 0,558. 8. 28,50. Fuente: Autora.. 58. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 30,19 28,97 26,64 33,46 29,03 25,08 29,02 30,41 29,29 27,36 34,80 29,29 25,70 29,57 29,84 28,42 23,18 28,09 28,00 22,08 23,01 29,95 28,59 23,51 28,86 28,09 22,37 23,34 30,59 29,57 25,23 32,64 28,57 23,86 25,03.

(59) Figura 20. Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 64.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 64, estratigrafía arcillosa con algunos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 2.15 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 0.4 a 1.80, pertenece a la formación de Piedemonte B (Gravas areno arcillosas compactas de alta capacidad portante).. 59.

(60) 2.6 ESTACIÓN CALLE 79 Figura 21. Esquema Perforación Calle 79.. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 21. Datos de Perforación Calle 79. Perforación. USCS. Profundidad (m). Nume ro de G olpe s e n Ca mpo N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-79. 3 2 2 2. 1,73 2,28 4,28 5,78. 16 7 6 17. 1,50 1,50 1,50 1,50. 20,1 19,45 19,45 19,45. Fuente: Autora.. 60. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 32,47 37,67 56,57 70,75. 0,33 0,38 0,58 0,72.

(61) Tabla 22. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 79. Perforación. Método. PECK. Año. Ecuación. 1948. log. 20. log 20. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. SEED - IDRISS. 1983. 1. SCHMERTMANN. 1983. 32,5 10,2 20,3. SEED. 1985. LIAO - WHITMAN. 1986. SKEMPTON. 1986. 1,7 0,7. PT-ES-79 1. 1,25. 1. 2 1. GONZALES (LOGARITMO). 1999. 10. Fuente: Autora.. 61. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,369 1,319 1,183 1,109 1,648 1,568 1,331 1,196 1,441 1,382 1,220 1,130 1,920 1,805 1,483 1,308 1,600 1,519 1,298 1,177 1,737 1,613 1,316 1,177 1,502 1,445 1,268 1,162 1,480 1,415 1,239 1,142.

(62) Tabla 23. Correlación Presión por Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 79. PERFORACION. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,236. 20. 28,50. 1,224. 9. 28,50. 1,208. 7. 28,50. 1,191. 20. 28,50. PT-ES-79. Fuente: Autora.. 62. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 33,44 33,42 34,88 46,65 32,93 32,22 35,40 30,64 29,64 28,09 36,13 29,57 26,34 30,14 30,31 29,15 24,52 31,10 28,36 23,24 24,33 33,56 33,56 30,91 43,25 30,80 28,78 30,58.

(63) Figura 22. Correlación Presión de Confinamiento y esfuerzo Admisible Calle 79.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 79, estratigrafía de arenas o arcillas con altos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 0.75 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 1.10 a 1.90, pertenece a la formación Aluvial (arenas arcillosas sueltas a compactas de media a alta capacidad portante).. 63.

(64) 2.7 ESTACIÓN CALLE 94 Figura 23. Esquema Perforación Calle 94.. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 24. Datos de Perforación Calle 94. Perforación. USCS. Profundidad (m). Nu me ro de G olpe s e n Ca mp o N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-94. 2 2 4 2 2 2 2 2 2 2 2. 0,83 1,73 2,73 3,78 4,87 5,23 6,23 7,28 7,73 9,23 11,78. 26 6 13 20 15 33 41 18 18 36 44. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e. n.e.. 18,87 18,87 18,88 18,87 18,87 18,87 18,87 18,87 18,87 18,87 18,87. Fuente: Autora.. 64. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 15,66 32,65 51,53 71,34 91,91 98,70 117,57 137,38 145,88 174,18 222,30. 0,16 0,33 0,53 0,73 0,94 1,01 1,20 1,40 1,49 1,78 2,27.

(65) Tabla 25. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 94. Perforación. Método. Año. Ecuación. log. PECK. 1948. 20. log 20. 1,7 0,7. PT-ES-94. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. 1. SEED - IDRISS. 1983. Continúa….. 65. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,612 1,367 1,215 1,106 1,021 0,998 0,939 0,887 0,867 0,808 0,727 1,977 1,646 1,387 1,191 1,038 0,996 0,895 0,809 0,777 0,686 0,573 1,733 1,439 1,257 1,127 1,026 0,996 0,889 0,793 0,756 0,648 0,498.

(66) Perforación. Método. Año. Ecuación. 10,2. SCHMERTMANN. 1983. 1. SEED. 32,5 20,3. 1,25. 1985. PT-ES-94 1. LIAO - WHITMAN. 1986. 2 1. SKEMPTON. 1986. Continúa…. 66. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 2,417 1,916 1,557 1,301 1,112 1,061 0,941 0,841 0,804 0,702 0,578 1,995 1,597 1,349 1,172 1,035 0,996 0,901 0,817 0,784 0,688 0,555 2,501 1,733 1,379 1,172 1,033 0,996 0,913 0,845 0,820 0,750 0,664 1,724 1,500 1,311 1,157 1,032 0,996 0,909 0,833 0,804 0,720 0,612.

(67) Perforación. Método. Año. Ecuación. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,796 1,477 1,279 1,138 1,028 0,997 0,921 0,853 0,827 0,750 0,644. 10. PT-ES-94. GONZALES (LOGARITMO). 1999. Fuente: Autora. Tabla 26. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 94 PERFORACION. PT-ES-94. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,751. 46. 27,50. 1,408. 8. 28,50. 1,193. 16. 28,50. Continúa…. 67. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 39,88 39,90 45,17 56,32 40,66 41,13 43,37 30,61 29,59 28,00 35,97 29,53 26,26 30,07 32,38 32,06 32,61 43,51 31,65 30,25 33,64.

(68) PERFORACION. PT-ES-94. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,040. 21. 28,50. 0,925. 14. 28,50. 0,893. 29. 28,50. 0,812. 33. 28,50. 0,742. 13. 28,50. Continúa…. 68. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 33,70 33,73 31,13 43,61 30,90 28,97 30,80 31,97 31,51 28,17 38,48 29,60 26,40 27,90 35,87 36,18 34,19 48,09 32,52 31,62 33,80 36,82 37,16 35,40 49,63 33,24 32,67 34,99 31,84 31,34 27,92 38,01 29,50 26,19 27,66.

(69) PERFORACION. PT-ES-94. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 0,715. 13. 28,50. 0,639. 23. 28,50. 0,539. 24. 28,50. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 31,72 31,17 27,69 37,57 29,41 25,99 27,43 34,25 34,39 31,96 44,91 31,31 29,69 31,62 34,43 34,59 32,22 45,30 31,45 29,91 31,87. Fuente: Autora. Figura 24. Correlación Presión de Confinamiento y Esfuerzo Admisible Calle 94.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 94, estratigrafía arcillosa con algunos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 2.15 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 0.4 a 1.80, pertenece a la formación de Piedemonte B (Gravas areno arcillosas compactas de alta capacidad portante). 69.

(70) 2.8 ESTACIÓN CALLE 100 Figura 25. Esquema Perforación Calle 100.. Fuente: Consorcio Troncar Carrera 7. Contrato No. 25/2006. Tabla 27. Datos de Perforación Calle 100. Perforación. USCS. Profundidad (m). Nume ro de G olpe s e n Ca mpo N. N.F.. (KN/m ). PT-ES-100. 4 4 4 4 4 4. 2,33 4,28 6,83 8,78 10,73 11,78. 3 16 23 39 41 42. 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00. 19,90 19,90 19,90 19,90 19,90 19,90. Fuente: Autora.. 70. σv' (KN/m²). σv' (Kg/cm ²). 23,07 49,07 74,32 93,62 112,93 123,32. 0,24 0,50 0,76 0,96 1,15 1,26.

(71) Tabla 28. Corrección por Confinamiento (Cn) Calle 100 Perforación. PT-ES-100. Método. Año. PECK. 1948. MEYERHOF ISHIHARA. 1975. SEED - IDRISS. 1983. SCHMERTMANN. 1983. SEED. 1985. LIAO - WHITMAN. 1986. SKEMPTON. 1986. Ecuación. 20. log. log 20. 1,7 0,7. 1. 32,5 20,3. 10,2. 1. 1,25. 1. 2 1. Continúa…. 71. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,483 1,231 1,092 1,015 0,953 0,923 1,817 1,416 1,166 1,027 0,918 0,868 1,578 1,276 1,111 1,018 0,913 0,859 2,170 1,596 1,270 1,098 0,967 0,909 1,785 1,375 1,150 1,025 0,923 0,875 2,061 1,413 1,148 1,023 0,932 0,891 1,619 1,333 1,137 1,023 0,929 0,886.

(72) Perforación. PT-ES-100. Método. Año. Ecuación. Corr. Confinamiento Cn Corr.. 1,628 1,300 1,120 1,020 0,938 0,900. 10. GONZALES (LOGARITMO). 1999. Fuente: Autora. Tabla 29. Correlación Presión de Confinamiento y Angulo de Fricción Calle 100 PERFORACION. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 1,571. 5. 28,50. 1,216. 19. 28,50. 1,022. 23. 28,50. 0,917. 36. 28,50. PT-ES1-00. Continúa… 72. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 29,68 28,17 24,71 29,65 28,41 23,41 27,52 33,36 33,32 34,72 46,45 32,84 32,08 35,28 34,37 34,53 32,14 45,18 31,41 29,84 31,79 37,44 37,75 36,14 50,51 33,70 33,31 35,71.

(73) PERFORACION. Cncorr PROM. NCORR. CORTE DIRECTO (Ø). 0,830. 34. 28,50. 0,790. 33. 28,50. PT-ES1-00. ANGULO DE FRICCION EQUIVALENTE AUTOR, AÑO. Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996 Peck, 1948 Peck et al, 1953 Kishida, 1969 Schmertma1999, 1970 JNR, 1999 JRB, 1974 Hatanaca, Uchida 1996. Ø'Eqv. 37,01 37,34 35,63 49,91 33,38 32,87 35,21 36,80 37,13 35,37 49,59 33,22 32,64 34,96. Fuente: Autora. Figura 26. Correlación Presión de Confinamiento y Esfuerzo Admisible Calle 100.. Fuente: Autora. Perforación carrera 7ª con calle 100, estratigrafía de arenas con algunos contenidos de limos, esfuerzo admisible inferior a 1.30 Kg/cm² y presiones de confinamiento de 0.80 a 2.20, pertenece a la formación Lacustre A (arcillas limosas muy blandas de baja a media capacidad portante).. 73.