Parte III Instalaciones Glp Criterios Diseño

(1)

Comercio Servicio e Inversiones S.A.

Ing. Johnny Acuña Arias

DISEÑO DE INSTALACIONES DE GAS

LICUADO DE PETROLEO (GLP)

(2)

III.- INSTALACIONES GLP: CRITERIOS DE DISEÑO

(3)

III.- INSTALACIONES GLP: CRITERIOS DE DISEÑO

(4)

Indice

1.

1. De

Dete

ter

rmi

mina

naci

ción de

ón del con

l consu

sumo de g

mo de gas

as.

.

2.

2. Di

Dime

mens

nsio

iona

nami

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ento

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es

es.

.

3

3. .



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Se

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%

%.

.

C&

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ulo de

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)

(5)

III.- INSTALACIONES GLP: CRITERIOS DE

DISEÑO

1.

1. Det

Det

erm

ina

ció

n de

l C

n!"

m d

e #a

!

.

•

• Consumo horario

Consumo horario

•

• *oras de +uncionamiento

*oras de +uncionamiento

•

(6)

Determinación del consumo de gas

Consumo horario

Se calcula mediante la suma de las potencias máximas de los equipos.

Se debe expresar en Btu/h o m3/h (m3 estándar)

Ejemplo: n local comercial tiene instalado los

Ejemplo: n local comercial tiene instalado los si!uientes equipos:si!uientes equipos:

"

" #ale$%n &'''' Btu/h#ale$%n &'''' Btu/h

"

" #ocina ndustrial *+'''' Btu/h#ocina ndustrial *+'''' Btu/h

"

" na $reidora &'''' Btu/hna $reidora &'''' Btu/h

,a suma de las potencias de los '3 equipos es de

240,000 Btu/h

% su% su

equi-alente aproximado de

2,5 m3/h.

En el cálculo del consumo horario se tienen que considerar el

100% de los equipos instalados y de ser necesario (confirmado)

proyectar instalación de equipos a futuro.

(7)

Determinación del consumo de gas

*oras de tra'a,o

Se debe considerar las horas efectivas de trabajo.

Es un termino que inicialmente suele !enerar con$usiones los errores en este aspecto !eneran sobredimensionamientos de consumo  de capacidad de tanques.

Ejemplo: En el local anterior se in$orma que se encuentra abierto & horas al da.

tili0ando directamente esta in$ormaci%n (& horas/da) se calcula un total de ener!a diaria de *1 m3/h (*1 !al/h de lquido).

(8)

Determinación del consumo de gas

*oras de tra'a,o

2o necesariamente las horas de trabajo coinciden con las horas de $uncionamiento del local. ,as horas e$ecti-as de trabajo son menores puesto los equipos no estarán trabajando al *'' durante las & horas.

4e manera e$ecti-a pueden trabajar + % 3 horas se!5n la demanda (consumo de comida) que ten!an. #on la experiencia  la obtenci%n de ciertos datos prácticas podemos aproximarnos a un -alor real.

6or ejemplo la cocina industrial (& hornillas 7 horno) no estará siempre trabajando al *'' de su car!a lo mismo el cale$%n solo consume !as cuando ha consumo de a!ua.

#alculamos nue-amente el ejemplo con un -alor e$ecti-o de + horas de trabajo.

El total de ener!a diaria se ha reducido a su tercera parte ( 1m3 / da)

E$"i% Ptencia_(&t"') Ptencia_(m') +"ncinamient*ra! ' d,a Ttal ener#,a al d,a (&t") Cale+on %-.--- -% 2 12-.---Cocina Industrial 12-.--- 13 2 2!-.---/reidora %-.--- -% 2 12-.--- 0otal 2!-.--- 2$ -/./// 0m'd,a

(9)

Determinación del consumo de gas

Consumo Acumulativo

8dicionalmente al consumo acumulati-o diario que -imos en el ejemplo anterior. Se debe calcular este consumo para periodos de un mes  a9o.

Nota Importante:

Existen casos donde los días de funcionamiento no son los 30 días del mes, ni los 12 meses del año. Ejemplo: ranjas, plantas pes!ueras.

(10)

III.- INSTALACIONES GLP: CRITERIOS DE

DISEÑO

. Dimen!inamient de tan$"e!

.

• Ca"acidad de va"ori#ación

• Autonom(a

• Consideraciones normativas

(11)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

'3 criterios para dimensionar un tanque de ,6: 1. "apacidad de #apori$aci%n

2. &utonomía '(ínimo 1 semana)

(12)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

'#. Dim!"i#!$mi!t# (#) $($i%$% % +$(#)i$*i!

,os tanques se dimensionan en $unci%n a su capacidad de -apori0aci%n. 6ara que el lquido -aporice es decir pase a estado !aseoso es necesario un aporte de calor que el $luido (,6 lquido) toma del ambiente a tra-;s de las paredes del tanque (super$icie mojada) transmiti;ndose este calor por conducci%n a tra-;s de la chapa del tanque. 8s la -apori0aci%n natural será directamente proporcional a los si!uientes $actores:

 Super$icie mojada por el lquido (se considera nula la trans$erencia

de calor del exterior a la $ase !aseosa del tanque).

 <emperatura exterior o del ambiente.

 <emperatura interior del ,6 ($ase lquida).  #alor latente de -apori0aci%n del ,6.

(13)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

#onociendo las caractersticas del producto el acero con el cual se $abrica el tanque  las condiciones ambientales se puede

determinar la cantidad de ,6 que se puede e-aporar sin embar!o existe un m;todo aproximado  mu sencillo para

estimar esta cantidad en $unci%n a la !eometra del tanque  está dado por la expresi%n: = > 4 x , x ? (= está en B</hora).



!!I I " "# # E E $ $ % % & & E E ' ' $ $ E E % % I I & & % % E E N N ( ( ) ) **+ + , , , ,- - *

*!!** , ,% % + + & & $ $ & & $ $ , ,** E E N N ( ( ) ) **+ + , , , ,- - .

. !! / / & & N N - - $ $ , ,N N $ $ E E ( ( , ,% % , , ( ( & & % % / / E E N N $ $ , ,0 0 E E E E 1

1 & & **) ) # # E E N N E E **2 2 33) ) I I & & E E N N E E ** % % E E / / I I ( ( I I E E N N $ $ E E

,as tablas resultantes del empleo de esta expresi%n (tanto para tanques a;reos como soterrados) se muestran a continuaci%n:

(14)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

,os tanques se dimensionan en $unci%n a su capacidad de

-apori0aci%n natural para lo cual se debe calcular la car!a total a ser atendida por dicho tanque o conjunto de tanques. ,a car!a total es la suma de las demandas de todos los equipos (considerando de ser necesario el $actor de simultaneidad) de acuerdo a la potencia de placa de cada uno  teniendo en cuenta $uturos equipos a ser

instalados considerar un $actor de se!uridad de *.*' a *.+'. 6ara tanques a;reos se utili0a la si!uiente tabla (se considera ni-el

mnimo o de reposici%n del tanque entre +'  3'):

<82=ES 2S<8,84@S S@BAE S6EA#E @ 8EAE@S

#868#484 4E C86@AD8#@2 28<A8, 68A8 S@ 2<EA<E2<E

 C@,. actor #868#484 2@28, 4E <82=E #,24A#@ F@AD@2<8, (B</FA)

,=4@ ? *+' +1' 1'' *''' 11'' *''''

&' *'' &3+31+ *'1*1++ *&3*1G1 3*H'GIH HH'GGI' *1G*I&&J 1' G' 1&G**& GJ&3I' *J&HJ3& +H&+HH* IG+HGI3 *J3+1HGI J' H' 1'1HH* HJ*+*H *3'1+I& +1JJIH3 I'JIGI& *+I3J*3* 3' I' JJ+&J& I3&'&1 **J+**I +++&&H1 &*&&GIG ***J+3&1 +' &' 3IGJ** &3'G*3 GIHG1I *G'H1HI 1+H1GH+ G11'1GH *' J1 +HJ 11H JI3 *H1 I3J +*H * J3* JJ' 3 G&J JH& I *&+ GJG

(15)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

#uando los tanques deben ser enterrados (por ra0ones de distancias como alternati-a de protecci%n contraincendio por

limitaciones de disponibilidad de a!ua o simplemente por ra0ones est;ticas) se considera que la capacidad de -apori0aci%n natural se reduce en un J' en estos casos se utili0a la tabla si!uiente (se considera ni-el mnimo o de reposici%n del tanque entre +'  3'a criterio de proectista):

<82=ES 2S<8,84@S B8K@ S6EA#E @ S@<EAA84@S #868#484 4E C86@AD8#@2 28<A8, S@ 2<EA<E2<E

 C@,. actor #868#484 2@28, 4E <82=E #,24A#@ F@AD@2<8, (B</FA)

,=4@ ? *+' +1' 1'' *''' 11'' *''''

&' *'' 3JIIG3 1IH33I HGI3II *IJG13H JHJ1JH3 HI1JI*1 1' G' 3*3'*J 1+'1'3 H'I&J' *1IJ1HJ J3&'G31 IHIG+JJ J' H' +IH+31 J&+&I' I*IG'+ *3GG&3' 3HI&3HI I''3II+ 3' I' +J3J11 J'JH3& &+H*&J *++J&II 33G*H3H &*+H3'* +' &' +'H&I& 3JI''+ 13HJ+& *'JGI+3 +G'I+G' 1+1+H+G *' J1 *1&1'I +&'+1+ J'3H+' IHI+G+ +*H'J&I 3G3G&++

(16)

C$"#

L'* caldera de *'' BF6 6uede trabajar

con '* <anque de *''' !alonesM

n!. #S """""""""""" 2@

Sup #omercial"""""""""""""""""S no pasa

nadaNNNN hasta con uno de 1''

!alones...

*'' BF6MMM

(17)

A 45S65S0A 5S

78

• 1-- 9*::

• _{1-- 9* ; 3!----- 906<hr}

• CAACIDAD D5 67 0A7=65 A5458 D5

1--- >A875S A 2-? ;

1@-----906<hr

• CAACIDAD D5 67 0A7=65 A5458 D5

1--- >A875S A %-? ;

3@2-----906<hr

(18)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

2#. +)ii$i! (#) $ut#!#m$

na -e0 determinado por capacidad de -apori0aci%n el tama9o %ptimo de tanque se debe -eri$icar que dicho tanque cumpla con una autonoma de *' a *1 das (ideal)O 'I das como mnimo.

,a autonoma de un tanque está en $unci%n al consumo  a la capacidad 5til o e$ecti-a del tanque. Esta capacidad e$ecti-a o 5til es el -olumen de !as disponible del tanque es la di$erencia entre el máximo llenado  el stocP mnimo de se!uridad. Se puede emplear la si!uiente expresi%n:

d ! t 4 /u 4 / 5 Ed 4onde:

d: 8utonoma del tanque en das

Ct: Columen total del tanque en !alones

#u: #apacidad 5til del tanque (para un ni-el de llenado máximo de H1  un ni-el mnimo de reposici%n de +' #u > H1"+' > &1) 6#: 6oder calor$ico del ,6 (para mix I'/3'6#>GJJ1' B</!al) Ed: Ener!a consumida por la instalaci%n en promedio diaen B</da

(19)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

2#. +)ii$i! (#) $ut#!#m$ *#!t.1

Em(#

6ara un tanque de +1' !alones su capacidad util es &1 (+1') > *&+.1 !alones. (t 4 /u).

Si una instalaci%n tiene un consumo al da de +'''''' Btu:

/ 5 Ed ! 678790 (tu5;al) 5 <80008000 (tu5d=a) ! 0807> dia5;al d ! t 4 /u 4 / 5 Ed ! 1?<.9 ;al 4 0807> dia5;al ! >8? d=as

(20)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

3#. +)ii$i! % Di"t$!*i$" N#)m$ti$1

inalmente se debe -eri$icar que el tanque o los tanques que componen el #entro de 8lmacenamiento cumplan con las

distancias mnimas de se!uridad a los lmites de propiedad as como la separaci%n entre ellos que exi!e la re!lamentaci%n -i!ente.

8ctualmente se debe trabajar con la 2<6 3+*.*+3

Qnstalaciones de ,6 para consumidores directos  redes de distribuci%nR.

(21)

2<6 3+.+3 Qnstalaciones de ,6 para

(22)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

Em(# % C*u#:

4eterminar el tama9o %ptimo del tanque a;reo para la instalaci%n que se muestra considere que en un $uturo se instalarán adicionalmente en el mismo local otra estu$a  dos hornos más. #onsidere además un $actor de se!uridad de *' adicional para el consumo.

(23)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

S#u*i!:

')#. Dim!"i#!$mi!t# (#) $($i%$% % $(#)i$*i!:

4eterminaremos primero la ener!a total (Et) que demanda la instalaci%n tanto en las condicionas actuales como proectadas: &ctual: Et - '0,000 / ,000 / 120,000) x 1.10 - 2,00 456hr

7utura: Et - '0,000 / 2x,000 / 3x120,000)x1.10 - 80,000456hr 4e las tablas obser-amos que para un ni-el mnimo en el tanque de +' un tanque a;reo de *+' !al cubre nuestra necesidad actual pero se requiere un tanque de +1' !al para satis$acer las

necesidades $uturas.

6ara tanques soterrados necesitaramos un tanque de 1'' !al para nuestro requerimiento actual pero uno de *''' !al para las

necesidades $uturas. @bs;r-ese que en este caso una alternati-a es trabajar con un tanque soterrado de 1'' !al pero a un ni-el mnimo no menor de 3'.

(24)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

S#ui! #!t.1:

2%#. +)ii$i! (#) $ut#!#m$:

El tiempo en das de autonoma del tanque (d) está dado por: d - #t x "u x 9" 6 Ed

6ara tanque a;reo necesidad $utura: Ct > +1' !al

#u > H1 " +' > &1

6# > GJJ1' B</!al (para una me0cla I'/3')

Ed > &'1''' B</hr x 1 hr/da > 3'+1''' B</da

En este caso estamos asumiendo 1 horas de operaci%n diaria para los equipos este tiempo en realidad debe ser calculado  acumulado por el proectista para cada equipo en $orma

independiente de acuerdo con el uso de cada equipo  se!5n in$ormaci%n del usuario.

(25)

Dim!"i#!$mi!t# % T$!&u"

S#ui! #!t.1:

Aeempla0ando:

d > +1' x &1 x GJJ1' / 3'+1''' > 1.'I das

1 das puede parecer mu ajustado por lo tanto esco!eremos un tanque de *''' !alones que nos da una autonoma de +' das. En estricto ri!or la autonoma la de$ine el pro-eedor de ,6 en

$unci%n de sus $acilidades lo!sticas ,o $undamental en este caso es que el pro-eedor !arantice que no se quebrará stocPs en el usuario ni descenderá el ni-el del tanque por debajo del mnimo de dise9o en este caso +' por que podra presentarse problemas de

-apori0aci%n.

3)#. +)ii$i! % %i"t$!*i$"

:

4e acuerdo con la re!lamentaci%n -i!ente (2<6 3+*.*+3) debemos considerar que el tanque seleccionado (*''' !alones) debe ser

(26)

6m#)i$ % C*u# E"t!%$)

E7i"t u! #)m$t# "t!%$) ($)$ %im!"i#!$) $ $($i%$% %

$m$!$mi!t# $ut#!#m$ 8 $(#)i$i!1

Este documento tambi;n inclue la in$ormaci%n relacionada con las horas de $uncionamiento consumo diario  acumulado.

Memoria de Cálculo

(27)

(28)

S**i! % +$(#)i$%#)"

,os -apori0adores se seleccionan de acuerdo con su capacidad de procesar el ,6 en estado lquido (=) medido en !alones por hora (!al/hr). Se utili0a la $%rmula si!uiente:

9Et 7 ;%1 / PC

donde:

= > #apacidad requerida del -apori0ador en !alones/hora.

Et > Ener!a total requerida por el sistema en B</hr (considere la cantidad total de -apor necesaria  a!r;!uele el !as usado por el mismo -apori0ador los datos se obtienen de las placas de los equipos).

(29)

S**i! % +$(#)i$%#)"

d > actor de -ariaci%n de car!a: *.*' por cambios de car!a !raduales *.+' para car!a rápida  $luctuante 

*.+1 para temperaturas por debajo de "+'T 6# > 6oder #alor$ico del ,6 en B</!al

6ara el propano usar: 6#p > G'H'' B</!al 6ara el Butano usar: 6#b > *'+G'' B</!al 6ara un mix I'/3' usar: 6#m > GJJ1' B</!al

4e los catálo!os del $abricante se esco!e el -apori0ador inmediato superior que satis$ace el -alor de =.

(30)

S**i! % +$(#)i$%#)"

8,8S: J' 8, / FA H' 8, / FA *+' 8, / FA A82S@E AF 1' (1' 8,/FA) AF *+' (*+' 8,/FA)

;+ #&9;<=>&*;<E+ *EE +EE""=;&<+E &  ? 0@ *E +5 "&9&"=*&*

'* 8,@2 ,6 ,=4@ > G1''' B</FA > *3 4E ,6 C86@A E2 E, 8BE2<E.

(31)

C*u# % Dimt)# % Tu<)$"

El diámetro de las tuberas a instalar es un $actor que -a a determinar en !ran medida el costo $inal de una red de distribuci%n por lo que es mu importante reali0ar adecuadamente su cálculo.

Este diámetro depende de:

 ,a naturale0a del !as con su densidad caracterstica.

 ,a cada de presi%n que se admita que -a a ser $unci%n del caudal

 de la presi%n de trabajo.

 ,a -elocidad resultante de circulaci%n del !as.

,a presi%n del !as decae con$orme a-an0a a lo lar!o de la tubera por e$ecto del ro0amiento con las paredes  los di$erentes accesorios as como por la presencia de cambios de secci%n en la tubera. Este

e$ecto es lo que se conoce como

(=)%i%$ % *$)>$.

En !eneral la manera de calcular estos diámetros consiste en determinar la p;rdida de car!a que se produce para un determinado diámetro obtenido por tanteo para comprobar si esa p;rdida de car!a  la -elocidad

(32)

C*u# % Dimt)# % Tu<)$"

6ara estos cálculos se considerarán las necesidades reales de consumo  se aplicarán de ser necesarios coe$icientes de

simultaneidad.

6ara proceder al cálculo de una red de distribuci%n se empie0a en primer lu!ar por calcular el diámetro de la conducci%n desde el punto de emisi%n de !as hasta la primera deri-aci%n

suponiendo una p;rdida de car!a i!ual a la p;rdida por metro lineal permitida. na -e0 calculado este diámetro se eli!e el diámetro comercial inmediatamente superior  se comprueba que se cumple la limitaci%n de -elocidad en el interior de la tubera (+'m/s o *' m/s se!5n sean tuberas por exteriores o por interiores respecti-amente).

6ara calcular los si!uientes tramos se procederá de la misma $orma hasta lle!ar a tener todos los diámetros de la arteria

principal. na -e0 hecho esto se calculara de $orma similar toda la red.

(33)

C*u# % Dimt)# % Tu<)$"

Dimt)# % tu<)$ !t) #" )>u$%#)" % ')$. 8 2%$. t$($.

*ro. ida la lon!itud requerida de tubera desde la salida del

re!ulador de *ra. etapa hasta la entrada del re!ulador de +da. Etapa. +do. 4etermine la máxima demanda del sistema de !as sumando la capacidades de todos los equipos conectados en B</hr (-er placa de especi$icaciones) o re$i;rase a la tabla de 6otencias de Equipos. 3ro. #alcule el diámetro de tubera de acuerdo a las $%rmulas de Aenouard para una p;rdida de car!a menor a *'. Seleccione el diámetro comercial inmediatamente superior  -eri$ique los lmites de -elocidad  la p;rdida de car!a real para el diámetro seleccionado. Jto. 6ara sistemas de m5ltiples re!uladores de se!unda etapa se debe medir la lon!itud de tubera para lle!ar hasta el re!ulador de se!unda etapa

m" $!#

(34)

C*u# % Dimt)# % Tu<)$"

Dimt)# % tu<)$ !t)  )>u$%#) % 2%$. t$($ 8 

A($)$t#.

*ro. ida la lon!itud de tubera necesaria entre la salida del

re!ulador de +da. etapa  la entrada al aparato

m" $$%#

(2ota: Esta es la 5nica medida que se necesita para dimensionar un

sistema de dos etapas).

+do. 6ara cada secci%n de tubera calcule la demanda en B</FA de acuerdo a la in$ormaci%n en la placa de cada aparato o

re$iri;ndose a la tabla de 6otencias de Equipos.

3ro. Seleccione cada secci%n de tubera utili0ando la $%rmula de Aenouard considerando el caudal = (en m3/hr) correspondiente para cada tramo seleccionar el diámetro de tubera inmediatamente superior  -eri$icar para ese nue-o diámetro la p;rdida de car!a  -elocidad admisibles.

(35)

P#t!i$" t(i$" % &ui(#"

E2UIPOS DESCRIPCION POTENCIAS CONSU3O

&TU'ra

3cal'r

a 56

m'ra (7) C8CI7A I7D6S04IA ! *847IAS  *8478 ---- 22.$- 2%.1% -.3$ C8CI7A I7D6S04IA % *847IAS  *8478 12---- 3-.-- 3!. 1.2!% C8CI7A I7D6S04IA % *847IAS  *8478  AC*A 1---- !$.-- $2.33 1.% C8CI7A I7D6S04IA  *847IAS  2 *8478S  A7C*A 32---- -.-- 3.-2 3.323 CA5/87 1- l"m A8405 2$E C %---- 1$.-- 1).!! -.%23 CA5/87 13 l"m A8405 2$E C )--- 1.$- 22.%) -.1-CA5/87 1% l"m A8405 2$E C %--- 2!.-- 2).1 -.) 0548 >AS - lt AAC57AI5708 *AS0A $ E C 32--- .-- .3- -.332 0548 >AS 13- lt AAC57AI5708 *AS0A $ E C 3%--- .-- 1-.!) -.3)! 0548 >AS 1- lt AAC57AI5708 *AS0A $ E C !---- 1-.-- 11.%3 -.!1$ S5CAD84A 11 l's. S5CAD84A C5704I/6>A 9.. 3%--- .-- 1-.!) -.3)! 5S06/A 0I48 9AA7C5AD8 048054 4A 9.. 1-- !.)- $.!) -.1$ 5S06/A 5F054I845S A4A 6SI 57 5F054I845S 4ADIA705 !--- 12.-- 13.$ -.! /45ID84A 84 CA7AS0IA 3- lt. %---- 1$.-- 1).!! -.%23 A7C*A -.3F-.m2 !---- 1-.-- 11.%3 -.!1$ 055DB75 CII !-- CA570AI5708 C5704A D5 A>6A !----- 1--.-- 11%.2 !.1$3 CAD548 $- 9* >5754AD84 D5 GA84 1%%-- !21.)- !-.3$ 1).$1$ CAD548 1-- 9* >5754AD84 D5 GA84 33)3%-- !3.!- -.)- 3$.-3-CAD548 2-- 9* >5754AD84 D5 GA84 %)!)2-- 1%%.- 1%1.!- )-.-$ CAD548 3-- 9* >5754AD84 D5 GA84 1-12--- 2$3-.2- 2!2.- 1-$.-

(36)

P)"i#!" ! $ )% % tu<)$"

CLASI;ICACION PRESI?N DE SER+ICIO P1

Baja 6resi%n (B6) 6 U ''1 bar! 6 U '.I+1 psi! 6 U +' Q#.8. 6 U 1'' mm#.8.

edia 6resi%n 8 (68) ''1 bar! U 6 V 'J bar! '.I+1 psi! U 6 V 1.H psi! edia 6resi%n B (6B) 'J bar! U 6 V J bar!

1.H psi! U 6 V 1H psi! 8lta 6resi%n 8 (868) J bar! U 6 V *& bar!

1H psi! U 6 V +3+ psi! 8lta 6resi%n B (86B) 6 W *& bar!

6 W +3+ psi!

E!uivalencias: 1 bar - 1. psi - 100 A9a

1 psi - 2.8B".&. ' B".&.- pulada de columna de aua)

(37)

P=)%i%$ % *$)>$ ! tu<)$"

6ara la determinaci%n de la p;rdida de car!a se utili0arán las $%rmulas de

RENO@ARD

 estas $%rmulas son -álidas si se cumplen simultáneamente las dos condiciones si!uientes:

i. ,a relaci%n entre el caudal = (medido en m3(n)/h)  el diámetro interior real de la tubera 4 (en mm) es in$erior a *1':

ii. El llamado Q25mero de AenoldsR A es menor a +X''''''. Esto -iene dado por la si!uiente expresi%n:

R T 7 9 /D1  2000,000

4onde: < >I+''' para ,6 ++3'' para !as natural +J3'' para aire

(38)

P=)%i%$ % *$)>$ ! tu<)$"

,as $%rmulas de Aenouard son:

'. P$)$ m%i$" ()"i#!" 0,05 <$)  P  4 <$)1

(39)

P=)%i%$ % *$)>$ ! tu<)$"

4onde:

 6a  6b: 6resiones absolutas en el ori!en  en el extremo del

tramo cua p;rdida de car!a queremos hallar expresadas en bar para medias presiones  en mm c.d.a. para bajas

presiones.

 S: 4ensidad corre!ida. Es un $actor que depende de la

densidad relati-a del !as  de la -iscosidad  compresibilidad del mismo. ,os -alores que se han de tomar para este

parámetro son los indicados a continuaci%n:

 6ara ,6 mix I'/3' *.+1  6ara !as natural: '&'  6ara !as propano: **&  6ara !as butano: *.JJ

(40)

P=)%i%$ % *$)>$ ! tu<)$"

4onde:

 ,: ,on!itud equi-alente (,e) de cálculo en m.

Esta se calcula sumando a la lon!itud $sica de la tubera las lon!itudes equi-alentes por p;rdidas de car!a debidas en los accesorios (codos tees etc.) en el tramo calculado. Sin

embar!o para e$ectos de cálculo se puede asumir un +' más de la lon!itud real para tener en cuenta estas p;rdidas.

 =: #audal de !as en m3 (n)/h (es decir a condiciones

normales: presi%n atmos$;rica  temperatura 'Y #).

(41)

Dim!"i#!" % tu<)$"

'. T@BERIAS DE COBRE TIPO L

Dimt)# Dimt)# Dimt)# E"("#) N#mi!$ I!t.R$ E7t.R$ P$)%

(u> mm mm mm  H.'* G.13 '.I&  *'.G+ *+.I' '.HG  *3.HJ *1.HH *.'+ F *G.G1 ++.+3 *.*J ' +&.'J +H.1H *.+I '  3+.*3 3J.G3 *.J' '  3H.+J J*.+H *.1+ 2 1'.J+ 13.GH *.IH 2  &+.&+ &&.&H +.'3 3 IJ.H' IG.3H +.+G 4 GG.+' *'J.IH +.IG 5 *+3.H+ *3'.*H 3.*H

2. T@BERIAS DE ACERO CED@LA 40

Dimt)# Dimt)# Dimt)# E"("#) N#mi!$ I!t.R$ E7t.R$ P$)%

(u> mm mm mm

 *+.JH *I.*' +.3*  *1.I& +*.3' +.II F +'.G& +&.I' +.HI ' +&.&J 33.J' 3.3H '  31.'H J+.+' 3.1& '  J'.GJ JH.3' 3.&H 2 1+.JH &'.3' 3.G* 2  &+.&H I3.'' 1.*& 3 II.G+ HH.G' 1.JG 4 *'+.+& **J.3' &.'+ 4  **+.&1 *+1.+1 &.3'  *1J.'H *&H.3' I.**

(42)

L#!>itu%" &ui$!t" %

$**"#)i#"

E!uivalencias: 1 bar - 1. psi - 100 A9a 1 psi - 2.8B".&. ' B".&.- pulada de columna de aua)

(43)

+#*i%$% % >$"

,a -elocidad C del !as en la tubera (a *1Y #) se determinará por la $%rmula:

En este caso se tiene que:

 C: Es la -elocidad del !as en m/s.

 6: Es la presi%n absoluta media de la conducci%n del tramo

anali0ado en bar. Se puede considerar 6>(6a76b)/+

 4: Es el diámetro interior de la tubera en mm.  =: #audal en m3(n)/h.

E"t$ #i%$% !# %< 7%) #" "i>ui!t" mit":



P$)$ tu<)$" !  7t)i#) %< ") m!#) % 20 m/"



P$)$ tu<)$" i!t)i#)" %< ") m!#) % '0 m/"

(44)

S**i! % R>u$%#)" % P)"i!

,as tablas de capacidad de un re!ulador muestran la

capacidad del mismo a di$erentes presiones de entrada a una presi%n de ajuste de salida pre"determinada de $ábrica.

L# &u %< "$<) ($)$ "**i#!$) u! )>u$%#):

*. ,a car!a del equipo (capacidad de !as en m3/h P!/h o

B</h es la suma de los consumos instalados  proectados) +. <ama9o de la <ubera

3. 6resi%n de Entrada (-alor máximo  mnimo) J. 6resi%n de Salida

1. e0cla de !as empleado (6ropano/Butano)

(45)

I!"t$$*i! % R>u$%#)" %

P)im)$ 8 S>u!%$ Et$($

(46)

(47)

(48)

(49)

(50)

R>u$%#)" % Et$($ @!i*$

# D#< Et$($

(51)

S**i! % R>u$%#)" % P)"i!

Em(# % C*u#:

En el ejemplo anterior seleccionar los re!uladores de primera  se!unda etapa.

S#u*i!:

6rimera etapa: = > +31''' B</hr 6resi%n de salida: 6a > 3' psi!

4el catálo!o del $abricante seleccionamos isher &I/&H1 Se!unda Etapa: = > +31''' B</hr

6resi%n de Salida: 6b > **R Z.c.

(52)

(53)

Normas $@cnicas y *e;ales:

inisterio de Ener!a  inas (E) [ ZZZ.minem.!ob.pe @siner! [ ZZZ.osiner!.!ob.pe

ndecopi [ ZZZ.indecopi.!ob.pe

268"2ational ire 6rotection 8sociation [ ZZZ.n$pa.or!

8SE"8merican Societ o$ echanical En!ineers [ ZZZ.asme.or!

AaBricantes de $anques: tsa [ ZZZ.itsaperu.com

<atsa [ ZZZ.trinitmexico.com

(54)

aporiCadores: 8l!as [ ZZZ.al!as"sdi.com Aansome [ ZZZ.meeder.com e;uladores y DálDulas: isher [ ZZZ.$isherre!ulators.com Ae!o [ ZZZ.re!oproducts.com omBas y /ompresores: #orPen [ ZZZ.corPen.com BlacPmer [ ZZZ.blacPmer.com #edidores:

8merican eter [ ZZZ.americanmeter.com \asaPi etrex [ ZZZ.metrex.com.co