Asignatura: Operaciones De Separación De Transferencia De Materia Ii 3 Curso Grado en Ingeniería Química

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ASIGNATURA: OPERACIONES

DE SEPARACIÓN DE

TRANSFERENCIA DE MATERIA II

3

erer

_{Curso Grado en Ingeniería Química}

TEMA 4:

DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO.

(2)

(3)

TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

INDICE

1.

1. R

R

el

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T

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4.

4. Ele

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5.

5. Di

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de

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na

de

re

ll

en

o

5.1.

5.1. Etapas d

Etapas d

el diseño

5.2. Caída de presión: carga e inundación.

5.3. Relación entre eficacia y velocidad de G y L.

5.4. Cálculo del diámetro (capacidad):

a) Criterio del punto de inundación.

b) Criterio de la máxima capacidad de operación (MOC)

c) Criterio de la máxima caida de presión.

5.5. Cálculo de la caida de presión.

5.6. Comprobaciones para validar el diseño.

BIBLIOGRAFÍA

TERMINOLOGÍA EN INGLÉS

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Columna de Columna de Relleno Relleno (empaquetada) (empaquetada) Columna de Columna de platos (pisos) platos (pisos) Contacto Contacto continuo

continuo discontinuodiscontinuoContactoContacto

Operaciones de separación: rectificación, absorción, extracción LL…

G fase continua G fase continua L fase dispersa L fase dispersa L fase continua L fase continua G

G fafase disse dispepersarsa

1. RELLENO FRENTE A PLATOS

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

 Más baratas para pequeños diámetros y más sencillas de construir.

 Permiten trabajar con sustancias corrosivas, por ejemplo utilizando relleno cerámico.  Más adecuadas cuando el líquido tiene tendencia a formar espuma, debido a que el

vapor produce un menor grado de agitación en el relleno que en los platos.

 Generan menos caída de presión.

 Son preferibles para operaciones a vacío.  Producen menos cantidad de líquido retenido.

VENTAJAS DEL RELLENO

INCONVENIENTES DEL RELLENO

El uso más frencuente del relleno es en absorción y rectificación a pequeña escala

 Estrecho intervalo de operación para el caudal de líquido: si es demasiado bajo 

insuficiente mojado del relleno y si es demasiado grande  inundación.

 Cuando el sistema tiende a sedimentar partículas sólidas se produce taponamiento del

relleno y es más dificil de limpliar que los platos (agujeros de hombre).

 Más problemas de contacto entre fases (G/L) que en las de platos. Ej: canalizaciones.  Para procesos con cambios de T y/o de P bruscos el relleno es susceptible de rotura.

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

 Sistemas a vacío

 Aplicaciones en que se requieran bajas pérdidas de presión  Columnas de diámetro pequeño

 Sistemas corrosivos

 Sistemas con tendencia a la formación de espumas y de emulsiones  Bajas cantidades de líquido retenido

 Sistemas que contienen sólidos  Altas velocidades de líquido  Columnas de diámetro elevado  Columnas complejas

 Columnas con composición del alimento variable

Condiciones que favorecen las COLUMNAS DE RELLENO

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

RELLENO ESTRUCTURADO (ordenado)

RELLENO al AZAR

MATERIALES PARA SU FABRICACIÓN: metal, cerámica, vidrio y plástico Más caro que el relleno al azar, pero menor caida de P y mayor

eficacia y capacidad Barato y con buena eficacia y

capacidad si se usa relleno de última generación

Piezas pequeñas de geometría más o menos compleja con las que se rellena

la columna dejándolas caer desordenadamente

Fabricado con tela metálica o láminas metálicas perforadas que se pliegan y

organizan regularmente

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Ejemplos de relleno al azar

Primera generación: anillos Rasching, Lessing, de partición y monturas (sillas) Berl

Segunda generación: anillos Pall, monturas (sillas) Intalox

Tercera generación: Hi-pack, Intalox ultra, Hiflow,…

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Ejemplos de relleno estructurado

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

ELEVADA EFICACIA

• Maximizar la superficie específica.

• Facilitar la distribución uniforme del gas y del líquido. • Facilitar el drenaje de líquido.

• Facilitar la humectación (mojado) de la superficie del relleno.

ELEVADA CAPACIDAD

• Baja resistencia a la circulación del vapor. • Minimizar el rozamiento.

• Resistencia al flujo de vapor y de líquido uniforme a lo largo de todo el lecho. • Facilitar la separación del gas y del líquido.

OTROS REQUISITOS

• Alta resistencia a la deformación mecánica y/o a la rotura. • Poca tendencia al taponamiento por suciedad.

• Mínima la retención de líquido. • Mínimo el coste.

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

EFICACIA

Relacionado con la altura de relleno necesaria para conseguir una determinada separación. Una mayor eficacia implica una columna de menor altura y, por tanto, más barata.

La eficacia es inversamente proporcional a la HETP y a la HUT. Es una función compleja de muchas variables:

• Propiedades físicas T, P, composición, densidad, viscosidad, difusividad, tensión

superficial…

• Condiciones hidrodinámicas: caída de P, caudales de L y G. • Otros factores: formación de espuma, turbulencia,…

pero también de las características del relleno. CAPACIDAD

Relacionado con el caudal que se puede procesar en la columna por unidad de área . La capacidad y el caudal de alimento que se ha de tratar fijan el diámetro de la columna. Una mayor capacidad implica una columna de menor diámetro y, por tanto, más barata. Es importante que la columna esté diseñada para operar con un intervalo de flujos de L y G tan amplio como sea posible.

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

G salida Eliminador de niebla L entrada Distribuidor de L Lecho de relleno Plato soporte Recolector de L Redistribuidor de L Lecho de relleno Plato soporte G entrada L salida

4. ELEMENTOS INTERNOS DE LAS COLUMNAS DE RELLENO

Plato de inyección de gas Limitador de lecho

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Eliminadores de niebla

Objetivo: Eliminar las pequeñas gotas de líquido arrastradas por el gas antes cuando va a salir de la columna

Se puede utilizar una capa de malla de alambre o productos comerciales:

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Redistribuidores de líquido

Objetivo: evitar la canalización del L y las zonas secas del relleno. - Su geometría es parecida a los distribuidores de líquido.

- Se utilizan cada 3 a 10 veces el diámetro de la columna (dependiendo del tipo de relleno). Distribuidores de líquido

Objetivo: Conseguir una distribución homogénea del líquido que entra en la columna.

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Platos soporte y Platos de inyección del gas (parte baja del lecho)

Objetivo: Soportar el relleno y distribuir el gas de entrada a la columna, al tiempo que el líquido fluye en sentido descendente.

Limitadores de lecho (platos de sujeción o de contención)

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

5.1. ETAPAS DEL DISEÑO

(Por ejemplo para un proceso de absorción)

1º) Elección del líquido absorbente (absorción) o del gas (desorción) 2º) Evaluación de los datos de equilibrio del sistema

3º) Estimar el caudal de líquido absorbente a utilizar en función del mínimo 4º) Decidir el tipo y tamaño del relleno de la columna

5º) Calcular el diámetro

6º) Calcular al altura Temas 2 (cont. discontinuo) y 3 (cont. continuo) 7º) Calcular la caída de presión

8º) Especificar el número y tipo de elementos internos de la columna

9º) Realizar un estudio económico (costes de capital y de operación) para optimizar el caudal de líquido y el diámetro.

10º) Realizar las comprobaciones de diseño requeridas: relación diámetro torre/relleno, valor de la caída de presión, mojado del relleno,….

En este tema…DIÁMETRO Aspectos hidrodinámicos de la columna

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

DP es función de los caudales de G y L

 Para relleno seco y el G flujo turbulento:

(-DP por rozamiento).

 Si fluye L descendente a bajo caudal la curva se

desplaza hacia valores mayores de -DP por la

resistencia que ejerce el L al paso del G, pero la pendiente se mantiene constante hasta un cierto valor de v_G PUNTO DE CARGA a partir del cual la -DP aumenta mucho con el aumento de v_G.

El L se acumula en la columna porque el flujo de gas dificulta su movimiento descendente.

 Si se sigue aumentando vG se alcanza el

PUNTO DE INUNDACIÓN:

• Capa de L continua en la parte superior a través

de la cual burbujea el gas (inversión de fase)

• Inundación de la torre 8 1. G v P  D 

5.2. CAIDA DE PRESIÓN

Regímenes de operación: • Precarga • Carga • Inundación

log (velocidad del gas) kg/(s·m2₎

relleno seco caudal de L CARGA INUNDACIÓN l o g ( p é r d i d a d e P ) c m H 2 O / m r e l l e n o Región de carga Región de precarga

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

PROBLEMAS EN LA OPERACIÓN DE COLUMNAS DE RELLENO

• INUNDACIÓN: La velocidad de G es tan grande que la caída de presión del G se eleva

hasta hacer que el L sea arrastrado hacia arriba.

• CANALIZACIÓN: El L (fase dispersa) debe fluir formando una película sobre la

superficie del relleno y como gotitas entre unas piezas de relleno y otras. Para flujos bajos de líquido, éste tiende a descender por las paredes de la columna (menor densidad de relleno), mientras que el vapor ascenderá por el centro. Puede llegar a quedar superficie del relleno seca.

La inundación y la canalización restringen los intervalos (máximo y mínimo) de los caudales de G y L que se pueden procesar en una columna por unidad de área y estos caudales a su vez…

 Determinan el diámetro de la misma

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

H E T P A B C E F

velocidad del gas velocidad del líquido

Variación típica de la HETP del relleno en función de las velocidades de gas y de líquido (relación cte entre ambas)

Régimen de mala distribución (a la izquierda de A). Irrigación deficiente. Baja eficacia. Régimen de pre-carga (A-B). Eficacia casi independiente del caudal. Zona de DISEÑO. Régimen de carga (B-C). El líquido es la fase continua.

(B-E): ↑ eficacia por la retención del líquido.

(E-C): ↓ eficacia por un excesivo arrastre de líquido.

Régimen de inundación (a la derecha de C). Zona de inestabilidad, arrastre y baja eficacia.

5.3. RELACIÓN ENTRE EFICACIA

Y VELOCIDAD DE G Y L

Diseño

La eficacia está relacionada con la inversa

de la AEPT (o HETP) E f i c a

c i a

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

H E T P

velocid ad del gas velocidad del líquido

En general, los rellenos estructurados poseen valores menores de la HETP (mayor eficacia)

que los rellenos al azar. Diferentes tipos de comportamiento de

rellenos al azar en función de la distribución del líquido

Punto A: Mínima velocidad de humectación con la que se consigue que toda la superficie de relleno permanezca mojada.

La posición del punto A es muy sensible a la “calidad” de distribución del líquido Cuanto peor se distribuye el líquido se requieren mayores caudales para humectar todo el lecho

Buena

Pobre Muy pobre

Distribuidor de alto rendimiento

Desplazamiento del punto A

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

a) CRITERIO DEL PUNTO DE INUNDACIÓN

Velocidad de vapor que asegure estar suficientemente alejados de las condiciones de inundación.

Velocidad del gas (por área) debe ser el 70-80 % velocidad de inundación b) CRITERIO DE LA MÁXIMA CAPACIDAD DE OPERACIÓN (MOC) Máxima velocidad de vapor que permite una eficacia normal del relleno (pto F) Velocidad del gas (por área) debe ser 10-20 % por debajo de la MOC.

c) CRITERIO DE LA MÁXIMA CAIDA DE PRESIÓN

Velocidad de vapor que asegure que la caida de presión no sobrepasa un valor máximo recomendado (tabulado).

Se utilizan los tres métodos y se selecciona el más conservador (mayor diámetro)

5.4. CÁLCULO DEL DIÁMETRO (CAPACIDAD)

El diámetro de la columna es función de:

• Caudal de gas a tratar

• Caudal de gas por unidad de área (velocidad) recomendado (valor de diseño) basado en que

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Correlación generalizada de la caida de presión (GPDC) (Sherwood y Eckert; Leva)

Permite calcular el caudal de gas por unidad de área (G) correspondiente a una determinada caída de presión, incluida la situación de inundación.

0.02 0.04 0.06 0.1 0.4 0.6 1.0 0.01 0.2 2.0 4.0 6.0 10.0 0.001 0.002 0.05 0.004 0.006 0.008 0.010 0.020 0.040 0.060 0.080 0.100 0.200 0.10 0.25 0.50 c u r v _a d e i n u n d a c i ó _n 1.00 1.50 pérdida de c arga

(pulgadade agua/pie de altura de lecho)

L G G g G 1 2 2  L  F 0 . 2   _L  G  C L = flujo de líquido, lbs ft-1 -2 G = flujo de gas, lbs ft-1 -2

= densidad del líquido , lbft-3

= densidad del gas, lbft-3 L  G  F = factor de empaquetamiento  densidad d l líquidoe densidad d l aguae =

= viscosidad del líquido, cP g_C= constante de gravitaci ón = 32.2

a) CRITERIO DEL PUNTO DE INUNDACIÓN Velocidad del gas (por área) debe ser

el 70-80 % velocidad de inundación

v_G = flujo de gas, lb·s-1 _·ft2

F = a/e3 Factor de relleno (tablas)

Parámetro de flujo 2 1 / L G G L         c L G . G g F v   02 2 e= fracción de huecos

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

F , G D , G f ·v v  Procedimiento:

1º) Se calcula el parámetro de flujo en función de los caudales y densidades de G y L que entran a la columna

2º) Leemos en la gráfica GPDC sobre la curva de inundación el valor de la ordenada

3º) Seleccionar el tipo y tamaño de relleno (siguiendo las recomendaciones de la bibliografía, por ej. Ludwig) y consultar en tablas el valor del factor de relleno (F).

4º) Calcular v_G, que es la velocidad del gas correspondiente a inundación (V _G,F).

5º) Calculamos la velocidad del gas de diseño, utilizando una fracción recomendada respecto a las condiciones de inundación (f = 0.7 a 0.8):

6º) A partir del caudal por unidad de sección que podemos tratar en la torre (v_G,D) y sabiendo el caudal de gas alimento que entra (G) se calcula el área de columna y su diámetro:

7º) Comprobación: comprobar diámetro columna (D) / relleno (d_p) > 8 (evitar canalizaciones), si no se cumple hay que seleccionar otro tipo y/o tamaño de relleno y repetir el proceso.

Se sugiere como idónea la relación diámetro columna / relleno = 15 (Benitez).

D , G v G Area            · D D ·Area Area 4 2 2 2 / 1 L G G L         c L G . G g F v   02 2

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

FACTOR DE RELLENO (F)

• Es un valor numérico que caracteriza la capacidad de flujo de cada tipo y tamaño de

relleno (tablas).

• Para un mismo tipo de relleno, al aumentar el tamaño del mismo disminuye el factor de

relleno y disminuye el diámetro de la columna.

• Fuentes de datos: casas comerciales, libros (Perry Handbook, Strigle, Kister, Benitez, ….)

Alternativa para la curva de inundación: CORRELACIÓN DE KISTER Y GILL

D

P

_F

= 0.115 F

0.7 DP_F : caída de presión en el punto de inundación

F : factor de relleno

con el valor de DP_F obtenido, se calcula la v de inundación por alguno de los métodos (gráficas) presentados en el apdo. sobre caída de presión.

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

b) CRITERIO DE LA MÁXIMA CAPACID AD DE OPERACIÓN (MOC)

Máxima velocidad de vapor que permite una eficacia normal del relleno (pto F) Diseño: 10-20 % por debajo de la MOC (f=0.8 a 0.9)

H E T P A B C E F

velocidad del gas velocidad del líquido

F V_G,MOC MOC , G D , G f ·v v 

¿Cómo obtener datos de la MOC (v_G,MOC)?

 Gráficas GPDC que incluyen también una curva para la MOC  Gráficas HETP en las que se identifica fácilmente pto. F  Correlación de capacidad (ej. Koch-Glitsch):

03 1 03 1 2 0 20 2 0 20 11 0 16 0 11 0 16 0 . utilizar . . si . C C . . . . O SC                                 C_SC= V_G,MOC

C_O = parámetro (m/s) que se lee en gráficas función del parámetro de flujo y del tipo y tamaño del relleno

= tensión superficial (dinas/cm) =viscosidad del líquido (cP)

Relación entre el criterio de inundación y el de la MOC:

Dado que la MOC suele estar un 5% por debajo del punto de inundación y se diseña entre un 80-90% de la MOC, este criterio equivale aprox. a un 76-86% de la v de inundación.

Fl , G MOC , G 0.95·v v



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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

c) CRITERIO DE LA MÁXIMA CAIDA DE PRESIÓN

Velocidad de vapor que asegure que la caida de presión no sobrepasa un valor máximo recomendado (tabulado). Se diseña en ese límite.

Datos específicos para absorbedores (Tabla 8.4 pag 509 Kister)

Tipo de sistema Máxima caida de presión_{(pul H}

2O/pie relleno)

No forman espuma 0.25-0.40

Forman espuma 0.25

Absorbedores de amina 0.25

Absorción de SO₃ 0.25-0.30

Absorción atmosférica 0.2-0.4 (2-4 cmH₂O/m; 200-400 Pa/m)

Absorción a presión 0.5-1.0

Absorción de gases ácidos (HF, HCl, SO₂,…) con agua 0.6

Absorción de gases ácidos (HF, HCl, SO₂,…) con otros líquidos 0.4

Datos para destilación (Ludwig):

 Destilación atmosférica o a presión: 0.5 a 1.0 pul H₂O/pie lecho  Destilación a vacío: 0.10 a 0.25 pul H2O/pie lecho

A continuación se opera igual que con el criterio del punto de inundación, pero en el 2º paso se lee en la gráfica GPDC sobre la curva de la caida de presión de diseño, en lugar de sobre la de inundación, para calcular la velocidad del gas que es directamente la de diseño (v_G,D).

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Los datos más fiables son los que proporciona el propio fabricante del relleno para cada tipo y tamaño de relleno. Ejemplo:

ΔP es función del tipo y tamaño del relleno y de la velocidad de G y L Fabricante: Koch Glitsch

1 5.5. CÁLCULO DE LA CAIDA DE PRESIÓN

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Mediante la versión generalizada de las gráficas de la caida de presión, desarrollada para facilitar el diseño de las columnas de relleno. Incorpora propiedades físicas de los fluidos y del relleno.

2

Correlación generalizada de la caida de presión (GPDC) (Sherwood y Eckert; Leva)

0.02 0.04 0.06 0.1 0.4 0.6 1.0 0.01 0.2 2.0 4.0 6.0 10.0 0.001 0.002 0.05 0.004 0.006 0.008 0.010 0.020 0.040 0.060 0.080 0.100 0.200 0.10 0.25 0.50 c u r v _a d e i n u n d a c i ó _n 1.00 1.50 pérdida de c arga

(pulgadade agua/pie de altura de lecho)

L G G g G 1 2 2  L  F 0 . 2   _L  G  C L = flujo de líquido, lbs ft-1 -2 G = flujo de gas, lbs ft-1 -2

= densidad del líquido, lbft-3

= densidad del gas, lbft-3 L  G  F = factor de empaquetamiento  densidad d l líquidoe densidad d l aguae =

= visco sidad del líquido, cP g_C= constante de gravitació n = 32.2 Parámetro de flujo 2 1 / L G G L         g F v L G . G   0 2 2

F = a/e3 Factor de relleno (tablas)

v_G= flujo de gas, lb·s-1_·ft2 Se calculan las coordenadas x (eje abcisas) e y (eje ordenadas), se representa el punto correspondiente y se interpola entre las curvas el vapor de DP

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

DP = T1 + T2

T1 → DP debida al rozamiento a través del relleno (único término en la región de precarga).

T2 → DP en la región de carga.

Correlación de Robbins (detalles en Kister)

3

2 110 2 2 G G ) v C ( v C P _ L _ D

C₁ y C₂ son constantes; v_G y v_L son velocidades de G y L basadas en la sección de la torre vacía

4 L C 2 f 3 1 . 0 f L C 2 f 3 4 f C G 10 4 f 20000 L 4 . 0 10 G C P               D C3 = 7.4·10 -8 C₄ = 2.7·10-5 para F_pd 15 para P1.0 atm para P>1.0 atm 5 . 0 pd 5 . 0 G f ₂₀ F 075 . 0 G G                 G 3 . 0 5 . 0 pd 5 . 0 G f 10 20 F 075 . 0 G G                  1 . 0 L 5 . 0 pd L f 20 F 4 . 62 L L                  1 . 0 L 5 . 0 pd L f F 20 4 . 62 L L                  _{para F} pd <15

F_pd = Factor de relleno del lecho seco (Tabla 8.3 Kister), específico para cada tipo y tamaño de relleno 2 1 1 G Gv C P   D

ROBBINS combina y extiende estas ecuaciones para su utilización en un amplio intervalor de v_L. (lecho seco)

(lecho irrigado a baja velocidad de L) Punto de partida:

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

Versión g ráfica de la Correlación de Robbins L_f/G_f 100 60 40 20 10 5 2 1 0 400 600 800 1000 2000 4000 6000 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 2.0 P ( p u l a g u a / p i e d e r e l l e n o )

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TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

MÍNIMA VELOCIDAD DE HUMECTACIÓN (MWR)

Caudal mínimo de líquido para humedecer completamente el relleno .

Si se trabaja a un caudal menor quedan zonas secas del relleno, el área para la transferencia de materia disminuye y cae la eficiencia.

LÍQUIDO RETENIDO (“HOLDUP”)

Cantidad de líquido retenido en la columna. Tiene dos contribuciones

a) Estático. Cantidad de L retenido en los intersticios del relleno tras largo tiempo de drenaje b) Operativo o dínámico. L que es continuamente reemplazado por el que va entrando en la columna (L total – L estático). Contribuye a la transferencia de materia y por eso ha de estar por encima de cierto valor, pero interesa que sea bajo para no aumentar la caida de presión y el peso de la columna.

MÍNIMA VELOCIDAD DEL VAPOR

Mínima velocidad del gas para asegurar una adecuada distribución y eficiencia

Si se trabaja a una velocidad menor la distribución del vapor deficiente por tendencia a formar canales y, además, el flujo del vapor laminar, lo que reduce la transferencia de materia.

En la bibliografía hay correlaciones para estimar todos estos valores

(32)

TEMA 4: DISEÑO DE COLUMNAS DE RELLENO

BIBLIOGRAFÍA

Libros:

• Seader J.D., Henley E.J.; “Separation Process Principles”, 2nd edition, John Wiley and

Sons, Inc. (2006).

• Ludwig, E.E.; Applied Process Design afor Chemical and Petrochemical Plants” Vol. 2, Gulf

Publishing Company (1979).

• Kister, H.Z.; “Destillation Design”, McGraw-Hill (1992). • King, C.J.; “Separation Processes”, McGraw-Hill (1980)

• Benitez, J.; Principles and Modern Applications of Mass Transfer Operations” , John Wiley

and Sons, Inc. (2002).

• Sinnot, R., Towler, G.; “Diseño en Ingeniería Química. Serie de Ingeniería Química

Coulson & Richardson”, Reverté (2012). Webs de fabricantes de relleno:

http://www.koch-glitsch.com/koch/products/mass_transfer_equipment.asp http://www.norpro.saint-gobain.com/

http://www.flargent.com

http://www.random-packing.com/ Software: