Acero inoxidable

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Comportamiento frente a la corrosión de armaduras de acero inoxidable

Comportamiento frente a la corrosión de armaduras de acero inoxidable

La Figura 4 muestra los diagramas Nyquist (Impedancia Real - Imaginaria) de los dos aceros inoxidables dúplex a la edad de 1,5 años. Se observa un comportamiento capacitivo con la for- mación de un semicírculo ligeramente deprimido a altas frecuencias R1-CPE1, que corresponde a la interfase acero- hormigón y otro semicírculo, el cual está compuesto por dos constantes de tiempo a bajas frecuencias (R2-CPE2 y R3-CPE3) que corresponde a la capa pasiva y a los procesos redox en la in- terfase del acero inoxidable, según el circuito eléctrico equivalente propuesto en la Figura 5. El valor de la resistencia del electrolito (Re) disminuye al aumen- tar el contenido en Cl - , estando com-
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Estudio de la instalación de una planta para la fabricación de estanques de acero inoxidable

Estudio de la instalación de una planta para la fabricación de estanques de acero inoxidable

tratamientos incrementan la rugosidad de la superficie, se debe controlar cuidadosamente el proceso. Obviamente, estos procesos cambian la apariencia superficial, pero generalmente no de una manera inaceptable. En la limpieza electroquímica o electro pulido, la superficie del acero inoxidable se remueve a través de la aplicación de una corriente eléctrica continua en un electrolito apropiado. La profundidad del metal removido se puede controlar muy bien. A diferencia del tratamiento ácido, que tiende a aumentar la rugosidad de la superficie. El electro-pulido tiende a alisarla, eliminando irregularidades y muchos defectos. A veces, para lograr la rugosidad superficial requerida, se necesita una combinación de pulido mecánico seguido por un electro pulido. En la etapa de pulido mecánico, pueden quedar atrapadas partículas en la superficie, que son eliminadas en la etapa de pulido electrolítico, previniendo futuros problemas. Hay muchas afirmaciones que la menor rugosidad superficial obtenida por el electro pulido incrementa la resistencia a la corrosión, pero la experiencia normalmente muestra que es más importante la limpieza que la rugosidad superficial.
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Boración del acero inoxidable AISI 316

Boración del acero inoxidable AISI 316

En este trabajo se presentan los resultados obtenidos en la caracterización de capas boradas en el acero inoxidable AISI 316. Para ello se realizó un borado superficial mediante el método de boración por polvos sólidos. La caracterización microestructural consistió en la observación de la capa borada y medición de espesores para lo cual se emplearon técnicas de microscopia óptica y de barrido, EDX y XRD, así como la determinación de la microdureza superficial con arreglo a los parámetros operacionales del proceso. Los resultados permitieron evaluar la influencia de las variables tecnológicas en la microestructura de la zona tratada, así como en sus propiedades superficiales en términos de microdureza. El análisis de los resultados de los ensayos muestra una mejora de las propiedades mecánicas del material modificado superficialmente.
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ESTUDIO DE LA INFLUENCIA DE LA CARBURACION EN LA SOLDABILIDAD DE UN ACERO INOXIDABLE

ESTUDIO DE LA INFLUENCIA DE LA CARBURACION EN LA SOLDABILIDAD DE UN ACERO INOXIDABLE

determinación de la influencia de la temperatura en la ZAT de una soldadura en acero inoxidable AISI 316, bajo proceso GTAW, soldado con electrodo ER316 al ser sometido a tres rangos de calentamiento pre-soldadura y su comportamiento ante tres tipos de tratamiento térmico diferentes. El diseño metodológico se desarrolló siguiendo un tipo de investigación descriptiva donde se calentaron tres muestras de acero inoxidable a tres distintos rangos de temperatura y se procedió a soldarlas bajo parámetros exigidos por códigos aplicables. Las muestras soldadas fueron sometidas a ensayos destructivos y no destructivos para verificar la calidad de la soldadura y presencia de discontinuidades y/o defectos que puedan interferir en el desempeño del material en operación; posteriormente, fueron sometidas a metalografía para cuantificar y analizar la presencia de carburos de cromo en la microestructura y su influencia en las características físicas y mecánicas de la ZAT y la unión soldada. Posterior a la soldadura, las muestras fueron sometidas a tres tipos diferentes de tratamientos térmicos donde se estudió el efecto de estos en la disipación de los carburos y mejora de las propiedades.
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Evaluación del comportamiento estructural y de resistencia a la corrosión de armaduras de acero inoxidable austenítico AISI 304 y dúplex AISI 2304 embebidas en morteros de cemento Portland

Evaluación del comportamiento estructural y de resistencia a la corrosión de armaduras de acero inoxidable austenítico AISI 304 y dúplex AISI 2304 embebidas en morteros de cemento Portland

El acero inoxidable, pese a ser un material más dúctil en comparación con el acero al carbono, proporciona secciones de hormigón armado menos dúctiles. La superior ductilidad del acero inoxi- dable respecto al acero al carbono se manifiesta para unas deformaciones que quedan fuera del cál- culo estructural convencional, es decir, que no se puede aprovechar para aspectos tales como la redistribución de momentos, pero que tiene una ventaja importante en el caso de colapso de la estructura. Para este caso, se podría establecer el concepto de una “curvatura última de rotura j
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Losas de concreto reforzadas con acero inoxidable de desecho

Losas de concreto reforzadas con acero inoxidable de desecho

El acero inoxidable utilizado en la fabricación de cospeles, y por ende como refuerzo en los especímenes de concreto objeto de este estudio, es el designado por la AISI como tipo 430, acero ferrítico con un 16% a 18% de cromo. A fin de determinar la respuesta del material en condiciones de carga para establecer las relaciones que rigen su comportamiento y su grado de ductilidad se efectuaron ensayes de tracción en probetas de acero inoxidable en distintos espesores de conformidad con los procedimientos que señalan las normas ASTM A370 (ASTM, 2007) y ASTM E8 (ASTM, 2004) (Figura 2). Se ensayaron un total de 249 especímenes en diversos espesores que van desde 0.29 mm hasta 2.97 mm, obteniéndose en todos los casos los valores de esfuerzos y deformaciones hasta la falla, el límite de fluencia, el esfuerzo a la ruptura y el porcentaje de alargamiento. El valor medio así obtenido para el límite de fluencia resultó ser de 332 MPa y de 489 MPa para el esfuerzo a la ruptura, con valores confiables de acuerdo a procedimientos estadísticos basados en distribuciones normales (ACI, 2002) de 302 MPa y de 462 MPa respectivamente. Si se compara con el esfuerzo de fluencia mínimo especificado para la malla de alambre electrosoldado de 490 MPa y su valor de ruptura de 560 MPa, resulta evidente la necesidad de emplear cuantías mayores de refuerzo para compensar la baja resistencia del material.
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Algunos casos prácticos donde se usa el acero inoxidable duplex

Algunos casos prácticos donde se usa el acero inoxidable duplex

Características g enerales ( UNS S 31600 / S 31603): Aleación 316 / 316 L e s m olibdeno- rodamiento de acero inoxidable austenítico. Cuanto mayor sea el níquel y el molibdeno contenido en este grado le permite demostrar mejor las propiedades de resistencia a la corrosión en general que un acero 304, e specialmente con r especto a pi caduras y c orrosión por agrietamiento d el material en medios con un alto contenido de cloruro. Además, la aleación 316/316L proporciona una excelente tracción a elevada temperatura, fluencia y de rotura por fatiga, así como capacidad de conformación excepcional y capacidad de soldadura. 316L es la versión de carbono inferior de 316 y es inmune a la sensibilización; Por lo tanto, presenta excelente soldabilidad por todos los métodos de fusión estándar, con y sin metales de relleno. Así como partes soldadas hechas con un acero inoxidable de Grado 316 r equieren de recocido posterior a la soldadura para una máxima resistencia a la corrosión, esto no es necesario para el grado 316L.
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Estudio de la soldabilidad entre un acero inoxidable y un acero al carbono mediante el proceso de soldadura por fricción

Estudio de la soldabilidad entre un acero inoxidable y un acero al carbono mediante el proceso de soldadura por fricción

Utilizando una velocidad de 2500 rpm un tiempo de calentamiento de 11,07 segundos y con 100 y 500 Kgf para las fuerzas de calentamiento y forja respectivamente (falla en la junta soldada) se pudo obtener esta junta. Las micrografías realizadas con aumento de 100X y sin ataque químico, muestran que en esta probeta existe falta de unión entre los materiales mostrando dos grietas (Figura F), esto debido a que no hubo presión y temperatura suficiente para garantizar la unión total de los materiales, no se aprecia una mezcla mecánica en la junta. Por otro lado, en la Figura G, se observa una discontinuidad de grandes dimensiones en comparación con las grietas de la Figura F. Cuando se ataca los materiales, las micrografías muestran que una zona de la soldadura presenta una buena unión y hasta una pequeña mezcla (Figura H), además en esta misma figura se observa cómo va variando el tamaño de grano con respecto a la distancia a la unión, notándose que cerca de la junta se observa un grano más fino producto de la recristalización. En la Figura I, se observa la discontinuidad descrita en la Figura G, y se nota que este defecto no se encuentra en la zona de la interfase de soldadura, sino más bien en el acero inoxidable. Al aumentar a 500X es posible apreciar nuevamente una buena unión, pero sin mezcla y los granos finos del acero al carbono (Figura J), en la Figura K, se observa una inclinación en la unión, esto se da ya que esta micrografía fue tomada llegando a la espira de la rebaba, se nota claramente que el material fluye en esa dirección.
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Transformaciones microestructurales de uniones soldadas de acero inoxidable austenítico con acero inoxidable ferrítico

Transformaciones microestructurales de uniones soldadas de acero inoxidable austenítico con acero inoxidable ferrítico

Se realizaron uniones soldadas disímiles mediante el proceso SMAW a tope con bisel en “V”. Los metales base utilizados fueron acero inoxidable austenítico AISI 316L y acero inoxidable ferrítico AISI 430 comerciales, de 4 mm de espesor, y tamaños de 200 mm x100 mm. Se utilizaron dos metales de aporte diferentes: AWS E2209-16 dúplex y E309L austenítico, ambos de 3.2 mm diámetro. La unión se realizó con un solo pase y manteniendo alta la entrada de calor. La composición química de los electrodos proporcionada por los proveedores y la composición química de los metales base determinada mediante espectrometría de emisión óptica (OES) se presentan en la tabla 1. La soldadura se aplicó de forma manual, y los parámetros controlados fueron la corriente, la tensión del arco y la velocidad de soldadura, para la obtención de alta entrada de calor en un intervalo entre 1,7 y 1,8 kJ/ mm para el aporte austenítico y entre 1,4 y 1,8 kJ/mm para el aporte dúplex.
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Fabricación de acero inoxidable

Fabricación de acero inoxidable

La idea fundamental del método DH (Dortmund Hörder, Hütten Union) consiste en colar el acero en una cuchara normal de colada. De ella, el acero es luego aspirado y elevado intermitentemente en fracciones a una cámara cerrada donde se hace el vacío, y que se ha colocado encima de la cuchara. La aspiración se hace a través de un conducto vertical (“snorkel”, como el periscopio de los submarinos antiguos) dispuesto en la parte inferior de la cámara de vacío, y que llega a introducirse en el acero líquido de la cuchara. (figura 16) Con este equipo se consiguen ventajas metalúrgicas como
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Effect of buttering in mechanical properties of dissimilar metal weld joints for reinforcement bars in concrete structures

Effect of buttering in mechanical properties of dissimilar metal weld joints for reinforcement bars in concrete structures

Figuras 9A y 9B muestran el perfil de microdureza obtenido en la unión bisel simple. Se hallaron diferencias entre el espécimen con enmantequillado y el espécimen sin enmantequillado. Por ejemplo, la dureza media del metal de aporte es más alta en l espécimen sin enmantequillado rspecto del espécimen con enmantequillado. En el caso de los aceros al carbono, la microdureza promedio en el espécimen sin enmantequillado es mayor que en el espécimen con enmantequillado. Este hecho está relacionado con la martensita en la interfaz acero al carbono / acero AISI 309L. De la misma manera, se puede mencionar que la microdureza promedio más baja en el metal de aporte en el espécimen con enmantequillado es una evidencia de la falta de difusión del carbono. Sin embargo, en el caso del acero inoxidable, la microdureza promedio es mayor que en el mismo material del espécimen sin enmantequillado. Este hecho puede explicarse por la dilución de níquel en el acero inoxidable, lo que provoca el endurecimiento de solución sólida (Cunat, 2005).
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Estudio de la soldabilidad de un acero duplex S32205 para la fabricación de un tanque de almacenamiento

Estudio de la soldabilidad de un acero duplex S32205 para la fabricación de un tanque de almacenamiento

En lo que se refiere a los aspectos económicos, hoy en día todo el mundo busca la estabilidad. En proyectos de construcción a gran escala, la elección adecuada de materiales puede ahorrar mucho dinero. El acero inoxidable dúplex tiene una resistencia excepcional, lo que a menudo hace que una misma estructura se pueda construir con menos material. Por ejemplo, las paredes de los tanques pueden ser mucho más delgadas de lo que sería si se empleara un acero austenitico. Además el contenido en níquel del acero inoxidable duplex es mucho menor comparado con otros aceros con una resistencia a la corrosión similar. Esto significa que los precios de los duplex son más estables, hay menos sorpresas y los presupuestos son más fáciles de elaborar. En la figura 6.1 se ve algunas ventajas por la cual se debe emplear un acero dúplex UNS 32205.
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Material de Apoyo sobre Aceros inoxidabl

Material de Apoyo sobre Aceros inoxidabl

En la limpieza electroquímica o electropulido, la superficie del acero inoxidable se remueve a través de la aplicación de una corriente eléctrica continua en un electrolito apropiado. La profundidad del metal removido se puede controlar muy bien. A diferencia del tratamiento ácido, que tiende a aumentar la rugosidad de la superficie, el electropulido tiende a alisarla, eliminando irregularidades y muchos defectos. A veces, para lograr la rugosidad superficial requerida, se necesita una combinación de pulido mecánico seguido por un electropulido. En la etapa de pulido mecánico, pueden quedar atrapadas partículas en la superficie, que son eliminadas en la etapa de pulido electrolítico, previniendo futuros problemas. Hay muchas afirmaciones que la menor rugosidad superficial obtenida por el electropulido incrementa la resistencia a la corrosión, pero la experiencia normalmente muestra que es más importante la limpieza que la rugosidad superficial. También es cierto que las superficies tratadas electroquímicamente son mucho más fáciles de limpiar, lo cual aumenta la resistencia a la corrosión. La limpieza y pulido electroquímico normalmente son realizados por inmersión, lo cual no es siempre posible con equipos grandes o de forma complicada. Si ese fuera el caso, se pueden utilizar instrumentos manuales como el que se muestra en la Figura 6, para tratar áreas localizadas.
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Resorte de Coffin: Estudio de 2 Diferentes Tipos de Ligas Metálicas

Resorte de Coffin: Estudio de 2 Diferentes Tipos de Ligas Metálicas

Las muestras fueron preparadas por el mismo profesional, utilizando un modelo estándar de las dis- tancias intercaninas e intermolares. Un segmento de 5 mm de longitud de un tubo telescópico de 0,040 pulgadas se adjuntó en el borde posterior de cada extremo externo del resorte de Coffin, a fin de posicionar una aplicación de la fuerza en los prime- ros molares permanentes. Un segmento de alambre de acero inoxidable de 10 mm de largo y 0,032 pul- gadas de diámetro fue soldado con soldadura de plata en el centro del tubo telescópico de modo que el aparato pudiera ser fijado a la máquina ensayo de universal (Martinelli et al., 2006).
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TítuloDiseño de playa fluvial en el río Miño, a su paso por Lugo

TítuloDiseño de playa fluvial en el río Miño, a su paso por Lugo

Ducha para playa compuesta de: Tarima de 1,45x1,45 m formada por tablas de madera de pino tratada en autoclave de 95x35 mm, con estructura y placa central de acero galvanizado para recibir la ducha o lavapiés. Cuerpo de forma prismática y sección cuadrada de 20x20 cm y 2,8 m de altura,de acero inoxidable AISI 316 acabado pulido y 2 rociadores de acero acabado cromado, roscadosen el cuerpo de la ducha.

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Diagnóstico situacional y propuesta de mezcla de mercadeo para la Empresa Inoxidable Santacruz

Diagnóstico situacional y propuesta de mezcla de mercadeo para la Empresa Inoxidable Santacruz

La rivalidad entre los competidores. Hay un alto grado de rivalidad en el sector del acero inoxidable ya que existe una variedad de empresas en la región que pueden ofrecer productos y servicios iguales o similares al mismo grupo de clientes, adicionalmente hay una serie de factores que afectan el equilibrio entre competidores, en un sector en el que Inoxidable Santacruz quiere proyectarse como una organización dominante implementando o adoptando una estrategia que le permita lograrlo. En particular, cuando la tasa de crecimiento de la industria sea alta, Inoxidable Santacruz tendrá una oportunidad de llegar a nuevos mercados con sus productos, aumentando así la participación en el sector. Por otro lado, cuando la tasa de crecimiento sea baja debido al ciclo de vida de la industria, Inoxidable Santacruz podría sortear la situación ofreciendo una diversidad de productos posicionados en diferentes nichos de mercado con precios competitivos y baja rentabilidad.
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CARACTERIZACION ELECTROQUÍMICA DE SUPERALEACIONES BASE NÍQUEL

CARACTERIZACION ELECTROQUÍMICA DE SUPERALEACIONES BASE NÍQUEL

En la figura 15. Se pueden observar las microestructura de las aleaciones en estudio: en el inciso a) se observa la microestructura típica de una acero al carbono compuesta de ferrita y perlita, b) el acero inoxidable 304 tiene una estructura austenitica, con presencia de maclas típicas de un acero inoxidable, c), en el inconel 718, se observan precipitación de carburos en los limites de grano d) El inconel 690, se observan granos equiaxiales con precipitación de carburos en limites de grano y en la matriz, e) el incoloy 800 muestra una estructura de grano mas fino pero a mayores aumentos muestra precipitación de carburos en los limites de grano asi como grandes zonas con los mismos.y f) el incoly 825, al igual que el 800 muestra una estructura de grano mas fino, en comparación con la anterior muestra menor precipitación de carburos y granos mas regulares.
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Electrochemical behavior of dissimilar welded joints between ASTM A615 and AISI 304 with and without buttering using Inconel 182

Electrochemical behavior of dissimilar welded joints between ASTM A615 and AISI 304 with and without buttering using Inconel 182

El material de construcción más común es el concreto reforzado, cuyas propiedades mecánicas y químicas son muy importantes para la confiabilidad. Sin embargo, ha sido reportado en la literatura que el deterioro de las estructuras de concreto está asociado con la corrosión de las varillas (Pérez, 2009). La mayoría de los Puentes y Puertos en México han sido construidos usando concreto reforzado con varillas de acero al carbono. Como excepción está el muelle en Puerto Progreso, Yucatán, y algunas secciones del puerto de Coatzacoalcos, Veracruz. Donde el primero utiliza varillas de acero inoxidable como refuerzo y el segundo varillas galvanizadas, pero en ambos casos con resultados positivos. Esta información indica que la resistencia contra medios agresivos está limitada (especialmente en el caso de ambientes con iones cloruro y dióxido de carbono). Tradicionalmente se han utilizado diferentes tipos de métodos para contrarrestar el daño por corrosión en las estructuras de concreto. Basados en el mecanismo de protección, estos métodos pueden ser clasificados en cuatro categorías (Kepler, 2000):
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Aceros inoxidables endurecibles por precipitación conformados por pulvimetalurgia para su uso como biomateriales

Aceros inoxidables endurecibles por precipitación conformados por pulvimetalurgia para su uso como biomateriales

Teniendo nuestro material como objeto la fabricación de prótesis entre otros parece fundamental evaluar su dureza y añadido a esto su condición de manufacturado por pulvimetalurgia hace imperativo realizar una prueba para evaluar su microdureza. La dureza a escala macroscópica y microscópica nos permite conocer el comportamiento mecánico del acero de modo rápido y sencillo. El resto de ensayos mecánicos precisan de probetas de morfología concreta que requieren de matrices de compactación de las que no disponemos. En el caso de muestras porosas es preciso realizar comparaciones entre las dos escalas con objeto de analizar el efecto de la porosidad en las características resistentes del acero.
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Comparación entre metodologías building information modeling (BIM) y metodologías tradicionales  en  el cálculo de cantidades de obra y elaboración de presupuestos  Caso de estudio: edificación educativa en Colombia

Comparación entre metodologías building information modeling (BIM) y metodologías tradicionales en el cálculo de cantidades de obra y elaboración de presupuestos Caso de estudio: edificación educativa en Colombia

Corresponde esta especificación a la utilización de tubería PVC Presión según los RDE especificados en los planos hidráulicos, todos los accesorios necesarios para la conexión desde el aparato o 10xpansi, metros lineales de tubería suministrada e instalada, retiros, soldadura y limpiador. Las tuberías y accesorios que se empleará en las instalaciones hidráulicas para el 10xpansi de suministro de agua fría al Edificio de Laboratorios de la Universidad del valle, sede-Yumbo, serán fabricadas en poli cloruro de vinilo (PVC) extremo liso (E.L) – RDE 21 para diámetros entre 1 1/2” , y RDE 9 o 13,5 para ½”. Para las salidas a los aparatos sanitarios se empleará codos y 10xpansion de acero inoxidable o hierro galvanizado de primera calidad, con su 10xpansions tapón El Contratista efectuará, bajo su responsabilidad y costo, el suministro, transporte, colocación y almacenamiento de las diferentes tuberías que se describen en el listado de ítems de pago, de acuerdo con las especificaciones allí anotadas, ciñéndose a las recomendaciones del fabricante y observando las normas que se describen a continuación.
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