Vigas rectangulares

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Método de la deformación unitaria para diseño de vigas rectangulares doblemente reforzadas

Método de la deformación unitaria para diseño de vigas rectangulares doblemente reforzadas

I. I ntroduccIón En la primera edición de este siglo del Reglamento ACI 318 [1] se introdujeron modificaciones importantes en los factores de carga de las combinaciones de carga y en los factores de reducción de resistencia φ utilizados en diseño; estos cambios fueron adoptados integralmente por el NSR-10 [2], que reemplazó las NSR-98 [3] y reformó la práctica de diseño de vigas en Colombia. El factor de reducción de resistencia φ contemplaba variaciones en la resistencia de los materiales y en las dimensiones de las secciones, defectos en la colocación del acero de refuerzo y aproximaciones en las hipótesis de diseño, y dependía de la importancia de la fuerza interna en cuanto a la consecuencia de la falla de los elementos “respecto a toda la estructura y el grado de advertencia implícita en el modo de falla” [4]. La práctica actual, además, contempla el grado de ductilidad de la sección, por lo que ahora φ se determina “por las condiciones de deformación unitaria en las secciones transversales” [5].
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Uso de concreto reforzado con fibras de acero para mejorar la ductilidad en vigas rectangulares

Uso de concreto reforzado con fibras de acero para mejorar la ductilidad en vigas rectangulares

Una manera de entender las propiedades del CRFA, es considerarlo como un material compuesto cuyas propiedades pueden ser descritas por las propiedades de las fibras porcentaje en volumen[r]

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Diseño automatizado de vigas rectangulares, basado en criterios de economía y durabilidad frente al ataque por cloruros

Diseño automatizado de vigas rectangulares, basado en criterios de economía y durabilidad frente al ataque por cloruros

En la zona de Corea, Japón y China destacan los siguientes trabajos: En la Universidad de Chung-Ang de Corea del Sur, Lee, C. y Ahn, J. [52], optimizaron los pilares y las vigas considerando esfuerzos de flexión en estado límite último. En un convenio entre la Universidad Politécnica de Hong Kong con la Universidad de Queensland de Australia Chau, K.W. y Albermani, F. [53] plantearon un modelo híbrido, utilizando el programa Abaqus para el cálculo estructural y GA para realizar la optimización, en el estudio del diseño optimizado de depósitos rectangulares de hormigón armado. Se hace un análisis optimizado del coste de la estructura considerando únicamente tres variables: canto de las losas de hormigón, diámetro de la armadura y separación entre las barras. En la Universidad de Beijing en China, Kong, J. [54] utilizó GA para minimizar el peso de edificios de hormigón armado sometidos a acciones horizontales, cuya única restricción era el desplazamiento relativo entre dos plantas. Por último, en la Universidad de Yamaguchi en Japón, Miyamoto et al. [55] aplican algoritmos genéticos (GA) y algoritmos inmunes (IA) en la optimización del diseño de losas de hormigón armado comparando los resultados obtenidos. Los IA se desarrollan para mantener la diversidad de la población, y así evitar que la solución converja muy pronto, como ocurre con los GA.
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Optimización de vigas de concreto reforzado para secciones rectangulares con experimentos numéricos

Optimización de vigas de concreto reforzado para secciones rectangulares con experimentos numéricos

Los modelos más importantes utilizando técnicas de optimización en el proceso de diseño y análisis estructural [1-14]. Este trabajo muestra el diseño de vigas rectangulares de concreto doblemente reforzadas utilizando las técnicas de optimización (caso general), es decir, vigas simplemente y doblemente reforzadas. La modelación matemática se desarrolla bajo los criterios de costo mínimo con un número reducido de variables. Los experimentos numéricos muestran la aplicación de las fórmulas del reglamento (ACI 318S-14), y el modelo considera dos casos: caso 1 se restringe el ancho de la viga b, y el caso 2 se restringe el peralte efectivo d.
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Ductilidad en Vigas

Ductilidad en Vigas

2. Dr. Ing. Juan José Hernández Santana. CAPITULO III : COMPORTAMIENTO DE SECCIONES A FLEXIÓN. Facultad de Construcciones. U.C.L.V. 3. Dr. Joaquín E. Torre M. (2015). Diagrama Momento-Curvatura De Vigas Rectangulares Simplemente Reforzadas Ductilidad y Redundancia.

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Vigas T

Vigas T

Si hay solamente un patín a un lado del alma, el ancho del patín volado no debe exceder un doceavo del claro, 6hf o la mitad de la distancia libre a la siguiente alma (ACI 8.12.3). El análisis de las vigas T se hace de manera muy parecida a como se analizan las vigas rectangulares en que las especificaciones relacionadas con las deformaciones unitarias en el refuerzo son idénticas. Para repetirlo brevemente, es conveniente tener valores de ∈ t ≥0.005 y no deben ser menores que 0.004 , a menos que el miembro esté sujeto a una carga axial ≥ 0.10 f ' cAg .
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Vigas Columnas

Vigas Columnas

Método 1. Suponga que B2 = 1.0. Después de que se ha seleccionado un perfil de prueba, calcule B 2 con la Ecuación C1-5 del AISC al suponer que ∑ P u / ∑ P e 2 es la misma que P u / P e 2 para el miembro en consideración (como en el Ejemplo 6.7). Método 2. Use un límite predeterminado para el índice de ladeo ∆ oh /L, que es la razón del desplazamiento de piso a la altura de este último. El empleo de un índice de ladeo permisible máximo es un requisito de servicio similar al límite impuesto a las deflexiones de las vigas. Aunque ningún reglamento de construcción u otro estándar usado en Estados Unidos contiene un límite para el índice de ladeo, valores de 1/5000 hasta 1/200 son empleados con regularidad (Comité Ad Hoc sobre Servicio, 1986). Sin embargo, el reglamento del D.F. contiene límites de ladeo para evitar daños a elementos no estructurales, tales como vidrios. También el Manual de Diseño por Sismo de la CFE. Ambos se refieren a efectos por sismo. Recuerde que ∆ oh es el ladeo causado por ∑ H , por lo que si el índice de ladeo se basa en cargas de servicio, entonces las cargas laterales H deben también ser cargas de servicio. El uso de un índice de ladeo prescrito, permite al ingeniero determinar el valor final de B2 desde el principio.
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Compresión Mas Flexión De Columnas Rectangulares

Compresión Mas Flexión De Columnas Rectangulares

Para excentricidades pequeñas, el concreto alcanzará su deformación límite excentricidades pequeñas, el concreto alcanzará su deformación límite    antes de que el acer[r]

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RESALTO HIDRÁULICO EN SECCIONES RECTANGULARES Y TRAPEZOIDALES

RESALTO HIDRÁULICO EN SECCIONES RECTANGULARES Y TRAPEZOIDALES

1.1. Secciones Rectangulares Para un flujo supercrítico en un canal rectangular horizontal, la energía del flujo se disipa a través de la resistencia friccional a lo largo del canal, dando como resultado un descenso en la velocidad y un incremento en la profundidad en la dirección del flujo. Un resalto hidráulico se formara en el canal si el número de Froude F 1 del flujo, la profundidad del flujo y 1 y la profundidad y 2 aguas abajo satisfacen la ecuación.

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Difusores cuadrados y rectangulares 50 FR

Difusores cuadrados y rectangulares 50 FR

Velocidad efectiva en m/s Alcance en m Presión total en Pa Indice nivel sonoro en dB.. La elección debe tener en cuenta, para un caudal determinado, el nivel sonoro y el alcance.[r]

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CANALES SEMICIRCULARES BAJANTES RECTANGULARES Cubiertas

CANALES SEMICIRCULARES BAJANTES RECTANGULARES Cubiertas

Por este motivo insistimos en la necesidad de aplicar nuestras instrucciones con todo cuidado, para lograr que la unión entre dos canales ETERNIT ® sea análoga, por su efi cacia, a l[r]

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PREDIMENSIONADO DE VIGAS

PREDIMENSIONADO DE VIGAS

Las vigas que poseen reacciones redundantes o un exceso de restricciones, aumentan el número de incógnitas sin el consecuente aumento de ecuaciones disponibles de la estática, por ello se denominan vigas hiperestaticas o vigas estáticamente indeterminadas (véase figura 5). En todos estos problemas son válidas las ecuaciones de equilibrio estático, ecuaciones necesarias pero no suficientes para resolver los problemas hiperestáticos. Las ecuaciones complementarias se establecen partiendo de consideraciones de la geometría de la deformación. En sistemas estructurales, por necesidad física, ciertos elementos o partes deben flexionarse conjuntamente, torcerse juntos al mismo tiempo, alargarse juntos, etc., o bien, permanecer fijos. Formulando tales observaciones cuantitativamente se obtienen las ecuaciones adicionales requeridas (Popov, 1996).
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DEFORMACIONES EN VIGAS

DEFORMACIONES EN VIGAS

La relación establecida entre la viga ficticia y la viga real es que los valores de cortante y momento de la viga ficticia equivalen a la pendiente y a la flecha de la viga real. Pero en el caso particular de las vigas en voladizo, la pendiente en el apoyo es nula, así como su descenso. En este punto no deberían existir R’ ni M’ por lo tanto para la aplicación de este método, es necesario invertir el apoyo de la viga ficticia al otro extremo de la viga, de manera de encontrar R’ y M’ max en el punto correspondiente

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Torsion en Vigas

Torsion en Vigas

 En el diseño elástico usado anteriormente las secciones de la tenían dimensiones más grandes que diseñando por rotura.  Antes el momento torsión era considerado como efecto secundario y era absorbido por el factor de seguridad, ahora debido a mayor estudio y análisis se ha logrado diseñar por rotura logrando dimensiones más pequeñas en la viga, por lo tanto ya es necesario considerar la torsión.  La torsión se presenta en puentes curvos, vigas cargadas

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VIGAS-FLEXION

VIGAS-FLEXION

• U= 1.4 D • U= 1.2 D + 1.6 L donde con U se denota según el ACI-318 la “Resistencia Requerida o Última ”. Se ve entonces que en términos de demandas en las vigas, la combinación para diseño por resistencia es bastante mayor en las DIN con U= 11.025 t/m, 31 % mayor, que en la nueva versión del ACI-318 que da U= 8.36 t/m. Este aspecto tiene importancia a la hora de comparar incidencias desde el punto de vista económico, entre las versiones CIRSOC 201-1982 y CIRSOC 201-2005. Sin embargo, la verdadera comparación se debe hacer al final del proceso de diseño. Habrá que ver entre otros aspectos cómo se evalúan los suministros y los requisitos de detalle.
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Esfuerzos en Vigas

Esfuerzos en Vigas

Figura 4.5 Queda claro que no excede en ninguna de las dos secciones consideradas en la FIGURA 4.5 y que , si excede a en algún caso, será en las secciones cercanas a la carga P , el principio de Saint-Venant no se aplica, y las ecuaciones (.3) y (.4) dejan de ser validas, excepto en el caso muy improbable de una carga distribuida en forma parabólica sobre el extremo libre de la sección, y se requiere usar métodos mas avanzados de análisis que tomen en cuenta el efecto de las concentraciones de esfuerzo. Por tanto, se concluye que, para vigas de sección transversal rectangular, y dentro del marco de la teoría presentada en este texto, el esfuerzo normal máximo puede obtenerse de la ecuación (.1).
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ESTUDIO COMPUTACIONAL DEL FLUJO EN QUEMADORES RECTANGULARES

ESTUDIO COMPUTACIONAL DEL FLUJO EN QUEMADORES RECTANGULARES

El espesor de la capa límite calculada anteriormente (4.5.4) es de 4.4 mm y la obtenida por medio del calculo computacional es de 4.0 mm (una diferencia de 9% con respecto al modelo a[r]

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VIGAS EN MATLAB.pdf

VIGAS EN MATLAB.pdf

An´ alisis de Vigas Mediante el M´ etodo de la Rigidez Utilizando Matlab Ing. Miguel Ra´ ul Guzm´ an Prado Universidad Nacional de Ingenier´ ıa Escuela de Posgrado de la Facultad de Ingenier´ ıa Civil Maestr´ ıa en Ingenier´ ıa Civil con menci´ on en Ingenier´ ıa Estructural

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diseño de vigas

diseño de vigas

1.4. DISEÑO A CONDICINES DE SEVICIODE VIGAS DE HORMIGÓN ARMADO  CONTROL DE DEFLEXIONES El control de deflexiones es una etapa muy importante en el diseño de estructuras no sólo en el caso del concreto armado. Un exceso de deformaciones puede ocasionar la falla de alguna máquina que ve afectado su funcionamiento por ellas o el deterioro y a veces inutilización de elementos no estructurales como puertas, ventanas, cielo raso, tabiquería, etc. Cuando la estructura es nueva, estos elementos pueden funcionar bien, sin embargo después de un tiempo pueden deteriorarse o dejar de funcionar, debido a la deformación con el tiempo que presentan las estructuras de concreto armado. Este es el caso de puertas corredizas que no pueden deslizarse o ventanas que se flexionan en el plano vertical. En general, un exceso de deflexiones estropea la apariencia de la estructura y en muchos casos, alarma a los usuarios sin motivo, ya que una deformación excesiva no necesariamente es síntoma de falla inminente.
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Tipologa das estelas rectangulares portuguesas

Tipologa das estelas rectangulares portuguesas

56- Cruz de Cristo, em relevo, de bracos curvilíneos debruados e extremidades rectas, inserida numa coroa circular.. 57- Cruz latina, gravada (a traco fundo), em fita estreita,[r]

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