La factibilidad financiera se define como la capacidad del proyecto para generar ingresos que sean suficientes para cubrir todos los costos incluyendo los intereses. Para el caso del proyecto, el costo anual equivalente asciende a un promedio de RD$ 177 893.57.
Los ingresos estarán representados por los pagos que efectuarán los agricultores por concepto del uso del agua. Para este proyecto se recomienda establecer una tarifa de agua.
La capacidad de pago de los agricultores debe ser mayor que la tarifa de agua para que el proyecto resulte factible financieramente.
Con el fin de determinar la tarifa de agua que podría implantarse, se hizo un análisis del costo del agua para una parcela de 5 hectáreas (Cuadro 4-234). Si el agricultor abona RD$0.005 por metro cúbico, le quedará un incentivo o utilidad neta anual de RD$ 827.00 sin considerar el ingreso por concepto de su trabajo incluido en el costo de producción. Por otro lado, con ese precio se generaría un ingreso anual de 35 600 000 x 0.005 = RD$178 000.00 mayor que el costo anual equivalente.
Estas cifras indican que los agricultores podrán pagar la tarifa de agua y aun tener un saldo a su favor; por lo tanto, la capacidad de pago sería lo suficiente como para pagar todos los costos del proyecto. Como referencia se puede indicar que una tarifa de agua de RD$0.005 por metro cúbico es equivalente a la mitad de lo que se paga en proyectos similares en los Estados Unidos.
Descripción general de la obra
La presa de L’Albagés está situada en el río Set, afluente del río Segre por su margen izquierda, a 1,5 Km aproximadamente de la población del mismo nombre, y a unos 20 Km en dirección Sur-Este de Lleida. Tanto la presa como el embalse están situados en los términos municipales de l’Albagés y Cervià de les Garrigues.
La presa se ubica en un tramo del río Set cuyo cauce se encuentra a la cota 320 m aproximadamente. El acceso a la misma se realizará por la margen izquierda mediante un ramal de unos 500 m que sale desde la carretera local de L’Albagés a Cervià. Este ramal de acceso cruza mediante un puente el aliviadero de superficie de la presa.
El proyecto de la presa, actualmente en fase de redacción, la define de planta recta, de tipo “materiales sueltos”, con un núcleo impermeable de arcilla y drenes horizontales.
La coronación se situa en la cota 386,50, en el eje de la calzada. Tiene una longitud aproximada de 730 m y un ancho de 10,00 m. La sección transversal de la presa tiene un talud aguas abajo de 2,5H:1V, dividido por cuatro bermas horizontales de 4 m de ancho. El paramento aguas arriba, tiene un talud de 3H:1V, que remata inferiormente en la ataguía que se construirá para el desvío del río durante la construcción de la presa.
El aliviadero es de tipo canal en lámina libre, con una cota aproximada de 381,0 m, y una capacidad de desagüe cercana a los 500 m3/s.
El núcleo se construirá con arcilla seleccionada extraída de préstamos situados en el propio vaso del embalse y contempla la construcción de dos filtros adosados al mismo en sus paramentos de aguas arriba y aguas abajo. Debajo del núcleo se prevé la construcción de una galería perimetral de 3,50 x 2,50 m de medidas interiores. El resto de la presa se constituye mediante un terraplén de todo uno, complementado con una serie de drenes horizontales que aseguran un correcto funcionamiento de la presa ante la previsible variabilidad del nivel del embalse.
Estudio y diseño
En el año 1990, un equipo de técnicos de la Unidad Ejecutora Papallacta y la Compañía Ingeconsul identificaron el sitio en el que actualmente esta construida la Presa Salve Faccha. Las características, hidrográficas y morfológicas del área, eran favorables para la construcción de un reservorio. Con estos criterios se emprendió una campaña de investigaciones y estudios, topográficos, hidrológicos y geológicos-geotécnicos de la zona, los parámetros obtenidos sirvierón de base para la ejecución los diseños de la presa.
Geología del sitio de la presa
En el sitio del proyecto se presentan rocas de origen volcánico cubiertas por depósitos coluviales, aluviales y de suelos. Las obras están situadas en el interior de una caldera volcánica con paredes pendientes, actualmente
alteradas por la ocurrencia de deslizamientos en las partes altas y la emisión más reciente de lavas y material
piroclástico. Debido a fenómenos glaciáricos, la caldera ha sido erosionada y abierta hacia la parte oriental por donde actualmente drenan las aguas del río Cunuyacu hacia la cuenca amazónica.
Superficialmente está cubierto por limos arcillosos con abundante materia orgánica y raíces, saturados y compresibles; en el centro del cierre conformaba una zona de pantano de 6m de espesor. Hacia los estribos decrece hasta 3m de potencia.
El sitio del eje de la presa es asimétrico. Hacia el estribo derecho se encontraba el lecho aluvial del río Cunuyacu, mientras que en el centro del cañón y hacia el estribo izquierdo se encuentra una zona plana en un nivel superior, que remata luego en la ladera rocosa de mayor altura.
Bajo la cobertura y en la parte del eje de la presa, especialmente en la margen izquierda se encuentran dacitas altamente silicificadas de buenas características mecánicas, pero cerca de la superficie están meteorizadas. En el
estribo derecho se presenta una característica geológica muy especial, puesto que en la parte alta del estribo
aparece una formación de andesita basáltica, de 20 m de espesor, con buenas características geotécnicas, suprayaciendo a un nivel de escoria volcánica de 9 m de potencia; por debajo de esta se encuentran dos estratos diferentes: el uno constituido por arenas densas de 12 m y otro, por morrena, de 8 m de espesor aproximadamente depositados sobre basamento dacítico. (ver corte geológico en el anexo 1 ).
Los rasgos estructurales, la secuencias litoestratigráfica y el proceso de alteración de los materiales evidencian
una actividad sísmica y tectónica importante, reflejada en una acción hidrotermal acentuada. Características geotécnicas de la fundación
Está constituido por rocas dacíticas cuyas condiciones geotécnicas mejoran paulatinamente en profundidad; al igual que el material de cobertura, el primer nivel denominado Unidad R1 fue retirado en su totalidad por su marcada alteración, caolinización y alta fracturación. El RQD era del orden del 20% y la velocidad sísmica entre 1250 y 1450 m/s.
Existe otro nivel de dacita denominado R2, la roca se presenta alterada y fracturada, RQD=25%, velocidades de 1940 a 3300 m/s y clasificación Bieniawsky III a IV; y una Unidad R3 en donde la dacita es dura, con
fracturamiento y alteración mediana, RQD promedio de 38%, velocidades superiores a 3300 m/s, clasificada entre
Estribo derecho
Por debajo del suelo de cobertura se definió una compleja secuencia lito-estratigráfica conformado por los
siguientes estratos:
Depósito volcánico de rocas básicas (andesitas basálticas) R5 que en su base se encuentra laminado. Esta roca se clasifica según Bieniawski como clases I y II. El macizo es de baja permeabilidad según los valores reportados Depósito de escoria volcánica R4 compuesta por bloques angulosos y subangulosos de andesita, la matriz constituye una arena deleznable de grano medio a grueso de color rojizo. La potencia de este nivel es de 9 m aproximadamente; por sus características, la matriz puede ser fácilmente erosionada por el agua.
Estrato arenoso Ar definido como un deposito lateral de tipo glaciárico. El depósito tiene un ángulo de buzamiento de 45°N y granulométricamente corresponde a una arena de grano fino a grueso, de coloración gris obscura, cementada y saturada.
La potencia en el corte realizado alcanza unos 10 m; con las labores de excavación de la galería para la construcción del muro cortaflujo se determinó que el estrato de arena va disminuyendo su potencia hacia el sur y forma un contacto lateral interdigitado con la escoria.
Depósito morrénico GT, de origen glaciar con una potencia que sobrepasa los 10 m. Está constituida por gravas y fragmentos de roca angulosos de hasta 40 cm. de diámetro que ocupa más del 70% del volumen, cementados por una matriz limo arcillosa que conpleta el 30% del volumen total. La morrena se presenta muy consistente, semejante a un estrato conglomerático por lo que se excluye las posibilidades de licuarse.
El basamento de esta secuencia geológica compleja la conforman las rocas dacíticas alteradas y fracturadas,
descritas antes como unidades R2-R3. Diseño de la Presa
Las condiciones geológicas-geotécnicas del estribo derecho de la presa, en el cual existen depósitos de suelos (arena densa, morrena y escoria volcánica), con espesores importantes, fueron factores determinantes para la selección de una presa de escollera con núcleo central impermeable, además que, los préstamos y canteras para extracción de los materiales requeridos en la construcción, están ubicados dentro de la zona, con distancias de
acarreo cercanas a los 500m, lo que favorece grandemente alproceso constructivo y a la economía de la obra.
La sección de la presa está compuesta por un núcleo central impermeable de morrena (grava y bloques pequeños en una matriz limo arcillosa, de baja plasticidad), con espaldones de enrocado y zonas de filtro y transición entre estos dos materiales.
El núcleo impermeable tiene una relación espesor/carga hidráulica máxima de 0.6, adecuada para las condiciones geológicas de los estribos. Los taludes de la presa se inclinan, con una pendiente de 1.8H : 1V, tanto aguas arriba como aguas abajo y estarán protegidos con una zona de bloques de roca con tamaños superiores a 0.3 m.