F2 Tabique de barro recocido
DEFINICION DE VALORES ESTRUCTURA REGULAR (1.0) Qx=Qy=1
Esfuerzo cortante de diseño de la mampostería v*= 5.5 kg/cm2
Resistencia de diseño a la compresión de la mampostería f*m= 90 kg/cm2
Incremento de la fuerza cortante (inciso 4.3.2) 1.25
factor de carga axial a tensión para determinar P 0.5
Eficiencia del refuerzo horizontal 0.6 Porcentaje del refuerzo horizontal 0.001 Esfuerzo de fluencia del refuerzo horizontal 6000
ELEM. Sec bx by LONG. A(m²) DIR Cc Fax Fay Faz Max May Maz Esfuerzo Esfuerzo Esfuerzo Cortante Cortante
muro Fbx Fby Fbz Mbx Mby Mbz Cortante Cortante Axial increm. increm.
(m) (m2) (ton) (ton) (ton) (ton-m) (ton-m) (ton-m) Dir X Dir Y Dir X Dir Y
(kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) 3 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 9.36 0.01 11.86 0.01 20.91 0.00 4.59 0.01 5.81 4.59 0.01 4 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 9.36 0.01 11.86 0.01 20.91 0.00 4.59 0.01 5.82 4.59 0.01 19 1.73 0.12 1.73 0.2 X 2 9.73 0.01 13.68 0.00 22.67 0.00 4.69 0.00 6.59 4.69 0.00 21 3.00 0.12 3.00 0.4 X 2 20.03 0.01 31.96 0.01 73.76 0.00 5.56 0.00 8.88 5.56 0.00 22 3.00 0.12 3.00 0.4 X 2 20.03 0.01 31.96 0.01 73.75 0.00 5.56 0.00 8.88 5.56 0.00 29 1.48 0.12 1.48 0.2 X 2 5.40 0.04 17.50 0.03 15.07 0.01 3.04 0.02 9.85 3.04 0.02 32 1.48 0.12 1.48 0.2 X 2 5.40 0.04 17.50 0.03 15.07 0.01 3.04 0.02 9.85 3.04 0.02 35 1.49 0.12 1.49 0.2 X 2 7.07 0.02 18.54 0.02 14.23 0.00 3.96 0.01 10.37 3.96 0.01 36 1.49 0.12 1.49 0.2 X 2 7.07 0.02 18.54 0.02 14.23 0.00 3.96 0.01 10.37 3.96 0.01 37 1.61 0.12 1.61 0.2 X 2 8.25 0.03 6.17 0.03 16.95 0.00 4.27 0.02 3.19 4.27 0.02 38 1.61 0.12 1.61 0.2 X 2 8.25 0.03 6.17 0.03 16.96 0.00 4.27 0.02 3.19 4.27 0.02 51 3.00 0.12 3.00 0.4 X 2 18.42 0.01 27.71 0.01 70.33 0.00 5.12 0.00 7.70 5.12 0.00 52 3.00 0.12 3.00 0.4 X 2 18.42 0.01 27.72 0.01 70.34 0.00 5.12 0.00 7.70 5.12 0.00 73 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 7.98 0.02 1.69 0.03 15.81 0.01 3.91 0.01 0.83 3.91 0.01 74 1.41 0.12 1.41 0.2 X 2 5.85 0.04 21.78 0.05 10.40 0.01 3.46 0.03 12.87 3.46 0.03 75 1.41 0.12 1.41 0.2 X 2 5.85 0.04 21.78 0.05 10.40 0.01 3.46 0.03 12.87 3.46 0.03 76 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 7.98 0.02 1.69 0.03 15.81 0.01 3.91 0.01 0.83 3.91 0.01 η 0.6 0.2 p fh yh VmR R F AT ≤p fh yh≤ m 6 (0.6) 9 (0.9) kg/cm ²(MPa) 0.3 f * 3kg/cm² (0.3 MP a) 12kg/cm²(1.2 MP a), piezas macizas 9kg/cm²(0.9 MP a), piezas huecas valor mínimo de v*/(Frfyh) 0.00066 valor máximo de v*/(Frfyh) 0.00126 valor mínimo de v*/(Fr) 3.95 valor máximo de v*/(Fr) 7.56 ph*fyh 6 Valores máximos 0.3 f*m 27 9 kg/cm2 9
Axial Carga Carga v* v*/(Frfyh) v*-vx v*-vy ESTADO Pr Pr-Pu As
increm. Axial Axial (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (ton) (ton) (cm2)
Dir Z minima máxima (kg/cm2) (ton) (ton) 5.81 7.25 9.09 5.10 0.00094 0.01 5.09 ok 66.10 43.05 4.89 5.82 7.25 9.09 5.10 0.00094 0.01 5.09 ok 66.10 43.05 4.89 6.59 8.14 10.47 5.09 0.00094 -0.12 5.09 no pasa 67.26 40.70 5.26 8.88 14.30 18.17 4.80 0.00089 -1.47 4.80 no pasa 116.64 61.49 10.52 8.88 14.30 18.17 4.80 0.00089 -1.47 4.80 no pasa 116.64 61.49 10.52 9.85 8.61 11.13 4.91 0.00091 1.48 4.88 ok 57.54 26.05 4.50 9.85 8.61 11.13 4.91 0.00091 1.48 4.88 ok 57.54 26.05 4.50 10.37 7.16 9.05 4.62 0.00085 0.19 4.60 ok 57.93 27.58 4.49 10.37 7.16 9.05 4.62 0.00085 0.19 4.60 ok 57.93 27.58 4.49 3.19 7.11 8.89 5.47 0.00101 0.68 5.46 ok 62.60 46.03 3.75 3.19 7.11 8.89 5.47 0.00101 0.68 5.46 ok 62.60 46.03 3.75 7.70 13.67 17.28 4.91 0.00091 -0.92 4.91 no pasa 116.64 67.15 9.78 7.70 13.67 17.28 4.91 0.00091 -0.92 4.91 no pasa 116.64 67.15 9.78 0.83 6.75 8.42 5.69 0.00105 1.24 5.67 ok 66.10 54.97 2.93 12.87 3.90 4.88 3.84 0.00071 -0.09 3.81 no pasa 54.82 25.50 4.28 12.87 3.90 4.88 3.84 0.00071 -0.09 3.81 no pasa 54.82 25.50 4.28 0.83 6.75 8.42 5.69 0.00105 1.24 5.67 ok 66.10 54.97 2.93
260 260 260 260 valor mínimo de v*/(Frfyh) 0.00066 valor máximo de v*/(Frfyh) 0.00126 valor mínimo de v*/(Fr) 3.95 valor máximo de v*/(Fr) 7.56 ph*fyh 6 Valores máximos 0.3 f*m 27 9 kg/cm2 9
Axial Carga Carga v* v*/(Frfyh) v*-vx v*-vy ESTADO Pr Pr-Pu As increm. Axial Axial (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (ton) (ton) (cm2)
Dir Z minima máxima (kg/cm2) (ton) (ton) 7.04 14.62 18.20 4.87 0.00090 4.87 0.75 ok 142.69 88.56 5.55 7.04 14.62 18.20 4.87 0.00090 4.87 0.75 ok 142.69 88.55 5.56 4.09 14.76 19.01 5.47 0.00101 5.43 1.15 ok 116.64 79.53 3.10 4.09 14.76 19.01 5.47 0.00101 5.43 1.15 ok 116.64 79.54 3.10 2.07 13.53 16.85 5.54 0.00103 5.54 1.25 ok 129.47 101.81 3.04 2.07 13.53 16.85 5.54 0.00103 5.54 1.24 ok 129.47 101.81 3.05 1.51 11.68 14.53 5.62 0.00104 5.62 1.55 ok 110.81 89.15 2.45 1.51 11.68 14.53 5.63 0.00104 5.62 1.54 ok 110.81 89.16 2.45 3.91 18.30 23.45 5.75 0.00106 5.75 2.70 ok 116.64 75.36 4.12 6.48 12.21 15.14 4.95 0.00092 4.95 1.12 ok 118.20 75.53 4.36 6.48 12.21 15.14 4.95 0.00092 4.95 1.12 ok 118.20 75.53 4.37 0.61 12.13 15.30 5.87 0.00109 5.86 2.11 ok 101.09 82.17 3.55 0.61 12.13 15.30 5.87 0.00109 5.85 2.10 ok 101.09 82.16 3.56 8.49 6.75 8.49 4.84 0.00090 4.82 2.82 ok 55.60 30.23 2.25 8.49 6.75 8.49 4.84 0.00090 4.82 2.82 ok 55.60 30.24 2.25
MUROS PLANTA BAJA CFE
CASO A (BASES EMPOTRADAS) Cs=0.64 (ZONA C, TERRENO II)
DEFINICION DE VALORES ESTRUCTURA REGULAR (1.0) Qx=Qy=1.5
Esfuerzo cortante de diseño de la mampostería v*= 5.5 kg/cm2
Resistencia de diseño a la compresión de la mampostería f*m= 90 kg/cm2
Incremento de la fuerza cortante (inciso 4.3.2) 1.25
factor de carga axial a tensión para determinar P 0.5
Eficiencia del refuerzo horizontal 0.6 Porcentaje del refuerzo horizontal 0.001 Esfuerzo de fluencia del refuerzo horizontal 6000
ELEM. Sec bx by LONG. A(m²) DIR Cc Fax Fay Faz Max May Maz Esfuerzo Esfuerzo Esfuerzo Cortante Cortante
muro Fbx Fby Fbz Mbx Mby Mbz Cortante Cortante Axial increm. increm.
(m) (m2)
(ton) (ton) (ton) (ton-m) (ton-m) (ton-m) Dir X Dir Y Dir X Dir Y
(kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) 15 0.12 3.67 3.67 0.4 Y 3 0.03 16.41 31.01 41.25 0.04 0.00 0.01 3.73 7.04 0.01 3.73 16 0.12 3.67 3.67 0.4 Y 3 0.03 16.43 31.02 41.28 0.04 0.00 0.01 3.73 7.04 0.01 3.73 23 0.12 3.00 3.00 0.4 Y 3 0.03 13.40 14.72 25.58 0.02 0.00 0.01 3.72 4.09 0.01 3.72 24 0.12 3.00 3.00 0.4 Y 3 0.03 13.40 14.72 25.58 0.02 0.00 0.01 3.72 4.09 0.01 3.72 27 0.12 3.33 3.33 0.4 Y 3 0.01 15.55 8.29 32.15 0.03 0.01 0.00 3.89 2.07 0.00 3.89 28 0.12 3.33 3.33 0.4 Y 3 0.01 15.56 8.29 32.18 0.03 0.01 0.00 3.89 2.07 0.00 3.89 43 0.12 2.85 2.85 0.3 Y 3 0.01 12.65 5.16 23.72 0.01 0.01 0.00 3.70 1.51 0.00 3.70 44 0.12 2.85 2.85 0.3 Y 3 0.01 12.67 5.15 23.74 0.01 0.01 0.00 3.70 1.51 0.00 3.70 53 0.12 3.00 3.00 0.4 Y 3 0.00 9.36 14.08 37.05 0.01 0.00 0.00 2.60 3.91 0.00 2.60 56 0.12 3.04 3.04 0.4 Y 3 0.01 12.70 23.64 27.95 0.02 0.01 0.00 3.48 6.48 0.00 3.48 57 0.12 3.04 3.04 0.4 Y 3 0.01 12.72 23.64 27.97 0.02 0.01 0.00 3.49 6.48 0.00 3.49 66 0.12 2.60 2.60 0.3 Y 3 0.03 10.39 1.89 31.91 0.05 0.03 0.01 3.33 0.61 0.01 3.33 67 0.12 2.60 2.60 0.3 Y 3 0.03 10.42 1.90 31.94 0.05 0.03 0.01 3.34 0.61 0.01 3.34 68 0.12 1.43 1.43 0.2 Y 3 0.03 3.01 14.57 6.11 0.04 0.02 0.02 1.76 8.49 0.02 1.76 69 0.12 1.43 1.43 0.2 Y 3 0.03 3.02 14.56 6.11 0.04 0.02 0.02 1.76 8.49 0.02 1.76 η 0.6 0.2 p fh yh VmR R F AT ≤p fh yh≤ m 6 (0.6) 9 (0.9) kg/cm²(MPa) 0.3 f * 3kg/cm² (0.3 MP a) 12kg/cm²(1.2 MP a), piezas macizas 9kg/cm²(0.9 MP a), piezas huecas
261 261 261 261
Caso E
Tabique multiperforado modelando la cimentación por medio de resortes equivalemtnes
Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal (GDF, 2002b) Cs=0.4
MUROS PLANTA BAJA REGLAMENTO DEL DISTRITO FEDERAL
CASO E (MODELO CON CIMENTACIÓN) Cs=0.40 (ZONA DE LAGO, C=0.40)
DEFINICION DE VALORES ESTRUCTURA REGULAR (1.0) Qx=Qy= 1.5
Esfuerzo cortante de diseño de la mampostería v*= 5.5 kg/cm2
Resistencia de diseño a la compresión de la mampostería f*m= 90 kg/cm2
Incremento de la fuerza cortante (inciso 4.3.2) 1.25
factor de carga axial a tensión para determinar P 0.5
Eficiencia del refuerzo horizontal 0.6 Porcentaje del refuerzo horizontal 0.001 Esfuerzo de fluencia del refuerzo horizontal 6000
ELEM. Sec bx by LONG. A(m²) DIR Cc Fax Fay Faz Max May Maz Esfuerzo Esfuerzo Esfuerzo Cortante Cortante
muro Fbx Fby Fbz Mbx Mby Mbz Cortante Cortante Axial increm. increm.
(m) (m2) (ton) (ton) (ton) (ton-m) (ton-m) (ton-m) Dir X Dir Y Dir X Dir Y
(kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) 1072 0.70 0.12 0.70 0.1 X 2 1.75 0.01 11.87 0.01 3.21 0.00 2.09 0.01 14.13 2.09 0.01 1078 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 7.30 0.02 4.73 0.04 19.92 0.00 3.58 0.01 2.32 3.58 0.01 1110 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 7.29 0.02 4.66 0.04 19.91 0.00 3.57 0.01 2.29 3.57 0.01 1115 0.70 0.12 0.70 0.1 X 2 1.75 0.01 11.85 0.01 3.20 0.00 2.08 0.01 14.11 2.08 0.01 1476 1.73 0.12 1.73 0.2 X 2 7.77 0.04 1.90 0.06 21.66 0.01 3.74 0.02 0.92 3.74 0.02 1885 1.48 0.12 1.48 0.2 X 2 5.96 0.01 11.38 0.02 17.43 0.01 3.36 0.01 6.41 3.36 0.01 1929 1.48 0.12 1.48 0.2 X 2 5.96 0.01 11.38 0.02 17.43 0.01 3.36 0.01 6.41 3.36 0.01 3206 1.41 0.12 1.41 0.2 X 2 6.23 0.08 11.86 0.08 13.36 0.02 3.68 0.05 7.01 3.68 0.05 3215 1.41 0.12 1.41 0.2 X 2 6.23 0.08 11.86 0.08 13.35 0.02 3.68 0.05 7.01 3.68 0.05 η 0.6 0.2 p fh yh VmR R F AT ≤p fh yh≤ m 6 (0.6) 9 (0.9) kg/cm ²(MPa) 0.3 f * 3kg/cm² (0.3 MP a) 12kg/cm²(1.2 MP a), piezas macizas 9kg/cm²(0.9 MP a), piezas huecas valor mínimo de v*/(Frfyh) 0.00074 valor máximo de v*/(Frfyh) 0.00127 valor mínimo de v*/(Fr) 4.44 valor máximo de v*/(Fr) 7.63 ph*fyh 6 Valores máximos 0.3 f*m 27 9 kg/cm2 9
Axial Carga Carga v* v*/(Frfyh) v*-vx v*-vy ESTADO Pr Pr-Pu As increm. Axial Axial (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (ton) (ton) (cm2)
Dir Z minima máxima (kg/cm2) (ton) (ton) 14.13 3.06 3.80 4.03 0.00075 1.64 4.02 ok 27.22 9.98 2.45 2.32 6.06 7.60 5.40 0.00100 1.26 5.39 ok 66.10 52.53 4.14 2.29 5.84 7.33 5.38 0.00100 1.22 5.36 ok 66.10 52.91 4.15 14.11 2.95 3.66 4.00 0.00074 1.60 3.99 ok 27.22 10.15 2.46 0.92 10.18 13.09 6.09 0.00113 1.83 6.06 ok 67.26 50.76 3.81 6.41 8.81 11.35 5.39 0.00100 1.62 5.38 ok 57.54 32.54 4.51 6.41 8.80 11.34 5.39 0.00100 1.63 5.38 ok 57.54 32.54 4.51 7.01 3.48 4.37 4.55 0.00084 -0.14 4.47 no pasa 54.82 36.97 4.19 7.01 3.48 4.36 4.55 0.00084 -0.14 4.47 no pasa 54.82 36.98 4.19
262 262 262 262
MUROS PLANTA BAJA REGLAMENTO DEL DISTRITO FEDERAL
CASO E (MODELO CON CIMENTACIÓN) Cs=0.40 (ZONA DE LAGO, C=0.40)
DEFINICION DE VALORES ESTRUCTURA REGULAR (1.0) Qx=Qy= 1.5
Esfuerzo cortante de diseño de la mampostería v*= 5.5 kg/cm2
Resistencia de diseño a la compresión de la mampostería f*m= 90 kg/cm2
Incremento de la fuerza cortante (inciso 4.3.2) 1.25
factor de carga axial a tensión para determinar P 0.5
Eficiencia del refuerzo horizontal 0.6 Porcentaje del refuerzo horizontal 0.001 Esfuerzo de fluencia del refuerzo horizontal 6000
ELEM. Sec bx by LONG. A(m²) DIR Cc Fax Fay Faz Max May Maz Esfuerzo Esfuerzo Esfuerzo Cortante Cortante
muro Fbx Fby Fbz Mbx Mby Mbz Cortante Cortante Axial increm. increm.
(m) (m2) (ton) (ton) (ton) (ton-m) (ton-m) (ton-m) Dir X Dir Y Dir X Dir Y
(kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) 1072 0.70 0.12 0.70 0.1 X 2 1.75 0.01 11.87 0.01 3.21 0.00 2.09 0.01 14.13 2.09 0.01 1078 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 7.30 0.02 4.73 0.04 19.92 0.00 3.58 0.01 2.32 3.58 0.01 1110 1.70 0.12 1.70 0.2 X 2 7.29 0.02 4.66 0.04 19.91 0.00 3.57 0.01 2.29 3.57 0.01 1115 0.70 0.12 0.70 0.1 X 2 1.75 0.01 11.85 0.01 3.20 0.00 2.08 0.01 14.11 2.08 0.01 1476 1.73 0.12 1.73 0.2 X 2 7.77 0.04 1.90 0.06 21.66 0.01 3.74 0.02 0.92 3.74 0.02 1885 1.48 0.12 1.48 0.2 X 2 5.96 0.01 11.38 0.02 17.43 0.01 3.36 0.01 6.41 3.36 0.01 1929 1.48 0.12 1.48 0.2 X 2 5.96 0.01 11.38 0.02 17.43 0.01 3.36 0.01 6.41 3.36 0.01 3206 1.41 0.12 1.41 0.2 X 2 6.23 0.08 11.86 0.08 13.36 0.02 3.68 0.05 7.01 3.68 0.05 3215 1.41 0.12 1.41 0.2 X 2 6.23 0.08 11.86 0.08 13.35 0.02 3.68 0.05 7.01 3.68 0.05 η 0.6 0.2 p fh yh VmR R F AT ≤p fh yh≤ m 6 (0.6) 9 (0.9) kg/cm ²(MPa) 0.3 f * 3kg/cm² (0.3 MP a) 12kg/cm²(1.2 MP a), piezas macizas 9kg/cm²(0.9 MP a), piezas huecas valor mínimo de v*/(Frfyh) 0.00074 valor máximo de v*/(Frfyh) 0.00127 valor mínimo de v*/(Fr) 4.44 valor máximo de v*/(Fr) 7.63 ph*fyh 6 Valores máximos 0.3 f*m 27 9 kg/cm2 9
Axial Carga Carga v* v*/(Frfyh) v*-vx v*-vy ESTADO Pr Pr-Pu As increm. Axial Axial (kg/cm2) (kg/cm2) (kg/cm2) (ton) (ton) (cm2)
Dir Z minima máxima (kg/cm2) (ton) (ton) 14.13 3.06 3.80 4.03 0.00075 1.64 4.02 ok 27.22 9.98 2.45 2.32 6.06 7.60 5.40 0.00100 1.26 5.39 ok 66.10 52.53 4.14 2.29 5.84 7.33 5.38 0.00100 1.22 5.36 ok 66.10 52.91 4.15 14.11 2.95 3.66 4.00 0.00074 1.60 3.99 ok 27.22 10.15 2.46 0.92 10.18 13.09 6.09 0.00113 1.83 6.06 ok 67.26 50.76 3.81 6.41 8.81 11.35 5.39 0.00100 1.62 5.38 ok 57.54 32.54 4.51 6.41 8.80 11.34 5.39 0.00100 1.63 5.38 ok 57.54 32.54 4.51 7.01 3.48 4.37 4.55 0.00084 -0.14 4.47 no pasa 54.82 36.97 4.19 7.01 3.48 4.36 4.55 0.00084 -0.14 4.47 no pasa 54.82 36.98 4.19
263 263 263 263 7.5.2.4 7.5.2.4 7.5.2.4
7.5.2.4 Comentarios de los métodos y de resultaComentarios de los métodos y de resultaComentarios de los métodos y de resultaComentarios de los métodos y de resultadosdosdos dos
A continuación se hacen algunos comentarios de los tres métodos utilizados: Método simplificado (A):
Limitaciones:
• Se supone como hipótesis de partida que la distribución de la fuerza cortante es proporcional al área de los muros, o a la longitud cuando los muros tienen el mismo espesor. Esta hipótesis es adecuada cuando el comportamiento del muro es predominantemente a cortante, de otra forma es debatible.
• No se pueden incorporar la influencia de dinteles, pretiles, vacíos, rampas de escalera, etc.
• Se desprecian los momentos flexionantes en los muros.
• No se puede determinar cuales muros están escasos.
• No es posible revisar sistemas híbridos constituidos por muros de mampostería y de concreto.
• No se posible determinar los desplazamientos laterales.
• No se pueden evaluar los elementos mecánicos en la cimentación.
• No es posible determinar las propiedades dinámicas de la estructura.
• Los coeficientes sísmicos reducidos se definen únicamente en función del número de pisos y del tipo de mampostería sin tomar en cuenta las propiedades dinámicas.
• Se desprecia, en la respuesta del inmueble, la influencia de masas concentradas, como tanques de agua ubicados en azoteas.
Ventajas:
• Es un método sencillo.
• Adecuado para estructuras simétricas y sencillas.
• Permite determinar la eficiencia del sistema estructural.
• Es un método de control indispensable cuando se aplican métodos más refinados.
Método estático (B): Limitaciones:
• No se pueden incorporar el acoplamiento que proporciona el sistema de piso a los muros, ni tampoco se puede incorporar, por la misma razón, la influencia de vacíos y escaleras.
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• En los muros cortos, al ser considerarlos como en voladizo, no se está considerando el acoplamiento con los demás muros y con el sistema de piso y por ende se está sobre estimando el momento flexionante.
• Se observa que los resultados obtenidos por este método y el método C son similares en cuanto a la resistencia a esfuerzos cortantes, no siendo así la determinación de las áreas de acero por flexión, resultando más conservador el método B en cuanto a la obtención de acero de refuerzo en los extremos.
• No es posible evaluar las tensiones por sismo en los muros de
mampostería. Ventajas:
• Se puede aplicar de manera sencilla a estructuras irregulares.
• Proporciona la información necesaria para el diseño de cada uno de los muros.
• Permite revisar sistemas combinados con muros de concreto, excepto aquellos en los que se tienen plantas bajas suaves.
• Se pueden incorporar todas las hipótesis del análisis sísmico. Método tridimensional (C):
Limitaciones:
• Es difícil y laborioso incorporar en un análisis tridimensional la excentricidad accidental reglamentaria.
• Para el caso en el cual el espectro de diseño cuente con una rama ascendente, es necesario modelar todos los elementos que constituyen el muro, tales como castillos, dalas, pretiles, dintel, etc., con el objeto de determinar adecuadamente la rigidez de la estructura. Para los espectros sin rama ascendente será necesario con definir, con la mayor exactitud posible, la rigidez relativa entre muros.
• De la misma manera y con el objeto de evaluar adecuadamente la rigidez de la estructura es indispensable determinar correctamente el módulo de elasticidad y de cortante, Em y Gm.
• Dado que se trata de un modelo elástico no se puede predecir el
comportamiento cuando se presente agrietamiento en alguno de los muros. Esto deberá contemplarse en los procesos de diseño. Es importante señalar que el comportamiento de la mampostería deja de ser no lineal a niveles de distorsión muy pequeños, como se puede observar en las figuras 7.11 y 7.12.
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Ventajas y recomendaciones:
• Se recomienda que los muros largos, como los ubicados en los ejes “1” y “15”, se dividan de tal forma que la relación largo-altura no sea mayor a 2.
• Al utilizar la analogía de la columna ancha es indispensable utilizar un sistema que tome en cuenta las deformaciones por cortante.
• Con este método es factible determinar las distorsiones, angulares y lineales, que pueden compararse con las recomendaciones que provienen de los ensayes experimentales de muros de mampostería (Sánchez y otros, 1996).
• Con este método se puede llevar a cabo el análisis de sistemas híbridos formados por concreto y mampostería.
• Es necesario modelar adecuadamente las losas y esto se puede lograr satisfactoriamente por medio de diagonales equivalentes con la calibración correspondiente.
• Dadas las herramientas de análisis con las que se cuenta, comunicadas con programas de dibujo como Auto-Cad, este método puede ser de fácil implementación.
• Si no se toma en cuenta la interacción suelo-estructura puede haber errores en la respuesta dinámica del inmueble. Sin embargo, a través de este método puede ser factible, de manera sencilla, la modelación de la cimentación por medio de resortes equivalentes.
• Una vez obtenidos los elementos mecánicos es relativamente sencillo llevar a cabo la revisión de los muros.
• Se puede implementar a estructuras irregulares y a inmuebles que cuenten con pisos blancos, ambos cada vez más comunes.
• Se pueden hacer análisis de temperatura. La mampostería es muy sensible a cambios de temperatura, principalmente el último nivel cuya losa tiene gradientes de temperatura importantes; el refuerzo horizontal ha demostrado ser muy importante para limitar los fisuramientos producidos por los cambios de temperatura. Cuando se tengan inmuebles de mampostería con longitudes mayores a 25 ó 30 m se recomienda hacer juntas constructivas o bien será indispensable hacer una análisis de temperatura.
• Para la determinación de las fuerzas por sismo es muy importante
considerar los resultados de los múltiples ensayes que se han hecho para tener presente que:
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El comportamiento de la mampostería deja de ser no lineal a niveles de distorsiones muy pequeños (de 0.001 a 0.003) como se observa en la figuras 7.11 y 7.12.
La perdida de rigidez del sistema es muy rápida, para distorsiones muy pequeñas de 0.001 se pudo haber perdido el 50% de la rigidez y por lo tanto haber crecido la respuesta por sismo. La pérdida de rigidez de un sistema de mampostería puede verse en la figura 7.33.
Figura 7.33 Degradación de la rigidez de ciclo en cada nivel (Sánchez y otros, 1996)
• Una de las grandes ventajas es la determinación de las distorsiones laterales las cuales es importante compararlas con las permisibles; parámetro de control indispensable en el diseño de una estructura de mampostería.