INSTALACIÓN DE CALEFACCIÓN

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INSTALACIÓN

DE

CALEFACCIÓN

PROYECTO

Instalación de calefacción para nuevos vestuarios de

pabellón municipal

PROMOTOR

Excelentísimo Ayuntamiento de Santomera

C.I.F. : P – 3004400 – B

EMPLAZAMIENTO

Calle Calvario

Santomera (Murcia)

INGENIERO

INDUSTRIAL

Ángel Andrés Gisbert Sánchez

C.O.I.I.C.V. nº 5.146

Daniel Rodríguez Martínez

C.O.I.I.C.V. nº 4.985

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ÍNDICE

1. MEMORIA 1

1.1. RESUMEN DE CARACTERISTICAS. 2

1.2. DATOS IDENTIFICATIVOS. 3

1.3. ANTECEDENTES. 5

1.4. OBJETO DEL PROYECTO. 5

1.5. LEGISLACIÓN APLICABLE. 5

1.6. DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO. 6

1.7. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN. 8

1.8. EQUIPOS TÉRMICOS Y FUENTES DE ENERGÍA. 10

1.9. ELEMENTOS INTEGRANTES DE LA INSTALACIÓN. 11

1.10. DESCRIPCIÓN DE LOS SISTEMAS DE TRANSPORTE DE LOS FLUIDOS CALOPORTADORES DE ENERGÍA. 11

1.11. SALA DE MÁQUINAS SEGÚN NORMA UNE APLICABLE 12

1.12. SISTEMA DE PRODUCCIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA 13

1.13. PREVENCIÓN DE RUIDOS Y VIBRACIONES 14

1.14. MEDIDAS ADOPTADAS PARA LA PREVENCIÓN DE LA LEGIONELA. 14

1.15. PROTECCIÓN DEL MEDIO AMBIENTE. 15

1.16. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. 15

2. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS 16

2.1. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO SEGÚN IT 1.1.4. CARACTERIZACIÓN Y CUANTIFICACIÓN DE LA

EXIGENCIA DE BIENESTAR E HIGIENE. 17

2.2. CONDICIONES EXTERIORES DE CÁLCULO SEGÚN ITE 0.2.3. 18

2.3. COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN DE CALOR DE LOS ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS. 20

2.4. ESTIMACIÓN DE LOS VALORES DE INFILTRACIÓN DE AIRE. 22

2.5. CAUDALES DE AIRE INTERIOR MÍNINO DE VENTILACIÓN. 23

2.6. CARGAS TÉRMICAS CON DESCRIPCIÓN DEL MÉTODO UTILIZADO. 23

2.7. CÁLCULO DE LAS REDES DE TUBERÍAS. 27

2.8. CÁLCULO DE LAS REDES DE CONDUCTOS. 29

2.9. CÁLCULO DE LAS UNIDADES TERMINALES. 29

2.10. CÁLCULO DE LOS EQUIPOS DE PRODUCCIÓN DE FRÍO Y/O CALOR. 31

2.11. UNIDADES DE TRATAMIENTO DE AIRE PARÁMETROS DE DISEÑO Y SELECCIÓN DE SUS COMPONENTES. 31

2.12. ELEMENTOS DE SALA DE MÁQUINAS. 31

2.13. AGUA CALIENTE SANITARIA. 32

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2.15. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. 33

2.16. CONCLUSIÓN. 34

3. PLIEGO DE CONDICIONES 35

3.1. CALIDAD DE LOS MATERIALES. 36

3.2. EQUIPOS Y MATERIALES. 36

3.3. NORMAS DE EJECUCIÓN. 39

3.4. PRUEBAS FINALES. 45

3.5. CARACTERÍSTICAS DE LA EMPRESA INSTALADORA 45

3.6. CONDICIONES DE USO, MANTENIMIENTO V SEGURIDAD 45

3.7. CERTIFICADOS Y DOCUMENTACIÓN 46

4. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD 47

4.1. OBJETO 48

4.2. CAMPO DE APLICACIÓN 48

4.3. NORMATIVA APLICABLE 48

4.4. DESARROLLO DEL ESTUDIO 49

4.5. CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA OBRA 50

4.6. PREVISIONES E INFORMACIONES ÚTILES PARA TRABAJOS POSTERIORES 52

4.7. RIESGOS Y MEDIDAS ESPECÍFICAS 53

5. PRESUPUESTO 56

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1.1. RESUMEN DE CARACTERISTICAS. 1.1.1. TITULAR.

La titularidad de la instalación es el Excelentísimo Ayuntamiento de Santomera, provincia de Murcia, con C.I.F.: P – 4004400 – B, y domicilio en Plaza Borreguero Artés.

1.1.2. EMPLAZAMIENTO.

La edificación objeto del proyecto se ubica en la calle Calvario, dentro del núcleo urbano de Santomera, provincia de Murcia, tal y como se puede apreciar en el correspondiente documento de planos.

1.1.3. POTENCIA TÉRMICA (NOMINAL O DE PLACA) DE LOS GENERADORES. 1.1.3.1. FRIO.

No procede.

1.1.3.2. CALOR.

La instalación se conectará a colectores de distribución de instalación de ACS y calefacción existente y dotada de grupo térmico una potencia nominal de 107 kW.

1.1.3.3. ACS.

Ver apartado anterior.

1.1.4. POTENCIA ABSORBIDA. 1.1.4.1. FRIO.

No procede.

1.1.4.2. CALOR.

La potencia eléctrica total absorbida por los elementos de la instalación de calefacción es de 25,6 W.

1.1.4.3. ACS.

La potencia eléctrica total absorbida por los elementos de la instalación de ACS es de 47,2 W.

1.1.5. CAUDAL EN M3_/H.

El caudal de agua a trasegar en cada uno de los circuitos es el siguiente: CIRCUITO DE ACS: Q_TOTAL = 0,1 m3_/h

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1.1.6. CAPACIDAD DE MÁXIMA DE OCUPANTES (OCUPACIÓN SEGÚN CTE–BS–SI).

El cálculo de la ocupación se realiza a partir de los valores de densidad de ocupación que se indican en la tabla 2.1 de la Sección 3 del DB-SI, en función de la superficie útil de cada zona.

El criterio empleado es el mostrado en la siguiente tabla:

USO DENSIDAD (m2_/persona) Ocupación (personas) Vestuarios 3 31 Oficina 10 2

En consecuencia, la ocupación total prevista para la actividad en zonas calefactadas será de 33 personas.

1.1.7. ACTIVIDAD A LA QUE SE DESTINA.

En la instalación proyectada podemos distinguir dos partes diferenciadas, por un lado la producción de ACS, y por otro la de suministrar la energía suficiente para una instalación de calefacción mediante emisores térmicos.

La producción de ACS se realizará en primera instancia mediante instalación solar, empleándose la instalación proyectada como elemento auxiliar para apoyo puntual, así como en caso de no funcionamiento de la instalación solar.

1.2. DATOS IDENTIFICATIVOS. 1.2.1.DATOS DE LA INSTALACIÓN.

Los vestuarios tienen como finalidad dotar de los servicios propios de pabellón deportivo para los usuarios. Constan de dos vestuarios principales, dos adaptados, un aseo, un almacén y una sala de calderas.

Se puede apreciar la distribución de espacios en el correspondiente documento de planos.

1.2.2. TITULAR.

La titularidad de la instalación es el Excelentísimo Ayuntamiento de Santomera, provincia de Murcia, con C.I.F.: P – 4004400 – B, y domicilio en Plaza Borreguero Artés.

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1.2.3. AUTORES DEL PROYECTO.

Nombre Daniel Rodríguez Martínez Titulación Ingeniero Industrial Nº Colegiado 4.985

Colegio Profesional Colegio Oficial de Ingenieros Industriales de la Comunidad Valenciana, demarcación de Alicante

Dirección C/ Arquitecto Santiago Pérez Aracil, 16 – 4ª planta Teléfono/Fax 966 084 047

e-mail danielrodriguez@rgingenieros.es

Nombre Ángel Andrés Gisbert Sánchez Titulación Ingeniero Industrial

Nº Colegiado 5.146

e-mail angelgisbert@rgingenieros.es

1.2.4. DIRECTORES DE LA OBRA.

Nombre Daniel Rodríguez Martínez Titulación Ingeniero Industrial Nº Colegiado 4.985

e-mail danielrodriguez@rgingenieros.es

Nombre Ángel Andrés Gisbert Sánchez Titulación Ingeniero Industrial

Nº Colegiado 5.146

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1.2.5. INSTALADOR AUTORIZADO Se desconoce.

1.2.6. EMPRESA INSTALADORA. Se desconoce.

1.3. ANTECEDENTES.

El Excelentísimo Ayuntamiento de Santomera proyecta la ejecución de NUEVOS VESTUARIOS PARA

PABELLÓN MUNICIPAL DE DEPORTES para cubrir las necesidades de la zona en la que se ubica en cuanto a

infraestructuras en materia de deportes.

Se pretende realizar una instalación de calefacción para el acondicionamiento térmico en invierno de dicho instalaciones, así para la producción de ACS.

Por todo ello, en el presente documento se determinan y se describen las condiciones de la instalación que se pretende ejecutar, tanto en lo que al cálculo de cargas térmicas se refiere, como a tuberías, etc., elementos que componen la instalación que se proyecta en su conjunto.

1.4. OBJETO DEL PROYECTO.

El objeto de este proyecto, es dar cumplimiento a lo dispuesto en Reglamento de Instalaciones Térmicas en los edificios (R.I.T.E.) (R.D.1027/2007) e Instrucciones Técnicas Complementarias (I.T.E.), en cuanto a autorización y puesta en servicio de instalaciones individuales de calefacción cuya POTENCIA TÉRMICA en la producción de frío/calor, sea superior a 70 kW, en el cual se determina la necesidad de un proyecto técnico suscrito por Técnico titulado competente y visado correspondiente.

Por último es objeto de este proyecto el describir y estudiar el estado de la instalación en su conjunto a fin de que tras las pruebas pertinentes dispuestas en la Reglamentación vigente al efecto, obtener del la Consejería de Universidades, Empresa e Investigación de la Región de Murcia los permisos de puesta en marcha de la instalación.

1.5. LEGISLACIÓN APLICABLE.

El presente proyecto se redacta teniendo en cuenta la siguiente normativa:

¾ Real Decreto 1027/2007, por el que se aprueba el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE) y sus Instrucciones Técnicas Complementarias (ITE).

¾ Real Decreto 1427/1997, de 15 de Septiembre (BOE 23.10.97), por el que se aprueba la instrucción técnica complementaria MI-IP 03 “Instalaciones petrolíferas para uso propio”.

¾ Reglamento de Aparatos a Presión, aprobado por el Real Decreta 1.244/79 de 4 de Abril y demos disposiciones vigentes que lo complementan.

¾ Reglamento Electrotecnia para Baja Tensión, aprobado por el Decreto 842/2002, de 2 de Agosto.

¾ Real Decreto 314/2006, de 16 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación y todos sus Documentos Básicos.

¾ Real Decreto 1942/93, de 5 de Diciembre, par el que se aprueba el Reglamento de PCI. ¾ Normas U.N.E. de aplicación.

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1.6. DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO. 1.6.1. USO DEL EDIFICIO.

Los vestuarios tienen como finalidad dotar de los servicios propios de pabellón deportivo para los usuarios. Constan de dos vestuarios principales, dos adaptados, un aseo, un almacén y una sala de calderas.

Se puede apreciar la distribución de espacios en el correspondiente documento de planos.

1.6.2. CAPACIDAD DE MÁXIMA DE OCUPANTES (OCUPACIÓN SEGÚN CTE–DS–SI).

El cálculo de la ocupación se realiza a partir de los valores de densidad de ocupación que se indican en la tabla 2.1 de la Sección 3 del DB-SI, en función de la superficie útil de cada zona.

El criterio empleado es el mostrado en la siguiente tabla:

USO DENSIDAD

(m2_/persona)

Ocupación (personas)

Vestuarios 3 32

En consecuencia, la ocupación total prevista para la actividad en zonas calefactadas será de 33 personas.

1.6.3. NÚMERO DE PLANTAS Y USO DE LAS DISTINTAS DEPENDENCIAS

Los vestuarios cuentan con una única planta baja en la que se distribuyen los diferentes espacios descritos.

1.6.4. SUPERFICIES Y VOLÚMENES POR PLANTA

En la siguiente tabla se resumen los valores de superficies y volúmenes de las estancias del centro.

ESTANCIA SUPERFICIE (m2₎ VOLUMEN (m3₎ VESTUARIO 1 22,12 61,94 VESTUARIO 2 22,35 62,58 VESTUARIO 3 8,64 24,19 VESTUARIO 4 8,84 24,75 ASEO 1 4,45 12,46 ALMACÉN 31,14 87,19 1.6.5. EDIFICACIONES COLINDANTES.

El centro no presenta ningún tipo de edificación colindante.

1.6.6. HORARIO DE APERTURA Y CIERRE DEL EDIFICIO.

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1.6.7. ORIENTACIÓN.

La orientación del edificio es Noreste.

1.6.8. LOCALES SIN CLIMATIZAR.

Los locales del edificio que no estarán calefactados son la sala de máquinas, el aseo y el almacén ya que, debido a la actividad a desarrollar en los mismos no cabe proceder a su acondicionamiento.

1.6.9. DESCRIPCIONES DE LOS CERRAMIENTOS ARQUITECTÓNICOS.

En la siguiente tabla se muestran los diferentes elementos constructivos y composiciones empleadas en el edificio.

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1.7. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN. 1.7.1. HORARIO DE FUNCIONAMIENTO.

El horario de funcionamiento del edificio es el indicado en 1.6.6, conectando los equipos cuando sea necesario el acondicionamiento térmico.

1.7.2. SISTEMA DE INSTALACIÓN ELEGIDO.

Se adopta un sistema de calefacción por agua caliente, con circulación forzada, circuito bitubular con retorno directo empleando como elemento terminal panel doble con convector doble, de chapa de acero, de dimensiones 800x100xL (longitud variable) con emisión calorífica 580 kcal/h para una diferencia de temperatura de 50 °C entre el radiador y el ambiente, según UNE –EN 442-1.

La instalación se realizará con tubería de cobre. Los circuitos serán cerrados.

Se empleará para la generación de calor caldera de gasóleo descrita en proyecto independiente de calefacción de pabellón deportivo a ubicar en sala de calderas.

Igualmente, se pretende abastecer de ACS a la instalación de suministro de agua del pabellón, para lo cual se dispone instalación de colectores solares planos en cubierta del pabellón, interacumulador solar de 3.000

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litros de capacidad y demás elementos necesarios para su correcto funcionamiento (grupo hidráulico, tuberías, dispositivos de protección, … ).

Para la impulsión del fluido calefactor a través del circuito se instalará la correspondiente electrobomba, cuyas características se indican en apartado correspondiente.

Se instalará el correspondiente sistema de regulación en función de las condiciones exteriores, así como de las condiciones de temperatura del agua que circula por los circuitos, actuando sobre la apertura o cierre de la válvula de tres vías a instalar entre impulsión-retorno y posibilitar la recirculación del agua en caso de ser posible.

Por otro lado, cada radiador dispondrá de válvula de reglaje en la ida y detentor en el retorno, con objeto de poder regular el aporte calorífico en cada uno de ellos.

En el correspondiente documento de planos se pueden apreciar los diferentes elementos de que se compone la instalación.

1.7.3. CALIDAD DEL AIRE INTERIOR Y VENTILACIÓN.

Se dispondrá de un sistema de ventilación para el aporte del suficiente caudal de aire exterior que evítela formación de elevadas concentraciones de contaminantes.

En función del uso de nuestro edificio, la categoría de calidad del aire interior (IDA) que se alcanzará será: IDA 3 (aire de calidad media).

El caudal mínimo de aire exterior de ventilación necesario para alcanzar la categoría IDA 3 se calcula según la tabla 1.4.2.1 de la IT 1.1 del RITE. Por lo tanto, para un aire de calidad IDA 3 es preciso un aporte de aire exterior de 8 l/seg y persona.

La ocupación prevista según el CTE es de 32 personas por lo que el caudal será de 256 l/seg que equivalen a 921,6 m3_/h.

Este aire de aporte debe ser filtrado según lo dispuesto en el RITE. El nivel de filtración del mismo viene determinado por la calidad del aire exterior (ODA) e interior (IDA). En nuestro caso disponemos de un ODA 4 (aire con altas concentraciones de partículas y de contaminantes gaseosos) y debemos alcanzar un IDA 3 por lo que según la tabla 1.4.2.5 del IT 1.1 del RITE debemos instalar un sistema de filtrado F6/F7.

A continuación debemos estudiar el aire de extracción. Para el uso del edificio que estamos estudiando el aire de extracción se clasifica como AE 3 (alto nivel de contaminación) y se vierte directamente al exterior a través de cubierta.

Una vez estudiadas las exigencias del RITE procedemos a definir los equipos que permitirán su cumplimiento. Se instalarán recuperadores de calor con la finalidad de aclimatar el aire de aporte exterior antes de introducirlo en el edificio con la temperatura que ya dispone el aire viciado interior. La selección de máquinas es la siguiente:

Vestuarios: En función del caudal de aire a tratar 921,6 m3_{/h se selecciona un recuperador de calor}

EUROFRED (FUJITSU) HRE 1100.

La definición de la red de conductos, la maquinaria y demás elementos necesarios se desarrollan y valoran económicamente en proyecto de ejecución de arquitectura.

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1.7.4. SISTEMAS EMPLEADOS PARA AHORRO ENERGÉTICO.

Se instalará el correspondiente sistema de regulación en función de las condiciones exteriores, así como de las condiciones de temperatura del agua que circula por el circuito, actuando sobre la apertura o cierre de la válvula de tres vías a instalar entre impulsión-retorno y posibilitar la recirculación del agua en caso de ser posible.

Se aislará térmicamente la totalidad de la instalación con aislamiento mediante coquilla flexible de espuma elastomérica de espesor función del diámetro de cada tubería y que viene establecido en el RITE.

Por otro lado, las electrobombas a instalar son de bajo consumo energético.

1.8. EQUIPOS TÉRMICOS Y FUENTES DE ENERGÍA. 1.8.1. ALMACENAMIENTO DE COMBUSTIBLE.

Se dispondrá depósito de gasóleo enterrado en las inmediaciones de la sala de calderas de 3.000 litros de capacidad.

1.8.2. RELACIÓN DE QUIPOS GENERADORES DE ENERGÍA TÉRMICA, CON DATOS IDENTIFICATIVOS, POTENCIA TÉRMICA Y TIPO DE POTENCIA TÉRMICA EMPLEADA.

Marca Ferroli

Modelo Prextherm N 107 Potencia Nominal Útil Máxima 107 kW

Potencia Nominal Útil Mínima 70 kW Gasto Calorífico PCI Máximo 116 kW

Gasto Calorífico PCI Mínimo 75 kW Contenido de Agua 112 litros ∆P lado agua ∆T = 10ºC 2,5 mbar

∆P lado humos 0,38 mbar Presión de timbre 6 kg/cm2

Dimensiones (quemador incluido) 760 x 1445 x 1000 mm (ancho x profundo x alto) Peso 355 kg

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1.9. ELEMENTOS INTEGRANTES DE LA INSTALACIÓN. 1.9.1. EQUIPOS GENERADORES DE ENERGÍA TÉRMICA. Ver punto 1.8.2.

1.9.2. UNIDADES TERMINALES.

Los elementos terminales serán paneles de tipo doble con convector doble, de chapa de acero, de dimensiones 800x100xL (longitud variable) con emisión calorífica 580 kcal/h para una diferencia de tempertura de 50 °C entre el radiador y el ambiente, según UNE –EN 442-1.

Todos los radiadores dispondrán de válvula de reglaje termostática en la ida y detentor en el retorno. Con ella se podrá proceder a un equilibrado de las cargas en todo el circuito, a la vez que se facilita la reparación de cualquiera de ellos sin necesidad de dejar fuera de servicio el resto.

1.9.3. SISTEMAS DE RENOVACIÓN DE AIRE.

Se instalarán recuperadores de calor con la finalidad de aclimatar el aire de aporte exterior antes de introducirlo en el edificio con la temperatura que ya dispone el aire viciado interior capaces de introducir el en centro el caudal de ventilación reglamentario y en condiciones de confort.

1.9.4. UNIDADES DE TRATAMIENTO DE AIRE CON INDICACIÓN DE LOS PARÁMETROS DE DISEÑO DE SUS COMPONENTES.

No procede.

1.9.5. SISTEMA DE CONTROL AUTOMÁTICO Y SU FUNCIONAMIENTO.

Se instalará una centralita de control con compensación exterior con control automático sobre el circuito para mantener los locales en las condiciones de diseño previstas, ajustando los consumos de energía a las variaciones de la carga térmica, así como llevar a cabo el control de temperatura de almacenamiento de ACS.

1.10. DESCRIPCIÓN DE LOS SISTEMAS DE TRANSPORTE DE LOS FLUIDOS CALOPORTADORES DE ENERGÍA. 1.10.1. REDES DE DISTRIBUCIÓN DE AIRE.

El transporte del aire de renovación se realizará mediante conductos de sección rectangular de panel rígido de alta densidad de lana de vidrio según UNE-EN 13162, revestido por sus dos caras, la exterior con un complejo de aluminio visto + malla de fibra de vidrio + kraft y la interior con un velo de vidrio, de 25 mm de espesor, a través de los falsos techos de las diferentes estancias, tal y como se muestra en el correspondiente documento de planos.

1.10.2. REDES DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA.

Las tuberías a emplear serán de cobre rígido según Norma UNE-EN 1057:1996.

1.10.3. REDES DE DISTRIBUCIÓN DE REFRIGERANTE. No procede.

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1.11. SALA DE MÁQUINAS SEGÚN NORMA UNE APLICABLE 1.11.1. CLASIFICACIÓN

Según lo establecido en el apartado 1 de la IT 1.3.4.1.2.1 del RITE, el espacio en el que se ubica el grupo térmico se considera sala de máquinas, dado que la potencia del mismo (107 kW nominales) es superior a 70 kW.

1.11.2. DIMENSIONES Y DISTANCIAS A ELEMENTOS ESTRUCTURALES

La sala de máquinas deberá cumplir con las prescripciones establecidas en la IT 1.3.4.1.2.2 del RITE y con lo establecido en la sección SI-1 del Código Técnico de la Edificación (CTE).

Así pues, según lo establecido en el CTE, la sala de calderas se considera como local con riesgo bajo, por lo que la estructura portante deberá tener R90, las paredes y techo que lo separan del resto del edificio presentarán una EI90, la puerta de comunicación será EI₂ 45-C5 y el recorrido de evacuación hasta una salida del local deberá ser inferior a 25 metros, condiciones establecidas en el proyecto de ejecución de la edificación.

Dado que se la sala de máquinas se encuentra ubicada en el interior de edificio de pública concurrencia, se considera como sala de máquinas de riesgo alto, por lo que, además de los requisitos establecidos en la IT 1.3.4.1.2.2 del RITE, el cuadro eléctrico de mando y protección de los equipos instalados en la sala o, al menos, el interruptor general deben situarse fuera de la misma y en la proximidad de uno de sus accesos. Por ello, se dispondrá en el subcuadro de protecciones eléctricas ubicado en las inmediaciones de la sala de máquinas, un interruptor de corte específico para poder eliminar el suministro eléctrico a la misma.

Se dispondrán los diferentes elementos en la sala de máquinas de manera que puedan realizarse en todas sus partes labores de inspección y mantenimiento.

La altura mínima será de 2,50 metros, respetando una altura libre mínima de tuberías y obstáculos sobre la caldera de 0,5 metros.

Se dejará una distancia mínima de 0,5 m entre uno de los laterales de la caldera y la pared, permitiendo la apertura total de la puerta sin necesidad de desmontar el quemador, y de 0,7 m entre el fondo de la caja de humos y la pared de la sala.

En la parte frontal se dejará un espacio libre igual a la profundidad de la caldera, con un mínimo de 1 m y dejando en ese espacio una altura libre de obstáculos de 2 m.

1.11.3. VENTILACIÓN.

Se tendrá en cuenta lo establecido en la IT 1.3.4.1.2.7 del RITE, optando en nuestro caso por ventilación natural.

Se dispondrán dos rejillas de área efectiva mínima 535 cm2_{, necesitando para ello rejillas de dimensiones}

900x300 mm con marco frontal y lamas de perfiles de aluminio.

1.11.4. ACCESOS.

La puerta de acceso existente esta en comunicación directa el edificio, será EI₂ 45-C5 y con apertura hacia el exterior y estará provista de cerradura con fácil apertura desde el interior, aunque hayan sido cerradas con llave desde el exterior.

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1.11.5. SALIDA DE HUMOS.

La evacuación de humos se realizará mediante chimenea de acero inoxidable de doble capa con aislamiento de fibra de vidrio a través de cerramiento y ascendiendo lateralmente hasta cubierta del edificio.

Dispondrá de registro en la parte inferior para poder eliminar residuos sólidos y líquidos.

1.12. SISTEMA DE PRODUCCIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA El ACS se produce mediante instalación solar.

Dicha instalación se diseña mediante conjunto de colectores, intercambiador, depósito de acumulación centralizado de producción solar, depósito de ACS de cabecera y apoyo centralizado mediante apoyo con caldera de gasoil.

La instalación de colectores solares se proyecta implantarla en la cubierta del edificio.

El campo de colectores se dispone orientado al sur, 0 °, y con una inclinación del plano del captador de 45 °. Se disponen en varias filas separadas un espacio e ≥ D, que se puede obtener mediante la expresión

L) -(61 tg h D= Siendo:

h altura total del colector inclinado, más el incremento de cota producida por la estructura de sujeción.

L latitud del lugar.

El sistema dispondrá de un circuito primario de captación solar, un secundario en el que se acumulará la energía producida por el campo de captadores en forma de calor y un tercer circuito de distribución del calor solar acumulado.

En el circuito primario los colectores a instalar se conectarán en paralelo, equilibrados hidráulicamente mediante retorno invertido o válvulas de equilibrado. El circulador proporcionará el caudal y la presión necesarios para hacer efectivo la circulación forzada para obtener el flujo de cálculo y vencer la pérdida de carga.

Para la producción del ACS, se proyecta efectuar el intercambio de calor del circuito primario al secundario mediante serpentín de interacumulador de depósito solar. La energía producida por los captadores servirá para elevar el agua de la red hasta el mayor nivel térmico posible almacenándose en el acumulador solar. El agua calentada en este depósito servirá como agua precalentada para el acumulador de cabecera, sobre el que trabajará el equipo complementario para elevar su temperatura, si fuera necesario, hasta la temperatura de consumo prefijada.

Entre el depósito solar y el acumulador de cabecera está prevista la instalación de una bomba de trasvase, la función de esta bomba será:

Trasvasar el agua caliente precalentada desde el acumulador solar hasta el acumulador de cabecera cuando la temperatura en el acumulador solar sea superior a la del acumulador de ACS. De esta forma en la medida de lo posible, se evitará que sea el equipo complementario el que reponga las pérdidas de disposición del acumulador de ACS.

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Posibilitar la realización periódica de un choque térmico contra la legionela. Se podrá realizar un choque térmico en el sistema de acumulación (solar y ACS), si puntualmente se eleva la consigna de acumulación en el depósito de ACS hasta los 70ºC y simultáneamente se activa la bomba de trasvase, de esta forma el equipo complementario elevará la temperatura de ambos depósitos hasta los 70ºC.

Para garantizar el suministro de ACS a la temperatura operativa, el sistema dispondrá de un equipo complementario de apoyo con caldera de gasoil que, si fuera necesario terminará de preparar el agua pre-calentada por el campo de captadores hasta el nivel térmico de confort.

Como fluido caloportador en el circuito primario se utilizará agua con propilenglicol como anticongelante para proteger a la instalación hasta una temperatura de -28 ºC (45% glicol).

El circuito secundario debe ser totalmente independiente de modo que el diseño y la ejecución impidan cualquier tipo de mezcla de los distintos fluidos, el del primario (captadores) y el de ACS del acumulador solar y de ACS.

La instalación de los captadores solares se proyecta con circulación forzada mediante grupo de bombeo en el circuito primario.

1.13. PREVENCIÓN DE RUIDOS Y VIBRACIONES

Los ruidos generados por los componentes de la instalación térmica pueden afectar al bienestar y confort de los ocupantes de los recintos del edificio, así como las vibraciones al ajuste de las máquinas, a la estanqueidad de los conductos y a la estructura del edificio.

En este sentido, se tomarán las medidas adecuadas para que como consecuencia del funcionamiento de las instalaciones, en las zonas de normal ocupación de los locales habitables, los niveles sonoros en el ambiente interior no sean superiores a los valores máximos admisibles establecidos en la normativa correspondiente.

En cuanto los niveles de vibración, los equipos y las conducciones deberán aislarse de los elementos estructurales del edificio atendiendo en lo establecido en la UNE 100153.

1.14. MEDIDAS ADOPTADAS PARA LA PREVENCIÓN DE LA LEGIONELA.

Con la central de regulación la temperatura de almacenamiento del agua caliente sanitaria será como mínimo de 60°C. No obstante el sistema de calentamiento podrá llevar el agua a la temperatura de 70°C de forma periódica para su pasteurización, sometiendo a todo el sistema de distribución a dicha temperatura, cuando sea preciso. La temperatura de distribución no será inferior a 50°C en el punto más alejado del circuito. La circulación del agua se realizará mediante bomba impulsora en sentido contrario a la circulación provocado por la demanda de agua caliente, desde el fondo del depósito hasta la parte superior del mismo, o bien desde el fondo del primer deposito, hasta la parte superior del último, si fueran varios depósitos acumuladores.

La tubería de agua fría no deberá superar nunca los 20°C.

Se realizará una inspección y limpieza periódica así como un control de las temperaturas en los acumuladores y en la red debiendo desinfectarse y limpiarse una vez al año, antes de su puesta en marcha, tras brote o sospecha del mismo o cuando se considere necesario.

La desinfección se realizará calentando a 70°C y dejando correr el agua durante una hora como mínimo. También se puede realizar una desinfección química con cloro al 20-50 ppm, dejando correr el agua hasta

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1.15. PROTECCIÓN DEL MEDIO AMBIENTE.

Los equipos de producción de calor deberán cumplir lo que especifique el reglamento de Aparatos a Presión y el RITE, por su parte los depósitos de combustible se ajustarán a la instrucción técnica complementaria sobre instalaciones petrolíferas para uso propio.

1.16. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

La instalación eléctrica cumplirá los requisitos establecidos en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. El cuadro eléctrico de protección de la sala de calderas se alimentará desde cuadro general de mando y protección del centro a través de línea independiente y única para tal uso.

Por otro lado, se dispondrán circuitos independientes desde el cuadro general de mando y protección del centro hasta las climatizadoras para alimentar a los ventiladores de las mismas.

En proyecto específico de Instalación Eléctrica de Baja Tensión se describen las características de los circuitos y correspondientes protecciones.

1.16.1. RELACIÓN DE EQUIPOS QUE CONSUMEN ENERGÍA ELÉCTRICA.

El consumo eléctrico de la instalación viene dado por las bombas de recirculación de los circuitos de calefacción, así como por las luminarias dispuestas en la sala de máquinas, la toma de corriente estanca prevista para labores de mantenimiento y el ventilador de las climatizadoras, resultando:

Bombas 72,8 W

Iluminación 1 x 36 W

Toma de corriente 2500 W

TOTAL 2608,8 W

En Alicante, febrero de 2009.

Fdo.: Daniel Rodríguez Martínez Ingeniero Industrial

COIICV 4.985

Fdo.: Ángel A. Gisbert Sánchez Ingeniero Industrial

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2.1. CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO SEGÚN IT 1.1.4. CARACTERIZACIÓN Y CUANTIFICACIÓN DE LA EXIGENCIA DE BIENESTAR E HIGIENE.

2.1.1. TEMPERATURAS.

Atendiendo a la IT 1.1.4.1.2 se tomarán los valores de temperatura operativa y de humedad relativa de diseño los descritos en la siguiente tabla, tomados en base a la actividad metabólica de las personas, su grado de vestimenta y porcentaje estimado de insatisfechos (PPD), de manera que en nuestro caso será de 1,2 met (actividad metabólica sedentaria), grado de vestimenta de 1 clo (invierno) y un PPD entre el 10% y el 20%.

Estación Temperatura operativa (°C) Invierno 22

2.1.2. HUMEDAD RELATIVA.

Atendiendo a la IT 1.1.4.1.2 se tomarán los valores de temperatura operativa y de humedad relativa de diseño los descritos en la siguiente tabla, tomados en base a la actividad metabólica de las personas, su grado de vestimenta y porcentaje estimado de insatisfechos (PPD), de manera que en nuestro caso será de 1,2 met (actividad metabólica sedentaria), grado de vestimenta de 1 clo (invierno) y un PPD entre el 10% y el 20%.

Estación Humedad relativa (%) Invierno 45

2.1.3. INTERVALOS DE TOLERANCIA SOBRE TEMPERATURAS Y HUMEDADES.

Los intervalos de tolerancias vienen definidos en el mismo apartado de la IT 1.1.4.1.2, tal y como se muestra en la siguiente tabla:

Estación Temperatura operativa (°C) Humedad relativa (%)

Invierno 21 – 23 40 – 50

2.1.4. VELOCIDAD DEL AIRE.

Se atenderá a lo dispuesto en la IT 1.1.4.1.3 referente a la velocidad del aire, de manera que su valor medio en la zona ocupada no será superior al resultado de la siguiente expresión:

s / m 10 , 0 100 t v = −

Correspondiente al caso de difusión Donde t es el valor de la temperatura seca del aire comprendida entre 20 y 27 °C, en nuestro caso 22 °C, con difusión por desplazamiento, intensidad de la turbulencia del 15% y PPD por corrientes de aire menor que el 10%, resultando,

Velocidad media del aire admisible (m/s) 0,12

(21)

2.1.5. VENTILACIÓN.

El diseño de la ventilación necesaria para las diferentes estancias del centro, se atenderá a lo expuesto en la IT 1.1.4.2.

Se dispondrá de un sistema de ventilación para el aporte del suficiente caudal de aire exterior que evite la formación de elevadas concentraciones de contaminantes, de acuerdo a lo establecido en La IT 1.1.4.2.2. De esta manera, y atendiendo a lo establecido en dicha IT, se determina que la categoría de calidad del aire (IDA) será:

CATEGORÍA dm3_{/s por persona}

IDA 3 8

2.1.6. RUIDOS Y VIBRACIONES.

Los ruidos generados por los componentes de la instalación térmica pueden afectar al bienestar y confort de los ocupantes de los recintos del edificio, así como las vibraciones al ajuste de las máquinas, a la estanqueidad de los conductos y a la estructura del edificio.

En este sentido, se tomarán las medidas adecuadas para que como consecuencia del funcionamiento de las instalaciones, en las zonas de normal ocupación de los locales habitables, los niveles sonoros en el ambiente interior no sean superiores a los valores máximos admisibles establecidos en la Normativa en vigor.

Entendiendo por día el período comprendido entre las 8 y las 22 horas. En las salas de máquinas los niveles sonoros deberán cumplir lo establecido en la legislación vigente.

En cuanto los niveles de vibración, los equipos y las conducciones deberán aislarse de los elementos estructurales del edificio atendiendo en lo establecido en la UNE 100153.

2.1.7. OTROS.

Se deberá atender a todas las exigencias relativas a equipos de producción de calor, intercambio de calor, transporte y difusión de calor establecidas en el RITE y el DB-HE4 del CTE, así como las disposiciones de los reglamentos y normativas que sean de aplicación que afecten de manera directa o indirecta a la instalación.

2.2. CONDICIONES EXTERIORES DE CÁLCULO SEGÚN ITE 0.2.3. 2.2.1. LATITUD.

La latitud es la correspondiente a la de la localidad en la que se ubica, Santomera, a la que le corresponde un valor de 38° 08’ Norte, según UNE 100.002.

2.2.2. ALTITUD.

La latitud es la correspondiente a la de la localidad en la que se ubica, Santomera, a la que le corresponde un valor de 1° 1’ Oeste, según UNE 100.002.

(22)

2.2.3. TEMPERATURAS.

La temperatura exterior de cálculo para las condiciones de trabajo de invierno (calefacción), se atiene a lo dispuesto en la UNE 100.014, "Condiciones exteriores de cálculo".

Como temperatura exterior se adopta 4,6 °C, considerando calefacción normal y horario de ocupación del centro, y una humedad relativa del 100%.

2.2.4. NIVEL PERCENTIL.

Se considerará para el cálculo de las cargas térmicas de invierno del edificio Æ Nivel 97,50 %, según UNE 100.014.

2.2.5. GRADOS DÍA.

Los grados día serán los descritos en la Norma UNE 100.002, correspondientes al observatorio de Murcia.

2.2.6. OSCILACIONES MÁXIMAS.

Las oscilaciones máximas diarias vienen dadas en la Norma UNE 100.014. Se dan valores tanto para temperatura seca como húmeda, y en función tanto de la hora del día como del mes.

2.2.7. COEFICIENTES EMPLEADOS POR ORIENTACIONES.

Se tendrá en cuenta un factor de suplemento para compensar la exposición solar del local o recinto de acuerdo a la siguiente tabla:

ORIENTACIÓN SUPLEMENTO

SUR 0 OESTE 15 NORTE 20 ESTE 10

2.2.8. COEFICIENTES POR INTERMITENCIA.

Debido a la interrupción del servicio de calefacción como consecuencia del tipo de servicio del edificio se incrementará la demanda de potencia calorífica total del centro.

Se considera que la interrupción del servicio será de 8 a 12 horas diarias, y teniendo en cuenta además la inercia térmica del edificio, el porcentaje de incremento de carga será del 15%.

2.2.9. COEFICIENTE DE SIMULTANEIDAD.

Dadas las características del centro objeto del proyecto de la presente instalación, se estima oportuno considerar una simultaneidad del 100%.

(23)

2.2.10. INTENSIDAD Y DIRECCIÓN DE LOS VIENTOS PREDOMINANTES.

El viento dominante en la zona donde se ubica el edificio objeto del presente proyecto es NOROESTE (NW), con una intensidad de 5,9 m/s.

2.2.11. OTROS.

Se tomará como criterio de seguridad una mayoración de la carga total del edificio del 5%, para tener en cuenta posibles cargas indirectas no contempladas.

2.3. COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN DE CALOR DE LOS ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS. 2.3.1. COMPOSICIÓN DE LOS ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS.

En la siguiente tabla se muestran los diferentes elementos constructivos y composiciones empleadas en el edificio.

(24)

(25)

2.3.2. COEFICIENTES DE CONDUCTIVIDAD.

2.3.3. COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN.

El coeficiente de transmisión de calor global (K, W/m2_{°C) se obtiene a partir de la expresión:}

i e h 1 e h 1 1 K + ∑ λ + =

Los valores se muestran en el apartado 2.3.1.

2.3.4. COEFICIENTE GLOBAL DE TRANSMISIÓN DEL EDIFICIO.

Se tendrán en cuenta las exigencias establecidas en el documento DB – HE1, Ahorro de Energía del Código Técnico de la Edificación, desarrollado en correspondiente proyecto de ejecución de arquitectura.

2.4. ESTIMACIÓN DE LOS VALORES DE INFILTRACIÓN DE AIRE. Se considera un volumen/hora como valor de infiltraciones de aire.

(26)

2.5. CAUDALES DE AIRE INTERIOR MÍNINO DE VENTILACIÓN.

El diseño de la ventilación necesaria para las diferentes estancias del centro, se atenderá a lo expuesto en la IT 1.1.4.2.

Se dispondrá de un sistema de ventilación para el aporte del suficiente caudal de aire exterior que evite la formación de elevadas concentraciones de contaminantes, de acuerdo a lo establecido en La IT 1.1.4.2.2. De esta manera, y atendiendo a lo establecido en dicha IT, se determina que la categoría de calidad del aire (IDA) será:

CATEGORÍA dm3_{/s por persona}

IDA 3 8

2.6. CARGAS TÉRMICAS CON DESCRIPCIÓN DEL MÉTODO UTILIZADO.

Para la determinación de las cargas térmicas de los diferentes recintos, se ha empleado la siguiente expresión fundamental de la transmisión de calor para superficies planas:

) T T ( · A · U Q = _SL − _SE Donde, Q carga térmica (W)

U coeficiente de transmisión de calor del elemento (W/m2_{· ºC)}

T_SL temperatura seca del local o recinto (ºC)

T_SE temperatura seca del exterior o recinto colindante (ºC)

De esta manera, conocidos los coeficientes de transmisión de cada elemento delimitador de los recintos o espacios a calefactar, así como su geometría (dimensiones de dichos elementos), y, una vez se han fijado las tanto las temperaturas de diseño interior (T_SL) y de cálculo exterior (T_SE), podemos pasar a determinar las cargas térmicas de invierno de cada recinto o espacio.

Por otro lado, se enumeran en los apartados siguientes las cargas debidas a otros factores no contemplados por la pérdida de calor a través de elementos de separación (cerramientos, suelos, techos o tabiques de separación con espacios no calefactados), tales como iluminación, personas, etc. aunque, tal y como se comenta en dichos apartados, como se trata del cálculo de cargas para calefacción (invierno), la mayor parte de dichas cargas no se tienen en cuenta al ser favorables, es decir, estamos por el lado de la seguridad.

2.6.1. ILUMINACIÓN.

No procede, ya que se trata de una carga favorable en la instalación de calefacción.

2.6.2. RADIACIÓN SOLAR.

2.6.3. FACTOR DE CLIMA.

(27)

2.6.4. DIFERENCIAS EQUIVALENTES DE TEMPERATURA.

No se contemplan en el presente proyecto, ya que no se prevé la existencia de recintos o espacios con temperaturas que den lugar a saltos térmicos de importancia tomando como base la temperatura de diseño interior.

2.6.5. CARGAS INTERNAS.

2.6.5.1. APORTACIÓN POR PERSONAS.

2.6.5.2. APORTACIÓN POR APARATOS.

2.6.6. MAYORACIONES POR ORIENTACIÓN.

Se tendrá en cuenta un factor de suplemento para compensar la exposición solar del local o recinto de acuerdo a la siguiente tabla:

ORIENTACIÓN SUPLEMENTO

SUR 0 OESTE 15 NORTE 20 ESTE 10

2.6.7. APORTACIÓN POR INTERMITENCIA.

Debido a la interrupción del servicio de calefacción como consecuencia del tipo de servicio del edificio se incrementará la demanda de potencia calorífica total del centro.

Se considera que la interrupción del servicio será de 8 a 12 horas diarias, y teniendo en cuenta además la inercia térmica del edificio, el porcentaje de incremento de carga será del 15%.

2.6.8. MAYORACIONES POR PÉRDIDAS EN VENTILADORES Y CONDUCTOS.

Para tener en cuenta las pérdidas de calor producidas en ventiladores y conductos, se tomará como criterio de seguridad una mayoración de la carga total del edificio del 5%.

(28)

2.6.9. RESUMEN DE LAS POTENCIAS FRIGORÍFICAS Y CALORÍFICAS.

En la siguiente tabla se resumen los resultados obtenidos en lo referente a cargas caloríficas. No procede realizar el cálculo de cargas frigoríficas ya que no se dispone en el centro de instalación de refrigeración.

PABELLON

Recinto Planta Carga interna sensible (W) Ventilación Potencia Caudal (m³/h) Carga total (W) Por superficie (W/m²) Total (W)

VESTUARIO_1 Planta baja 1482.34 1115.20 5962.39 170.21 7444.73

Total 2705.11

Carga total simultánea 18622.46

El valor de potencia térmica total necesaria para cubrir las necesidades del edificio en lo referente a pérdidas por cerramientos es de:

Q_P = 18.62 kW

El valor de potencia térmica total necesaria para cubrir las necesidades del edificio en lo referente a pérdidas por cerramientos es de:

Q_P = 18,62 kW

Por otro lado, hay que determinar la potencia necesaria para calentar un volumen de agua de red hasta la temperatura de acumulación, para que en caso de que el sistema de producción solar no esté en funcionamiento, el grupo térmico pueda ser capaz de suplir la aportación solar.

Así, se estima inicialmente el consumo de ACS:

Caudal unitario de ACS de una ducha = 0,1 l/s Tiempo estimado de una ducha = 6 minutos = 360 segundos.

Número de duchas simultáneas a cubrir = 12 VOLUMEN por tanta = 12 x 0,1 x 360 = 432 litros

Así pues, el acumulador disponible de 1.000 litros de capacidad, será válido para cubrir las necesidades del conjunto de vestuarios.

(29)

Se estima que el tiempo de preparación será de 1 hora (60 minutos), por lo que la potencia mínima del grupo térmico será: ) T T ( · tiempo volumen · 07 , 0 P = _acumlación − _entrada Donde:

P potencia del grupo térmico

T_acumulación temperatura del agua en la acumulación (65°C)

T_entrada temperatura del agua de red (12°C)

Obteniendo:

P = 61,83 kW

El grupo térmico debe ser capaz de cubrir tanto las necesidades de calefacción como de ACS, resultando una potencia total de 78,73 kW.

Se selección grupo térmico de potencia nominal 107 kW (ver apartado 2.6.10.4), por lo que el tiempo de recuperación de ACS será:

) T T ( · P volumen · 07 , 0 t = _acumlación − _entrada t = 34,67 minutos

Por lo que se dispone de amplio margen para la recuperación de ACS.

2.6.10. POTENCIA TÉRMICA. 2.6.10.1. DE CÁLCULO. Ver apartado anterior.

2.6.10.2. COEFICIENTE CORRECTOR O DE SIMULTANEIDAD DE LA INSTALACIÓN.

Tal y como se ha comentado en apartados anteriores, no habrá coeficiente reductor de simultaneidad, dadas las características del centro.

2.6.10.3. SIMULTÁNEA. No procede (ver 2.6.10.2).

(30)

2.6.10.4. GENERADORES (NOMINAL O DE PLACA DE LA MÁQUINA).

A continuación se muestran las características del generador dispuesto en la instalación del pabellón y que servirá para el suministro de los nuevos vestuarios:

Marca Ferroli

Modelo Prextherm N 107 Potencia Nominal Útil Máxima 107 kW

Potencia Nominal Útil Mínima 70 kW Gasto Calorífico PCI Máximo 116 kW

Gasto Calorífico PCI Mínimo 75 kW Contenido de Agua 112 litros ∆P lado agua ∆T = 10ºC 2,5 mbar

∆P lado humos 0,38 mbar Presión de timbre 6 kg/cm2

Dimensiones (quemador incluido) 760 x 1445 x 1000 mm (ancho x profundo x alto) Peso 355 kg

El quemador instalado en el generador tendrá regulación de dos marchas o modulante, ya que su potencia está comprendida entre 70 y 400 kW (IT 1.2.4.1.2.3).

2.7. CÁLCULO DE LAS REDES DE TUBERÍAS.

Existe una red de tuberías, con el trazado y dimensiones que se indican en los planos adjuntos. En base a los datos indicados, partiendo de la pendiente hidráulica fijada y de los caudales de agua que deben circular en cada tramo a partir del los caudales que impulsan las bombas circuladoras se determinan los diámetros de las tuberías.

Con objeto de facilitar la eliminación del aire arrastrado en la instalación, en todos aquellos puntos en que puedan producirse acumulaciones de aire, se dispondrán los correspondientes purgadores, que serán de funcionamiento automático.

En todos aquellos tramos en que sea necesario proceder a un aislamiento de las tuberías, este se realizará con coquillas de espuma elastomérica o equivalente.

Se considera un coeficiente de mayoración por pérdidas locales (codos, vávulas, etc.) del 15% de la longitud del tramo.

(31)

2.7.1. CARACTERÍSTICAS DEL FLUIDO: DENSIDAD, COMPOSICIÓN, VISCOSIDAD, ETC. El fluido térmico es agua a una temperatura de 75°C, valor en el cual presenta:

· Densidad: 974,9 kg/m3

· Viscosidad: 0,000404 Pa·s

2.7.2. PARÁMETROS DE DISEÑO.

Se diseña la instalación de modo que la pérdida de carga unitaria no sobrepase, en ningún punto, el valor de 40 mmca/m. Asimismo, la velocidad de circulación no sobrepasará el valor de 2,5 m/s.

Se dimensionará a pérdida constante con valores diferentes para la pérdida por metro y para la máxima velocidad admisible.

En el correspondiente documento de planos se muestran los diámetros obtenidos.

2.7.3. FACTOR DE TRANSPORTE.

No procede, dado qua la potencia de la red es menor de 500 kW.

2.7.4. VALVULERÍA.

Se considera una mayoración del 15% de la longitud de los tramos de tubería para tener en cuenta las pérdidas producidas por valvulería.

El diámetro de las válvulas a instalar será el mismo que el de la tubería en la que se dispone.

2.7.5. ELEMENTOS DE REGULACIÓN.

Se dispondrán válvulas termostáticas en los puntos de entrada de cada radiador para poder controlar el caudal de entrada a cada uno de los mismos.

Por otro lado, a la salida de los mismos se instalarán detentores manuales para regulación de los circuitos de calefacción.

Los radiadores tendrán purgadores automáticos para evacuación de aire de los circuitos de la instalación. Cada uno de los circuitos dispondrá de válvula de tres vías junto al colector cuya apertura y cierre estará comandada por sistema de control de la instalación.

2.7.6. SECTORIZACIÓN

Existe uno único sector a calefactar, tal y como se ha descrito en apartados anteriores.

2.7.7. DISTRIBUCIÓN.

La distribución de los circuitos de calefacción se realizará en su totalidad mediante tubería de cobre de diámetro indicado en el correspondiente documento de planos.

(32)

2.8. CÁLCULO DE LAS REDES DE CONDUCTOS.

Se instalará red de conductos para el transporte del aire necesario de ventilación determinado en apartados anteriores.

Dicha red de conductos partirá de recuperador de calor instalado en almacén de zona de vestuarios nuevos hasta las zonas a ventilar.

La definición de la red de conductos, la maquinaria y demás elementos necesarios se desarrollan y valoran económicamente en proyecto de ejecución de arquitectura.

2.9. CÁLCULO DE LAS UNIDADES TERMINALES. 2.9.1. VENTILO-CONVECTORES (FAN-COILS). No procede.

2.9.2. VENTILO-CONVECTORES (FAN-COILS) DE PRESIÓN. No procede.

2.9.3. RADIADORES.

Se adopta un sistema de calefacción por agua caliente, con circulación forzada, circuito bitubular con retorno directo empleando como elemento terminal panel doble con convector doble, de chapa de acero, de dimensiones 800x100xL (longitud variable) con emisión calorífica 580 kcal/h para una diferencia de temperatura de 50 °C entre el radiador y el ambiente, según UNE –EN 442-1.

Todos los radiadores dispondrán de válvula de reglaje termostática en la ida y detentor en el retorno. Con ella se podrá proceder a un equilibrado de las cargas en todo el circuito, a la vez que se facilita la reparación de cualquiera de ellos sin necesidad de dejar fuera de servicio el resto.

Los resultados obtenidos se muestran en la siguiente tabla:

Conjunto de recintos

Recintos Plantas Pérdidas caloríficas (W) Radiadores instalados Longitud (mm) Potencia (W)

VESTUARIO_1 Planta baja 7445 2100 4589

1500 3278

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2.9.4. DIFUSORES TANGENCIALES DE TECHO. No procede.

2.9.5. DIFUSORES RADIALES ROTACIONALES. No procede. 2.9.6. REJILLAS DE IMPULSIÓN. No procede. 2.9.7. REJILLAS LINEALES. No procede. 2.9.8. DIFUSORES LINEALES. No procede. 2.9.9. REJILLAS DE RETORNO. No procede.

2.9.10. REGULADORES DE CAUDAL VARIABLE. No procede.

2.9.11. TOBERAS DE LARGO ALCANCE Y ALTA INDUCCIÓN. No procede.

2.9.12. CONJUNTO MULTITOBERAS DIRECCIONABLES. No procede.

2.9.13. BOCAS DE EXTRACCIÓN CIRCULARES. No procede.

2.9.14. REJILLAS DE TOMA DE AIRE EXTERIOR. No procede.

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2.10. CÁLCULO DE LOS EQUIPOS DE PRODUCCIÓN DE FRÍO Y/O CALOR.

2.10.1. UNIDADES AUTÓNOMAS DE PRODUCCIÓN TERMOFRIGORÍFICAS PARÁMETROS DE DISEÑO Y SELECCIÓN DE SUS COMPONENTES.

No procede.

2.10.2. CENTRALES TERMOFRIGORÍFICAS DE PRODUCCIÓN DE AGUA FRÍA Y/O CALIENTE PARÁMETROS DE DISEÑO Y SELECCIÓN DE SUS COMPONENTES.

Ver apartado 2.6.14.4.

2.11. UNIDADES DE TRATAMIENTO DE AIRE PARÁMETROS DE DISEÑO Y SELECCIÓN DE SUS COMPONENTES. No procede.

2.12. ELEMENTOS DE SALA DE MÁQUINAS.

2.12.1. DIMENSIONES Y DISTANCIAS A ELEMENTOS ESTRUCTURALES. Ver apartado 1.11.

2.12.2. CALDERAS. Ver apartado 2.6.14.4.

2.12.3. BOMBAS.

Se obtiene para cada uno de los circuitos los siguientes valores de caudal y presión necesarios requeridos: CIRCUITO RECIRCULACIÓN ACS

Q_TOTAL = 0,5 m3_/h

∆P_ACUMULADA= 2 mca

CIRCUITO RECIRCULACIÓN CALEFACCIÓN – VESTUARIOS Q_TOTAL = 0,8 m3_/h

∆P_ACUMULADA= 2,97 mca

A partir de catálogo técnico de selección de bombas hidráulicas de marca WILO, obteniendo: CIRCUITO APOYO RECIRCULACIÓN ACS

Marca WILO

Modelo Star-E 15/1-3 Tensión 230 V

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CIRCUITO RECIRCULACIÓN CALEFACCIÓN – VESTUARIOS Marca WILO Modelo Stratos-ECO 25/1-3 Tensión 230 V Consumo 25,6 W 2.12.4. EVACUACIÓN DE HUMOS. Ver proyecto correspondiente.

2.12.5. SISTEMAS DE EXPANSIÓN.

Se instalará un vaso de expansión cerrado, con membrana y cámara de N₂, en la aspiración de la bomba, y su volumen se determina a partir de la siguiente expresión:

T d mín máx máx VE ·f ·V ) P P ( P V − = donde:

V_VE Volumen del vaso de expansión, en litros. V_T Contenido de agua de la instalación.

f_d 0,0258; incremento de la unidad de volumen de agua al pasar de 4 °C a la temperatura máxima de la instalación.

Pmáx Presión absoluta máxima Æ 3 kg/cm2

Pmín Presión absoluta de llenado inicial Æ 1,5 kg/cm2

Se instalarán los siguientes vasos de expansión: CIRCUITO RECIRCULACIÓN ACS

18 litros

CIRCUITO RECIRCULACIÓN CALEFACCIÓN – VESTUARIOS

20 litros

2.12.6. VENTILACIÓN. Ver apartado 1.11.3.

2.13. AGUA CALIENTE SANITARIA.

(36)

2.14. CONSUMOS PREVISTOS MENSUALES Y ANUALES DE LAS DISTINTAS FUENTES DE ENERGÍA. 2.14.1. COMBUSTIBLES.

El combustible empleado actualmente es gasóleo C. El consumo del grupo térmico será de:

h / kg 83 , 9 0,91 · 10300 92448 · PCI Q C = = η =

Suponiendo un tiempo de funcionamiento de la caldera de 10 horas diarias en periodo de invierno (151 días) el consumo diario será de 98,3 kg/día. Mientras que para periodo de verano (214 días), el tiempo de funcionamiento se estima en 4 horas al día, resultando un consumo diario de 39,32 kg/día.

Así, el consumo anual asciende a 2129 kg/año.

2.14.1.1. DEPÓSITOS.

Se dispondrá depósito de gasóleo enterrado en las inmediaciones de la sala de calderas de 1.500 litros de capacidad.

Tomando una densidad del gasóleo de 0,85 kg/m3_{, la demanda de gasóleo resulta 2504 litros/año, por lo que}

la autonomía esperada será de 0,59 años (217 días).

2.14.2. ELÉCTRICOS.

Los consumos eléctricos serán:

Bombas 72,8 W

Iluminación 1 x 36 W

Toma de corriente 2500 W

TOTAL 2608,8 W

2.14.3. OTROS.

No se dispone en la instalación ningún elemento que de lugar a un consumo de energía de cualquier tipo.

2.15. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

La instalación eléctrica cumplirá los requisitos establecidos en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. El cuadro eléctrico de protección de la sala de calderas se alimentará desde cuadro general de mando y protección del centro a través de línea independiente y única para tal uso.

En proyecto específico de Instalación Eléctrica de Baja Tensión se describen las características de los circuitos y correspondientes protecciones.

(37)

2.16. CONCLUSIÓN.

Resumidas las características principales de la instalación de acondicionamiento térmico que se proyecta, de acuerdo con las Normas y Reglamentos que se citan y que le son de aplicación, se considera que proyecto, cumple con el fin que se pretende de solicitar autorización de funcionamiento de la instalación que se proyecta, quedando el técnico redactor del presente proyecto a la Consejería de Universidades, Empresa e Investigación de la Región de Murcia para subsanar o aclarar cualquier incidencia observada.

En Alicante, febrero de 2009.

Fdo.: Daniel Rodríguez Martínez Ingeniero Industrial

COIICV 4.985

Fdo.: Ángel A. Gisbert Sánchez Ingeniero Industrial

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(39)

3.1. CALIDAD DE LOS MATERIALES.

Los materiales, elementos y equipos que se utilicen en las instalaciones deben cumplir las prescripciones que se indican en el RITE.

No obstante, considerando que todos ellos entran en el ámbito de aplicación del Real Decreto 1630/1992 de 29 de diciembre por el que se dictan disposiciones para la libre circulación de productos de construcción, en aplicación de la Directiva el Consejo 89/106/CEE, las prescripciones de estas instrucciones para tales materiales, elementos y equipos serán aplicables únicamente mientras no estén disponibles y publicadas las correspondientes especificaciones técnicas europeas armonizadas, que hayan sido elaboradas por los organismos europeos de normalización como resultado de mandatos derivados de la directiva citada u otras disposiciones comunitarias que sean de aplicación.

Todos los materiales, equipos y aparatos no tendrán en ninguna de sus partes deformaciones, fisuras ni señales e haber sido sometidos a malos tratos antes o durante la instalación.

Toda la información que se acompaña a los equipos deberá expresarse al menos en castellano y en unidades del Sistema Internacional (S.I).

3.2. EQUIPOS Y MATERIALES.

Los materiales serán de 1ª calidad debiendo consultarse cualquier cambio de los mismos con el Director de Obra.

La capacidad de todos los equipos será según se especifica en los documentos del proyecto. ¾ INSTALACIÓN

Los equipos se instalarán de acuerdo con las recomendaciones de cada fabricante.

Todos los motores, controles y dispositivos eléctricos suministrados de acuerdo con este proyecto, estarán de acuerdo con las normas vigentes.

¾ NECESIDADES DE ESPACIO

Deberá tenerse en cuenta las distancias de separación a obra civil marcadas en la Reglamentación (0,70 m).

¾ CALDERA

La caldera será de un tipo registrado por el Ministerio de Industria y Energía y dispondrá de la correspondiente placa de identificación donde figura el nombre del fabricante, marca, modelo, tipo, número de fabricación, potencia nominal, combustibles admisibles y rendimientos energéticos.

Funcionando en régimen normal con la caldera limpia, la temperatura de los humos, medida a la salida de la caldera, no será superior a 240°C.

La caldera deberá soportar, sin que se aprecien roturas, deformaciones, exudaciones o fugas, una presión hidrostática interior de prueba, igual a vez y media la máxima que ha de soportar en funcionamiento.

El constructor o instalador, deberá suministrar, coma mínimo, la siguiente documentación: Curvas de potencia-rendimiento, utilización de la caldera con temperatura nominal de salida del agua, características del agua de alimentación, capacidad de agua de la caldera, caudal mínimo de agua que debe pasar par la caldera, dimensiones exteriores, máximas y cotas de situación de otros elementos, instrucciones de instalación, limpieza y mantenimiento y curva de potencia-tiro necesarios en la caja de humos.

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¾ QUEMADOR

Deberá ser un modelo homologado por el Ministerio de Industria y Energía y dispondrá de una etiqueta de identificación energética en la que figuren: Nombre del fabricante, marca, modelo, tipo, tipo de combustible, gasto horario, potencias comerciales, presión de alimentación y potencia eléctrica.

En caso de corte de energía eléctrica, los controles automáticos tomarán la posición de proporcionar la máxima seguridad.

La potencia del quemador estará de acuerdo con la potencia y características de la caldera, con el fin de que el conjunto caldera-quemador den el rendimiento mínimo indicado en la normativa vigente. El acoplamiento a la caldera se realizará mediante una junta de estanqueidad que impida las fugas en la combustión.

El dardo de las llamas no deberá llegar a estar en contacto con las paredes internas de la caldera. El quemador dispondrá de un control de seguridad, que suspenderá la inyección de combustible, cuando la temperatura del agua alcance el valor de seguridad. Para poner en marcha nuevamente la instalación, además de bajar la temperatura del agua deberá rearmarse manualmente.

Dispondrá de un dispositivo que impida la salida de combustible cuando hayan transcurrido 10 segundos sin que se haya producido la ignición.

Con el quemador, deberá suministrarse, como mínimo, la siguiente documentación: Dimensiones y características generales, características técnicas de cada uno de los elementos, esquema eléctrico y conexionado, instrucciones de montaje instrucciones de puesta en marcha, regulación y mantenimiento.

¾ TUBERÍAS

Las tuberías a emplear serán de cobre rígido según Norma UNE-EN 1057:1996.

El tendido de las tuberías se hará paralelamente o en ángulo recto a los elementos estructurales del edificio previendo sistema de purgas en los puntos altos y drenajes en los bajos.

El paso de tubos por forjados o tabiques se realizará por pasamuros, construidos con tubos de diámetro interior suficiente para permitir la libre dilatación del tubo.

Las dilataciones de la instalación serán absorbidas mediante dilatadores tipo lira o en los codos, y con la correcta distribución de los puntos fijos y de los apoyos deslizantes.

La disposición de las tuberías se realizará teniendo en cuenta la holgura que deberá quedar entre ellas o entre éstas y los paramentos, una vez colocado el aislamiento necesario que en ningún caso será inferior a 3 cm.

Las tuberías se colocarán de forma que no se formen en ellas bolsas. Para la evacuación automática del aire hacia los purgadores, los horizontales deberán tener una pendiente mínima del 0,2%, ascendente hacia el punto de purga y con preferencia en el sentido de circulación del agua. Los apoyos de las tuberías, en general serán las suficientes para que, una vez calorifugados, no se produzcan flechas superiores al 2%, ni ejerzan esfuerzo alguno sobre elementos o aparatos a los que estén unidos.

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Las distancias entre soportes para tuberías de acero, como máximo serán las siguientes:

Diámetro en mm Separación entre tramos verticales Soportes en un tramo vertical 15 2.5 1.8 20 3 2.5 25 3 2.5 32 3 2.8 40 3.5 3 50 3.5 3 70 4.5 3 80 4.5 3.5 100 4.5 4 125 5 5 150 6 6

Las grapas y abrazaderas serán de forma que permitan un desmontaje fácil de los tubos, exigiéndose la utilización de material elástico entre sujeción y tubería.

¾ DEPÓSITO DE EXPANSIÓN

Será cerrado y capaz de soportar una presión hidráulica igual, por lo menos, a 1.5 veces la que tenga que soportar en régimen, con un mínima de 300 KPa sin que se aprecien fugas, exudaciones o deformaciones.

La capacidad del depósito de expansión será la suficiente pare absorber la variación de volumen del agua de la instalación, al pasar de 40 ºC a la temperatura de régimen.

Los vasos de expansión cerrados que tengan asegurada la presión por colchón de aire deberán tener una membrana elástica, que impida la disolución de aquel en el agua. Tendrá timbrada la presión máxima que puede soportar, que en ninguno caso será inferior a la de regulación de la válvula de seguridad en la instalación. No deberá existir ningún elemento de corte entre la caldera y el vaso de expansión.

¾ BOMBAS DE CIRCULACIÓN

La bomba deberá ir montada en un punto tal que pueda asegurarse que ninguna parte de la instalación quede en depresión con relación a la atmósfera. La presión a la entrada de la bomba deberá ser la suficiente para asegurar que no se producen fenómenos de cavitación ni a la entrada ni en el interior de la bomba. La bomba no ejercerá ningún esfuerzo sobre la red de distribución. Cuando las dimensiones de la tubería sean distintas a las de salida o entrada de la bomba, se efectuará una reducción cónica con un ángulo en el vértice no superior a 30º.

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CUADRO ELÉCTRICO Y RECEPTORES ELÉCTRICOS

Se alimenta actualmente desde el cuadro general de la instalación mediante una línea trifásica a 230/400 V y 50 Hz, con el correspondiente conductor de protección.

Los receptores eléctricos estarán conectados a tierra y deberán cumplir las peculiaridades que marca el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.

¾ CHIMENEA

La chimenea será suficiente para crear la depresión indicada por el fabricante de la caldera, evacuando los gases a una velocidad mínima de 4 ó 6 m/s.

El conducto de humos será estanco y de material resistente a los humos y a la temperatura, y de usa exclusivo para este fin.

¾ AISLAMIENTO TÉRMICO

Se tendrá en cuenta lo establecido en la IT 1.2.4.2.1, Aislamiento térmico de redes de tuberías.

3.3. NORMAS DE EJECUCIÓN.

3.3.1. ESPECIFICACIONES MECÁNICAS. 3.3.1.1. PRESCRIPCIONES GENERALES. 3.3.1.1.0. GENERALIDADES.

En la ejecución de las instalaciones se deberán cumplir las prescripciones generales especificadas en la IT.1. del RITE.

Las instalaciones se realizarán siguiendo en general las instrucciones de los fabricantes de la maquinaria y los planos y condiciones del proyecto. Cualquier modificación del mismo precisará la autorización del director de obra.

Durante el montaje de la instalación toda la maquinaria y accesorios deberán estar debidamente protegidos para evitar que sean dañados. Tras el montaje, la empresa instaladora procederá a la limpieza interior y exterior de todos los equipos.

Las conducciones llevarán los colores normalizados UNE, con indicación del sentido de flujo del fluido. Toda la maquinaria en movimiento se aislará elásticamente de la estructura del edificio.

3.3.1.1.1. CONEXIONES A APARATOS.

Todas las conexiones serán fácilmente desmontables y se harán de forma que no transmitan ningún esfuerzo mecánico al equipo.

Los escapes de vapor o agua se orientarán de forma que no puedan ocasionar accidentes.

Se dispondrán las válvulas necesarias para poder aislar todo equipo o aparato de la instalación para su reparación o sustitución.

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3.3.1.1.3. CANALIZACIONES.

Se tendrá en cuenta todo lo establecido en la IT 1.3.4.2.

• Normas generales:

Las tuberías se dispondrán formando líneas paralelas o a escuadra con los elementos estructurales.

La holgura entre tuberías, o entre éstas y los paramentos, una vez colocado el aislamiento, no será inferior a 3 cm.

• Curvas:

En los tramos curvos se evitará la utilización de codos. Los tubos no serán de sección inferior a la de los tramos rectos ni presentarán deformaciones.

• Alineaciones:

En las alineaciones rectas, las desviaciones serán inferiores al 2 por mil.

• Pendientes:

Para facilitar la evacuación del aire hacia el vaso de expansión o hacia los purgadores, los tramos horizontales tendrán una pendiente ascendente mínima del 0,5 % cuando la circulación sea por gravedad, o del 0,2 % cuando sea forzada.

• Anclajes y suspensiones:

La sujección de las tuberías se hará preferentemente en los puntos fijos y en las partes centrales de los tubos, dejando libres las curvas. Se instalarán elementos de guiado donde se quieran evitar desplazamientos transversales o giros.

Existirá al menos un soporte entre cada dos uniones de tuberías, preferentemente al lado de cada unión. Las distancias entre soportes para tuberías de acero serán como máximo las indicadas en la siguiente tabla:

Diámetro de la tubería (mm)

Separación máx. entre soportes (m) Tramos verticales Tramos horizontales hasta 15 mm 2,5 1,8 20 3 2,5 25 3 2,5 32 3 2,5 40 3,5 3 50 3,5 3 70 4,5 3 80 4,5 3,5 100 4,5 4 125 5 5

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Las distancias entre soportes para tuberías de cobre serán como máximo las indicadas en la siguiente tabla:

Diámetro de la tubería (mm)

Separación máx. entre soportes (m) Tramos verticales Tramos horizontales hasta 10 1,8 2 de 12 a 20 2,4 1,8 de 25 a 40 3 2,4 de 50 a 100 3,7 3

Los soportes deben ser preferentemente galvanizados o protegidos con pintura antioxidante, y se instalará entre ellos y la tubería un material elástico que absorba las vibraciones residuales que transmite la maquinaria. Los soportes no deberán interrumpir el aislamiento térmico de la tubería.

Queda prohibido soldar la tubería a los soportes.

• Pasos por muros, tabiques, forjados, etc.:

En los pasos por muros se dispondrán manguitos protectores que dejen espacio libre alrededor de la tubería, rellenándose este espacio con una materia plástica, y no interrumpiéndose el aislamiento si la tubería va aislada.

• Uniones:

El número de uniones se deberá reducir al mínimo, y se realizarán por medio de piezas de unión, manguitos o curvas de fundición maleable, bridas o soldaduras. En las uniones con bridas se interpondrá entre ellas una junta de amianto.

Todas las uniones deberán poder soportar una presión un 50 % superior a la de trabajo. Se prohíbe expresamente la ocultación o enterramiento de las uniones mecánicas.

• Tuberías ocultas:

Las tuberías ocultas deberán disponer de una adecuada protección anticorrosiva. No se admitirá el contacto de tuberías de acero con yeso.

• Dilatadores:

Las liras y curvas de dilatación serán del mismo material que la tubería. Las distancias entre ellas serán tales que las máximas tensiones no superen 80 MPa en el peor de los casos, y que los aparatos conectados no se vean sometidos a esfuerzos indebidos.

Se colocarán guías junto a los elementos de dilatación para evitar la aparición de esfuerzos transversales en las tuberías.