Convección. Cuando una corriente o una partícula macroscópica de fluido cru-za una superficie específica, tal como el límite de un volumen de control, lleva consigo una determinada cantidad de entalpía. Tal flujo de entalpía recibe el nombre de flujo de calor o simplemente convección. Puesto que la convección es un fenómeno macroscópico, solamente puede ocurrir cuando ac-túan fuerzas sobre la partícula o la corriente de fluido y mantienen su movimien-to frente a las fuerzas de fricción. La convección está estrechamente relacionada con la mecánica de fluidos. De hecho, desde el punto de vista termodinámico, la convección no es considerada como un flujo de calor sino como una densidad de flujo de entalpía. La identificación de la convección con el flujo de calor es una cuestión de conveniencia, debido a que en la práctica es difícil separar la convec-ción de la conducconvec-ción verdadera cuando ambas se engloban conjuntamente bajo el nombre de convección. Ejemplos de convección son la transferencia de entalpía por los remolinos del flujo turbulento y por la corriente de aire caliente que circula a través y hacia fuera de un radiador ordinario.
Convección natural y forzada. Las fuerzas utilizadas para crear las corrientes de convección en los son de dos tipos. Si las corrientes son la consecuencia de las fuerzas de flotación generadas por diferencias de densidad, que a su vez se originan por gradientes de temperatura en la masa del fluido, la acción recibe el nombre de convección natural. El flujo de aire a través de un radiador caliente es un ejemplo de convección natural. Si las corrientes se ponen en movimiento por la acción de un dispositivo mecánico, tal como una bomba o un agitador, el flujo es independiente de los gradientes de velocidad y recibe el nombre de convección forzada.El flujo de calor hacia un fluido que se bombea a través de una tubería caliente es un ejemplo de convección forzada. Los dos tipos de fuerzas pueden ser activas simultáneamente en el mismo fluido, teniendo lugar conjuntamente con-vección natural y forzada.
Radiación. Radiación es la palabra que se utiliza para designar la transmisión de energía a través del espacio por medio de ondas electromagnéticas. Si la radiación pasa a través de un espacio vacío, no se transforma en calor ni en otra forma de energía. Sin embargo, si en su camino encuentra material, la radiación se transmitirá, reflejará o absorberá. Solamente la energía absorbida es la que aparece como calor y esta transformación es cuantitativa. Por ejemplo, el cuarzo fundido transmite prácticamente toda la radiación que incide sobre él; una superficie opaca pulimentada o un espejo reflejan la mayor parte de la radiación incidente; una superficie negra o mate absorbe la mayor parte de la radiación que recibe y la energía absorbida es transformada cuantitativamente en calor.
Los gases monoatómicos y diatómicos son transparentes a la radiación térmi-ca, y es muy frecuente encontrarse con que el calor fluye a través de masas de
gases por radiación y por conducción-convección. Ejemplos son las pérdidas de calor, desde un radiador o una tubería no aislada que conduce vapor de agua, hacia el aire ambiente de una habitación, así como la transmisión de calor en hornos y otros aparatos que operan con gases a temperaturas elevadas. Los dos mecanismos son mutuamente independientes y transcurren paralelamente, de tal
forma que un tipo de flujo de calor puede ser controlado o variado independien-temente del otro. Conducción-convección y radiación pueden estudiarse separa-damente y sumar sus efectos separados cuando ambos son importantes. En términos muy generales, la radiación se hace importante a temperaturas elevadas y es independiente de las circunstancias del flujo del fluido. La
convección es sensible a las condiciones de flujo y es relativamente afectada por el nivel de temperatura.
El Capítulo 10 trata de la conducción en sólidos; los Capítulos ll a 13 de la transmisión de calor en fluidos por conducción y convección; el Capítulo 14 de la transmisión de calor por radiación. En los Capítulos 15 y 16, los fundamentos estudiados en los capítulos precedentes se aplican al diseño del equipo para calentamiento, enfriamiento, condensación y evaporación.
DIEZ
TRANSMISION DE CALOR
POR CONDUCCION EN SOLIDOS
La conducción se comprende fácilmente considerando el flujo de calor en sólidos homogéneos isotrópicos, debido a que en este caso no hay convección y el efecto de la radiación es despreciable excepto que el sólido sea translúcido a las ondas electromagnéticas. En primer lugar se estudia la ley general de la conducción; en segundo, se tratan casos de conducción de calor en estado estacionario, donde la distribución de temperatura en el interior del sólido no varía con el tiempo; y, por último, se consideran algunos casos sencillos de conducción no estacionario, donde la distribución de temperatura varía con el tiempo.
Ley de Fourier. La relación básica del flujo de calor por conducción es la proporcionalidad existente entre la velocidad de flujo de calor a través de una superficie isotérmica y el gradiente de temperatura existente en dicha superficie. Esta generalización, que es aplicable a cualquier lugar del cuerpo y en cualquier instante, recibe el nombre de ley de y puede expresarse en esta forma
(10.1) siendo A = área de la superficie isotérmica
n distancia medida en dirección normal a la superficie
= velocidad de flujo de calor a través de la superficie en dirección normal a la misma
T = temperatura
k = constante de proporcionalidad
La derivada parcial de la Ecuación (10.1) pone de manifiesto el hecho de que la temperatura puede variar tanto con la localización como con el tiempo. El signo negativo refleja el hecho físico de que el flujo de calor se produce de mayor a menor temperatura, de forma que el signo del gradiente es contrario al del flujo de calor.
la de una superficie perpendicular al flujo de calor, y que la distancia es la longitud del camino medido perpendicularmente al área
Aunque la Ecuación (10.1) se aplica específicamente a través de una superficie isotérmica, se pede demostrar que la misma ecuación es utilizable para el flujo de calor a través de una superficie cualquiera, no necesariamente isotérmica, con tal de que el área sea el área de la superficie, y la longitud del camino esté medida en dirección normal a la superficie . Esta extensión de la ley de Fourier es de gran importancia para el estudio de los flujos bi y tridimensionales, donde los flujos de calor siguen líneas curvas en vez de rectas. En el flujo unidimensional, que es el único caso que se considera en este libro, las normales que representan la dirección del flujo de calor son rectas. El flujo unidimensional del calor es análogo al flujo unidimensional de un fluido y solamente se necesita una coorde-nada lineal para medir la longitud del camino.
En la Figura 10.1, que representa la pared plana de un horno, se muestra un ejemplo de flujo unidimensional de calor. La pared está inicialmente a 80 que corresponde a la temperatura de equilibrio con el aire. La distribución de tempe-ratura en la pared está representada por la línea 1. A la tempetempe-ratura de equilibrio,
T es independiente del tiempo y de la posición. Supongamos ahora que una de las caras de la pared se expone bruscamente al gas de un horno que está a la temperatura de 1200 “F. Admitiendo que la resistencia al flujo de calor entre el gas y la pared es despreciable, la temperatura de la cara de la pared que está-en
G a s c a l i e n t e
Aire
Figura 10.1. Distribuciones de temperatura durante el calentamiento no estacionario de la pared de un horno. en el instante en que la pared se expone a la temperatura elevada; II, al cabo del tiempo de calentamiento; III, en estado estacionario.
contacto con el gas sube bruscamente a 1200 y comienza el flujo de calor. Al cabo de un cierto tiempo, la distribución de temperatura puede representarse por una línea como la curva II. En ese instante, la temperatura a una determinada distancia, por ejemplo, la del punto está aumentando, y Tdepende del tiempo y de la localización. El proceso se denomina conducción en estado no estaciona-rio, y la Ecuación (10.1) es aplicable a cada punto de la lámina en cada instante. Finalmente, si la pared se mantiene en contacto con el gas caliente y el aire durante un tiempo suficientemente grande, se obtiene la distribución de tempera-tura representada por la línea III, y dicha distribución permanecerá inalterable a lo largo del tiempo. La conducción que tiene lugar con una distribución constan-te de constan-temperatura recibe el nombre de conducción en estado estacionario. En el estado estacionario, Tes una función exclusiva de la posición, y la velocidad de flujo de calor en un punto cualquiera es constante. Para el flujo estacionario unidimensional, la Ecuación (10.1) puede escribirse en esta forma
A
Conductividad calorifica. La constante de proporcionalidad k es una propiedad de la sustancia que se denomina conductividad calorífica, y, análogamente a la viscosidad newtoniana es una de las llamadas propiedades de transporte. Esta terminología se basa en la analogía existente entre la Ecuación (3.4) y la Ecua-ción (10.2). En la EcuaEcua-ción es la velocidad de flujo de cantidad de movimiento por unidad de área, es el gradiente de velocidad, y es el factor de proporcionalidad que se requiere. En la Ecuación es la velocidad de flujo de calor por unidad de área, es el gradiente de tempera-tura y kes el factor de proporcionalidad.
En unidades de ingeniería se mide en o watios y en o en
Las unidades de kson o sea
La ley de Fourier establece que kes independiente del gradiente de tempera-tura, pero no tiene necesariamente por qué serlo de la temperatura en sí. La experiencia confirma la independencia de ken un amplio intervalo de gradientes de temperatura, excepto para sólidos, donde la radiación entre las partículas, que no sigue una ley lineal con la temperatura, es responsable de una parte importan-te del flujo total de calor. Por otra parimportan-te, kes una función de la temperatura, pero la variación es relativamente pequeña, de forma que, para pequeños intervalos de temperatura, k puede considerarse constante. Para intervalos de temperatura mayores, la conductividad calorífica varía linealmente con la temperatura, de acuerdo con la ecuación
(10.3) siendo a y b constantes empíricas. La línea III de la Figura 10.1 corresponde a un sólido de k constante cuando b = 0. Si k varia con la temperatura la línea presenta una cierta curvatura.
Las conductividades caloríficas varían en un amplio intervalo; son muy eleva-das para los metales y muy bajas para materiales finamente pulverizados de los que se ha extraído el aire. La conductividad calorífica de la plata es del orden de 240 mientras que la del aerogel de sílice evacuado vale solamente Los sólidos que poseen valores bajos de k se utilizan como aislantes térmicos con el fín de reducir al mínimo la velocidad de flujo de calor. Los materiales aislantes porosos, como la espuma de poliestireno, actúan yendo el aire y eliminando de esta forma la convección, con lo cual sus valores de k son aproximadamente iguales a los del aire. En los Apéndices ll a 14 se presentan valores típicos de conductividad calorífica.
CONDUCCION EN ESTADO ESTACIONARIO
Como caso más sencillo de conducción en estado estacionario, consideremos una lámina plana como la de la Figura 10.1. Supóngase que kes independiente de la temperatura y que el área de la pared es muy grande en comparación con su espesor, de forma que las pérdidas de calor por los bordes sean despreciables. Las superficies exteriores de la lámina son isotérmicas y perpendiculares al plano de la ilustración. Puesto que la conducción tiene lugar en estado estacionario, no hay acumulación ni vaciamiento de calor en el interior de la lámina, y permane-ce constante a lo largo del camino que sigue el flujo de calor. Si es la distancia medida desde el lado caliente, la Ecuación (10.2) puede escribirse así
A d x
o bien
d T = (10.4)
Teniendo en cuenta que las dos únicas variables de la Ecuación (10.4) son x y se puede integrar directamente para obtener
A B (10.5)
siendo = B, el espesor de la lámina, y = AT, la caída de temperatura a través de la lámina.
Cuando la conductividad calorífica varía linealmente con la temperatura según la Ecuación la Ecuación (10.5) es rigurosamente aplicable utilizando en vez de kun valor medio que se puede obtener tomando la media aritmética de los valores individuales de kpara las temperaturas de las dos superficies, y o bien calculando la media aritmética de las temperaturas y evaluando ka dicha temperatura media.
La Ecuación (10.5) se puede escribir en esta forma
(10.6)
donde R es la resistencia térmica del sólido entre los puntos 1 y 2. La Ecua-ción (10.6) es un caso particular del principio general de velocidad, según el cual una velocidad es igual al cociente entre una fuerza impulsora y una resistencia. En conducción de calor, es la velocidad y AT es la fuerza impulsora. La resistencia R,de acuerdo con la Ecuación utilizando en vez de k para tener en cuenta una variación lineal de kcon la temperatura, es El inverso de la resistencia recibe el nombre de conductancia, que para la conducción de calor es Tanto la resistencia como la conductancia dependen de las dimen-siones del sólido y de la conductividad k, que es una propiedad del material.
Ejemplo 10.1. Una capa de corcho pulverizado de 6 pulg (152 mm) se utiliza como aislamiento térmico de una pared plana. La temperatura del lado frío del corcho es 40 “C) y la del lado caliente es 180 “C). La conductividad calorífica del
corcho a 32 (0 “C) es 0,021 (0,036 y a 200 “C) es
0,032 (0,055). El área de la pared es 25 es la velocidad de flujo de calor a través de la pared, en (watios)?
La temperatura media aritmética de la capa de corcho es (40 + = 110 Interpolando linealmente, la conductividad calorífica a 110 es
200 32
= 0,021 + 0,005 = 0,026 También,
A = 25 AT = 180 40 = 140°F = = pies
Sustituyendo en la Ecuación (10.5) se obtiene 0,026 x 25 x 140
= 182 W )
Resistencias compuestas en serie. Consideremos una pared plana formada por una serie de capas, tal como se indica en la Figura 10.2. Sean y los espesores de las capas, y y las conductividades caloríficas medias de los materiales de que están formadas. Por otra parte, sea A el área de la pared compuesta, en dirección normal al plano de la ilustración, y AT,, AT, las caídas de temperatura a través de las capas A, B y respectivamente. Por
DE TEMPERATURA
Figura 10.2. Resistencias térmicas en serie.
consiguiente, si se representa por AT la caída total de temperatura a través de toda la pared, resulta
AT = AT, AT, AT, (10.7)
Vamos a deducir, primeramente, una ecuación para el cálculo de la velocidad de flujo de calor a través de la serie de resistencias, y, posteriormente, demostrar que la velocidad se puede calcular mediante la relación entre la caída total de temperatura y la resistencia total de la pared.
La Ecuación (10.5) se puede escribir para cada capa utilizando en vez de k,
La Ecuación (10.5) se puede escribir en esta forma
(10.6)
donde R es la resistencia térmica del sólido entre los puntos 1 y 2. La Ecua-ción (10.6) es un caso particular del principio general de velocidad, según el cual una velocidad es igual al cociente entre una fuerza impulsora y una resistencia. En conducción de calor, es la velocidad y AT es la fuerza impulsora. La resistencia R,de acuerdo con la Ecuación utilizando en vez de k para tener en cuenta una variación lineal de k con la temperatura, es El inverso de la resistencia recibe el nombre de conductancia,que para la conducción de calor es Tanto la resistencia como la conductancia dependen de las dimen-siones del sólido y de la conductividad k,que es una propiedad del material.
Ejemplo 10.1. Una capa de corcho pulverizado de 6 pulg (152 mm) se utiliza como aislamiento térmico de una pared plana. La temperatura del lado frío del corcho es 40 “C) y la del lado caliente es 180 “C). La conductividad calorífica del
corcho a 32 (0 “C) es 0,021 (0,036 y a 200 “C) es
0,032 (0,055). El área de la pared es 25 es la velocidad de flujo de calor a través de la pared, en (watios)?
La temperatura media aritmética de la capa de corcho es (40 + = 110 “F. Interpolando linealmente, la conductividad calorífica a 110 es
+
200 32
= 0,021 + 0,005 = 0,026 También,
A = 25 AT = 180 40 = 140°F B = = pies
Sustituyendo en la Ecuación (10.5) se obtiene 0,026 x 25 x 140
= 182 W )
Resistencias compuestas en serie. Consideremos una pared plana formada por una serie de capas, tal como se indica en la Figura 10.2. Sean y los espesores de las capas, y y las conductividades caloríficas medias de los materiales de que están formadas. Por otra parte, sea A el área de la pared compuesta, en dirección normal al plano de la ilustración, y AT,, AT, las caídas de temperatura a través de las capas A, B y respectivamente. Por
Sumando las Ecuaciones se obtiene
•)- AT, •t- = AT
A B C
Puesto que en el flujo estacionario todo el calor que atraviesa la primera resistencia tiene que atravesar la segunda y tercera, y son todos iguales y pueden representarse por q. Teniendo en cuenta este hecho y despejando resulta:
AT AT AT
+ + + + (10.9)
siendo y las resistencias de las capas individuales, y R la resistencia total. La Ecuación (10.9) expresa que en el flujo de calor a través de una serie de capas, la resistencia térmica global es igual a la suma de las resistencias indivi-duales.
Es conveniente hacer resaltar las analogías entre los flujos estacionarios de calor y electricidad a través de un conductor. El flujo de calor viene dado por la expresión
Velocidad = caída de temperatura resistencia
En el flujo de electricidad el factor de potencial es la fuerza electromotriz, y la velocidad de flujo está dada en culombios por segundo, o sea amperios. La ecuación para el flujo eléctrico es
Amperios =
Comparando esta ecuación con la (10.6) resulta evidente la analogía entre flujo en Btu por hora y amperios, caída de temperatura y diferencia de potencial, así como entre las resistencias térmica y eléctrica.
La velocidad de flujo de calor a través de varias resistencias en serie es evidentemente análoga a la intensidad de corriente que circula por un circuito con varias resistencias en serie. En un circuito eléctrico, la relación entre la caída de potencial en una resistencia cualquiera y la caída total de potencial en el circuito es igual a la relación entre dicha resistencia y la resistencia total. Lo mismo ocurre en un circuito térmico con las caídas de potencial, que en este caso son las diferencias de temperatura, cuya relación con la caída total de temperatu-ra es igual a la relación entre las resistencias térmicas individuales y la resistencia térmica total. Este hecho se puede expresar matemáticamente mediante la ecua-ción
AT ATA
La Figura 10.2 muestra también el modelo y los gradientes de temperatura. Dependiendo del espesor y de la conductividad calorífica del material, la caída de temperatura en la capa puede ser una fracción grande o pequeña de la caída total de temperatura; una capa delgada de baja conductividad puede dar lugar a una caída de temperatura mayor y a un gradiente de temperatura más brusco que una capa gruesa de conductividad elevada.
Ejemplo 10.2. Una pared plana de un horno está construida con una capa de ladrillo Sil-o-ce1 de pulg (114 mm), cuya conductividad calorífica es
(0,138 y que está recubierta exteriormente por una capa de ladrillo común de 9 pulg (229 mm), de conductividad calorífica La temperatura de la cara interna de la pared es 1400 (760 “C) y la de la cara externa es 170 “C).
es la perdida de calor a través de la pared? (b) es la temperatura de la interfase entre el ladrillo refractario y el ladrillo común? (c) Suponiendo que el contac-to entre las dos paredes de ladrillo es mala y que existe una «resistencia de contaccontac-to»
de (0,948 sería la pérdida de calor?
SOLUCIÓN
Consideremos 1 de pared (A = 1 La resistencia térmica de la capa de Sil-o-ce1 es
A x 1 = 4,687
y la del ladrillo común es
x 1 0,938
La resistencia total es
R + 4,687 + 0,938 5,625
La caída total de temperatura es
AT = 1400 170 = 1230°F
Sustituyendo en la Ecuación se obtiene para la pérdida de calor en 1 de pared,
1230
= 5,625 = 219 W)
La relación entre la caída de temperatura en una de las resistencias de la serie y la resistencia individual es igual a la relación entre la caída total de temperatura y la resistencia total, 0 sea
1230 4,687 5,625
de donde
= 1025
La temperatura en la interfase es 1400 1025 = 375 “C). ( c ) La resistencia total, que ahora incluye la resistencia de contacto, es
R = 5,625 + 0,500 = 6,125 La pérdida de calor desde 1 es
1230
= 201 W)
= 6,125
Flujo de calor a de un cilindro. Consideremos el cilindro hueco que se representa en la Figura 10.3. El radio interior del cilindro es el radio exterior
y la longitud del cilindro L. La conductividad calorífica del material de que está hecho el cilindro es k.La temperatura de la superficie exterior es y la de la
interior Se desea calcular la velocidad de flujo de calor que sale del cilindro en este caso.
Consideremos un cilindro muy delgado, concéntrico con el cilindro principal, de radio rcomprendido entre y Si el espesor de la pared de este cilindro es dr,siendodrtan pequeño con respecto a rque las líneas de flujo de calor pueden considerarse paralelas, al aplicar la Ecuación (10.2) se obtiene
q =
puesto que el área perpendicular al flujo de calor es igual a y dn de la Ecuación (10.2) es en este caso dr.Separando variables en la Ecuación (10.11) e integrándola, resulta
dr 2nLk
r 4
=
(10.12)
La Ecuación (10.12) sirve para calcular el flujo de calor a través de un cilindro de paredes gruesas. Se puede utilizar una forma más conveniente expresando la velocidad de flujo de calor así,
dr
Figura 10.3. Flujo a través de un tubo de paredes gruesas.
Esta expresión tiene la misma forma general que la ecuación del flujo de calor a través de una pared plana con la excepción de que debe elegirse el valor adecuado de para que la ecuación sea correcta. El término se puede determinar igualando los segundos miembros de las Ecuaciones (10.12) y (10.13) y despejando
(10.14) De la Ecuación (10.14) se deduce que es el área de un cilindro de longitud L y radio siendo 2,303log 0 . 7 5 0 . 7 5 0.7 0.7 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0
10.4. Relación entre las medias logarítmica y aritmética.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0
10.4. Relación entre las medias logarítmica y aritmética.
Es muy conveniente recordar el segundo miembro de la Ecuación que corresponde a la media logarítmica, y en el caso particular de la Ecuación
recibe el nombre de radio medio logarítmico. Corresponde al valor del radio que, cuando se aplica a la ecuación integrada para una pared plana, conduce a un valor correcto para la velocidad de flujo de calor a través de un cilindro de paredes gruesas.
La media logarítmica es más complicada que la media aritmética, pudiendo aplicarse esta última sin error apreciable cuando es aproximadamente igual a la unidad. La relación entre la y la media aritmética es una función de tal como se indica en la Figura 10.4. Así, cuando = 2, la media logarítmica es y se comete un error del 4 por 100 al utilizar la media aritmética. El error es del 1 por 100 cuando =
Ejemplo 10.3. Un tubo de 60 mm pulg) está aislado con una capa de sílice de 50 mm pulg) de espesor, cuya conductividad es 0,055 (0,032 y a continuación con una capa de corcho de 40 mm cuya conductividad es
Si la temperatura de la superficie exterior de la tubería es 150 (302 “F) y la temperatura de la superficie exterior del corcho es 30 (86 “F), calcúlese la perdida de calor en watios por metro de tubería.
SOLUCIÓN
Estas capas son demasiado gruesas para utilizar la media aritmética del radio, debiendo emplear un radio medio logarítmico. Para la capa de sílice
80 30
= mm
y para la capa de corcho
120 80
In = mm
Si a la sílice se le llama la sustancia y al corcho la B, las resistencias individuales son
0,050 2,839 0 , 0 5 5 x L 0,040 1,291 x L La pérdida de calor es 4 150 30 L 2,839 + 1,291 = Btu/pies-h)
CONDUCCION DE CALOR EN ESTADO NO ESTACIONARIO
Un tratamiento completo de la conducción de calor en estado no estacionario cae fuera del objeto de este libro Los únicos temas que se abordan aquí son la.
deducción de la ecuación diferencial entre derivadas parciales para el flujo mensional de calor, y los resultados de la integración de la ecuación para algunas formas geométricas sencillas. Se admite en todos los casos que k es independiente de la temperatura.
Ecuación para la conducción unidimensional. Consideremos la lámina sólida de la Figura 10.5, fíjando nuestra atención sobre la delgada lámina de espesor dx situada a una distancia x de la cara caliente de la misma. En un determinado instante el gradiente de temperatura, a la distancia x, es y la cantidad de calor que entra en el intervalo de tiempo dtes dt, siendo el área de la lámina situada a la distancia x, perpendicularmente al flujo de calor, y kla conductividad calorífica del sólido. El gradiente a la distancia x + dxes ligera-mente mayor que a la distancia x, y puede representarse mediante la expresión
Por consiguiente, el flujo de calor que sale de la lámina a la distancia x + dx es
- k A d t
Flujo de calor
La diferencia entre la cantidad de calor que entra y la que sale, que corresponde a la acumulación de calor en la capa es
+ + d t =
La acumulación de calor en la lámina provoca un aumento de temperatura de la misma. Si el calor específico y la densidad de la lámina son y respec-tivamente, la acumulación es igual al producto de la masa (volumen por densi-dad) por el calor específico y por el incremento de temperatura, o sea
dt. Aplicando un balance de calor
dxdt = dt
y, dividiendo por dx dt, queda finalmente k
(10.16)
El término a de la Ecuación (10.16) recibe el nombre de térmica del sólido y es una propiedad del material. Sus dimensiones son las de área partido por tiempo.
Existen soluciones generales de las ecuaciones de conducción en estado no estacionario para algunas formas geométricas sencillas, como una lámina infinita, un cilindro de longitud infinita y una esfera. Así, por ejemplo, la integra-ción de la Ecuaintegra-ción (10.16) para el calentamiento o enfriamiento, por ambas caras, de una lámina infinita de espesor conocido, mediante una temperatura constante de las superficies, conduce a la siguiente ecuación
(10.17)
siendo = temperatura media constante de la superficie de la lámina = temperatura inicial de la lámina
= temperatura media de la lámina en el instante = número de Fourier, definido por
a = difusividad térmica
= tiempo de calentamiento o enfriamiento = semiespesor de la lámina
=
Para un cilindro sólido de longitud infinita y radio la temperatura media viene dada por la
siendo
La ecuación correspondiente para una esfera de radio es
+ + + . . .
Cuando es superior aproximadamente a solamente es importante el primer término de las series de las Ecuaciones (10.17) a de forma que se pueden despreciar los demás términos. En estas condiciones, el tiempo que se requiere para que la temperatura varíe desde hasta puede obtenerse, para el caso de la lámina, a partir de la Ecuación omitiendo todos los términos de la serie a excepción del primero,
(10.20) La ecuación correspondiente a un cilindro infinito, que se obtiene a partir de la Ecuación es
Para el caso de una esfera, se obtiene a partir de la Ecuación (10.19): (10.21)
(10.22)
La Figura 10.6 es una representación gráfica de las Ecuaciones (10.17) a (10.19). La ordenada de esta figura se conoce con el nombre de variación de temperatura no conseguida; es decir, la fracción de la variación total posible de temperatura queda sin conseguir en un determinado instante. Excepto para valores muy bajos de se cumplen las Ecuaciones (10.20) a (10.22) y las representaciones semilogarítmicas son en los tres casos líneas rectas.
Las Ecuaciones (10.17) a (10.19) solamente son aplicables cuando la tempera-tura de la superficie es constante, de forma que puede tomarse igual a la temperatura del medio de calentamiento o enfriamiento tan sólo en el caso de que la diferencia de temperatura entre el medio y lá superficie del sólido sea despreciable. Para esto es preciso que la resistencia entre el medio y la superficie sea despreciable. Existen ecuaciones y análogos a las Ecuacio-nes (10.17) a (10.19) y a la Figura 10.6 para las temperaturas locales de puntos situados en el interior de láminas, cilindros, esferas y otras formas geométricas,
1.0 0.6 0.5 0.4 0.09 0.08 0.06 0.03 0 0.1 0.3 0.4 0.5 0.9 1.0 1.1 1.3
Figura 10.6. Temperaturas medias durante el calentamiento o enfriamiento, en estado no estacionario, de una lámina grande, un cilindro de longitud infinita, o una esfera.
así como también para aquellos casos en los que la resistencia térmica de la superficie es suficientemente grande para provocar variaciones en su temperatura. Las distribuciones de temperatura en sólidos heterogéneos de forma compleja se obtienen mediante analogías hidráulicas o eléctricas, o bien utilizando métodos aproximados de cálculo numérico
Con frecuencia tiene interés conocer la cantidad total de calor que se transmite al sólido en el tiempo a través de la unidad de superficie. De acuerdo con la definición de temperatura media, el calor que se necesita para aumentar la temperatura de una unidad de masa de sólido desde hasta es
diente a la unidad de masa es lsp. La cantidad total de calor transmitido unidad de área viene dado por
A P
La ecuación correspondiente a un cilindro de longitud infinita es
QT
A 2
(10.23)
Ejemplo 10.4. Una lámina plana de plástico, que inicialmente está a 70 “C) se coloca entre dos placas metálicas a la temperatura de 250 “C). El espesor de la lámina es de pulg cm). (a) tiempo tardará la lámina en alcanzar una temperatura de 210 cantidad de calor, en Btu, se transmitirá al plástico, por pie cuadrado de superficie, durante este tiempo? La densidad del sólido es
(900 la conductividad calorífica es 0,075
“C), y el calor específico es J/g-“C).
( a ) Los valores que se requieren para utilizar con la Figura 10.6 son
k = 0,075 = = = = pies = 250°F = 70°F = 210°F Por tanto 250 210 k 0,075 = 0,222 = = = 250 70 x
A partir de la Figura 10.6, para una relación de diferencia de temperatura de 0,222
h = 16
(b) Sustituyendo en la Ecuación (10.23) se obtiene el siguiente flujo de calor por unidad de área de la superficie total
Q T = x x 70) = 131 (1487
A
Sólido semiinfinito. A veces los sólidos se calientan o se enfrían de tal forma que las variaciones de temperatura del material se producen casi exclusivamente en la región inmediata a la superficie. Consideremos, por ejemplo, una pared
muy gruesa de una chimenea, que inicialmente está toda ella a la temperatura uniforme Si la superficie interior de la pared se calienta bruscamente mante-niéndola a una temperatura elevada por ejemplo, mediante el paso de los gases de combustión por la chimenea, la temperatura de la pared variará con el tiempo: muy rápidamente junto a la superficie caliente, más lentamente a medida que aumenta la distancia desde la superficie. Si la pared es suficientemente gruesa, aun al cabo de un tiempo relativamente grande, no se producirá una variación apreciable de la temperatura de la superficie exterior. En estas condiciones se puede considerar que el calor «penetra» en un sólido de espesor prácticamente infinito. La Figura 10.7 representa los perfiles de temperatura en una pared de este tipo, para distintos tiempos después de la exposición al gas caliente. Se observa que la temperatura de la superficie caliente presenta una brusca disconti-nuidad inmediatamente después de la exposición, mientras que la temperatura de los puntos interiores varía progresivamente a medida que transcurre el tiempo. Integrando la Ecuación (10.16) con las condiciones límite adecuadas para este caso, y representando por Tla temperatura de un punto cualquiera situado a una distancia x de la superficie caliente, se obtiene
2
0 (10.25)
siendo Z número sin dimensiones
= difusividad térmica x = distancia a la superficie
= tiempo contado a partir del momento en que se modifica la tem-peratura de la superficie
Superficie del sólido
S ó l i d o
Distribución inicial de temperatura
Distribuciones de temperatura para tiempos sucesivos
Distancia, x
Figura 10.7. Distribución de temperatura durante el calentamiento en estado no estacio-nario de un sólido
Figura 10.8. Calentamiento o enfriamiento, en estado no estacionario, de un sólido semiinfinito.
La función de la Ecuación (10.25) se conoce con el nombre de integral de error de Gauss o integral de probabilidad. La Ecuación (10.25) se representa en la Figu-ra 10.8.
La Ecuación (10.25) indica que en un tiempo cualquiera después que se ha modificado la temperatura de la superficie se producirá alguna variación en todos los puntos del sólido por muy alejados que estén de la superficie caliente. Sin embargo, la variación real que tiene lugar en los puntos distantes es muy pequeña y puede despreciarse. Más allá de una cierta distancia de la superficie caliente no «penetra» la suficiente cantidad de calor para modificar la temperatura en una forma apreciable. Esta distancia de penetración se define arbitrariamente como la distancia desde la superficie para la cual la variación de temperatura es el 1 por 100 de la variación inicial que sufre la temperatura de la Es decir,
(T = o bien = La Figura 10.8
indica que la integral de probabilidad alcanza el valor cuando Z = de forma que
= (10.26)
Ejemplo 10.5. Una repentina ola de frío hace descender bruscamente la temperatura a -20 (-4 “F) durante 12 horas. Si la Tierra estaba inicialmente a 5 (41 “F),
qué profundidad tendría que estar enterrada una conducción de agua para no correr peligro de congelación? es la distancia de penetración en estas condicio-nes? La difusividad térmica del suelo es
SOLUCIÓN
( a ) Se supone que la superficie del suelo se pone bruscamente a 2 0 y
localización de la tubería no sea inferior a 0 no existe peligro de congelación. LOS valores que se requieren para utilizar con la Figura 10.8 son
= - 2 0 ° C = 5°C t = 1 2 h =
-20-5
A partir de la Figura 10.8, Z = La profundidad x es, por tanto,
x = x = x = m pies)
(b) A partir de la Ecuación la distancia de penetración es
= = 0,419 m pies)
Para hallar la cantidad de calor transmitido a un sólido semiinfínito en un determinado tiempo es preciso calcular el gradiente de temperatura y de la densidad de flujo de calor en la superficie caliente en función del tiempo. El gradiente de temperatura en la superficie se obtiene diferenciando la Ecua-ción (10.25)
(10.27)
La velocidad de flujo de calor en la superficie es, por consiguiente
(10.28)
Teniendo en cuenta que es igual a se puede integrar la Ecua-ción (10.28) para obtener la cantidad total de calor transmitido por unidad de
área, durante el tiempo
d t
A = (10.29)
S I M B O L O S
A o media logarítmica
a Constante en la Ecuación (10.3)
B Espesor de la lámina, pies o m; de las capas A, C, respectivamente
e k L 4 R r S T t U X Y Z
Calor específico a presión constante Base de los logaritmos neperianos,
Factor de proporcionalidad de la ley de Newton, 32,174
Conductividad calorífica, o k,, de las capas A, B,
respectivamente; valor medio Longitud del cilindro, pies o m
Número de Fourier, adimensional; para láminas; para cilindros o esferas
Distancia medida perpendicularmente a la superficie, pies o m Cantidad de calor, Btu o cantidad total transferida
Velocidad de flujo de calor, o W, en las capas A, respectiva-mente
Resistencia térmica, o Rc, de las capas A,
respectiva-mente
Distancia radial o radio, pies o m; radio interior; radio del cilindro o de la esfera;r,,,radio exterior; medio logarítmico; media aritmética
Semiespesor de la lámina, pies o m
Temperatura, o “C; temperatura inicial; temperatura media al cabo del tiempo de la superficie interior; de la superficie exterior; temperatura superficial; en los puntos 1 y 2, respectivamente
Tiempo, o tiempo necesario para calentamiento o enfriamiento
Velocidad, o
Distancia desde la superficie, pies o m; en los puntos 1 y 2, respectivamente; distancia de penetración en un sólido
Distancia, pies o m adimensional Letras griegas
Difusividad térmica, o
A T Caída global de temperatura; en las capas A, respectivamente
Viscosidad absoluta, o Pa .
Densidad, o
Esfuerzo cortante, o
PROBLEMAS
10.1. La pared de un horno consta de 200 mm de un ladrillo refractario, 100 mm de ladrillo Sil-o-ce1 y 6 mm de chapa de acero. La superficie del refractario en contacto con el fuego está a 1150 “C, y la superficie exterior del acero está a 30 “C. Un preciso balance de calor aplicado al horno indica que la perdida de calor desde la pared es de 300 Se sabe que existen delgadas capas de aire entre las superficies del ladrillo y el acero cuántos milímetros de ladrillo Sil-o-ce1 equivalen estas capas de aire? Las conductividades caloríficas son
para el ladrillo refractario para el ladrillo Sil-o-ce1 para el acero
Una tubería estándar de acero de 1 pulg, Catálogo 40, conduce vapor de agua saturado. La tubería está aislada con una capa de 2 pulg de magnesia al 85 por 100, y sobre la magnesia lleva una capa de corcho de 3 pulg de espesor. La temperatura de la
interior es de 249 y la de la exterior de corcho es 90 “F. Las conductividades caloríficas, en son: para el acero, 26; para la magnesia, 0,034, y para el corcho, Calcúlense: las perdidas de calor en 100 pies de tubería, en Btu por hora;
las temperaturas de los límites comprendidos entre el metal y la magnesia y entre la magnesia y el corcho.
10.3. Una gran lámina de vidrio de 2 pulg de espesor está toda ella inicialmente a 300 “F. Se introduce en una corriente de agua que está a la temperatura de 60 “F. tiempo tardará en enfriarse el vidrio hasta una temperatura media de Para el vidrio,
k = = 155 y =
10.4. Una lámina de plástico, de gran longitud y anchura, de 3 mm de espesor, que está inicialmente a 40 “C, se expone bruscamente por ambas caras a una atmósfera de vapor de agua a 105 “C. (a) Si la resistencia térmica entre el vapor de agua y las superficies de plástico es despreciable, tiempo tardará en variar apreciablemente la temperatura de la línea central de la lámina? (b) sería la temperatura media global del plástico al cabo de este tiempo? Para el plástico, k = 0,138 y =
10.5. Una larga varilla de acero, de 1 de diámetro, está inicialmente a una tempera-tura de 1100 “F. Se sumerge bruscamente en un baño de templado que está a 100 Al cabo de 4 minutos su temperatura media desciende hasta 250 “F. tiempo tardaría en descender la temperatura desde 1100 hasta 250 si el diámetro de la varilla fuese
pulg? Para el acero, k = 26 = 486 =
10.6. Esferas de acero de 3 de diámetro, que se encuentran a la temperatura de 600 han de enfriarse por inmersión en un baño de aceite que está a 100 “F. Si la
resistencia térmica entre el aceite y las superficies de acero es despreciable, calcúlese la temperatura media de las esferas 10 así como 1 y 6 después de la inmersión. (b) Cuánto tiempo tardaría la variación de temperatura no conseguida en reducirse hasta el 1 por 100 de la diferencia inicial de temperatura? Las propiedades del acero son las mismas del Problema 10.5.
10.7. Para las condiciones del Ejemplo 10.5, es la velocidad media de pérdida de calor, por unidad de área, desde el suelo hacia el aire durante un período de 12 h? La conductividad calorífica del suelo es
10.8. qué razón será de esperar que la variación de temperatura no alcanzada sea menor para una esfera que para un cilindro, y mucho menor que para una lámina, si en todos los casos se comparan con el mismo valor del número de Fourier? (véase la Figu-ra 10.6).
10.9. La velocidad de transmisión de calor hacia el encamisado de un tanque de polime-rización agitado es 2350 cuando la temperatura de polimerización es 120 y la del agua en la camisa 80 “F. El tanque es de acero inoxidable con un espesor de pared de pulg, y al comienzo de la operación hay una delgada capa de polímero ( k =
depositada sobre la pared interior. (a) es la caída de temperatura a través de la pared metálica? (b) tendría que ser el espesor del depósito de polímero para tener en cuenta el resto de la diferencia de temperatura? (c) qué factor se multiplicaría la densidad de flujo de calor si se utilizase un reactor de acero inoxidable de pulg de espesor recubierto de una chapa de pulg de espesor de acero ordinario?
10.10. (a) Compárense las conductividades caloríficas y las de fusividades térmicas del aire y el agua a 100 “F. (b) Calcúlense las distancias de penetración en una masa estancada de aire y en otra de agua, a 50 y 1 atm, cada una de las cuales se expone durante a una superficie metálica que se encuentra a 100 “F. Coméntese la diferencia.
10.11. Dedúzcase la ecuación para la transmisión de calor en estado estacionario a través de una carcasa esférica de radio interior y radio exterior Preséntese el resultado de forma que pueda compararse fácilmente con la solución para un cilindro de pared gruesa.
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
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ONCE
FUNDAMENTOS DEL FLUJO DE CALOR
EN FLUIDOS
El flujo de calor desde un fluido a través de una pared sólida hasta un fluido más frío se encuentra con frecuencia en la práctica de la ingeniería química. El calor transmitido puede ser calor latente, que va acompañado de un cambio de fase tal como vaporización o condensación, o bien puede ser calor sensible procedente del aumento o disminución de la temperatura de un fluido sin cambio de fase. Ejemplos típicos son la disminución de temperatura de un fluido por transmisión de calor sensible hacia un fluido más frío, cuya temperatura aumenta por este hecho; condensación de vapor de agua con agua de refrigeración; y evaporación de agua desde una disolución a una determinada presión mediante condensación de vapor a presión más alta. Todos estos casos implican transmisión de calor por conducción y convección.
Equipo típico para intercambio de calor. Con el fin de establecer una base adecuada para el tratamiento de la transmisión de calor desde y hacia fluidos en movimiento, consideremos el sencillo cambiador tubular de la Figura 11.1. Con-siste esencialmente en una bancada de tubos paralelos cuyos extremos termi-nan en las placas tubulares y B,. La bancada de tubos está dentro de una carcasa cilíndrica C y está provista de dos canalizaciones y una en cada extremo, y dos tapaderas y Vapor de agua, u otro vapor, se introduce a través de la boquilla F en el espacio del lado de la carcasa que rodea a los tubos, condensa y es retirado a través de la conducción G, mientras que algo de gas no condensable que puede entrar con el vapor condensante se retira del sistema a través de la purga La conducción G lleva a una trampa, que es un dispositivo que permite que fluya el líquido pero en cambio retiene al vapor. El fluido que ha de calentarse se bombea a través de la conexión hacia el interior del canal Fluye a través de los tubos hasta el canal y finalmente descarga por la conexión Los dos fluidos están físicamente separados pero están en contacto térmico con las paredes metálicas de los tubos que los separan. El calor fluye a través de las paredes de los tubos desde el vapor condensante hasta el fluido más frío que circula por los tubos.
Si el vapor que entra en el condensador no está sobrecalentado y el condensa-do no se enfría por debajo de su temperatura de ebullición, la temperatura en
B Salida de
Entrada de líquido
Figura 11.1. Condensador tubular de un solo paso: A, tubos; placas tubulares; C, carcasa; canales; tapaderas; entrada de vapor; G, salida de condensado; entrada de líquido frío; salida de liquido caliente; K, purga de gas no condensado.
todo el lado de la carcasa del condensador es constante. La razón de este hecho es que la temperatura del vapor condensante está por la presión en el espacio de la carcasa, y la presión en dicho espacio es constante. La temperatura del fluido que circula por los tubos aumenta continuamente a medida que avanza por los mismos.
En la Figura ll.2 se representan las temperaturas del vapor condensante y de líquido frente a la longitud de los tubos. La línea horizontal representa la temperatura del vapor condensante y la línea curva inferior representa la tempe-ratura ascendente del fluido del lado de los tubos. En la Figura ll.2 las tempera-turas del fluido a la entrada y a la salida son y respectivamente, y la temperatura constante del vapor es A una longitud L del extremo de entrada en los tubos la temperatura del fluido es y la diferencia local entre las
DEL VAPOR CONDENSANTE =
LONGITUD DE LOS TUBOS, PIES
temperaturas del vapor y el fluido es Esta diferencia de temperatura recibe el nombre de diferencia puntual de temperatura y se representa por AT. La diferencia puntual de temperatura en la entrada de los tubos es que se representa por y a la salida de los mismos es y se representa por AT,. Las diferencias puntuales de temperaturas en los extremos AT, y AT, reciben el nombre de acercamientos.
La variación de temperatura del fluido, recibe el nombre de intervalo de temperatura o, simplemente intervalo. En un condensador solamente hay un intervalo, que es el del fluido que se calienta.
Un segundo ejemplo de un equipo sencillo de transmisión de calor es el cambiador de tubos concéntricos que se representa en la Figura 11.3. Está formado por una tubería normal de metal y unos codos y cabezales de retorno equipados con cajas prensaestopas. Un fluido circula por el tubo interior y el segundo por el espacio anular comprendido entre las tuberías interior y exterior. La función de un cambiador de calor es aumentar la temperatura de un fluido más frío y disminuir la de otro más caliente. En un cambiador típico la tubería interior puede ser de pulg y la exterior de pulg, ambas IPS. El cambiador puede constar de varios pasos dispuestos en una’bancada vertical. Los cambiado-res de tubos concéntricos son útiles cuando no se requiere más de 100 a 150 de superficie. Para capacidades más grandes se utilizan cambiadores de carcasa y tubos más elaborados, teniendo hasta varios millares de pies cuadrados de super-ficie, y se describen en las páginas 446 a 449.
Flujos en corrientes paralelas y en contracorriente. En el cambiador de la Figu-ra ll.3 los dos fluidos entFigu-ran por diferentes extremos del cambiador y circulan a través de la unidad en sentidos opuestos. Este tipo de flujo es el que se utiliza habitualmente y recibe el nombre de en contracorriente o simplemente contracorriente.Las curvas temperatura-longitud para este caso se presentan en la Figura Las cuatro temperaturas extremas se representan por:
E n t r a d a d e l f l u i d o A Salida del fluidoB Salida del fluido A
Temperatura del fluido caliente a la entrada, Temperatura del fluido caliente a la salida, Temperatura del fluido frío a la entrada, Temperatura del fluido frío a la salida, Los acercamientos son’
Y = A T , (11.1)
Los intervalos del fluido caliente y del fluido frío son y respectivamente.
Si los dos fluidos entran por el mismo extremo del cambiador y fluyen en el mismo sentido desde uno hasta otro extremo, el flujo recibe el nombre de en corrientes En la Figura 14.46 se representan las curvas
longitud para flujo en corrientes paralelas. Nuevamente el subíndice se refiere a los fluidos que entran y ba los fluidos que salen. Los acercamientos son AT, =
Y = T c , .
Raramente se utiliza el flujo en corrientes paralelas en los cambiadores de calor de un solo paso tal como el que se representa en la Figura 11.3 debido a que, tal como puede observarse en la Figura ll y b,no es posible con esta
modalidad de flujo llevar la temperatura de salida de uno de los fluidos cerca de la temperatura de entrada del otro, y el calor que se puede transmitir es menor
que en el caso de contracorriente. En los cambiadores de paso múltiple, que se describen en las páginas 449 y 450, se utiliza el flujo en corrientes paralelas en algunos pasos, especialmente por razones mecánicas, lo que afecta tanto a la capacidad como a los acercamientos. El flujo en corrientes paralelas se utiliza en
situaciones especiales donde es necesario limitar la temperatura máxima del fluido más frío o cuando es importante que al menos la temperatura de uno de los fluidos varíe rápidamente.
BALANCES DE ENERGIA
El tratamiento cuantitativo de los problemas de transmisión de calor se basa en balances de energía y en estimaciones de las velocidades de transmisión de calor, que se consideran más adelante en este capítulo. Muchos (tal vez la mayoría) de los aparatos de transmisión de calor operan en condiciones de estado estaciona-rio, y aquí solamente se considera este tipo de operación.
Balances de entalpía en cambiadores de calor. En cambiadores de calor no hay trabajo de árbol y, además, las energías mecánica, potencial y cinética, son pequeñas en comparación con los demás términos de la ecuación del balance de energía. Por tanto, para una corriente que circula a través de un cambiador
Dirección de flujo F l u i d o c a l i e n t e
Fluido frío T
DISTANCIA DESDE LA ENTRADA DEL FLUIDO DISTANCIA DESDE LA ENTRADA DEL FLUIDO FRIO
Dirección de flujo F l u i d o c a l i e n t e
Figura 11.4. Temperaturas para flujo en contracorriente y (b) flujo en corrientes paralelas.
donde = velocidad de flujo de la corriente
= velocidad de transmisión de calor hacia la corriente = entalpías por unidad de masa de las corrientes de entrada y
salida, respectivamente
La Ecuación (11.2) puede plantearse para cada una de las corrientes que fluyen a través del cambiador.
En el uso de la velocidad de transmisión de calor está otra
simplificación. Una de las dos corrientes de fluido, que sale de los tubos, puede ganar o perder calor por transmisión con el aire ambiente si el fluido está más
frío o mas caliente que el ambiente. En la práctica generalmente no es deseable intercambiar calor con el ambiente y con frecuencia se reduce a un pequeño valor mediante un aislamiento adecuado. Es costumbre despreciar este intercambio de calor en comparación del que se transmite a través de las paredes de los tubos desde el fluido caliente hacia el fluido frío, y así se interpreta q.
Aceptando las anteriores suposiciones, la Ecuación (11.2) para el fluido calien-te puede escribirse así:
= (11.3)
y para el fluido frío
(11.4) d o n d e = velocidad de flujo de materia de los fluidos frío y caliente,
respectivamente
= entalpía por unidad de masa de los fluidos frío y caliente a la salida, respectivamente
= velocidades de transmisión de calor en el fluido frío y calien-te, respectivamente.
El signo de es positivo, pero el de es negativo debido a que el fluido caliente pierde calor en vez de ganarlo. El calor perdido por el fluido caliente es ganado por el frío, y
=
Por tanto, a partir de las Ecuaciones (11.3) y
(11.5) La Ecuación (11.5) recibe el nombre de balance global de entalpia.
Si se admite que los calores específicos son constantes, el balance global de entalpía para un cambiador de calor se transforma en
(11.6) d o n d e = calor específico del fluido frío
= calor específico del fluido caliente
Balances de entalpía en condensadores totales. Para un condensador,
= = q (11.7)
donde = velocidad de condensación de vapor = calor latente de vaporización del vapor
La Ecuación (11.7) está basada en la suposición de que el vapor entra en el condensador como vapor saturado (no sobrecalentado) y que el condensado sale del condensador a la temperatura de condensación y sin posterior enfriamiento. Si alguno de estos efectos de calor sensible es importante, hay que tenerlo en cuenta adicionando un término al primer miembro de la Ecuación (11.7). Por ejemplo, si el condensado sale a una temperatura que es inferior a la temperatura del vapor condensante, la Ecuación (11.7) debe escribirse así
+
=
(11.8)donde es ahora el calor específico del condensado.
VELOCIDAD DE TRANSMISION DE CALOR
Densidad de flujo de calor. Los cálculos de transmisión de calor se basan en el área de las superficies de calentamiento y se expresan en Btu por hora y pie cuadrado (o en watios por metro cuadrado) de superficie a través de la cual fluye el calor. La velocidad de transmisión de calor por unidad de área recibe el nombre de densidad de de calor. En muchos tipos de equipo de transmisión de calor las de transmisión se construyen con tubos tuberías. Las densidades de flujo de calor pueden entonces estar basadas en cualquiera de las dos superficies interior exterior de los tubos. Aunque la elección es arbitraria, es preciso especificarla claramente, ya que el valor numérico de las densidades de flujo de calor no serán igual en ambos casos.
Temperatura media de la corriente de fluido. Cuando un fluido se calienta se enfría, la temperatura variará a lo largo de la sección transversal de la corriente. Si el fluido se calienta, su temperatura es máxima en la pared de la de calentamiento y disminuye hacia el centro de la corriente. Si el fluido se está enfriando, la temperatura es mínima en la pared y aumenta hacia el centro. Debido a estos gradientes de temperatura en la sección transversal de la corrien-te, es necesario concretar qué es lo que se entiende por temperatura media de la corriente. Se ha convenido que sea la temperatura que se alcanzaría si toda la corriente de fluido que circula a través de la sección en cuestión se retírase y se mezclase adiabáticamente hasta temperatura uniforme. La temperatura así defini-da recibe el nombre de temperatura media de mezcla en taza de la corriente. Las temperaturas que se representan en la Figura ll.4 son temperaturas medias de la corriente.
Coeficiente global de transmisión de calor
Es razonable esperar que la densidad de flujo de calor sea proporcional a una fuerza impulsora. Para el flujo de calor la fuerza impulsora se toma como
siendo la temperatura media del fluido caliente y la del fluido frío. El término es ladiferencia global temperatura local AT. Según la
ra 11.4 es evidente que puede variar considerablemente de un punto a otro a lo largo del tubo y, por tanto, puesto que la densidad de flujo de calor es proporcio-nal a la densidad de flujo varía también con la longitud. Es necesario partir de una ecuación diferencial, localizando la atención en un área diferencial a través de la cual se transmite un flujo diferencial de calor bajo la acción de una fuerza impulsora local con un valor La densidad de flujo local es, por tanto,
y está relacionada con el valor local de mediante la ecuación.
El término definido por la Ecuación (11.9) como un factor de proporcionali-dad entre y recibe el nombre de
Para completar la definición de en un caso determinado es necesario especificar el área. Si se toma como el área del tubo exterior se transfor-ma en un coeficiente basado sobre tal área y se expresa como Análogamente, si se elige el área interna el coeficiente está también basado sobre dicha área y se representa por Puesto que y son independientes de la elección del área, se deduce que
(11.10) donde y son los diámetros interior y exterior del tubo, respectivamente. Integración para la superficie total; diferencia de temperatura media
Para aplicar la Ecuación (11.9) a todo el área de un cambiador de calor es preciso integrar la ecuación. Esto puede realizarse formalmente cuando se aceptan ciertas simplificaciones. Dichas suposiciones son (1) que el coeficiente global cons-tante, (2) que los calores específicos de los fluidos frío y caliente son constantes, (3) que el intercambio de calor con el ambiente es despreciable y (4) que, tal como se muestra en la Figura 11.4, el flujo es estacionario, tanto para flujo en contraco-rriente como para cocontraco-rrientes paralelas.
La más cuestionable de estas suposiciones es la de un coeficiente global constante. De hecho el coeficiente varía con las temperaturas de los fluidos, pero su variación es gradual, de forma que cuando los intervalos de temperatura son moderados la suposición de que es constante no está sometida a un error importante.
Las suposiciones 2 y 4 implican que si y se representan frente a como se muestra en la Figura 11.5, se obtienen líneas rectas. Puesto que y varían linealmente con lo hará también de forma que la pendiente de
frente a será constante. Por tanto,
AT, AT,
Figura 11.5.Temperatura frente a velocidad de flujo de calor para flujo en contraco-rriente.
donde AT,, AT, = acercamientos
= velocidad de transmisión de calor en todo el cambiador Eliminando dq a partir de las Ecuaciones (11.9) y (ll. ll) se obtiene
AT, AT,
= (11.12)
Las variables AT y Apueden separarse y, si es constante, la ecuación puede integrarse entre los límites 0 y paraA,y AT, y AT, para AT, siendo el área total de la superficie de transmisión de calor. Por tanto,
-
-AT,)
A T 0
0 = T
1
La Ecuación (11.13) puede escribirse así
T L
donde L
(11.13)
(11.14)
La Ecuación (11.15) define la diferencia de temperatura media logarítmica (DTML), que es de la misma forma que la Ecuación (10.15) para el radio medio logarítmico de un tubo de pared gruesa. Cuando AT, y son
aproximada-mente iguales, puede utilizarse su media aritmética en vez de con los mismos límites de exactitud que, tal como se representa en la Figura 10.4, da la Ecuación (10.15).
Si uno de los fluidos está a temperatura constante, como en el caso de un condensador, no hay diferencia entre el flujo en corrientes paralelas, flujo en contracorrientes o flujo de paso múltiple, y en todos los casos es aplicable la Ecuación (11.15). Para el flujo en contracorriente, AT,, el acercamiento en el extremo caliente, puede ser menor que AT,,el acercamiento en el extremo frío. En este caso pueden intercambiarse los subíndices en la Ecuación (11.15) con el fin de evitar los logaritmos de números negativos.
La DTML no es siempre la diferencia de temperatura media correcta que debe utilizarse. Así, nodeberá utilizarse cuando varía considerablemente, en especial cuando varía de una forma irregular. Tampoco resulta apropiada cuan-do se genera calor en uno de los lacuan-dos de la superficie de transmisión de calor, tal como ocurre en una reacción exotérmina que se lleva a cabo en un reactor refrigerado con agua. Consideremos los perfiles de temperatura que se muestran en la Figura 11.6, donde la línea inferior corresponde a la temperatura del refrigerante y la línea superior a la de la mezcla de reacción. Debido al calor generado por la reacción, la temperatura del reactante aumenta rápidamente cerca de la entrada del reactor y después, como la velocidad de reacción disminu-ye, desciende la temperatura del reactante. Las diferencias de temperatura AT, tanto a la entrada como a la salida del reactor, son relativamente pequeñas. Resulta evidente que la caída media de temperatura es mucho mayor que en cualquiera de los extremos del reactor y no puede obtenerse a partir de las AT medias logarítmicas extremas.
Coeficiente global variable. Cuando el coeficiente global varía regularmente, la velocidad de transmisión de calor puede predecirse a partir de la Ecua-ción que está basada en la suposición de que varía linealmente con la caída de temperatura en toda la superficie de calentamiento’:
(11.16)
Figura 11.6. Perfiles de temperatura
donde coeficientes globales locales en los extremos del cambiador AT,, acercamientos de temperatura en los extremos del
cam-biador
La Ecuación (11.16) indica el uso de un valor medio logarítmico del producto cruzado AT, donde el coeficiente global en un extremo del cambiador se multiplica por el acercamiento de temperatura en el otro extremo. La deducción de esta ecuación implica la aceptación de las suposiciones 2 y 4 anteriormente mencionadas.
En el caso completamente general, donde ninguna de las suposiciones son válidas y varía notablemente de un punto a otro, se puede integrar la Ecua-ción (11.9) evaluando los valores locales de AT y para distintos puntos intermedios del cambiador. Una evaluación gráfica o numérica del área bajo la curva de AT frente a entre los límites cero y conduce al área de transmisión de calor que se requiere
Cambiadores de paso múltiple. En los cambiadores de carcasa y tubos de paso múltiple el modelo de flujo es complejo, estando presentes los flujos en corrientes paralelas, contracorriente y cruzado. En estas condiciones, aun cuando el coefi-ciente global sea constante, no puede utilizarse la DTML. En el Capítulo 15 se consideran los procedimientos de cálculo para cambiadores de paso múltiple.
Coeficientes individuales de transmisión de calor
El coeficiente global depende de tantas variables que es preciso descomponerlo en sus partes. La razón de este hecho resulta clara cuando se examina un caso típico. Consideremos el coeficiente global local para un punto específico de un cambiador de tubos concéntricos como el que se representa en la Figura 11.3. Supóngase que el fluido caliente circula por el interior de la tubería y que el fluido frío lo hace por el espacio anular. Supóngase también que el número de Reynolds de los dos fluidos es suficientemente grande para asegurar la existencia de flujo turbulento y que ambas superficies del tubo interior están exentas de suciedad o de costras. Si se construye una representación gráfica como la de la Figura 11.7, con la temperatura en ordenadas y la distancia perpendicular a la pared como abscisas, se ponen en evidencia diversos factores importantes. En la figura pared metálica del tubo separa el fluido caliente situado a la derecha del fluido frío a la izquierda. La variación de temperatura con la distancia se muestra por medio de la línea quebrada El perfil de temperatura se divide así en tres partes separadas, una de ellas a través de cada uno de los fluidos y la tercera a través de la pared metálica. El efecto global deberá estudiarse, por tanto, en función de estas partes individuales.
En el Capítulo 5 se ha visto que en el flujo turbulento a través de conduccio-nes existen tres zonas, aun para el caso de un solo fluido, de forma que el estudio de un fluido es, por sí mismo, complicado. En cada uno de los fluidos de la Figura ll.7 hay una delgada capa junto a la pared, un núcleo turbulento que ocupa la mayor parte de la sección transversal de la corriente, y una zona de
Fluido frío
Fluido caliente
Distancia
Figura 11.7. Gradientes de temperatura para convección forzada.
transición entre ambos. Los gradientes de velocidad se han descrito en el Capítu-lo 5. El gradiente de veCapítu-locidad es grande cerca de la pared, pequeño en el núcleo turbulento y varía rápidamente en la zona de transición. Se ha encontrado que el gradiente de temperatura en un fluido que se calienta o se enfría sigue un modelo muy parecido cuando circula con flujo turbulento. El gradiente de temperatura es grande en la pared y a través de la subcapa viscosa, pequeño en el núcleo turbulento y varía rápidamente en la zona de transición. Básicamente, la razón de este hecho reside en que el calor tiene que fluir a través de la subcapa viscosa por conducción, que da lugar a un brusco gradiente de temperatura para la mayor parte de los fluidos a causa de su baja conductividad calorífica, mientras que los
remolinos que se mueven rápidamente en el núcleo turbulento provocan una homogeneización de temperatura. En la Figura ll.7 las líneas de trazos y representan los límites de las subcapas viscosas.
La temperatura media de la corriente caliente es algo menor que la tempera-tura máxima y se representa por la línea horizontal MM, que está trazada para la temperatura Análogamente, la línea trazada para la temperatura
representa la temperatura media del fluido frío.
La resistencia global al flujo de calor desde el fluido caliente hasta el fluido frío es el resultado de tres resistencias separadas que operan en serie. Dos resistencias son las de los fluidos individuales y la tercera es la pared sólida. En general, tal como se representa en la Figura 11.7, la resistencia de la pared es pequeña en comparación con las de los fluidos. El coeficiente global se estudia mejor analizándolo en función de las resistencias separadas y tratando indepen-dientemente cada una de ellas. Las resistencias separadas pueden entonces com-binarse para formar el coeficiente global. Este tratamiento requiere el empleo de los coeficientes individuales de transmisión de calor para las dos corrientes de fluidos.
El coeficiente individual de transmisión de calor, o de superficie, se define generalmente mediante la ecuación
T (11.17)
donde = densidad de flujo local de calor, basada en el área de contac-to con el fluido
T = temperatura media local del fluido
= temperatura de la pared en contacto con el fluido
Una segunda expresión para h se deduce a partir de la suposición de que no hay fluctuaciones de velocidad perpendicular a la pared en la superficie misma de la pared. El mecanismo de transmisión de calor en la pared es entonces por conducción y la densidad de flujo de calor viene dada por la Ecuación teniendo en cuenta que la distancia normal puede sustituirse por la distancia normal medida desde la pared hacia el interior del fluido. Por tanto,
(11.18)
El subíndice w llama la atención sobre el hecho de que el gradiente ha de salvarse en la pared. Eliminando a partir de las Ecuaciones (11.17) y (11.18) se obtiene
