1.
1. EjEjererciccicio io 1.1. DeDeteterrmiminanar r el el tatallud ud mímíninimo mo nenececesasaririo o en en elel
paramen
paramento de aguas debajo de una presa de to de aguas debajo de una presa de gravedad de 90m degravedad de 90m de
al
altutura ra sosobrbre e el el vévértrticice, e, papara ra quque e se se cucumpmpla la la la cocondndicicióión n dede
es
estatabibililidadad d de de dedeslslizizamamieientnto o en en la la cocombmbininacacióión n nonorrmamal l dede
solicitaciones correspondiente a la situación A. !a comprobación
solicitaciones correspondiente a la situación A. !a comprobación
se "ar# en el plano de cimientos supuesto "orizontal.
se "ar# en el plano de cimientos supuesto "orizontal.
$l talud agua arriba es de 0.10. Aguas abajo, debido a la e%istencia
$l talud agua arriba es de 0.10. Aguas abajo, debido a la e%istencia
de un contra embalse, se tiene permanentemente una carga de
de un contra embalse, se tiene permanentemente una carga de
agua de 1m en el plano de drenaje, situado a un metro aguas
agua de 1m en el plano de drenaje, situado a un metro aguas
abajo del vértice de la presa, la sub&presión se reduce a 1'( de la
abajo del vértice de la presa, la sub&presión se reduce a 1'( de la
e%istente en el par#metro aguas arriba.
e%istente en el par#metro aguas arriba.
$l peso especí)co de la *#brica es de .+t'm(, la co"esión del
$l peso especí)co de la *#brica es de .+t'm(, la co"esión del
terreno de . -'cm el coe)ciente de rozamiento de 0./0. !a
terreno de . -'cm el coe)ciente de rozamiento de 0./0. !a
cota de est# situado a la altura del vértice del per)l de la
cota de est# situado a la altura del vértice del per)l de la
presa. o tener en cuenta en el c#lculo el e*ecto *avorable de la
presa. o tener en cuenta en el c#lculo el e*ecto *avorable de la
cu2a de coronación, ni el empuje pasivo que actuar# sobre el
cu2a de coronación, ni el empuje pasivo que actuar# sobre el
tacón del pie de aguas debajo de la presa.
tacón del pie de aguas debajo de la presa.
1. 1. T T == E E H H T T ==11 2 2 γ γ ∆∆ H H 2 2 ∆ ∆ H H ==8989−−1212==7777mts.mts.
T =1 2
(
1 tn m3)
( 77mts)2 T =2964.50 tn m . 2. N = P+ EV −S 3eso4 P1=(
9∗90 2)
m 2 ∗2.4 tn m3 P1=972 tn m .P2=
(
90t 2∗90 2)
m 2 ∗2.4 tn m3 P2=9720t 2 tn m. P= P1+ P2 P=972+9720t 2 tn m . Empuje vertical. EV =1 2 t 1∗γ ∗∆ H 2 EV =1 2∗0.10∗1 tn m3∗( 77mts)2 EV =296.45 tn m . Supresión. S=1 2∗ K S∗(
t 1+t 2)
∗ H 2 S=1 2∗(1)∗(
0.10+t 2)
∗(77) S=296.45+2964.5t 2 5eemplazando4 N = P+ E V −SN =
(
972+9720t 2)
+296.45−296.45+2964.5t 2 N =972+6755.5t 2 T ≤ N ∗tg∅ C R + C ∗B C C 2964.5≤(
972+6755.5t 2)
∗0.8 1.2 + 25 tn m2 ∗(
9+90t 2)
4 2964.5≤(
648+4503.67t 2)
+(
56.25+562.5t 2)
2964.5≤704.25+506.17t 2 0.4461≤ t 2 t 2=0.45Ejercicio 2. 5ealizar el dise2o estructural de la sección mostrada 6n*ormación del suelo4
γ s=2.30 tn m3 Df =3mts. φ=35° S/C =0.5 tn m2 μ=0.52 σ t =45kg/cm2 γ c=2.40 tn m3 γ w=1 tn m3 f ´ c=210 kg cm2
dn=2.00mts f
=4200kg/cm
2
An#lisis para canal vacío.
7allamos el sistema de cargas.
a.8 3or dimensionamiento
estructural peso propio8
P2=γ c∗!"#=γ c∗$1∗1∗% P2=2.4∗0.35∗1∗2.50 P2=2.10tn.
P1=γ c∗!"#=γ c∗$2∗1∗& P1=2.4∗0.30∗1∗3 P1=3.16tn.
:"equeamos la posición de la estructura.
σ $= P1+2 P2
(
&+2$ 1)
∗1 (kg/cm2 ) σ $=(2.1+2∗3.16)∗1000 3.70∗10000 kg/cm 2 σ $=8.42 37 kg/cm 2 σ $=0.23kg/cm2 ∴σ $<σ t ⇒0.23kg/cm 2 <4.5kg/cm2' n"%( (s$nt(m)$nt" .P)= K (∗γ t ∗%) K (=tg2
(
45°−∅ 2)
'∅=35° K (=0.27 P)=0.27∗2.30∗2.80 P)=1.7388 tn m2 ES= 1 2∗γ t ∗%∗(
%+2%0)
∗1−s$n∅ 1+s$n∅ %0= w∗S/C γ s S/C =500kg/m2 %0= 500kg/m2 2300kg/m3%0=0.21mts . ES=1 2∗2.3 tn/m3 ∗2.8∗(2.80+2∗0.21)∗1−s$n35° 1+s$n35° ES=10.3684tn/m . * += ES∗% 3 * +=10.3684 tn/m∗2.8 3 * +=−9.68tn−m ,"- s$-n m"m$nt" n$g(t)!" * B= N" %( m"m$nt" $n B
;istema de cargas
3eso propio de la estructura
P1=3.16tn. P2=2.10tn. /=γ (∗&∗dn∗1 /=1∗3∗2∗1 /=6tn An#lisis de presiones σ $= P1+2 P2+/
(
&+2$ 1)
∗10000 (kg/cm2)σ $=(3.16+2∗2.10+6)1000 3.7∗10000 (kg/cm 2 ) σ $=0.36(kg/cm2) ∴σ $<σ t ⇒0.36kg/cm2<4.5kg/cm2' n"%( (s$nt(m)$nt" .
;olicitaciones por e*ecto del terreno el peso del agua
ES=10.3684tn/m . E(=0.5∗γ (∗dn 2 tn/m . E(=0.5∗1∗22tn/m . E(=1tn/m . <$=<; D$ D6;$><
A*ectamos a la carga ultima por un *actor de seguridad? despreciando las cargas de sismo viento
0 =1.4 D+1.7 1 D@carga muerta * += E(∗dn 3 − Es∗% 3 * +=1∗2 3 − 10.3684∗2.5 3 * +=−7.97tn−m * B=1 8∗2∗& 2 − * + 2=γ (∗dn 2=1∗2=2tn * B=1 8∗2∗3 2 −7.97 * B=1 8∗2∗3 2 −7.97 * B=5.72tn−m D6;$>< D$ !A ;$::6<4
=anto para la loza de base como para los partes laterales se dise2aran con momento negativo.
$scogemos el momento m#s crítico el cual es cuando el canal esta vacío
* 0 =−9.68tn−m
+S= * 0 ∅f∗(d−( 2) d=30−
(
5+2.54 2)
=23.73cm (=d 5=4.746 ,-)m$-( (,-"3)m(c)"n ∅=0.90 ,(-('f ´ c=210kg/cm2 +S= 9.68∗10 5 0.90∗4200∗(23.73−4.746 2 ) +S=11.92cm 2 (= +S∗f ".85f ´ c∗& (= 11.92∗4200 0.85∗210∗3 (= 11.92∗4200 ".85∗210∗3 00 (=0.93 ..!$-d($-"7allamos la nueva #rea de acero
+S= 9.68∗10 5 0.90∗4200∗(23.73−0.93 2 ) +S=11.00c m 2 s(m"s: 9∅1/2 cada 0.33m Acero principal Acero trasversal ∅ 3 8 4$s,(c)(m)n$t"≤3$3∗0.30 Acero trasversal ∅ 3 8 c(d(0.90m
D6;$>< D$ !<; B5<; !A=$5A!$; +S= * 0 ∅f∗(d−( 2) d=35−
(
5+2.54 2)
=28.73cm (=d 5=5 .746,-)m$-((,-"3)m(c)"n ∅=0.90 ,(-('f ´ c=210kg/cm2 +S= 9.68∗10 5 0.90∗4200∗(28 .73−5 .746 2 ) +S=9.90cm 2 (= +S∗f ".85f ´ c∗& (= 9.90∗4200 0.85∗210∗250 (=0.93 ..!$-d($-"7allamos la nueva #rea de acero
+S= 9.68∗10 5 0.90∗4200∗(28 .73−0.93 2 ) +S=9.06c m 2
Acero trasversal ∅ 3 8 4 $s,(c)(m)n$t" ≤3$3∗0.35 Acero trasversal ∅ 3 8 c(d(1.05m D5SE67 85N+1
Ejercicio 3. !a )gura muestra una presa de concreto cimentada en arena )na situada sobre un lec"o rocoso impermeable. !a presa tiene una losa impermeable de + m de longitud en la super)cie de la arena aguas arriba de la presa. !a arena es anisotrópica con coe)cientes de permeabilidad de ,+%10& m's C%10&C m's en sentido "orizontal vertical, respectivamente. :alcular
a8 !as pérdidas por )ltración en estado estacionario por debajo de la presa
b8 !a sub presión en la base de la presa
c8 $l m#%imo gradiente "idr#ulico a la salida.
a. !as pérdidas por )ltración en estado estacionario debajo de la presa4
/=%∗ N f N d ∗√ K 3∗ K 9 %=d)f$-$nc)(d$c(-g(s. N d=nm$-" d$ c()d(s d$ ,"t$nc)(#. N f =nm$-" d$ c(n(#$sd$ f#:" K 3=d)-$cc)"n%"-)9"nt(# K 9=d)-$cc)"n!$-t)c(#
N f =4 N d=12 K 3=5.4∗10 −5 m/sg. K 9=6∗10−6m/sg. /=8∗4 12 ∗√ 5.4∗10 −5 ∗6∗10−6 /=4.8∗10−5m/sg b. Diagramas de supresiones. S= H − Sn N d (%) %=c(-g( %)d-(#)c( Sn=nm$-"d$ #)n$(s $2),"t$nc)(#$s . N d=nm$-" d$ c()d(s $2),"t$nc)(#$s . S3=10− 3 12 (8)=8mts . S4=10− 4 12(8)=7.33mts. S5=10− 5 12 (8)=6.67mts .
S6=10− 6 12 (8)=6mts. S7=10− 7 12 (8)=5.33mts. S8=10− 8 12 (8)=4.67mts. S9=10− 9 12 (8)=4mts.
Diagrama de supresiones de la presa.
8m 6m 42m 9m 2m S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S=
[
(
S9+S3)
2 ∗(9)]
; w S=54m2∗1 tn m3 S=54 tn mc. #%ima gradiente "idr#ulica.
Primero. !a red de ujo est# compuesta de N d=12 nEmero de
∆ %= % N d
∆ %= 8
12
∆ %=0.67mts.
Segundo. Fradiente "idr#ulica.
)=∆ % 1 1=#"ng)td d$-$c"--)d"=1.5 )=0.67 1.5 )=0.446 7