Edificio Aluna

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Memorias de Análisis Estructural

MEMORIAS DE DISEÑO

ESTRUCTURAL

Departamento del: Quindío

Ciudad: Armenia

Proyecto de grado-Postgrado: Edificio Aluna

REVISIÓN No. 3

Revisión Modificaciones Fecha

3 Documento para la Biblioteca 05-01-2016

Elaboración – Revisión – Aprobación

Revisión Elaborado por: Revisado por: Aprobado por:

Nombre Firma Nombre Firma Nombre Firma

3 RCG

Aprobación por la Universidad de los Andes

Aprobación Tipo de Aprobación Grupo de Profesores Asignados

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TABLA DE CONTENIDO

1. ANÁLISIS DINÁMICO ESTRUCTURAL ... 8

1.1 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ... 8

1.1.1 DOCUMENTOS DE REFERENCIA ... 8

1.1.2 NORMATIVIDAD APLICABLE ... 9

1.1.3 LOCALIZACIÓN Y NIVEL DE AMENAZA SÍSMICA ... 9

1.1.4 CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA ... 9

1.2 DEFINICIÓN DEL MATERIAL ESTRUCTURAL ... 12

1.3 AVALÚO DE CARGAS VERTICALES PARA LA ESTRUCTURA ... 12

1.3.1 AVALÚO DE CARGAS PARA SISTEMA DE ENTREPISO ... 13

1.4 DEFINICIÓN DE LA CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA ... 14

1.5 DEFINICIÓN DE LOS MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO ... 14

1.5.1 ANÁLISIS MODAL ESPECTRAL ... 15

1.6 CARGAS DE VIENTO ... 17

1.7 DESCRIPCIÓN DEL MODELO ESTRUCTURAL ... 17

1.8 RESULTADOS DEL ANÁLISIS ESTRUCTURAL ELÁSTICO ... 18

1.8.1 MODOS DE VIBRACIÓN DE LA ESTRUCTURA Y PARTICIPACIÓN DE MASA ... 18

1.8.2 DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES Y VERIFICACIÓN DE LAS DERIVAS ... 19

1.9 CHEQUEO POR VOLCAMIENTO ... 19

2. DISEÑO ESTRUCTURAL ... 20

2.1 DISEÑO DE PILOTES Y DADOS ... 20

2.2 DISEÑO DE COLUMNAS ... 21

2.3 DISEÑO DE LOS DE ENTREPISO ... 22

1. ANÁLISIS ESTÁTICO NO-LINEAL (NSP) ... 24

1.1 PARÁMETROS DE RIGIDEZ DE LA CIMENTACIÓN ... 24

1.2 PROPIEDADES DE LOS MATERIALES ... 26

1.2.1 CONCRETO NO CONFINADO ... 26

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1.3 CARACTERÍSTICAS NO LINEALES DE LAS SECCIONES ... 28

1.3.1 VIGAS ... 28

1.3.2 COLUMNAS ... 30

1.3.3 MUROS ... 36

1.4 CURVAS DE CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA (PUSHOVER) ... 38

1.5 PUSHOVER EJE Y ... 38

1.5.1 BILINEALIZACIÓN ... 38

1.5.2 DESPLAZAMIENTO OBJETIVO ... 39

1.5.3 RANGO DE COMPORTAMIENTO ELÁSTICO ... 40

1.5.4 LIMITE DE FLUENCIA GENERAL DEL EDIFICIO ... 40

1.5.5 CAPACIDAD ÚLTIMA Y MECANISMO DE COLAPSO ESPERADO ... 41

1.6 PUSHOVER EJE X ... 41

1.6.1 BILINIZALIZACIÓN ... 41

1.6.2 DESPLAZAMIENTO OBJETIVO ... 42

1.6.3 RANGO DE COMPORTAMIENTO ELÁSTICO ... 43

1.6.4 LIMITE DE FLUENCIA GENERAL DEL EDIFICIO ... 43

1.6.5 CAPACIDAD ÚLTIMA Y MECANISMO DE COLAPSO ESPERADO ... 44

1.7 CRITERIOS DE ACEPTACIÓN ... 44

1.8 MODIFICACIONES ... 47

1.9 CONCEPTO SOBRE EL NIVEL ESPERADO DE COMPORTAMIENTO ... 47

1.9.1 NIVELES DE DESEMPEÑO ... 47

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RESUMEN

TÍTULO: DISEÑO ESTRUCTURAL EDIFICIO ALUNA

AUTOR: CASTIBLANCO GONZÁLEZ, Ricardo

PALABRAS CLAVES: Análisis estático no-lineal, Zona de amenaza sísmica alta, Sistema Estructural, Comportamiento Inelástico, Sismo de Diseño, Desempeño del Edificio.

DESCRIPCIÓN:

El presente documento consiste en el análisis estático no-lineal de una edificación localizada en una zona de amenaza símica alta, siguiendo inicialmente los parámetros del reglamento colombiano de construcción sismo resistente NSR10.

El Sistema estructural de resistencia sísmica utilizado para la edificación de 16 niveles fue un Sistema combinado de muros estructurales y pórticos de concreto resistente a momentos con capacidad especial de disipación de energía, posteriormente se adaptó el modelo del análisis lineal tridimensional para tener en cuenta el comportamiento inelástico de los elementos estructurales, de acuerdo con el estándar ASCE 41-13 “evaluación sísmica y rehabilitación de edificios existentes” mediante el cual se puede establecer un nivel de comportamiento de la estructura para el sismo de diseño, permitiendo a su vez verificar el desempeño del edificio diseñado previamente por méritos convencionales. Se propusieron modificaciones al diseño para mejorar el comportamiento esperado del edificio en términos de Resistencia y nivel de daño.

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ABSTRACT

TITLE: DISEÑO ESTRUCTURAL EDIFICIO ALUNA

AUTHOR: CASTIBLANCO GONZÁLEZ, Ricardo

KEYWORDS: Análisis estático no-lineal, Zona de amenaza sísmica alta, Sistema Estructural, Comportamiento Inelástico, Sismo de Diseño, Desempeño del Edificio

DESCRIPTION:

This paper aims the nonlinear static analysis of a building located in a high seismic hazard zone that initially followed the parameters of the Colombian Earthquake Resistant Building Regulation NSR-10.

For a building of 16 stories the seismic reinforced structural system used was the combined system of structural walls and moment frames with special energy dissipation; after that, the three-dimensional model of linear analysis was adapted in order to obtain the inelastic behavior of structural elements according to the standard ASCE 41-13 “Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Building” through which the level of behavior of the structure could be stablished, allowing the verification of the previous design building perform through conventional methods. Some modifications to the design were proposed to improve the building behavior expected in terms of resistance and level of damage.

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INTRODUCCIÓN

Comprender el comportamiento real de las estructuras ante posibles eventos sísmicos ha sido de gran interés para la ingeniería civil, con el fin de mejorar y diseñar las estructuras para que tengan un desempeño deseado ante las diferentes magnitudes sísmicas impuestas.

Hoy en día las estructuras en su mayoría se diseñan para soportar estados límites de falla y de servicio basadas en un comportamiento lineal. . Es por esto que es de suma importancia realizar análisis y diseños en base al estado inelástico de los materiales ya que esta es la mejor manera de aprovechar los materiales.

Existen diversos métodos para conocer el comportamiento inelástico de una estructura como el análisis no lineal dinámico el cual es muy complejo para su aplicación. Como parte de los procedimientos se conducirá un análisis no lineal de la estructura. Este análisis puede ser dinámico para lo cual se somete la estructura a registros de movimientos sísmicos, o puede ser estático en cuyo caso se utiliza un espectro de aceleraciones. A pesar de que las cargas sísmicas son dinámicas, un análisis no lineal estático conocido como “Push-over” donde se aplican fuerzas proporcionales al primer modo de vibración de la estructura, es una herramienta útil y sencilla para evaluar el desempeño de la edificación.

La demanda depende de diversos factores como la zona sísmica en la cual será desplantado la estructura, el tipo de suelo, el tamaño e importancia de la estructura. El (AENL) consiste primeramente en hacer actuar las cargas gravitacionales en la estructura que producen deformaciones en ésta, posteriormente se hacen actuar las cargas laterales; éstas se incrementan de forma gradual hasta que se forma la primera rótula plástica y se presenta una redistribución de rigidez de la estructura, esta metodología simula de mejor forma lo que acontece en una estructura real, así se procede hasta que la estructura llegue a la falla, es decir que se forme un mecanismo de colapso. Con esto se obtiene una gráfica que muestra dónde y en qué orden se forman las rótulas plásticas en la estructura y la curva que muestra la relación entre el cortante basal contra el desplazamiento en el nivel superior.

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OBJETIVOS Y ALCANCES

El objetivo de este trabajo de grado es realizar un estudio comparativo entre el análisis convencional utilizado comúnmente en las oficinas de diseño teniendo en cuenta los requisitos establecidos por la norma sismo resistente de construcción NSR10 y un análisis No-Lineal estático “Push-Over”, el cual nos permita evaluar el desempeño del análisis y diseño de la estructura inicial. Logrando así concluir si los requisitos de la norma sismo resistente NSR10 son adecuados o en su defecto proponer posibles modificaciones al diseño para mejorar el comportamiento esperado del edificio en términos de resistencia, ductilidad y nivel de daño de acuerdo al ASCE 41-13.

El presente trabajo se limita al proyecto del edificio Aluna, el cual está compuesto por 16 niveles de piso, con un sistema estructural combinado de muros y pórticos de concreto con capacidad especial de disipación de energía, localizado en la ciudad de Armenia donde se define una zona de amenaza sísmica alta, utilizando la microzonificación de la zona para la obtención del espectro de diseño.

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1. ANÁLISIS DINÁMICO ESTRUCTURAL

1.1 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

El presente diseño se refiere al análisis estructural del edificio Aluna, ubicado en el ciudad de Armenia, Departamento del Quindío.

En este se describe de manera secuencial y operativa, el diseño de cada uno de los elementos que conforman la estructura en general, todo enmarcado dentro del reglamento colombiano de construcción sismo resistente NSR-10, se busca que la estructura soporte las fuerzas estáticas a las que se ve sometida debido a su uso y ocupación, también a todo tipos de fuerzas dinámicas que contempla la normativa colombiana, y a las cuales se puede ver expuesta provocando daños y poniendo en peligro la integridad de las personas que la ocupan. Algunas de estas fuerzas son sismos, presiones de vientos, asentamiento de suelo y efectos de temperaturas.

En la primera parte se describen las diferentes alternativas que se tendrán en cuenta para la selección del sistema estructural y las especificaciones de los materiales que serán utilizados y su respectiva justificación. También se evalúan todas las posibles cargas a las cuales se verá sometida la estructura, para una debida simulación en los modelos computacionales, que nos brindaran una aproximación del comportamiento esperado de la estructura al estar sometido a las diferentes fuerzas, también estos resultados de análisis serán verificadas usando métodos aproximados.

En una segunda parte se describe el sistema de fundación que deberá ser construido para la estructura con el objeto de transmitir las fuerzas que se produzcan en la estructura al suelo

Se describen y se plasman los resultados de los diseños de los diferentes componentes de las estructura como cimentación, sistema principal de resistencia sísmica, cubierta y estructuras aledañas a la estructura principal como rampas de acceso.

Todos los procedimientos de diseño son descritos y se plasman los resultados, dando cumplimiento a las exigencias y chequeos requeridos por la normativa, dichos resultados contemplan las dimensiones y especificaciones de los elementos producto de los diseños, estos también serán plasmados en los planos de diseño que hacen parte documental anexa de la presente memoria de cálculo.

1.1.1 DOCUMENTOS DE REFERENCIA

Tabla 1 Documentos de Referencia

Documento Referencia

Topografía PL-TOP-1

Planos Arquitectónicos A1 – A13 V0

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1.1.2 NORMATIVIDAD APLICABLE

 Reglamento colombiano de construcciones sismo resistentes NSR-10

1.1.3 LOCALIZACIÓN Y NIVEL DE AMENAZA SÍSMICA

El edificio Aluna está localizado en la zona rural de la ciudad e Armenia, departamento del Quindío.

Tabla 2. Localización y nivel de amenaza

Departamento Municipio Aa Av Zona de amenaza sísmica Ae Ad

QUINDÍO ARMENIA 0.25 0.25 ALTA 0.20 0.10

1.1.4 CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA

La estructura contará con un área total construida de 15098,13 m2, área discriminada en 56 viviendas, 55 parqueaderos cubiertos, 12 parqueaderos descubiertos y 60 depósitos.

El edificio ALUNA se proyectará en 18 niveles de los cuales en los 3 primeros niveles encontramos la zona de parqueaderos, en el 4 nivel encontramos las áreas recreativas y comunales encontrando allí una piscina de 232.58 m2 con alturas variables. Y a partir del 5 nivel hasta la cubierta es zona apartamentos hoteleros y privados.

El edificio cuenta con área de escaleras internas, y dos ascensores que intercomunican todo el edificio.

En los primeros 4 niveles la estructura cuenta con fachadas en pérgola metálica y en las áreas de balcones, patios y cubierta se diseñaron cubiertas en estructura metálica.

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Figura 1 Imagen 3D Edificio Aluna

Sistemas Estructurales:

A continuación observaremos los posibles sistemas estructurales que se pueden utilizar para la estructura del edificio Aluna, inicialmente teniendo en cuenta que en la región el uso de sistemas en acero no han sido claramente desarrollados por lo cual genera una gran desventaja en cuanto a tiempos de ejecución y costos, por tal motivo son descartados inicialmente.

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Tabla 3. Características de la estructura

Sistema Estructural Sistema de resistencia sísmica (F H)

Sistema de resistencia para cargas verticales

SISTEMA COMBINADO MUROS ESTRUCTURALES

Muros de concreto con capacidad especial de disipación de energía (DES)

pórticos de concreto con capacidad especial de disipación de energía (DES) PÓRTICOS DE CONCRETO

RESISTENTES A MOMENTO

Pórticos de concreto resistentes a momento (DES)

SISTEMA DUAL MUROS ESTRUCTURALES

Muros de concreto con capacidad especial de disipación de energía (DES)

pórticos de concreto con capacidad especial de disipación de energía (DES)

Debido al comportamiento torsional de la estructura se ajustan los análisis con un sistema combinado de muros estructurales y pórticos de concreto con capacidad especial de disipación de energía (DES).

Para la cimentación aunque la recomendación del ingeniero de suelos es un sistema combinado; para la estructura alta es una cimentación profunda y zapatas para el sector de pisos bajos. Entonces se modifica a que todo el sistema sea en sistema de pilotes.

La edificación se clasifica como de grupo de uso: II Coeficiente de importancia I = 1.1

Sistema Estructura asignado: Pórtico de concreto resistente a momentos con capacidad moderada de disipación de energía (DES)

Sistema de Losas de entrepiso en una dirección Fuerzas de Viento: Región 2

Velocidad del Viento: 100 km/h

Muros Divisorios: Muros en mampostería (diseño de elementos no estructurales) Concretos de alta resistencia

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1.2 DEFINICIÓN DEL MATERIAL ESTRUCTURAL

1. CONCRETOS

 Cimentación: f’c = 28 MPa  Vigas y viguetas: f’c = 28 MPa

 Columnas P1 – P16: f’c = 28 MPa

2. REFUERZO

 3/8” y mayores fy=420MPa

 1/4” y menores fy=240MPa

3. PERFILES METÁLICOS

 Perfiles para vigas y columnas tipo tubo grado 50 fy=350 MPa

 Perfiles para correas tipo perlín grado 50 fy=350 MPa

 Platinas y láminas ASTM A36 fy=248 MPa

4. ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES

 Unidades de Mampostería en concreto para divisiones entre unidades habitacionales

 Particiones livianas para muros divisorios internos

Cualquier modificación en las dimensiones y/o especificaciones de los elementos deberá consultarse para estudiar su incidencia en el diseño.

1.3 AVALÚO DE CARGAS VERTICALES PARA LA ESTRUCTURA

En la evaluación de cargas verticales se analizan y determinan todas las cargas de los elementos permanentes de construcción incluyendo su estructura, los muros, pisos, cubiertas, cielos rasos, escaleras, equipos fijos y todas aquellas cargas causadas por la ocupación y uso de la edificación.

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1.3.1 AVALÚO DE CARGAS PARA SISTEMA DE ENTREPISO

Tipo:Losa maciza con vigas descolgadas

acabados: 0.05m 0.07m

0.60m 0.53m

cielo raso Peso específico concreto: 24.0 kN/m³ 1

Ancho de las viguetas: 0.16m

Análisis de cargas por m² de losa:

Peso propio loseta superior: 1.68kN/m² Peso propios de viguetas: 1.64kN/m²

Peso Vigas: 3.26 kN/L

3.32kN/m²

Resumen Carga Muerta Horizontal

Cielo raso : 0.36kN/m²

Relleno de pisos: 0.00kN/m²

Pisos: 1.10kN/m²

1.46kN/m²

Resumen Carga Muerta Vertical

Longitud

[m] Altura [m] Carga Muro tipo 1 31.00 2.50 0.491kN/m²

0.491kN/m²

Subtotal carga muerta: 5.272kN/m²

Muro fachada 1 - 2.50 4.750kN/m

Muro fachada 2 - 1.20 2.280kN/m Análisis de cargas vivas por m² de losa:

GARAJES _2.500kN/m²

REUNION _5.000kN/m²

REUNION 5.000kN/m²

REUNION _5.000kN/m²

RESIDENCIAL 1.800kN/m²

_ _

7.2 Cuartos privados y corredores

1.24m

9.1 Garajes para automoviles de pasajeros 1.4 Gimnasios

1.2 Corredores y Escaleras

7.1 Balcones 7.3 Escaleras _

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1.4 DEFINICIÓN DE LA CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA

Capacidad de

Disipación de energía Amenaza Baja Amenaza Intermedia Amenaza Alta

DMI Permitido No Permitido No Permitido

DMO Permitido Permitido No permitido

DES Permitido Permitido Permitido

1.5 DEFINICIÓN DE LOS MOVIMIENTOS SÍSMICOS DE DISEÑO

Tabla 4. Parámetros para los movimientos sísmicos de diseño

Parámetros Valor

Zona de amenaza sísmica ALTA

Perfil de suelo D

Grupo de uso de la estructura II Coeficiente de importancia (I) 1.10

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To: 0.15 s Tc: 0.70 s TL: 4.56 s

Valor espectral para deriva Sax: Para Tx =1.72seg 0.3353 Valor espectral para deriva Say: Para Ty =1.93seg 0.2923 Valor Coeficiente Kx: 1.10 Valor Coeficiente Ky: 2.00 Coeficiente de Disipación de Energia Rx: 7 Coeficiente de Disipación de Energia Ry: 7 Coeficiente por irregularidad fx: 0.54 Coeficiente por irregularidad fy: 0.54 Coef. de Disipación de Energia Rx modificado: 3.78 Coef. de Disipación de Energia Ry modificado: 3.78

1.93 0 1.7186 0

#### 0.08506309 1.72 0.10

To 0.15 0.2364 0

Tc 0.70 0.2364 0

TL 4.56 0.0365 0

Valor espectral Sax: Para Tx =1.72seg 0.0976 Valor espectral Say: Para Ty =1.93seg 0.0851 Coeficiente de sobrerresistencia

Ωo*Fs / R 0.5 Aa. Fa

Valor espectral Sax: Para Tx =1.72seg 0.293 0.163 Valor espectral Say: Para Ty =1.93seg 0.255 0.238

EXSR1 0.455 EYSR1 0.493

EXSR2 0.018 EYSR2 0.018

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4

0 1 2 3 4 5

ESPECTRO DE

ACELERACIÓN

REDUCIDO

NSR

‐

10

A

CCE

LE

RA

CI

O

N

(g

)

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1.6 CARGAS DE VIENTO

Tabla 5. Parámetros de diseño de viento según NSR10

Región Velocidad de viento Velocidad de viento

2 22 m/s – 80 km/h 28 m/s – 100km/h

1.7 DESCRIPCIÓN DEL MODELO ESTRUCTURAL

El modelo se desarrolló utilizando el programa ETABS2015, programa de la casa CSI altamente desarrollado para el análisis y diseño de edificaciones. En el modelo se incluyeron tanto los elementos del SPRS y aquellos elementos que no hacen parte de este como las viguetas y escaleras con articulaciones en sus extremos para no tener en cuenta su aporte ante fuerzas sísmicas. Se asignó un diafragma rígido de acuerdo con las características de la losa, su regularidad y continuidad. Finalmente se modelo un elemento tipo membrana para transmitir las fuerzas ingresadas al modelo y el peso propio de la losa a cada uno de los elementos.

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Figura 3 Planta estructural del Diseño Elástico del Anteproyecto

Figura 4 Planta estructural N+9.75

1.8 RESULTADOS DEL ANÁLISIS ESTRUCTURAL ELÁSTICO

1.8.1 MODOS DE VIBRACIÓN DE LA ESTRUCTURA Y PARTICIPACIÓN DE MASA

Case Mode Period UX UY Sum UX Sum UY

sec

Modal 1 1.593 0.0402 0.619 0.0402 0.619 Modal 2 1.57 0.5997 0.0381 0.6399 0.6571 Modal 3 1.421 0.0592 0.0012 0.6991 0.6584 Modal 4 0.465 0.1293 0.0002 0.8284 0.6586 Modal 5 0.417 0.0001 0.1555 0.8285 0.8141 Modal 6 0.363 0.0024 0.0025 0.8309 0.8166 Modal 7 0.236 0.0658 0.0001 0.8967 0.8167 Modal 8 0.188 0.00001758 0.0754 0.8967 0.8922 Modal 9 0.16 0.0054 0.0014 0.9021 0.8936 Modal 10 0.144 0.032 0.0005 0.9341 0.894 Modal 11 0.11 6.795E‐07 0.04 0.9341 0.9341 Modal 12 0.098 0.0172 0.00004166 0.9514 0.9341

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1.8.2 DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES Y VERIFICACIÓN DE LAS DERIVAS

1.9 CHEQUEO DE TIPO DE DIAFRAGMA

OutputCase Ux Uy Deflexión

Fs mm mm Horizontal

119 SY 0.003568 0.015142 0.015557

: : : : :

359 SY 0.00448 0.002346 0.005057

0.020144 0.012372

1.63 Rígido Índice de Deflexiones =

El Diagrama puede suponerse = Node

Punto de Control

TABLE: Nodal Displacements

Max Deflexión Horizontal = Promedio de deflexiones =

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2. DISEÑO ESTRUCTURAL

2.1 DISEÑO DE PILOTES Y DADOS

PARÁMETROS DE DISEÑO

Coeficiente de Reducción de Resitencia φc 0.75

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES SUELO

Peso específico γ 1500 Kg/m³

PESO COMPENSADO DE SUELO AREA AFER PROF. VOLUMENPESO SUELO

m2 m m3 kg

22.875 1.5 34.3125 51468.75

CONCRETO

Peso específico γ γ = 2400 Kg/m³

Resistencia del Concreto f'c f'c = 280 Kg/cm2

Módulo de Elásticidad Ec Ec = 24870.1 Kg/cm2

ACERO

Limite de Fluencia Fy Fy = 4200.00 Kg/cm2

Módulo de Elásticidad Es E = 2000000 Kg/cm2

Deformación Última εs εs = 0.0021

PROPIEDADES DE LA SECCIÓN DE LA COLUMNA

Diámetro de la Columna Dc = 40.00 cm

Área Bruta de la Sección Ag = 1257 cm2

Recubrimiento d' = 7.00 cm

DIMENSIONAMIENTO DEL PILOTE NSR10 - C.15.11.3

De acuerdo al análisis estructural la carga de servicio para el grupo de pilotes es:

288043 Kg

NUDO No. 87917 Kg

3 375960 Kg

Las cargas axiales a compresión de diseño son

486318.8 Kg 393563.3 Kg

Según el estudio de Suelos la Capacidad portante para una profundidad de 12 metros es:

FS = 1.5

h = 12.00 m

GRUPO DE PILOTES

El grupo de pilotes consta de: Dimensión larga del dado en: Y

Número de Pilotes = 4

Número de Filas, n = 2 dir Y

Número de Columnas, m = 2 dir X

Separación de pilotes (veces de diámetro), S = 2.5

La Eficiencia del Grupo de Piltoes según el "Los Angeles Group Action Method" es:

0.83

El diámetro necesario para cumplir con las condiciones de servicio es:

Diametro escogido D = 50 cm

1.2D+1.6L =

1.2D+0.5L+EX+0.3EY =

D+L = D = L = C l VP

Q3 4g1 211MQ1/M2

rl

k1U075 1.0

l0.60.4C(mPu1P/c 2)0.4 d 1.2D1.2D1.6L

 M M

C m EI0(1.4EcdI)g 2

2 ) ( u c klEI P 



     



 

  

1 n(m 1) m(n 1) 2(n 1)(m 1)

m n S

D

 

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2.2 DISEÑO DE COLUMNAS

Propiedades

f´c (Mpa) = 41 u = 0.003 FORMA DE LA COLUMNA Rectangular = R

fy (Mpa) = 420 y = 0.0021 Rectangular Hueca = RH

Es (Mpa) = 200000  = 0.85 Circular = C

Factores de reducción DIMENSIONES

 = 0.8 Fila 1 Fila 2 Fila 3 Fila 4 Fila 5 Fila 6 Fila 7 Fila 8 Fila 9 Fila 10 b= 0.55 m

 = 0.7 Fila 1 8 8 8 8 8 8 8 h= 0.7 m

flex ión = 0.9 Fila 2 8 8 Recubrimiento 0.005 m

Columnas: Fila 3 8 8 Espesor= 0 m

40x70 Fila 4 8 8

EJE A y B Fila 5 8 8

0 Fila 6

0 Fila 7 8 8

0 Fila 8 8 8

Fila 9 8 8

Fila 10 8 8 8 8 8 8 8

Sep. V 0.068 0.54 0 0.54 #### 0 0.54 0 0.54 0.068

Cantidad 9 2 0 2 1 1 2 0 2 9

As (cm2₎ _{45.604 10.13} ₀ _{10.13 5.067 5.067 10.134} ₀ _{10.134 45.604}

Cuantia = 3.69% As total= cm2 _{2.54 22.86} _47.14

c a Pu Pu Mu Mu

Compresión pura1E+300 0.7 19.3761 13.563 0.000 0.000

**Po 0.594 0.5049 14.5310 10.172 2.303 1.612

Punto de falla a compresión 0.535 0.4544 12.9531 9.067 2.541 1.779

Falla balanceada 0.409 0.3475 9.0603 6.342 3.012 2.108

Punto de falla a tracción 0.177 0.1506 3.0849 2.159 2.358 1.651

0.1 f'c Ag 0.161 0.1369 2.7023 1.892 2.276 1.593

Flex ión pura 0.000 0 0.0000 0.000 1.331 1.198

0.9 Mo = 0.000 0 0.0000 0.000 1.198

Po = 10.851

0.1 f'c Ag = 1.579 COLUMNA RECTANGULAR - 70x55

R

ACERO DE REFUERZO (Denominacion en octavos)

141.88

-10 -5 0 5 10 15 20 25

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

C

ar

ga

axia

l

(M

P

a)

Momento (MN.m)

DIAGRAMA DE INTERACCIÓN PARA LA COLUMNA - dir Y

Resistencia requerida Resistencia Nominal

0.9Mo

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(23)

(24)

3. ANÁLISIS ESTÁTICO NO-LINEAL (NSP)

INTRODUCCIÓN

Mediante nuevos procesos y nueva tecnología, el análisis y el diseño de estructuras busca encontrar con mayor precisión el comportamiento ante las diferentes cargas o niveles de amenaza externas que puedan comprometer la estabilidad de una estructura.

El análisis debe conducir a relacionar las fuerzas y las deformaciones inducidas en los diferentes componentes de la estructura los cuales deben ser sometidos a un incremente lateral de cargas monotonicamente, que representen las fuerzas inerciales de un sismo hasta que un desplazamiento objetivo sea excedido.

(25)

(26)

3.2 PROPIEDADES DE LOS MATERIALES 3.2.1 CONCRETO NO CONFINADO

Dado φ (m) Cantidad Área (m2₎ _{Long (m) Ksv (kN/m)} _Sn _{Ksr (kN/m)}

δ (m) V (kN) Ksh (kN/m)

D10-1 0.4 1 0.1257 10 312527 0.00 0 0.00027 5.253 19488

D10-2 0.4 2 0.1257 10 625053 1.00 625053 0.00094 18.38 38976 D10-4 0.4 4 0.1257 10 1250106 1.00 1250106 0.0002 3.83 77953 D12-2 0.5 2 0.1963 12 813871 1.25 1271674 0.00054 10.59 38976 D12-3 0.5 3 0.1963 12 1220807 1.25 1907511 0.00019 3.64 58465 D12-4 0.5 4 0.1963 12 1627742 1.25 2543347 7.3E-05 1.42 77953 D12-6 0.5 6 0.1963 12 2441613 1.25 3815021 0.00149 29.12 116929 D12-7 0.5 7 0.1963 12 2848549 1.25 4450858 0.0017 33.13 136418 D12-9 0.5 9 0.1963 12 3662419 1.25 5722530 0.00164 31.97 175394 D12-10 0.5 10 0.1963 12 4069355 1.25 6358368 0.00099 19.23 194882 D12-12 0.5 12 0.1963 12 4883226 1.25 7630041 0.00106 20.62 233859

Concreto

f'co= 28MPa Resistencia axial última del concreto sin confinar

εco = 0.002 Deformación axial última del concreto sin confinar

AcerodeRefuerzo

fyh= 420MPa Esfuerzo de fluencia del Acero de refuerzo

εsu 0.12 Deformación unitaria última del acero de refuerzo

MODELODEMANDERPARASECCIONESRECTANGULARESNOCONFINADAS

DATOSDEENTRADA

DATOSDESALIDA

f'l 0.000 Coef. Es igual a cero para concreto no confinado

f'cc 28.000 Mpa Resistencia axial última del concreto confinado

εcc 0.002 Deformación axial última del concreto sin confinar Ec 24870 MPa Modulo de elasticidad del concreto incofinado

Esec 14000 MPa Modulo de elasticidad del concreto confinado

r 2.288 Relación de Modulos

εsp 0.0064 Deformación axial última del concreto no confinado

0 5 10 15 20 25 30

0 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007

ST

R

ES

S

(M

P

a

)

STRAIN (m/m)

CURVA ESFUERZO Vs DEFORMACIÓN PARA EL CONCRETO NOCONFINADO DE SECCIÓN

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3.2.2 ACERO DE REFUERZO

Valores característicos del acero recomendados por el Caltran

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3.3 CARACTERÍSTICAS NO LINEALES DE LAS SECCIONES 3.3.1 VIGAS

Nombre KN‐m

f'c (Mpa) 28 fys (Mpa) 420

Ec (Mpa) 24870 Es (Mpa) 200000

Nombre Col COL45X45 Ancho Muro 0

PISO 6 Vano 1

Frame 16 Long. Viga 6.175

Base (b) 0.5 Altura (h) 0.65

d 0.55 d' 0.1

% ZR 0 % ZR 0

Localización 0 Localización 6.175

M ‐ 150.00 M ‐ 145.00

As ‐ 8.82 As ‐ 8.52

M + 90.00 M + 103.00

As + 5.29 As + 6.06

Cantidad # Barra Cantidad # Barra

7 8 7 8

70.94 70.94

OK OK

Cantidad # Barra Cantidad # Barra

7 8 7 8

70.94 70.94

OK OK

ρ = 0.02580 ρ = 0.02580

ρ' = 0.02580 ρ' = 0.02580

Mpr1 1675.93 Mpr2 1675.93

DL 3.60 LL 1.80

L. Aferente 7.8 Wu 47.74

Vg 147.38 Ln 6.18

Ve (+) 690.20 Ve (‐) 395.43

Vu 1085.63 Ve (kips) 244.27

VG50X65

FLEXIÓN DE LA VIGA

Rotula Izquierda Rotula Derecha

Acero Suministrado (‐) Acero Suministrado (‐)

As ‐ As ‐

Acero Suministrado (+) Acero Suministrado (+)

As + As +

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(31)

(32)

(33)

(34)

(35)

(36)

(37)

(38)

3.4 CURVAS DE CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA (PUSHOVER)

3.5 PUSHOVER EJE Y

3.5.1 BILINEALIZACIÓN

0 0

17.45874641 22008.36

51.93489204 31172.54

(39)

3.5.2 DESPLAZAMIENTO OBJETIVO

(40)

3.5.3 RANGO DE COMPORTAMIENTO ELÁSTICO

3.5.4 LIMITE DE FLUENCIA GENERAL DEL EDIFICIO

Vt 27493.3485 kN Cortande en el Target Displacement

δE= 33.2 cm Desplazamiento Elástico

VE = 57856.03486 kN Cortante Elástico

Vy = 14961.87512 kN δy = 12.292 cm

0.6 Vy = 8977.125073 kN Parámetros de Fluencia

μ = 4.28

ῼ0 2.08

IO 21.0 22337.5863

LS 31.4 26615.3632

CP 41.8 29210.4058

Índice de sobreresistencia

(41)

3.5.5 CAPACIDAD ÚLTIMA Y MECANISMO DE COLAPSO ESPERADO

Podemos observar que el sistema combinado tiende a fallar por las vigas de conexión entre muros, esto nos permite generar una clara jerarquía de falla, impidiendo el colapso inicial de los elementos de columna o muros.

3.6 PUSHOVER EJE X

3.6.1 BILINIZALIZACIÓN

0 0

10.84 15624

54.71 25643

(42)

(43)

3.6.3 RANGO DE COMPORTAMIENTO ELÁSTICO

3.6.4 LIMITE DE FLUENCIA GENERAL DEL EDIFICIO

Vt 22180.3685 kN Cortande en el Target Displacement

δE= 35.96 cm Desplazamiento Elástico

VE = 57856.03 kN Cortante Elástico

Vy = 14961.88 kN δy = 10.837 cm

0.6 Vy = 8977.13 kN Parámetros de Fluencia

μ = 5.10

ῼ0 1.71

IO 22.3 19096.9906

LS 33.3 21608.823

CP 44.4 23854.2471

Índice de sobreresistencia

(44)

3.6.5 CAPACIDAD ÚLTIMA Y MECANISMO DE COLAPSO ESPERADO

El mecanismo de colapso en el sentido x por su redundancia es menos probable, igual mente identificando la rotulación de vigas adyacentes a los muros.

3.7 CRITERIOS DE ACEPTACIÓN

Según ASCE-41-13 en su capítulo 7.3.2.1 Nonlinear static Procedure, se permite para las estructuras con las siguientes características:

1. μstrenght < μmax ;

2.63 < 4.28 OK

si μstrenght > μmax La estructura tiene una degradación significativa y se requerirá de un NSD

para verificar la estabilidad dinámica del edificio.

2. Se permite si los modos altos no son significativos, los modos altos deberán ser considerados si el cortante en algún resultado del análisis modal considerando los modos necesarios para para obtener el 90% de la participación de la masa excede el 130% del correspondiente cortante considerado solo en el primer modo de respuesta.

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Story Elevation Location Y‐Dir Story Elevation Location Y‐Dir 1.3 Y‐Dir Criterio de Indice de

cm kN cm kN kN Aceptación Relación

STORY16 5200 Top 2084.1086 STORY16 5200 Top 1025.7343 1333.45459 No Cumple 2.03182111 Bottom 2090.5473 Bottom 1029.2383 1338.00979 No Cumple 2.03115964 STORY15 4875 Top 3826.2947 STORY15 4875 Top 2114.0134 2748.21742 No Cumple 1.8099671 Bottom 3830.7574 Bottom 2117.2884 2752.47492 No Cumple 1.8092752 STORY14 4550 Top 5076.5939 STORY14 4550 Top 3131.5237 4070.98081 No Cumple 1.62112581 Bottom 5079.8208 Bottom 3134.5683 4074.93879 No Cumple 1.62058067 STORY13 4225 Top 6009.1578 STORY13 4225 Top 4072.6019 5294.38247 No Cumple 1.47550827 Bottom 6011.6892 Bottom 4075.4015 5298.02195 No Cumple 1.47511581 STORY12 3900 Top 6774.8678 STORY12 3900 Top 4933.048 6412.9624 No Cumple 1.37336345 Bottom 6777.0526 Bottom 4935.59 6416.267 No Cumple 1.37309878 STORY11 3575 Top 7444.3038 STORY11 3575 Top 5709.2861 7422.07193 No Cumple 1.30389398 Bottom 7446.2358 Bottom 5711.5587 7425.02631 No Cumple 1.30371343 STORY10 3250 Top 8042.4274 STORY10 3250 Top 6397.3125 8316.50625 Cumple 1.25715719 Bottom 8044.1761 Bottom 6399.3064 8319.09832 Cumple 1.25703875 STORY9 2925 Top 8607.3592 STORY9 2925 Top 6995.4112 9094.03456 Cumple 1.23042934 Bottom 8609.076 Bottom 6997.1204 9096.25652 Cumple 1.23037414 STORY8 2600 Top 9177.0359 STORY8 2600 Top 7496.8382 9745.88966 Cumple 1.22412084 Bottom 9178.8232 Bottom 7498.2616 9747.74008 Cumple 1.22412683 STORY7 2275 Top 9769.7596 STORY7 2275 Top 7911.2554 10284.632 Cumple 1.234919 Bottom 9771.5733 Bottom 7912.3974 10286.1166 Cumple 1.23496999 STORY6 1950 Top 10352.2554 STORY6 1950 Top 8236.481 10707.4253 Cumple 1.25687844 Bottom 10353.9771 Bottom 8237.3525 10708.5583 Cumple 1.25695448 STORY5 1625 Top 10895.9264 STORY5 1625 Top 8477.4804 11020.7245 Cumple 1.28527887 Bottom 10897.5019 Bottom 8478.1007 11021.5309 Cumple 1.28537066 STORY4 1300 Top 11390.8276 STORY4 1300 Top 8642.6755 11235.4782 No Cumple 1.31797469 Bottom 11392.2248 Bottom 8643.072 11235.9936 No Cumple 1.31807589 STORY3 975 Top 12078.5454 STORY3 975 Top 8799.5259 11439.3837 No Cumple 1.37263593 Bottom 12079.7639 Bottom 8799.7386 11439.6602 No Cumple 1.37274122 STORY2 650 Top 12431.8504 STORY2 650 Top 8853.8996 11510.0695 No Cumple 1.40411016 Bottom 12437.6057 Bottom 8854.655 11511.0515 No Cumple 1.40464035 STORY1 325 Top 12583.1813 STORY1 325 Top 8871.3841 11532.7993 No Cumple 1.41840114 Bottom 12584.2678 Bottom 8871.517 11532.9721 No Cumple 1.41850236

Resultados

(46)

Story Elevation Location X‐Dir Story Elevation Location X‐Dir 1.3 X‐Dir Criterio de Indice de

cm kN cm kN kN Aceptación Relación

STORY16 5200 Top 1968.8978 STORY16 5200 Top 1145.71582 1489.43056 No Cumple 1.71848706

Bottom 1975.0829 Bottom 1149.88956 1494.85643 No Cumple 1.71762834

STORY13 4225 Top 6042.122 STORY13 4225 Top 4696.58137 6105.55579 Cumple 1.28649363

Bottom 6045.106 Bottom 4700.13384 6110.17399 Cumple 1.28615614

Resultados TABLE: Story Response 11 Modos TABLE: Story Response 2 Modo

(47)

3.8 MODIFICACIONES

Aunque aparentemente el modelo presenta buenas condiciones, los modos altos presentan gran importancia en el comportamiento de la estructura, por lo cual se debe ajustar el modelo con otros métodos dinámidos o un análisis cronológico.

3.9 CONCEPTO SOBRE EL NIVEL ESPERADO DE COMPORTAMIENTO

Se puede observar que el sistema de jerarquía de falla está claramente localizado entre las vigas de los muros, por lo cual posiblemente aumentando la capacidad de ductilidad de las vigas se pueda mejorar el comportamiento general de la estructura, permitiendo la mayor participación de las columnas, teniendo presente el diseño de los diafragmas y elementos secundarios.

(48)

NIVELES DE DAÑO PARA MUROS

Generated Hinge Relative DistanceAbsolute Distance P M3 U1 R2 R3 Hinge State Hinge Status

cm kN kN‐cm cm rad rad

W15H14 0,5 162,5 4274,8526 1193,806 0,649 3,235E‐11 ‐0,000003 B to C IO W22H14 0,5 162,5 4180,2607 671,661 0,629 6,251E‐11 ‐0,000015 B to C IO W5H14 0,5 162,5 ‐18167,0828 ‐65206,605 ‐0,564 ‐1,252E‐10 ‐0,002475 B to C LS W6H14 0,5 162,5 ‐18364,5682 ‐45498,632 ‐0,707 ‐4,11E‐12 ‐0,002878 B to C LS W15H15 0,5 162,5 3992,7741 1396,34 0,581 2,961E‐11 0,000001 B to C IO W22H15 0,5 162,5 4444,0315 917,128 0,694 3,225E‐11 ‐0,00001 B to C IO W13H15 0,5 162,5 5472,0613 ‐723,915 0,603 0 ‐0,000009 B to C IO W5H15 0,5 162,5 ‐18167,0842 ‐55444,106 ‐0,56 ‐7,963E‐11 ‐0,002037 B to C LS W6H15 0,5 162,5 ‐18780,8202 ‐37483,638 ‐0,757 ‐2,733E‐12 ‐0,002326 B to C LS W19H16 0,5 162,5 ‐14781,9414 ‐54090,868 ‐0,739 0 ‐0,00515 B to C CP W4H16 0,5 162,5 1334,6613 1880,152 0,942 1,016E‐11 ‐0,000015 B to C IO W15H16 0,5 162,5 3973,5858 1187,769 0,579 1,207E‐11 ‐0,000007 B to C IO W22H16 0,5 162,5 4726,0813 951,337 1,449 1,207E‐11 ‐0,00001 B to C IO W13H16 0,5 162,5 6387,6595 2610,459 1,123 0 0,000008 B to C IO W20H16 0,5 162,5 1528,3609 4560,387 0,522 1,522E‐11 ‐2,558E‐07 B to C IO W5H16 0,5 162,5 ‐18249,3062 ‐57766,385 ‐0,567 ‐3,457E‐11 ‐0,002174 B to C IO W6H16 0,5 162,5 ‐18994,7012 ‐44533,245 ‐1,371 ‐3,895E‐12 ‐0,005386 B to C CP W8H16 0,5 162,5 4573,0057 947,333 0,871 2,332E‐11 ‐0,00001 B to C IO

(49)

3.9.2 ANÁLISIS DE RESULTADOS

El diseño elástico muestra una buena aproximación del comportamiento inelástico de la estructura donde el nivel de desempeño de los elementos en su mayoría se mantiene dentro del límite de seguridad a la vida definidos por ASCE 41-13.

El desplazamiento objetivo calculado en el sentido del periodo fundamental es menor al desplazamiento en cubierta del método lineal elástico en los dos sentidos, lo que nos muestra un comportamiento conveniente.

Debido a que los modos altos tienen una gran importancia en el comportamiento de la estructura no cumple con los criterios de aceptación del ASCE 41-13, por lo cual se recomienda realizar un análisis cronológico de la estructura para optimizar y comparar los resultados o igualmente utilizar otros métodos reglamentados como el N2.

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DOCUMENTOS DE REFERENCIA

1. AIS. Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. AIS: Colombia, 2010.

2. Dinámica Estructural Aplicada al Diseño Sísmico, Luis Enrique García Reyes.

3. ASCE 7 -10 Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures. American Society of Civil Engineers.

4. ASCE 41-13, Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings.

5. Theoretical Stress-Strain Model for Confined Concrete, J.B. Mander, M.J.N. Priestley and R. Park, ASCE.

6. FEMA 440 - Improvement of nonlinear static seismic analysis procedures, NEHRP, Jun 2005.

7. Seismic Design of Cast-in-Place Concrete Diaphragms, Chord, and Collectors

8. NIST GCR 14-917-25 Recommendations for Seismic Design of Reinforced Concrete Wall Buildings Based on Studies of the 2010 Maule, Chile Eartquake, NEHRP

(51)

(52)

VISTA 3D

ESCALA: 1:200

ES-01

0 2 4

CIMENTACIÓN PLANTA DE NIVEL NE+0.00

ESCALA: 1:150

ES-01

0 2 4

6

B E

L

G 1

A C D F H

3 2 4 5 I 8 K J 7

DADO 35 28MPa 381.60 915830.4

LOSA 17 28MPa 1262.07 3028970.

LOSA TANQUE 1 28MPa 64.38 154506.0

PANTALLA 8 28MPa 866.94 2080665.

PILOTE 19 28MPa 420.30 1008715.

VIGA 87 28MPa 1538.34 3692022.

VIGA DE CIMENTACIÓN 63 28MPa 84.95 203890.7

VIGUETA 14 28MPa 1007.93 2419032.

TOTAL (kg): 6284.09 15081811 Las cantidades presentadas en esta tabla NO tienen en cuenta desperdicios

de concreto, ni elementos no estructurales, es responsabilidad del constructor determinar la cantidad neta a solicitar en obra.

CANTIDADES DE ACERO DE REFUERZO

PESO (kg) MATERIAL LONGITUD (m)

DIAMETRO

#5 A615-60 29.25 45.4

#6 A615-60 314.66 703.3

748.7 TOTAL (kg):

CANTIDADES DE MALLA ELECTROSOLDADA

PESO (kg) REFERENCIA NOMBRE MATERIAL AREA (m²)

Malla

6.5mm/6.5mm-150/150 A497-60 2165.95 5862.7

5862.7

TOTAL: 2165.95 (m²) (kg)

Las cantidades referenciadas en esta tabla NO tienen en cuenta desperdicios por cortes, es responsabilidad del constructor evaluar la cantidad neta a solicitar en obra

CANTIDADES DE ESTRUCTURA METALICA

0.0

TOTAL: (kg)

Las cantidades referenciadas en esta tabla NO tienen en cuenta desperdicios ni elementos extra determinados en conexiones, es responsabilidad del constructor elaborar las cantidades netas de obra sobre planos de taller e imprevistos presentados.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS Y DE DISEÑO SEGÚN NSR-10

PARÁMETROS DE EVALUACIÓN DINÁMICA EN LA ESTRUCTURA:

ZONA DE AMENAZA SÍSMICA: ALTA

TIPO DE ESTRUCTURA: PÓRTICO DE CONCRETO RESISTENTE A MOMENTOS

COEFICIENTE DE IMPORTANCIA II: 1.10

RANGO DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA: ESPECIAL

DISEÑO DE CONCRETO SEGÚN ACI 318 - 08

CARGAS DE ANÁLISIS ESTRUCTURAL

CARGA MUERTA PISO TIPO : 195 kg/m2 más Peso Propio

CARGA VIVA PISO TIPO = 180 kg/m2 más Peso Propio

VELOCIDAD DEL VIENTO = 100 Km/h

ESPECIFICACIONES DE MATERIALES

CONCRETO f 'c = 28 MPa

ACERO DE REFUERZO Fy = 420 MPa

D2 3700X2500 VC30 500X600 D1 2400X2400 VC38 500X600 D1 2400X2400 VC17 500X600 8,05 VC2 500X600 VC26 500X600 VC34 500X600 C10 500X600 VC25 500X600 6,25 D2 3700X2500 VC28 500X600 C1 500X700 VC29 500X600 VC43 500X600 C10 500X600 VC18 500X600 D3 2400X6000 VC33 500X600 D2 3700X2500 VC36 500X600 D4 7200X2500 D2 3700X2500 VC5 500X600 D4 7200X2500 VC33 500X600 C10 500X600 VC1 500X600 VC33 500X600

C1 500X700 C1 500X700

VC22 500X600 VC33 500X600

C1 500X700 P4 400X4900

VC16 500X600 P1 400X52100 VC14 500X600 C8 600X2100 C8 600X2100 VC37 500X600 VC45 500X600 VC44 500X600 3,70 1,15 C14 600X1800 VC45 500X600 VC9 500X600 C14 600X1800 VC35 500X600 D2 3700X2500 VC6 500X600 VC23 500X600 D8 2000X2000 VC13 500X600 VC20 500X600 D1 2400X2400 VC15 500X600 VC46 500X600 VC40 500X600 VC41 500X600 C10 500X600 C18 500X600 C11 500X600 C10 500X600 C10 500X600 C10 500X600 C18 500X600 C18 500X600 VC18 500X600 VC3500X600 VC2 500X600 C11 500X600 C10 500X600 D6 2000X1200 C14 600X1800 C14 600X1800 P2 400X52100 C10 500X600 VC31 500X600 C13 600X1400 C13 600X1400 C13 600X1400 P3 400X6100 P4 400X4900 C14 600X1800 P3 400X6100 D2 3700X2500 VC22 500X600 VC36 500X600 7,80 D4 7200X2500 D6 2000X1200 VC17500X600 VC2 500X600 VC40 500X600 VC28

500X600 D2 3700X2500

VC33 500X600

VC11 500X600

VC42 500X600

VC43 500X600

D1 2400X2400VC18 500X600

7,17 D2 3700X2500

VC31 500X600

VC41 500X600 D3 2400X6000

VC6 500X600 D2 3700X2500 1,75 VC9 500X600 VC19 500X600 VC33 500X600 VC6 500X600 D5 2000X1200

VC39 500X600 VC9

500X600 VC8500X600 VC21 500X600 VC7 500X600 VC10 500X600 D7 4000X2000 D3 2400X6000 D3 2400X6000 D6 2000X1200 D6 2000X1200 D4 7200X2500 D6 2000X1200 5,15 D6 2000X1200 D9 1200X2000 D9 1200X2000 D9 1200X2000 D6 2000X1200 P2 400X52100 P2 400X52100 4,25 4,40 7,80 6,35 16,75 7,15 0,05 1,25 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 6,25 6,25 1,25

1,25 1,25 1,25

0,85

PROYECTO DE GRADO POSGRADO RICARDO CASTIBLANCO GONZÁLEZ Cod. 201221702

PLANO # 1

(53)

ENTREPISO PLANTA DE NIVEL NE+3.25

ESCALA: 1:150

ES-02

0 2 4 3 L 2 4 8 5 D 7 1 G

A B C E F H

6 K J I D 3

CIMENTACIÓN PLANTA DE NIVEL NE-1.50

ESCALA: 1:150

ES-02

0 2 4 E K 5 4 2 1 H G F C B A J L 7 6 VT1 160X650 P2 400X52100 VT1 160X650 7,80 VG213 450X650 VG212 500X650 VG206 450X650 VT1 160X650 VT2 160X650 VT1 160X650 VG205 450X650 VT15 160X650 VT1 160X650 C18 500X600 C10 500X600 15,20 VT1 160X650 VG214 450X650 VT30 160X650 VG207 450X650 VT1 160X650 VT1 160X650 C1 500X700 C18 500X600 VT1 160X650 VG202 500X650 VT1 160X650 C10 500X600 16,75 VG213 500X650 VG218 450X650 C18 500X600 VT1 160X650 C10 500X600 VG216 450X650 VT22 160X650 VG207 450X650 C10 500X600 C1 500X700 VG206 500X650 C10 500X600 6,24 1,28 VG216 500X650 VG202 500X650 VT1 160X650 VT31 160X650 VT1 160X650 VG219 450X650 VG206 450X650 1,80 VG219 450X650 VG215 450X650 VG204 450X650 C11 500X600 VG208 500X650 VT1 160X650 VG219 450X650 P2 400X52100 VG217 500X650 VG201 500X650 VG202 500X650 VG217 500X650 VG216 450X650 VT1 160X650 VG216 500X650 VG207 500X650 VG215 500X650 VG205 500X650 VG202 500X650 VG203500X650 VG207 450X650 C10 500X600 VT22 160X650 C10 500X600 C11 500X600 C10 500X600 VG207 450X650 VG209 500X650 C10 500X600 VG214 500X650 VG205 500X650 VG206 450X650 VG202 500X650 VG208 500X650 VG213 500X650 P3 400X6100 7,80 P4 400X4900 C14 600X1800 VT1 160X650 C14 600X1800 VT1 160X650 C14 600X1800 C14 600X1800 C14 600X1800 P3 400X6100 C13 600X1400 C13 600X1400 VT35 160X650 VB8 200X650 C13 600X1400 C8 600X2100 P4 400X4900 C1 500X700 C1 500X700 VT15 160X650 C8 600X2100 VT1 160X650

VG202 500X650VG210 500X650

6,35 P1 400X52100 4,24 VT1 160X650 VT1 160X650 7,80 VT1 160X650 2,10 6,24 VT1 160X650 VB2 200X650 VB10 300X650 VT1 160X650 4,40 VT34 160X650 VT1 160X650 7,80 VT1 160X650 VT1 160X650 VB9 300X650 2,63 VT22 160X650 VT22 160X650 VT22 160X650 VT1 160X650 VT22 160X650 VT22 160X650 VT35 160X650 VT22 160X650 VT22 160X650 VT22 160X650 VT24 160X650 VT1 160X650 VT3 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650

VT1 160X650 VT1 160X650

VT1 160X650 VT26 160X650 1,75 VB2 200X650 VT1 160X650 VT5 160X650 VT1 160X650 8,05 VT16 160X650 VT17 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT35 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT16 160X650 VT3 160X650 VT1 160X650 VT14 160X650 VT12 160X650 VT1 160X650 VT11 160X650 VT34 160X650

VT34 160X650 VT1 160X650

VT1 160X650 VT1 160X650 P2 400X52100 0,66 3,74 4,25 7,15 _6,24 7,17 7,80 3,90 7,80 16,75 _1,25 PT1 D500 1,20 PT2 D400 1,25 PT2 D400 PT1 D500 2,00 1,25 7,80 PT1 D500 4,40 _1,25 PT1 D500 1,25 2,00 1,20 1,25 PT2 D400 2,00 1,20 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 1,25 1,25 4,25 7,81 0,45 7,80 0,45 0,57 1,25 1,25 0,80 1,25 1,20 1,25 PT2 D400 PT2 D400 1,20 0,68 3,46 2,00 PT1 D500 PT1 D500 0,80 6,25 4,00 0,63 0,67 0,62 PT1 D500 2,00 2,00 0,80 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT2 D400 PT1 D500 1,25 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 0,63 PT1 D500 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 7,80 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 6,35 1,75 7,80 7,80 7,80 7,80 1,25 2,00 1,25 1,20 1,20 1,25 0,59 5,22 1,25 1,25 1,25 2,00 8,05 0,58 1,25 0,45 0,45 0,80 1,25 0,80 1,25 0,45 6,25 0,63 6,25 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 0,63 1,25 0,95

PLANO # 2

(54)

ENTREPISO PLANTA DE NIVEL NE+13.00

ESCALA: 1:150

ES-03

0 2 4 5 C A 3 E 1

B D F G H

2 4

ENTREPISO PLANTA DE NIVEL NE+9.75

ESCALA: 1:150

ES-03

0 2 4

F

J

L

3

A B C D E G H

1 2 4 5 6 K C

ENTREPISO PISO TIPO

ESCALA: 1:150

ES-03

0 2 4

F G

5

E

A B D H

1 2 3 4 VT33 160X650 VT26 160X650 VT4 160X650 VG516 500X650 VG503 500X650 VB12 200X650 4,40 VT1 160X650 VG505 500X650 VB2 200X650 VB2 200X650 0,08 VT1 160X650 VG503 500X650 7,80 C1 500X700 VG503 500X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VG510 500X650 VT13 160X650 7,80 VB2 200X650 VT1 160X650 VG509 500X650 VT1 160X650 VB2 200X650

VT1 160X650 _{VG506 500X650}

VT11 160X650 VT1 160X650 VG510 500X650 3,25 VG503 500X650 VT1 160X650 C14 600X1800 VG507 500X650 2,30 VT34 160X650 VB4 300X650 VT1 160X650 C14 600X1800 VT36 160X650 VT3 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT5 160X650 VG510 500X650 VT38 160X650 1,52 VT32 160X650 VT1 160X650 VB3 200X650

VG506500X650 _{VG506 500X650}

VB11 200X650 P2 400X52100 VT1 160X650 VT1 160X650 VT13 160X650 VB2 200X650 VG511 500X650 VT37 160X650 VB7 200X650 VG503 500X650 VB5 200X650 VT1 160X650 VT1 160X650 C13 600X1400 VG511 500X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VG514 500X650 VT1 160X650 VG503 500X650 C14 600X1800 VT1 160X650 VG514 500X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VG506 500X650 C1 500X700 VG514 500X650 VG510 500X650 VT1 160X650 VG513 500X650 VG513 500X650 7,80 VG503 500X650 VT1 160X650 VB6 200X650 VT1 160X650 VT1 160X650 C8 600X2100 VT1 160X650 VG506 500X650 VB10 300X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VB2 200X650 VB8 200X650 VG505 500X650 VT1 160X650 VT1 160X650 0,97 VG503 500X650 VT1 160X650 VB2 200X650 VG513 500X650 VG503 500X650 P3 400X6100 VG506 500X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 1,23 VT1 160X650 C13 600X1400 VB2 200X650 VG506 500X650 C13 600X1400 VT1 160X650

VT1 160X650 VT1 160X650

VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 7,80 C1 500X700 VT1 160X650 C14 600X1800 VT3 160X650 VB2 200X650 0,98 C8 600X2100 VT12 160X650 P3 400X6100 VT1 160X650 VT1 160X650 VT34 160X650 7,80 VT34 160X650 VT2 160X650 VG503 500X650 VB1200X650 P4 400X4900 C1 500X700 C14 600X1800 P4 400X4900 VG506 500X650

VT1 160X650 VT1 160X650

VT26 160X650 VG510 500X650 VB2 200X650 VT1 160X650 6,35 P1 400X52100 P2 400X52100 P2 400X52100 1,00 1,44 0,23 1,27 1,27 1,23 2,10 4,25 1,75 7,80 7,80 16,75 54,60 VG401 500X650 VG413 450X650 0,97 8,05 VT1 160X650 C10 500X600 VG413 500X650 1,23 VG403 500X650 C10 500X600 1,52 4,25 54,60 VT17 160X650 VG419 450X650 VG416 500X650 VT1 160X650 VG412 500X650 VT34 160X650 VT1 160X650 VG416 500X650 1,22 VB8 200X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VG403500X650 VG401 500X650 VG402 500X650 VT34 160X650 P4 400X4900 VT1 160X650 7,80 C1 500X700 1,75 C18 500X600 C18 500X600 VG414 500X650 VG419 450X650 450X650 VT1 160X650 VG407 450X650 P3 400X6100 VG404 450X650 VG404 450X650 C10 500X600 C14 600X1800 VG413 500X650 C10 500X600 C18 500X600 C10 500X600 VT1 160X650 C13 600X1400 VG419 450X650 VG403 500X650 VT29 160X650 VG402 500X650 15,20 VT1 160X650 VG417 500X650 VG404 450X650 VG401 500X650 VG402 500X650 C1 500X700 VG403 500X650 VG415 450X650 VG415 500X650 VG403 500X650 VG402 500X650 VG401 500X650 VT1 160X650 VG402 500X650 2,53 VG401 500X650 VG415 500X650 VT1 160X650 VG404 450X650 P3 400X6100 VG407 450X650 C10 500X600 C10 500X600 VT1 160X650 VG407 450X650 VG407 450X650 C10 500X600 VT1 160X650 VG414 500X650 VG403 500X650 VG413 450X650 VG403 500X650 C14 600X1800 VG401 500X650 VG402 500X650 VG402 500X650 VG412 450X650 VG412 500X650 VG401 500X650 VG411 500X650 VG402 500X650 VG401 500X650 VG407 450X650 P4 400X4900 C14 600X1800 C14 600X1800 C14 600X1800 VT6 160X650 C13 600X1400 C13 600X1400 C8 600X2100 C1 500X700 7,80 C8 600X2100 VG407 500X650 VG409 500X650 VG410 500X650 C1 500X700 0,97 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT33 160X650 VT1 160X650 VT30 160X650 VT1 160X650 VT5 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 16,75 VT15 160X650 VT1 160X650 VT29 160X650 VT1 160X650 VT32 160X650 VT1 160X650

VT1 160X650 VT3 160X650

VT1 160X650 VT31 160X650

VT4 160X650

VT6 160X650VT30 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VB10 300X650 VT26 160X650 VB2 200X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VB2 200X650 VT1 160X650 VT15 160X650 VT16 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 4,40 VT1 160X650 VT1 160X650 VT3 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT16 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 0,97 VT14 160X650 VT12 160X650 P2 400X52100 VT1 160X650 VT1 160X650 VT11 160X650 VT34 160X650 P1 400X52100 P2 400X52100 P2 400X52100 6,35 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 2,30 1,23 1,09 0,97 P2 400X52100 4,40 7,58 5,40 0,30 7,80 0,03 0,20 1,75 8,98 4,40 0,36

PLANO # 3

CONTINE : PLANTA NE +9.75, PLANTA NE +13.00 Y ENTREPISO PISO TIPO

6,35

4,25

P2 400X52100 P2 400X52100

2,25 0,60 46,20 7,80 0,60 7,80 7,80 7,80 7,80 17,24 7,80 7,80 1,75 6,35 2,10 9,79 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 9,49 0,30 7,80 3,50 4,30 7,80 15,40 0,30 7,50 4,10 0,50

(55)

NE+22.75

ALZADO EJE 1

ESCALA: 1:150

ES-04

0 2 4

NE+29.25 C H NE+0.00 A NE+42.25 NE+26.00 C B NE+3.25 NE+48.75 D F NE+32.50 NE-13.50 NE+6.50 A NE+9.75 E NE+45.50 NE+13.00 G NE+16.25 NE-1.50 NE+19.50 NE+35.75 NE+39.00 B 1

SECCION

Escala: 1:50 B F

SECCION

Escala: 1:50 A B 1 1

SECCION

Escala: 1:50 C H P1 400X52100 3,25 VG503 500X650 VG503 500X650 VG401 500X650 VG502 500X650 VB10 300X650 VG503 500X650 D1 2400X2400 VG503 500X650 VG201 500X650 VG503 500X650 C1 500X700 VG503 500X650 PT1 D500 VC31 500X600 PT1 D500 P4 400X4900 PT1 D500 VG503 500X650

VG503 500X650 VG503 500X650

VG503 500X650 VG503 500X650 VG509 500X650 VG301 500X650 PT1 D500 VG503 500X650 VG503 500X650 3,25 PT1 D500 VG401 500X650 VG502 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VC42 500X600 VG503 500X650 VG301 500X650 VC38 500X600 VG401 500X650 VG502 500X650 PT1 D500 VG401 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG401 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 PT1 D500 PT1 D500 VG503 500X650 VG301 500X650 VG503 500X650 VG515 500X650 3,25 PT1 D500 VC1 500X600 D4 7200X2500 PT1 D500 VG503 500X650 D2 3700X2500 PT1 D500 VG503 500X650 VG301 500X650 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 VG503 500X650 C8 600X2100 PT1 D500 VG503 500X650 VG213 500X650 VG503 500X650 3,25 VG503 500X650 VG201 500X650 3,25 VG503 500X650 VG509 500X650 VG503 500X650 PT1 D500 VG301 500X650 PT1 D500 VG503 500X650 VG503 500X650 VG502 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 3,25 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG502 500X650 VG503 500X650 C1 500X700 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG401 500X650 3,25 VG503 500X650 VG503 500X650 VG502 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG201 500X650 VG503 500X650 3,25 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG301 500X650 VG201 500X650 C1 500X700 VC22 500X600 VG301 500X650 VG201 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 PT1 D500 VG503 500X650 D4 7200X2500 VG503 500X650 VG503 500X650 PT1 D500 VG503 500X650 VG503 500X650 VG401 500X650 VG503 500X650 VG201 500X650 PT1 D500 P4 400X4900 D1 2400X2400 D3 2400X6000 3,25 D1 2400X2400 VC31 500X600 D1 2400X2400 VC22 500X600 PT1 D500 PT1 D500 VG509 500X650 PT1 D500 VG516 500X650 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 VG509 500X650 PT1 D500 VG311 500X650 PT1 D500 12,00 VB10 300X650 3,25 VG503 500X650 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 _PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 VG503 500X650 3,25 VG503 500X650 PT1 D500 VG503 500X650 3,25 VG503 500X650 PT1 D500 VG503 500X650 VG502 500X650 VG509 500X650 3,25 VG516 500X650 3,25 VB10 300X650 PT1 D500 D3 2400X6000 P2 400X52100 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 VG411 500X650 VG512 500X650 VG516 500X650 VG516 500X650 VG317 500X650 VG509 500X650 VG509 500X650 VG509 500X650 VG509 500X650 3,25 3,25 1,50 P1 400X52100 4,90 0,40 P4 400X4900 0,40 4,90 P4 400X4900

PLANO # 4

(56)

ALZADO EJE B

ESCALA: 1:150

ES-05

0 2 4

NE+39.00 NE+3.25 5 4 NE+48.75 NE+45.50 NE+19.50 NE+6.50 1 2 NE+42.25 3 NE-13.50 NE-1.50 NE+0.00 NE+9.75 NE+13.00 NE+16.25 NE+22.75 NE+26.00 NE+29.25 NE+32.50 NE+35.75 E

SECCION

Escala: 1:50 J 2 NE-1.50 NE+0.00

SECCION

Escala: 1:50 G C 2 J

ALZADO EJE C

ESCALA: 1:150

ES-05

0 2 4

NE+39.00 NE+9.75 NE+0.00 NE-1.50 NE-13.50 2 4 NE+35.75 NE+3.25 NE+32.50 NE+29.25 NE+13.00 1 3 NE+16.25 NE+48.75 NE+45.50 NE+42.25 NE+26.00 NE+22.75 NE+19.50 NE+6.50 5 G F

SECCION

Escala: 1:50 I 4

SECCION

Escala: 1:50 E B 3

SECCION

Escala: 1:50 F 2 C

DETALLE PILOTE PT1

ESCALA: 1:50

ES-05

0 2 4

NE-13.50 NE-1.50 H NE+0.00 4

SECCION

Escala: 1:50 H 4 3,25 3,25 3,25 3,25 3,25 1,85 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 VC28 500X600 3,25 VG510 500X650 PT1 D500 D4 7200X2500 D4 7200X2500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 PT1 D500 3,25 3,25 6,50 3,25 3,25 3,25 6,50 3,25 1,50 12,00 2,53 0,58 1,25 0,95 PT1 D500 0,45 VC36 500X600 PT1 D500 C14 600X1800 PT1 D500 VC40 500X600 D2 3700X2500 LC1 100X45079

(2)25 #6 20 c/ 150

0,60 0,80 1,25

0,45 0,60 PT1 D500 0,63 PT1 D500 PT1 D500 VC40 500X600 D2 3700X2500 0,63 0,80 I 1,25 1,25 0,60 PT1 D500 VG412 500X650 PT1 D500 PT1 D500 PT2 D400 P2 400X52100 VG511 500X650 VG312 500X650 VG212 500X650 VG510 500X650 PT1 D500 VG510 500X650 VG510 500X650 VG510 500X650 VG511 500X650 VG510 500X650 VG510 500X650 VG510 500X650 VG510 500X650 VG510 500X650 VG510 500X650 PT1 D500 PT1 D500 D3 2400X6000 PT1 D500 D3 2400X6000 PT2 D400 P2 400X52100 C14 600X1800 PT1 D500 PT1 D500 D2 3700X2500

(2)17 #6 19

c/ 150 1,50

0,10 0,60 P3 400X6100 C14 600X1800 P2 400X52100 PT1 D500 D3 2400X6000 PT1 D500 12,00 PT1 D500 PT1 D500

PLANO # 5

(57)

D

ENTREPISO PLANTA DE NIVEL NE+13.00

ESCALA: 1:150

ES-06

0 2 4

G C

A B E F H

1 2 3 4 5 4

SECCION TRANSVERSAL DE LOSA

Escala: 1:50 NE+13.00

2 1

3

DETALLE ACERO LOSA 8cm

Escala: 1:25 NE+13.00

SECCION

Escala: 1:50 L

SECCION

Escala: 1:50 J 5 C

SECCION

Escala: 1:50 K 5 G

ALZADO EJE 5

ESCALA: 1:150

ES-06

_{0 2 4}

NE+6.50 NE+3.25 NE+0.00 NE-1.50 G F E D C P1 400X52100 P2 400X52100 7,80

1*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/4150.01*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/5350.2

7,80

4,40

7,80

23*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/5310.0 23*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/6000.0

3*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/4150.08*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/4150.029*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/6000.05*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/6000.07*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/6000.02*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/2300.03*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/1450.01*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/5650.0

7,80 0,30 0,30 9,49 7,80 2,10

1*6.5mm/6.5 mm-150/150 -1571/1035.2 1*6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/6000.0

P4 400X4900

P3 400X6100 P3 400X6100

P2 400X52100

P2 400X52100 P4 400X4900

0,30 7,80 7,80 7,80 0,30 7,50 3,06 0,25 7,60 0,20 7,80 0,30 4,10 0,20 5,70 7,80 3,50 0,97 1,95 VT1 160X650 VT1 160X650 VB2 200X650 VT1 160X650 VG506 500X650 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 1,23 VT1 160X650 VT1 160X650 VT1 160X650 0,97 VG503 500X650 VG503 500X650

LS1 80X16550 1,27 1,23

4,40 6,35

1,75

1,52

0,85 1,00 1,52 1,27 1,27 1,27

6.5mm/6.5 mm-150/150 -2350/4150.0

P2 400X52100

0,08

0,02

22 10 - @ #6 200 L= 1.5 17 6 - @ #5 200 L= 2.3

18 6 - @ #6 200 L= 2.3

D400

21 10 - @ #5 200 L= 1.5

D5 2000X1200 L 1,20 PT2 D400 PT2 D400 VC39 500X600 2,00 C10 500X600 0,60 D9 1200X2000 C10 500X600 D6 2000X1200 C10 500X600 C10 500X600 D7 4000X2000 D6 2000X1200 D5 2000X1200 C10 500X600 VC43 500X600 D6 2000X1200 J K VG304 450X650 PT2 D400 C10 500X600 3,25 VG204 450X650 C18 500X600

PT2 D400 PT2 D400

PT2 D400

PT2 D400 _{PT2 D400}PT2 D400

PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 PT2 D400 3,25 3,25 1,50

PLANO # 6

(58)

(59)

VCT

NE+0.00

Es 1 b= 0.50 h=0.60

0.60 7.20 0.60

5#6L=8.95 R129

42

52

10

52

36#3 L=2.08m b=0.42 h=0.52 R130

36#3 L=0.72m h=0.52 R131

50 60 36#3c/20

VB

NE+13.00 Es 1 b= 0.20 h=0.60

0.20 1.55 0.50 7.30 0.50 7.30 0.50

2#5L=5.20 R57 2#5L=8.00 R14 2#5L=6.30 R8

12

52

80#3 L=1.48m b=0.12 h=0.52 R9

20

60

8#3c/20 18#3c/20 18#3c/20 36#3c/20

2.04 2.75 1.70 2.24

VG501

NE+13.00

Es 1 b= 0.50 h=0.65

0.20 1.52 0.55 7.25 0.55 7.25 0.55 7.25 0.55 7.25 0.55 7.28 0.50 4.10 0.20 2.97 0.55

A B C D E F G

2.00 7.80 7.80 7.80 7.80 7.80 7.80

5#5L=6.00 R11 _{5#5L=9.00 R136} 5#5L=8.50 R137 _5#5L=8.30 _R24 5#5L=8.30 R24 _{5#7L=8.00 R138} 5#7L=9.00 R139

5#5L=7.50(2da fila) R140

3#5L=8.60 R143

2#5L=4.30 R144 2#5L=8.50 R137

3#5L=8.30 R24 2#5L=8.40 R145 3#5L=8.50 R137 2#5L=8.40 R145 3#5L=8.30 R24 2#5L=8.30 R24 3#5L=8.20 R21 2#5L=8.60 R146 3#6L=9.00 R147 3#7L=9.00 R139 10#3T1c/15 9#3T1c/15 5#3T2c/10 12#3T2c/28 5#3T2c/10 9#3T1c/15 9#3T1c/15 5#3T2c/10 12#3T2c/28 5#3T2c/10 9#3T1c/15 9#3T1c/15 5#3T2c/10 12#3T2c/28 5#3T2c/10 9#3T1c/15 9#3T1c/15 5#3T2c/10 12#3T2c/28 5#3T2c/10 9#3T1c/15 9#3T1c/15 5#3T2c/10

12#3T2c/28 9#3T2c/10 9#3T1c/15 9#3T1c/15 8#3T2c/10 4#3T2c/15

9#3T1c/15 30#3T1c/10

1.20 1.82 5.45 6.11 1.30 1.90 5.35 5.95 1.30 1.90 5.45 6.05 1.30 1.90 5.31 5.95 1.27 1.80 4.99 5.71 1.22 2.10 .97 1.92

2.85 3.52 3.42 4.05 3.53 4.13 3.41 4.03 2.87 3.91 2.04 2.51 3.09

VG502

NE+13.00

Es 1 b= 0.50 h=0.65

0.20 1.50 0.60 7.26 0.60 7.20 0.60 7.20 0.60 7.20 0.60 7.20 0.60 7.20 0.60 7.35 0.60

A B C D E F G H

2.00 7.86 7.80 7.80 7.80 7.80 7.80 -0.30 7.75

6#8L=7.20 R149 _{6#7L=9.00 R139} 6#8L=8.80 R28 _6#8L=9.00 _R54 6#8L=9.00 R54 _{6#8L=8.50 R150} 6#8L=9.00 R54 _{6#8L=8.00 R151}

3#7L=8.60 R50

2#8L=5.20 R153 3#7L=9.00 R139

3#7L=8.70 R53 2#8L=9.00 R54 3#8L=9.00 R54 2#8L=9.00 R54 3#8L=9.00 R54 2#8L=9.00 R54 3#8L=9.00 R54 2#8L=9.00 R54 3#8L=9.00 R54 3#7L=9.00 R139 3#8L=9.00 R54 2#7L=8.80 R55

10#3T1c/15 10#3T1c/12.5 14#3T2c/10 7#3T2c/30 11#3T2c/10

10#3T1c/12.5

10#3T1c/12.5 12#3T2c/10

7#3T2c/30 12#3T2c/10 11#3T1c/12.5 10#3T1c/12.5 12#3T2c/10

8#3T2c/27.5 12#3T2c/10 11#3T1c/12.5 10#3T1c/12.5 12#3T2c/10

7#3T2c/30 12#3T2c/10 11#3T1c/12.5 10#3T1c/12.5 12#3T2c/10

8#3T2c/27.5 12#3T2c/10 11#3T1c/12.5 10#3T1c/12.5 12#3T2c/10

7#3T2c/30 12#3T2c/10 11#3T1c/12.5 9#3T1c/15 12#3T2c/10 8#3T2c/28 12#3T2c/10 9#3T1c/15

1.36 2.54 5.08 5.99 1.30 2.50 4.70 5.91 1.30 2.50 4.70 5.90 1.30 2.50 4.70 5.90 1.30 2.50 4.90 5.90 1.29 2.50 4.88 6.10 1.31 2.49 4.84 6.08

3.32 4.54 3.25 4.46 3.04 4.25 3.04 4.24 3.05 4.24 2.55 3.75 2.56 3.75 4.18

VG503

NE+13.00

Es 1 b= 0.50 h=0.65

0.60 7.31 0.60 7.20 0.60 7.20 0.60 7.20 0.60 7.20 0.60 7.30 0.60 6.82 0.50 4.60 2.10

B C D E F G H

.30 7.91 7.80 7.80 7.80 7.80 7.90 14.31

5#8L=5.70 R36

3#6L=3.60(2da fila) R154

5#8L=8.70 R44

3#6L=5.00(2da fila) R38

5#8L=9.00 R54

3#6L=5.00 R38

5#8L=8.80 R28

3#6L=5.00 R38

5#8L=8.40 R155

3#6L=5.00(2da fila) R38

5#8L=9.00 R54

3#6L=5.30 R156

6#8L=8.10 R157 _{6#6L=8.00 R158} 6#8L=5.10 R67

3#8L=7.00 R96

2#8L=3.70 R159 3#7L=9.00 R139

3#8L=9.00 R54 3#7L=8.90 R52 3#7L=9.00 R139 3#7L=9.00 R139 3#7L=9.00 R139 3#7L=9.00 R139 3#7L=9.00 R139 2#8L=9.00 R54 3#8L=9.00 R54 2#8L=9.00 R54 3#8L=8.80 R28 2#8L=8.50 R150 2#8L=6.30 R160 2#6L=5.90 R161 3#6L=4.70 R162

10#3T1c/12.5 15#3T2c/10 9#3T2c/27.5 12#3T2c/7.5 10#3T1c/12.5

10#3T1c/12.5 12#3T2c/10

7#3T2c/30 12#3T2c/10 11#3T1c/12.5 10#3T1c/12.5 12#3T2c/10

8#3T2c/30 12#3T2c/10

10#3T1c/12.5

9#3T1c/15 12#3T2c/10 6#3T2c/28 12#3T2c/10 9#3T1c/15 9#3T1c/15 20#3T2c/10 9#3T1c/15

1.51 2.74 4.81 6.04 1.39 2.60 4.70 5.90 1.29 2.49 4.72 5.90 1.30 2.49 4.72 5.92 1.30 2.50 4.80 5.92 1.30 2.50 4.81 6.00 1.11 2.40 4.52 5.71 1.05 2.26 3.50

2.74 3.55 4.74 5.11 2.20 3.13 4.34 5.00 2.20 3.41 4.33 5.00 2.20 3.47 4.41 5.00 2.20 3.17 4.07 4.85 2.35 3.18 4.37 2.12 3.38 1.96 2.80

0.55 7.22 0.60 6.70 0.60 2.00 0.20

G H

7.80 9.79

R140

5#5L=8.90 R141 5#5L=7.10 R142

3#7L=8.40 R148 2#5L=8.50 R137 3#5L=8.50 R137 2#5L=8.40 R30 3#5L=4.80 R31 42 10 57 10 10 57 42 10 57

196#3 L=2.18m b=0.42 h=0.57 R32

T2

181#3 L=2.18m b=0.42 h=0.57 R32 50

65

5.0 1a fila 5.0 2a fila

50

65

9#3T1c/15 9#3T2c/10 8#3T2c/28 12#3T2c/10 9#3T1c/15 9#3T1c/15 8#3T2c/10 10#3T2c/28 8#3T2c/10 9#3T1c/15 6#3T1c/15 6#3T1c/15

1.31 2.39 4.82 5.84 1.30 1.99 4.90 5.50

2.18 3.22 2.60 3.26

196#3 L=0.77m h=0.57 R33

0.60 3.50 0.50 2.05 0.20

H

7.05

3#6L=9.00(2da fila) R147

5#5L=5.10 R152 3#7L=8.60 R101 5#5L=5.20 R57 42 10 57 10 10 57 42 10 57

185#3 L=2.18m b=0.42 h=0.57 R32 50

65

50

65

9#3T1c/15 9#3T2c/10 9#3T1c/15 14#3T1c/15

1.26 2.16 1.49