PROYECTO “EDIFICIO ACQUA”
PROYECTO “EDIFICIO ACQUA”
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
Ing. Galo Serrano C.
Ing. Galo Serrano C.
OCTUBRE 2017
OCTUBRE 2017
... 3 ... 3 ... ... ... 4... 4 ... 4 ... 4 ... 9 ... 9 ... ... ... ... 1010 ... 11 ... 11 ... 12 ... 12 ... ... ... ... 1414 ... ... ... 21... 21 ... ... ... 29... 29 ... ... 33... 33 ... 34 ... 34 ... ... ... ... 4040 ... 44 ... 44 ... ... 4545 ... 53 ... 53
DISE
DISEÑO
ÑO ESTRUCTURAL
ESTRUCTURAL
“EDIFI
“EDIFICIO ACQU
CIO ACQUA”
A”
1.1. INTRODUCCIÓN.INTRODUCCIÓN. 2.2. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO.DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO. 3.3. CARGAS DE DISEÑ0.CARGAS DE DISEÑ0. ... 4 ... 44.4. CÁLCULO DE CORTE BASAL.CÁLCULO DE CORTE BASAL. 4.1. 4.1. NEC_SENEC_SE ... 5 ... 5
5.5. COMBINACIONES DE CARGA.COMBINACIONES DE CARGA. ... 9 ... 9
5.1. 5.1. NEC_SE.NEC_SE... ... 6.6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL.ANÁLISIS ESTRUCTURAL. 6.1. 6.1. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS.ESPECIFICACIONES TÉCNICAS. 6.2. 6.2. MODELO ESTRUCTURAL.MODELO ESTRUCTURAL. 6.3. 6.3. CONTROL DE DERIVAS.CONTROL DE DERIVAS. 6.4. 6.4. MODOS VIBRATORIOS.MODOS VIBRATORIOS. ... 19 ... 19
7.0. 7.0. DISEÑO ESTRUCTURAL DE LOS ELEMENTOS.DISEÑO ESTRUCTURAL DE LOS ELEMENTOS. 7.1. 7.1. VIGASVIGAS ... 21 ... 21
7.2. 7.2. COLUMNASCOLUMNAS 7.3. 7.3. COLUMNAS DE HORMIGÓNCOLUMNAS DE HORMIGÓN 7.4. 7.4. CIMENTACIÓN.CIMENTACIÓN... ... 8.0. 8.0. DISEÑO DE MUROS DE SÓTANO:DISEÑO DE MUROS DE SÓTANO: 9.0. 9.0. CHEQUEO DE COMPACIDAD DE LAS SECCIONES.CHEQUEO DE COMPACIDAD DE LAS SECCIONES. 10.0. 10.0. DISEÑO DE DIAFRAGMAS.DISEÑO DE DIAFRAGMAS... 11.0. 11.0. DISEÑO DE SOLDADURAS.DISEÑO DE SOLDADURAS... 12.0. 12.0. REFERENCIAS.REFERENCIAS. ... 55 ... 55
Se requiere el estudio estructural
Se requiere el estudio estructural del proyecto “EDIFICIO ACQUA”, el mismo que se del proyecto “EDIFICIO ACQUA”, el mismo que se lo realiza conlo realiza con el fin de garantizar la serviciabilidad y funcionalidad de la estructura ante las solicitaciones que el fin de garantizar la serviciabilidad y funcionalidad de la estructura ante las solicitaciones que la competan.
la competan.
El análisis y diseño estructural se lo ha realizado utilizando el programa ETABS 2015 en base al El análisis y diseño estructural se lo ha realizado utilizando el programa ETABS 2015 en base al modelo de pórtico espacial regular, conformado por vigas, columnas, diafragmas y losas.
modelo de pórtico espacial regular, conformado por vigas, columnas, diafragmas y losas.
El esqueleto de la estructura se construirá con elementos de acero laminados en caliente mediante El esqueleto de la estructura se construirá con elementos de acero laminados en caliente mediante el sistema de pórticos espaciales sismoresistentes,
el sistema de pórticos espaciales sismoresistentes, la cimentación del edificio se realizará mla cimentación del edificio se realizará medianteediante vigas de cimentación en dos direcciones.
vigas de cimentación en dos direcciones.
El diseño estructural del proyecto “EDIFICIO ACQUA” se ha realizado en estricto cumplimiento de El diseño estructural del proyecto “EDIFICIO ACQUA” se ha realizado en estricto cumplimiento de la norma “American Institute of Steel Construction” (AISC) y se ha adoptado los requisitos de la la norma “American Institute of Steel Construction” (AISC) y se ha adoptado los requisitos de la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC_SE. Se utiliza una capacidad portante del suelo de Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC_SE. Se utiliza una capacidad portante del suelo de qadm= 18.00 T/m2, este valor deberá ser corroborado previa a la construcción del proyecto. qadm= 18.00 T/m2, este valor deberá ser corroborado previa a la construcción del proyecto. Como se ha mencionado anteriormente la estructura está diseñada con elementos de acero Como se ha mencionado anteriormente la estructura está diseñada con elementos de acero laminados en caliente, con columnas tubulares de acero r
laminados en caliente, con columnas tubulares de acero rellenas de hormigón, vigas Tipo I, viguetasellenas de hormigón, vigas Tipo I, viguetas tuburales Tipo 2G y losa Tipo
tuburales Tipo 2G y losa Tipo Deck.Deck.
Para la unión de la mampostería con la estructura metálica se recomienda chicotear la columna Para la unión de la mampostería con la estructura metálica se recomienda chicotear la columna con varillas
con varillas ΦΦ10mm de 30cm de la largo y cada 30cm en todo lo alto de 10mm de 30cm de la largo y cada 30cm en todo lo alto de la columna, adicionalmentela columna, adicionalmente se deberá colocar bondex Premium o similar en la unión de la mampostería con la estructura se deberá colocar bondex Premium o similar en la unión de la mampostería con la estructura metálica.
metálica.
DISE
DISEÑO
ÑO ESTRUCTURAL
ESTRUCTURAL
“EDIFI
“EDIFICIO ACQU
CIO ACQUA”
A”
El proyecto “EDIFICIO ACQUA” será destinado única y exclusivamente para uso residencial; está El proyecto “EDIFICIO ACQUA” será destinado única y exclusivamente para uso residencial; está conformado por un bloque de 1 subsuelo y 4 pisos altos, con una altura de entrepiso de 3.24m y conformado por un bloque de 1 subsuelo y 4 pisos altos, con una altura de entrepiso de 3.24m y tiene un área bruta aproximada de 1196.09 m
tiene un área bruta aproximada de 1196.09 m22..
Las cargas verticales de diseño para la presente estructura se definieron en base al capítulo 1 Las cargas verticales de diseño para la presente estructura se definieron en base al capítulo 1 de la Norma Ecuatoriana de la Construcción, NEC_SE
de la Norma Ecuatoriana de la Construcción, NEC_SE Carga
Carga muerta muerta en en entrepiso entrepiso 520 520 kg/m²kg/m² Carga
Carga viva viva en en entrepiso entrepiso 200 200 kg/m²kg/m² Carga
Carga total total en en entrepiso entrepiso 720 720 kg/m²kg/m² Carga
Carga muerta muerta en en cubierta cubierta 290 290 kg/m²kg/m² Carga
Carga viva viva en en cubierta cubierta 70 70 kg/m²kg/m² Carga
Carga total total en en cubierta cubierta 360 360 kg/m²kg/m²
*Los pesos de carga muerta descritos anteriormente contemplan únicamente el peso de la loseta *Los pesos de carga muerta descritos anteriormente contemplan únicamente el peso de la loseta Deck de hormigón (240 kg/m2 aproximadamente) y la carga muerta impuesta; no considera pesos de Deck de hormigón (240 kg/m2 aproximadamente) y la carga muerta impuesta; no considera pesos de columnas, vigas u otros elementos estructurales, estos pesos se consideran de forma automática en columnas, vigas u otros elementos estructurales, estos pesos se consideran de forma automática en el modelo estructural realizado en ETABS 2015.
el modelo estructural realizado en ETABS 2015.
En este procedimiento se ha considerado las especificaciones descritas por la Norma Ecuatoriana de En este procedimiento se ha considerado las especificaciones descritas por la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC_SE.
la Construcción NEC_SE.
2.2. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO.DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO.
3.3. CARGAS DE DISEÑ0.CARGAS DE DISEÑ0.
En el
En el cálculo de cálculo de la fuerza la fuerza total sísmitotal sísmica en ca en la base la base la estructura la estructura V, a V, a nivel denivel de
ha tomado en consideración las siguientes expresiones dadas por el Norma Ecuatoriana de la ha tomado en consideración las siguientes expresiones dadas por el Norma Ecuatoriana de la Construcción: Construcción: Donde: Donde: I = Factor de Importancia. I = Factor de Importancia. Sa = Aceleración Espectral. Sa = Aceleración Espectral.
R = Factor de reducción de resistencia R = Factor de reducción de resistencia estructural.
estructural.
Φp = Coeficiente de configuración estructural Φp = Coeficiente de configuración estructural en planta.
en planta.
ΦE = Coeficiente de configuraci
ΦE = Coeficiente de configuración estructuralón estructural en Elevación.
en Elevación.
T1 = Período de vibración, método 1. T1 = Período de vibración, método 1. Z = Factor de Zona.
Z = Factor de Zona. Ct y α =
Ct y α = Factores según el tipo de edificación.Factores según el tipo de edificación.
hn = Altura máxima de la edificación, medida hn = Altura máxima de la edificación, medida desde la base.
desde la base.
Fa, Fd y Fs = Coeficientes de Amplificación o Fa, Fd y Fs = Coeficientes de Amplificación o de Amplificación Dinámica de Perfiles de
de Amplificación Dinámica de Perfiles de Suelo.Suelo. r = Factor de Tipo de Suelo
r = Factor de Tipo de Suelo η = Factor de Región
η = Factor de Región
W = (Carga Muerta Total de la estructura más W = (Carga Muerta Total de la estructura más 25% de la carga viva de piso).
25% de la carga viva de piso).
hn = Altura máxima de la edificación, medida hn = Altura máxima de la edificación, medida desde la base. desde la base. 4.1. 4.1. NEC_SENEC_SE cargas últimas cargas últimas, se, se
Valores del factor Z en función de la zona sísmica adoptada: Valores del factor Z en función de la zona sísmica adoptada:
Clasificación de los perfiles de suelo: Clasificación de los perfiles de suelo:
Tipo de suelo y Factores de sitio Fa: Tipo de suelo y Factores de sitio Fa:
Tipo de suelo y Factores de sitio Fd: Tipo de suelo y Factores de sitio Fd:
D D FaFa 1.201.20 0.4 0.4 FdFd 1.191.19 1.5 1.5 FsFs 1.281.28 1 1 5 5 1 1 16.2 16.2 0.073 0.073 0.75 0.75 0.59 0.59 2.48 2.48 0.70 0.70 2.86 2.86 1.19 1.19 23.81 % W 23.81 % W
Tipo de suelo y Factores de sitio Fs: Tipo de suelo y Factores de sitio Fs:
Cálculo del Corte Basal para la estructura: Cálculo del Corte Basal para la estructura:
ESPECIFICACIONES NEC_SE ESPECIFICACIONES NEC_SE Tipo de Suelo Tipo de Suelo φp φp 11 hn hn Ct Ct Tc Tc TL TL Sa Sa
Las siguientes combinaciones de carga son las recomendadas por el Norma Ecuatoriana de la Las siguientes combinaciones de carga son las recomendadas por el Norma Ecuatoriana de la Construcción, NEC_SE: Construcción, NEC_SE: COMB. COMB. 1: 1: 1.4*D1.4*D COMB.2: COMB.2: 1.2*D 1.2*D + + 1.6*L1.6*L COMB.3: COMB.3: 1.2*D 1.2*D + + 1.0*Sx 1.0*Sx + + LL COMB. COMB. 4: 4: 1.2*D 1.2*D - - 1.0*Sx 1.0*Sx + + LL COMB.
COMB. 5: 5: 1.2*D 1.2*D + + 1.0*Sy 1.0*Sy + + LL
COMB.
COMB. 6: 6: 1.2*D 1.2*D -1.0*Sy -1.0*Sy + + LL COMB.
COMB. 7: 7: 0.9*D 0.9*D + + 1.0*Sx1.0*Sx COMB.
COMB. 8: 8: 0.9*D 0.9*D - - 1.0*Sx1.0*Sx COMB.
COMB. 9: 9: 0.9*D 0.9*D + + 1.0*Sy1.0*Sy COMB.
COMB. 10: 10: 0.9*D 0.9*D - - 1.0*Sy1.0*Sy Donde: Donde: D: Carga Muerta. D: Carga Muerta. L: Carga Viva. L: Carga Viva. Sx: Sismo en la dirección “x”. Sx: Sismo en la dirección “x”. Sy: Sismo en la dirección “y”. Sy: Sismo en la dirección “y”. 5.5. COMBINACIONES DE CARGA.COMBINACIONES DE CARGA.
5.1.
El diseño estructural del proyecto “EDIFICIO ACQUA” comprende el cálculo de todas las El diseño estructural del proyecto “EDIFICIO ACQUA” comprende el cálculo de todas las solicitaciones en la estructura bajo cargas gravitacionales y laterales como son: momentos, solicitaciones en la estructura bajo cargas gravitacionales y laterales como son: momentos, cortantes, fuerzas axiales, fuerzas sísmicas y otras; además se realiza un control de derivas las cortantes, fuerzas axiales, fuerzas sísmicas y otras; además se realiza un control de derivas las mismas que deben estar dentro del rango máximo permitido por las normas vigentes, y a su vez, mismas que deben estar dentro del rango máximo permitido por las normas vigentes, y a su vez, se revisa los modos vibratorios tomando en cuenta la
se revisa los modos vibratorios tomando en cuenta la participación de masas, esto con el objetivoparticipación de masas, esto con el objetivo de tener una estructura que no presente problemas de torsión en planta sino más bien que su de tener una estructura que no presente problemas de torsión en planta sino más bien que su movimiento ante cargas sísmicas sea traslacional.
movimiento ante cargas sísmicas sea traslacional. 6.6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL.ANÁLISIS ESTRUCTURAL.
Para el cálculo de las fuerzas internas se utilizó el programa de modelación estructural ETABS Para el cálculo de las fuerzas internas se utilizó el programa de modelación estructural ETABS 2015, con el cual se obtuvieron todas las solicitaciones presentes en la estructura, además de 2015, con el cual se obtuvieron todas las solicitaciones presentes en la estructura, además de obtener las derivas máximas y modos de vibración de la misma; cabe recalcar que el programa de obtener las derivas máximas y modos de vibración de la misma; cabe recalcar que el programa de modelación estructural ETABS 2015 es una
modelación estructural ETABS 2015 es una debe tener sólidosdebe tener sólidos conocimientos de los procesos y ayudas que brinda este programa, esto con el objetivo de tener conocimientos de los procesos y ayudas que brinda este programa, esto con el objetivo de tener una buena interpretación de los resultados obtenidos mediante su uso; por
una buena interpretación de los resultados obtenidos mediante su uso; por lo cual ello cual el
ETABS 2015 y en hojas de cálculo de Microsoft Excel realizadas por el autor del presente estudio. ETABS 2015 y en hojas de cálculo de Microsoft Excel realizadas por el autor del presente estudio.
Resistencia cilíndrica del hormigón en muros, f´c = 210 kg/cm².Resistencia cilíndrica del hormigón en muros, f´c = 210 kg/cm².
Resistencia cilíndrica del hormigón en losas, columnas y vigas, f’c = 210 kg/cm².Resistencia cilíndrica del hormigón en losas, columnas y vigas, f’c = 210 kg/cm².
Resistencia cilíndrica del hormigón diafragmas, f’c = 280 kg/cm².Resistencia cilíndrica del hormigón diafragmas, f’c = 280 kg/cm².
Esfuerzo de Esfuerzo de fluencia del fluencia del acero de refuerzoacero de refuerzo, fy , fy = 4200 = 4200 kg/cm².kg/cm².
Acero Estructural en placas y columnas Gr50, fy = 3520 kg/cmAcero Estructural en placas y columnas Gr50, fy = 3520 kg/cm22..
Acero Estructural en vigas A36 fy = 2530 kg/cmAcero Estructural en vigas A36 fy = 2530 kg/cm22 (Perfilería y Almas de vigas tipo “I”) (Perfilería y Almas de vigas tipo “I”)
A576 fy = 3520.00 kg/cm
A576 fy = 3520.00 kg/cm22. (Columnas y patines de vigas tipo I). (Columnas y patines de vigas tipo I)
Resistencia a la rotura/unidad de bloque de mampostería deResistencia a la rotura/unidad de bloque de mampostería de paredes, σ=30 kg/cm².paredes, σ=30 kg/cm².
Peso específico del hormigón, γ = 2.4 T/ m3.Peso específico del hormigón, γ = 2.4 T/ m3.
Módulo Módulo de de Elasticidad Elasticidad del del hormigón, hormigón, Kg/ Kg/ cm².cm².
Módulo Módulo de de Corte Corte del del Hormigón: Hormigón: Kg/ Kg/ cm².cm².
Módulo de Poisson: ν = 0.2.Módulo de Poisson: ν = 0.2.
herramienta
herramienta para el diseñador y se para el diseñador y se
diseño final diseño final de los elementos
de los elementos de la estructurade la estructura se realizó en base a se realizó en base a los resultados obtenidos en el programalos resultados obtenidos en el programa 6.1.
Definidos los materiales y secciones a utilizarse se
Definidos los materiales y secciones a utilizarse se procede a realizar el modelo de la estructura.procede a realizar el modelo de la estructura. 6.2.
6.2. MODELO ESTRUCTURAL.MODELO ESTRUCTURAL.
Figura No
La carga en las losas se d
La carga en las losas se discretiza automáticamente en el programa utilizando la funcióiscretiza automáticamente en el programa utilizando la función “Floor Automesh”n “Floor Automesh”
Los controles de las derivas de piso son fundamentales en el diseño de una estructura, a tal punto que Los controles de las derivas de piso son fundamentales en el diseño de una estructura, a tal punto que en la mayoría de los casos las columnas y vigas son diseñadas en base a este criterio; se hace este en la mayoría de los casos las columnas y vigas son diseñadas en base a este criterio; se hace este control con el fin
control con el fin de evitar daños no de evitar daños no estructuralestructurales excesivos en la es excesivos en la edificación.edificación. Teniendo en cuenta que las
Teniendo en cuenta que las derivas de piso son derivas de piso son desplazamiendesplazamientos horizontales relativos de un piso tos horizontales relativos de un piso respectorespecto a su piso consecutivo, los mismos que se obtienen bajo cargas horizontales en cada dirección de la a su piso consecutivo, los mismos que se obtienen bajo cargas horizontales en cada dirección de la estructura, la Norma Ecuatoriana de la Construcción
estructura, la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC_SENEC_SE establece un valor establece un valor de deriva máxima permitidade deriva máxima permitida para estructuras de hormigón armado, estructuras metálicas y de madera:
para estructuras de hormigón armado, estructuras metálicas y de madera:
∆∆
= = 0.0.7575..
..∆∆
= = 00..0022Donde: Donde:
ΔM
ΔM: Deriva máxima inelástica.: Deriva máxima inelástica.
ΔE: Deriva Estática. ΔE: Deriva Estática.
R: Coeficiente de
R: Coeficiente de reducción de respuesta estructural.reducción de respuesta estructural.
ΔM ΔM = 0.02= 0.02 R R = 5= 5 Carga gravitacional: Carga gravitacional: 6.3.
ΔE
ΔE PERMITIDAPERMITIDA= 0.0053= 0.0053
Las derivas de piso se calcularon en base
Las derivas de piso se calcularon en base al sismo de diseño con una excentricidad positiva y negativa delal sismo de diseño con una excentricidad positiva y negativa del 5% en cada
5% en cada dirección de la estructura.dirección de la estructura.
A continuación, se presenta los gráficos de las derivas máximas obtenidas en cada dirección de la A continuación, se presenta los gráficos de las derivas máximas obtenidas en cada dirección de la estructura:
estructura:
ΔE= 0. ΔE= 0.00240024
Sx1: Sismo en dirección X con excentricidad positiva. Sx1: Sismo en dirección X con excentricidad positiva.
Figura No
ΔE= 0. ΔE= 0.00240024
Sx2: Sismo en dirección X con excentricidad negativa. Sx2: Sismo en dirección X con excentricidad negativa.
Figura No
ΔE= 0. ΔE= 0.00260026
Sy1: Sismo en dirección Y con excentricidad positiva. Sy1: Sismo en dirección Y con excentricidad positiva.
Figura No
ΔE
ΔE= 0.0029= 0.0029
Sy2: Sismo en dirección Y con excentricidad negativa. Sy2: Sismo en dirección Y con excentricidad negativa.
Figura No
Como se puede apreciar en los gráficos anteriores, las derivas obtenidas en la estructura se Como se puede apreciar en los gráficos anteriores, las derivas obtenidas en la estructura se encuentran dentro de los límites permisibles.
encuentran dentro de los límites permisibles.
∆∆
≤≤
0.02 0.02∆∆
≤≤
0.0053 0.0053Los modos vibratorios, son propiedades dinámicas del sistema y cada uno de ellos corresponde a Los modos vibratorios, son propiedades dinámicas del sistema y cada uno de ellos corresponde a un período, una frecuencia y un grado de libertad, además que un modo representa la forma un período, una frecuencia y un grado de libertad, además que un modo representa la forma natural de vibración del sistema; el primer modo de vibración corresponde al primer período o natural de vibración del sistema; el primer modo de vibración corresponde al primer período o también llamado período fundamental del sistema, debido a que este es el más importante y el también llamado período fundamental del sistema, debido a que este es el más importante y el más influyente, que junto con el segundo modo de vibración generalmente son los predominantes más influyente, que junto con el segundo modo de vibración generalmente son los predominantes en el análisis dinámico de la estructura.
en el análisis dinámico de la estructura.
Razón por la cual para el presente estudio se revisó que los dos primeros modos vibratorios Razón por la cual para el presente estudio se revisó que los dos primeros modos vibratorios sean traslacionales llevándose más del 90% de la masa total de la estructura en cada una de sean traslacionales llevándose más del 90% de la masa total de la estructura en cada una de las direcciones horizontales principales.
las direcciones horizontales principales.
Se puede observar en los resultados anteriores que los dos primeros modos de vibración son Se puede observar en los resultados anteriores que los dos primeros modos de vibración son traslacionales, lo cual es muy importante en el diseño de la estructura ya que se puede concluir traslacionales, lo cual es muy importante en el diseño de la estructura ya que se puede concluir que no existe el problema de torsión en planta.
que no existe el problema de torsión en planta. 6.4.
Control de Irregularidad extrema en cada planta: Control de Irregularidad extrema en cada planta: Se chequea que la estructura cumpla lo siguiente: Se chequea que la estructura cumpla lo siguiente:
Los valores obtenidos están dentro del rango requerido para
Los valores obtenidos están dentro del rango requerido para justificar el valor del coeficiente dejustificar el valor del coeficiente de 1 por irregularidad en planta.
Se usó el programa ETABS 2015 para el cálculo de fuerzas internas en la estructura con sus Se usó el programa ETABS 2015 para el cálculo de fuerzas internas en la estructura con sus diferentes estados de carga, determinando una envolvente para cada elemento estructural como diferentes estados de carga, determinando una envolvente para cada elemento estructural como vigas, viguetas, columnas, diafragmas y losas, con lo cual se diseñaron las secciones finales de vigas, viguetas, columnas, diafragmas y losas, con lo cual se diseñaron las secciones finales de la estructura.
la estructura.
Con el objetivo de tener un diseño óptimo en cuanto al costo económico de la estructura, se Con el objetivo de tener un diseño óptimo en cuanto al costo económico de la estructura, se definieron varios tipos de vigas según sus solicitaciones.
definieron varios tipos de vigas según sus solicitaciones. A continuación, se presenta
A continuación, se presenta los tipos de vigas que se obtuvilos tipos de vigas que se obtuvieron luego del diseño:eron luego del diseño:
Acero estructural A576 en patines y A36 en almas. Acero estructural A576 en patines y A36 en almas. 7.0.
7.0. DISEÑO ESTRUCTURAL DE LOS ELEMENTOS.DISEÑO ESTRUCTURAL DE LOS ELEMENTOS.
Figura No
Figura No 7: Envolvente de 7: Envolvente de Momentos de la estructuraMomentos de la estructura
7.1.
Ejemplo de diseño de una viga: Ejemplo de diseño de una viga:
Se toma como muestra la viga que se encuentra en el eje “B” entre los ejes “2” y “3” (Ver Se toma como muestra la viga que se encuentra en el eje “B” entre los ejes “2” y “3” (Ver planos):
planos):
Solicitaciones:
Solicitaciones: Mu= Mu= 36.40 36.40 Ton-m Ton-m ; ; Vu= Vu= 28.26 28.26 Ton.Ton.
Se determina la máxima solicitación en el elemento en base a las combinaciones de carga antes Se determina la máxima solicitación en el elemento en base a las combinaciones de carga antes mencionadas, esto se lo realiza
mencionadas, esto se lo realiza con la ayuda del programa ETABS 2015con la ayuda del programa ETABS 2015 Figura No
Capacidad de la Sección Capacidad de la Sección Vn:Vn:
Figura No
Figura No 9: Corte de di9: Corte de diseño de la Vigaseño de la Viga Capacidad de la Sección
Capacidad de la Sección Mn:Mn:
Figura No
La viga se calcula con una longitud de arriostramiento de 288.00 cm (L/3), esto debido a que en La viga se calcula con una longitud de arriostramiento de 288.00 cm (L/3), esto debido a que en al medio de su longitud se encuentra arriostrada con una viga trabe y adicionalmente a lo largo al medio de su longitud se encuentra arriostrada con una viga trabe y adicionalmente a lo largo de todo el elemento se colocan conect
de todo el elemento se colocan conectores de corte (Ver en planos) que de igual manera ores de corte (Ver en planos) que de igual manera arriostranarriostran lateralmente a la viga, además se utiliza un factor de carga cb=1.00 (Valor mínimo de cb, tomado lateralmente a la viga, además se utiliza un factor de carga cb=1.00 (Valor mínimo de cb, tomado de manera conservadora).
de manera conservadora).
Cabe mencionar que la resistencia a momento de las vigas es sin lugar a duda mayor a la obtenida, Cabe mencionar que la resistencia a momento de las vigas es sin lugar a duda mayor a la obtenida, ya que en los cálculos anteriores no se tomó en cuenta la participación de la losa, lo cual en ya que en los cálculos anteriores no se tomó en cuenta la participación de la losa, lo cual en base a ensayos y tesis realizadas se puede decir que la resistencia a momento
base a ensayos y tesis realizadas se puede decir que la resistencia a momento de la viga aumentade la viga aumenta hasta un 40% cuando trabajan a
hasta un 40% cuando trabajan a sección compuesta completa, sobre todo en este csección compuesta completa, sobre todo en este caso en el cualaso en el cual se han dispuesto de conectores de c
se han dispuesto de conectores de corte a lo largo de los elementos de acero orte a lo largo de los elementos de acero , en otras palabras, en otras palabras el punto de plastificación de la viga es mucho mayor debido a la colaboración de la losa de el punto de plastificación de la viga es mucho mayor debido a la colaboración de la losa de concreto y gracias a que se está trabajando con secciones compactas, lo cual garantiza un buen concreto y gracias a que se está trabajando con secciones compactas, lo cual garantiza un buen comportamiento de los elementos viga.
Datos obtenidos en el programa: Datos obtenidos en el programa: Losa Nv.+0.72:
Losa Nv.+3.96: Losa Nv.+3.96:
Losa Nv.+7.20/+10.44/+13.68: Losa Nv.+7.20/+10.44/+13.68:
Cheque de deflexión de la viga que se encuentra en el eje “B” entre los ejes “2” y “3”: Cheque de deflexión de la viga que se encuentra en el eje “B” entre los ejes “2” y “3”: Deflexión máxima permitida: L/360
Deflexión máxima permitida: L/360 L=
L= 8.11 8.11 m m Def. Def. máx: máx: 2.25 2.25 cmcm
Def.:
Def.: 1.98 1.98 cm cm OK.OK. Chequeo de Deflexiones
De igual manera que en el diseño de vigas, se determina una envolvente de cada fuerza interna De igual manera que en el diseño de vigas, se determina una envolvente de cada fuerza interna presente en el elemento, con lo cual se procede a realizar el diseño final.
presente en el elemento, con lo cual se procede a realizar el diseño final.
Se usó el programa ETABS 2015 para determinar la capacidad última de las columnas y chequear Se usó el programa ETABS 2015 para determinar la capacidad última de las columnas y chequear que sean idóneas para resistir las solicitaciones.
que sean idóneas para resistir las solicitaciones.
En la gráfica anterior se puede observar que la relación demanda/capacidad en las columnas es En la gráfica anterior se puede observar que la relación demanda/capacidad en las columnas es menor a 1, con lo cual se establece las secciones consideradas como finales en el diseño menor a 1, con lo cual se establece las secciones consideradas como finales en el diseño estructural.
estructural. 7.2.
7.2. COLUMNASCOLUMNAS..
Figura No 11: Demanda/Capacidad en columnas Figura No 11: Demanda/Capacidad en columnas
Momento último resistente
Momento último resistente ϕϕMn = 43.13 T-mMn = 43.13 T-m ϕ
ϕMnMn ≥≥ Mu = 43.13 Mu = 43.13 ≥≥ 13.43 13.43 T-m. T-m. O.KO.K Figura No
Figura No 12: Envolvente de 12: Envolvente de Momento y Corte de lMomento y Corte de la Columnaa Columna
Figura No
Se asume un correcto dimensionamiento de columnas en base a los cálculos antes mencionados; Se asume un correcto dimensionamiento de columnas en base a los cálculos antes mencionados; cabe recalcar que los valores de radio, Demanda / Capacidad son inferiores a 1 (Ver figura No. cabe recalcar que los valores de radio, Demanda / Capacidad son inferiores a 1 (Ver figura No. 11), estos resultados se los determinó en el programa ETABS 2015 el mismo que lo realiza con la 11), estos resultados se los determinó en el programa ETABS 2015 el mismo que lo realiza con la siguiente ecuación: siguiente ecuación:
==
2 2
++��
++��
≤≤
11
..
Cheque de conexión columna fuerte – viga débil: Cheque de conexión columna fuerte – viga débil:
ΣΣMpc= 1397.23 * 3520 * 2 – Mpc= 1397.23 * 3520 * 2 – (Pu/Ag) * 1397.23 =(Pu/Ag) * 1397.23 =
ΣΣMpc= 49.32 T-m *2 - (170.10 Ton/0.16 m2) Mpc= 49.32 T-m *2 - (170.10 Ton/0.16 m2) * (1397.23*10^-3) = 98.64 – 1.48 = 97.14 T-m* (1397.23*10^-3) = 98.64 – 1.48 = 97.14 T-m
ΣΣMpv= (49.72*1.1+30.07) = 84.76 T-mMpv= (49.72*1.1+30.07) = 84.76 T-m Columna
Columna 40x40x6mm: 40x40x6mm: Viga Viga 200x12X450x5:200x12X450x5: Mpc: Mpc: Mpv: Mpv: ΣMpc ≥ Σ ΣMpc ≥ ΣMpv Mpv O.K.O.K.
7.3.
La cimentación propuesta para la estructura
La cimentación propuesta para la estructura del proyecto “EDIFICIO ACQUA” es mediante vigas dedel proyecto “EDIFICIO ACQUA” es mediante vigas de cimentación en dos direcciones, las mismas que fueron diseñada considerando un esfuerzo admisible cimentación en dos direcciones, las mismas que fueron diseñada considerando un esfuerzo admisible del suelo qadm=18.00 T/m2 y un coeficiente de balasto de kb= 2700.00 T/m3, para la
del suelo qadm=18.00 T/m2 y un coeficiente de balasto de kb= 2700.00 T/m3, para la construcciónconstrucción de la cimentación se debe tener en cuenta las recomendaciones de mejoramiento de suelo dadas de la cimentación se debe tener en cuenta las recomendaciones de mejoramiento de suelo dadas en el informe geotécnico y todos los aspectos que éste considera.
en el informe geotécnico y todos los aspectos que éste considera.
Se determinan las fuerzas que son transmitidas a la cimentación mediante dos estados de carga: Se determinan las fuerzas que son transmitidas a la cimentación mediante dos estados de carga:
1)
1) Fuerzas Axiales y Momentos en la base columna con la combinación de carga D+LFuerzas Axiales y Momentos en la base columna con la combinación de carga D+L 2)
2) Fuerzas Axiales y Momentos en la base columna con la combinación de carga D+L+SFuerzas Axiales y Momentos en la base columna con la combinación de carga D+L+S A continuación, se muestra el proceso de diseño de las vigas de cimentación:
A continuación, se muestra el proceso de diseño de las vigas de cimentación: 7.4.
7.4. CIMENTACIÓN.CIMENTACIÓN.
Figura No
Con el objetivo de tener un modelo real de la estructura se colocaron las vigas de cimentación Con el objetivo de tener un modelo real de la estructura se colocaron las vigas de cimentación sobre resortes, los mismos se calcularon con un coeficiente de balasto Ks= 2700.00 T/m3 como sobre resortes, los mismos se calcularon con un coeficiente de balasto Ks= 2700.00 T/m3 como lo indica el estudio de suelos.
lo indica el estudio de suelos.
Debido a la extensión de las tablas solo se pondrá el dato de la deflexión más grande que se Debido a la extensión de las tablas solo se pondrá el dato de la deflexión más grande que se tiene en los resortes, con estas
tiene en los resortes, con estas deflexiones se chequeará los esfuerzos trasmitidos al deflexiones se chequeará los esfuerzos trasmitidos al suelo porsuelo por la cimentación y se verificará que no exceda el esfuerzo del suelo admisible:
Se chequea que se cumpla lo siguiente: Se chequea que se cumpla lo siguiente:
1)
1)
σ
σ
D+LD+L≤ q≤ qadmisibleadmisible= 18.00 T/m= 18.00 T/m22Δ=
QQD+LD+L= Kb* Δ == Kb* Δ = 16.18 T/m216.18 T/m2
ENTONCES: Q
ENTONCES: QD+LD+L ≤≤ 18.00 18.00 Ton/m2. Ton/m2. O.KO.K
2) 2)
σ
σ
D+L+SD+L+S≤ 1.33 * q≤ 1.33 * qadmisibleadmisible= 24.00 T/m= 24.00 T/m22 Δ= Δ= 0.83 0.83 cm cm ; ; Kb Kb = = 2700.00 2700.00 T/m3.T/m3. QQD+LD+L= Kb* Δ == Kb* Δ = 22.38 T/m222.38 T/m2 ENTONCES: QENTONCES: QD+L+SD+L+S ≤≤ 24.00 24.00 Ton/m2. Ton/m2. O.KO.K
Los esfuerzos en el suelo no sobrepasan
Acero de refuerzo: Acero de refuerzo:
Se tienen los siguientes datos para
Se tienen los siguientes datos para el diseño de los muros del el diseño de los muros del proyecto “PROAÑO GAVILANES”,proyecto “PROAÑO GAVILANES”, Φ = Φ =24°24° Ka= 0.38 Ka= 0.38 γ γ= 1.70 T/m3= 1.70 T/m3 8.0.
El diseño del muro interior se lo hizo mediante la analogía viga-muro, es decir se consideró al El diseño del muro interior se lo hizo mediante la analogía viga-muro, es decir se consideró al muro como una viga de hormigón armado de ancho igual a 1.0 metros (b=1.0m), se lo realiza de muro como una viga de hormigón armado de ancho igual a 1.0 metros (b=1.0m), se lo realiza de esta manera ya que el muro se encuentra apoyado en su parte inferior por el terreno y en la esta manera ya que el muro se encuentra apoyado en su parte inferior por el terreno y en la parte superior por la losa.
El armado adoptado es dos capas de
El armado adoptado es dos capas de 1ϕ12@201ϕ12@20 a cada lado, con lo cual se cumple con lo requerido. a cada lado, con lo cual se cumple con lo requerido. Chequeo de esfuerzos en muros de sótano:
Chequeo de esfuerzos en muros de sótano:
Se chequea que se cumpla lo siguiente: Se chequea que se cumpla lo siguiente:
1) 1)
σ
σ
D+LD+L≤ q≤ qadmisibleadmisible= 15.00 T/m= 15.00 T/m22 Δ= Δ= 0.166 0.166 cm cm ; ; Kb Kb = = 2700.00 2700.00 T/m3.T/m3. QQD+LD+L= Kb* Δ == Kb* Δ = 4.48 T/m24.48 T/m2 ENTONCES: QENTONCES: QD+LD+L ≤≤ 15.00 15.00 Ton/m2. Ton/m2. O.KO.K
2)
Δ=
Δ= 0.36 0.36 cm cm ; ; Kb Kb = = 2700.00 2700.00 T/m3.T/m3. QQD+LD+L= Kb* Δ == Kb* Δ = 9.72 T/m29.72 T/m2
ENTONCES: Q
ENTONCES: QD+L+SD+L+S ≤≤ 20.00 20.00 Ton/m2. Ton/m2. O.KO.K
9.0.
10.0.
Para el diseño de Diafragmas se ha tomado en cuenta las consideraciones necesarias para el Para el diseño de Diafragmas se ha tomado en cuenta las consideraciones necesarias para el diseño de cabezales como de almas, en lo
diseño de cabezales como de almas, en lo que se refiere a fque se refiere a flexo-compresión, corte, confinamiento,lexo-compresión, corte, confinamiento, refuerzos mínimos y máximos.
refuerzos mínimos y máximos.
Los diafragmas propuestos para la estructura del proyecto “EDIFICIO ACQUA” es de muros Los diafragmas propuestos para la estructura del proyecto “EDIFICIO ACQUA” es de muros estructurales de 20
estructurales de 20cm de espesor armados con doble capa de malla electrosoldada de 1 Φcm de espesor armados con doble capa de malla electrosoldada de 1 Φ1010 @[email protected].
Refuerzo longitudinal: [ACI. 21.4.3.1] Refuerzo longitudinal: [ACI. 21.4.3.1]
El área de refuerzo longitudinal no debe ser menor que el 1% del área de la sección. El área de refuerzo longitudinal no debe ser menor que el 1% del área de la sección. Refuerzo transversal por Confinamiento: [ACI.
Refuerzo transversal por Confinamiento: [ACI. 21.4.4.1]21.4.4.1]
El área total de la sección transversal del refuerzo de estribos cerrados de confinamiento El área total de la sección transversal del refuerzo de estribos cerrados de confinamiento rectangulares, no debe ser menor:
rectangulares, no debe ser menor:
Refuerzo transversal: [ACI. 7.10.5.3] Refuerzo transversal: [ACI. 7.10.5.3]
Ninguna barra longitudinal debe estar separada a más de 15cm libres de una barra apoyada Ninguna barra longitudinal debe estar separada a más de 15cm libres de una barra apoyada lateralmente.
lateralmente.
Consideraciones adoptadas en el diseño de cabezales: Consideraciones adoptadas en el diseño de cabezales:
Límites de espaciamiento: [ACI 21.4.4.2] Límites de espaciamiento: [ACI 21.4.4.2]
Se toma como ejemplo de diseño al diafragma que está en dirección “Y” en el Eje “D” entre los Se toma como ejemplo de diseño al diafragma que está en dirección “Y” en el Eje “D” entre los ejes “2” y “3” y al que se le asignado un Pier con el nombre “P1”.
ejes “2” y “3” y al que se le asignado un Pier con el nombre “P1”.
El chequeo inicial que se realiza es determinar si los esfuerzos en las paredes portantes no El chequeo inicial que se realiza es determinar si los esfuerzos en las paredes portantes no sobrepasan el límite permisible de 0.2f’c en su fibra extrema a compresión, ya que si este esfuerzo sobrepasan el límite permisible de 0.2f’c en su fibra extrema a compresión, ya que si este esfuerzo es mayor al límite se
es mayor al límite se debe poner elementos de borde (cabezales).debe poner elementos de borde (cabezales).
Los datos son determinados en base al programa ETABS 2015, el mismo que realiza todos los Los datos son determinados en base al programa ETABS 2015, el mismo que realiza todos los chequeos correspondientes:
chequeos correspondientes:
Consideraciones adoptadas en el diseño de almas: Consideraciones adoptadas en el diseño de almas:
Acero de refuerzo longitudinal requerido en la sección: Acero de refuerzo longitudinal requerido en la sección:
La longitud del muro seleccionado es de 5.20 metro, por lo que el armado mínimo requerido en la La longitud del muro seleccionado es de 5.20 metro, por lo que el armado mínimo requerido en la base del muro estructural es de 1Ø10@10 en dos capas, este armado se mantendrá en toda la base del muro estructural es de 1Ø10@10 en dos capas, este armado se mantendrá en toda la altura del muro.
Acero de refuerzo transversal requerido en la sección (Acero de refuerzo a corte): Acero de refuerzo transversal requerido en la sección (Acero de refuerzo a corte):
El acero solicitado a corte es de 6.25cm2/m lineal, lo cual se cumple con el refuerzo propuesto El acero solicitado a corte es de 6.25cm2/m lineal, lo cual se cumple con el refuerzo propuesto de una malla electrosoldada 1Ø10
de una malla electrosoldada 1Ø10@10 en dos capas.@10 en dos capas.
Con el fin de corroborar los datos obtenidos mediante el programa ETABS 2013, se procede a Con el fin de corroborar los datos obtenidos mediante el programa ETABS 2013, se procede a realizar un chequeo manual de los mismos en base a las consideraciones antes mencionadas. realizar un chequeo manual de los mismos en base a las consideraciones antes mencionadas. Se determina las fuerzas axiales, a momento y a corte producidas por las cargas consideradas Se determina las fuerzas axiales, a momento y a corte producidas por las cargas consideradas en la estructura con sus respectivas combinaciones de carga, esto para determinar las cargas en la estructura con sus respectivas combinaciones de carga, esto para determinar las cargas críticas que generan los mayores esfuerzos, gracias a la ayuda del programa Etabs 2015 se pude críticas que generan los mayores esfuerzos, gracias a la ayuda del programa Etabs 2015 se pude obtener estos valores directamente, se obtienen los esfuerzos producidos mediante la siguiente obtener estos valores directamente, se obtienen los esfuerzos producidos mediante la siguiente ecuación:
==
±±6.6.
22
..
Con la combinación de carga más se t
Con la combinación de carga más se tiene un esfuerzo en su fibra extriene un esfuerzo en su fibra extrema a compresión de 131.85ema a compresión de 131.85 kg/cm2 mayor a 0.2 f’c (f’c=280kg/cm2), por tal motivo se necesita elementos de borde en el kg/cm2 mayor a 0.2 f’c (f’c=280kg/cm2), por tal motivo se necesita elementos de borde en el diafragma.
diafragma.
131.85
131.85 kg/cm2 kg/cm2 > > 56 56 kg/cm2 kg/cm2 : : Se Se requieren requieren elementos elementos de de borde.borde.
Como se puede ver en los planos estructurales, se consideran elementos de borde mediante Como se puede ver en los planos estructurales, se consideran elementos de borde mediante columnas metálicas de 20x30x6mm más columnas de hormigón de 20x40cm, teniendo un cabezal columnas metálicas de 20x30x6mm más columnas de hormigón de 20x40cm, teniendo un cabezal total de 20x70cm, con lo cual se tiene los siguientes valores:
total de 20x70cm, con lo cual se tiene los siguientes valores:
Pu= 399.13 Pu= 399.13
0.56 Po = 0.56 ( (0.
0.56 Po = 0.56 ( (0.85*25*75*280) +( (10*2.01*4200) + (58.56*3530)) = 412.94 Ton.85*25*75*280) +( (10*2.01*4200) + (58.56*3530)) = 412.94 Ton. 412.94
412.94 > > 399.13 399.13 O.K.O.K.
Se continúa con el chequeo a flexo compresión, para ello se coloca el armado propuesto y se Se continúa con el chequeo a flexo compresión, para ello se coloca el armado propuesto y se realiza la curva de interacción Pu-Mu, se utilizó un programa realizado por el autor del presente realiza la curva de interacción Pu-Mu, se utilizó un programa realizado por el autor del presente estudio.
estudio.
El punto verde muestra que la solicitación se encuentra dentro de curva utilizable del diagrama El punto verde muestra que la solicitación se encuentra dentro de curva utilizable del diagrama de interacción Pu-Mu.
Luego de realizar el chequeo a
Luego de realizar el chequeo a flexo compresión se procede con el flexo compresión se procede con el chequeo a corte del diafragmachequeo a corte del diafragma estructural:
estructural:
Vu de diseño = 191.72 t Vu de diseño = 191.72 ton.on.
El corte máximo que puede tomar la pared portante se define con la siguiente ecuación: El corte máximo que puede tomar la pared portante se define con la siguiente ecuación:
Con lo cual se tiene un Vnmax= 263.29 ton, mayor al corte de diseño. Con lo cual se tiene un Vnmax= 263.29 ton, mayor al corte de diseño.
Vn
Vn max max > > Vu Vu diseño. diseño. O.k.O.k.
Mediante la siguiente fórmula se determina el acero requerido a corte en el diafragma: Mediante la siguiente fórmula se determina el acero requerido a corte en el diafragma:
El armado propuesto en el muro estructural es 2 capas de 1Ø9
El armado propuesto en el muro estructural es 2 capas de 1Ø9@10 cada una, con lo cual @10 cada una, con lo cual se tienese tiene un ɸVn= 180.92 ton., valor mayor al Vu de
un ɸVn= 180.92 ton., valor mayor al Vu de diseño. diseño. ɸVn > Vu diseño.
Como se puede ver en los cálculos anteriores, el armado de los diafragmas con una malla Como se puede ver en los cálculos anteriores, el armado de los diafragmas con una malla el
electrosoldada en dos capas de 1ɸectrosoldada en dos capas de 1ɸ1010@10 cumple con las @10 cumple con las solicitaciones.solicitaciones. De esta manera se realizó los
De esta manera se realizó los chequeos de cada uno de los chequeos de cada uno de los muros estructurales presentes en elmuros estructurales presentes en el proyecto, cabe indicar que esto se lo realizó a manera de ejemplo ya que el programa realiza proyecto, cabe indicar que esto se lo realizó a manera de ejemplo ya que el programa realiza estos cálculos automáticamente.
estos cálculos automáticamente.
Se toma como muestra la viga que se encuentra en el eje “B” entre los ejes “2” y “3” (Ver Se toma como muestra la viga que se encuentra en el eje “B” entre los ejes “2” y “3” (Ver planos), la misma que tiene la mayor solicitación en la estructura.
planos), la misma que tiene la mayor solicitación en la estructura. 11.0.
Mu= 36.40 T-m Mu= 36.40 T-m Vu= 28.26 T Vu= 28.26 T
Patines con soldadura E-7018 y 12mm de
Patines con soldadura E-7018 y 12mm de espesor, entonces Fs= 70 ksi espesor, entonces Fs= 70 ksi = 4900 kg/cm2= 4900 kg/cm2 Se chequea la conexión a momento:
Se chequea la conexión a momento: Tmax= Mu/d = 36.40 / 0.45
Tmax= Mu/d = 36.40 / 0.45 = 80.89 T= 80.89 T Rsold = Fr * Fs *
Rsold = Fr * Fs * As = Fr * Fs As = Fr * Fs * (te * L) = 0.75 * * (te * L) = 0.75 * 4900 * (0.7071 * 1.2 * 40) =124.734900 * (0.7071 * 1.2 * 40) =124.73 Rsold
Rsold = = 124.73 124.73 ton ton > > 80.89 80.89 O.KO.K Chequeo a corte:
Chequeo a corte: Vu= 28.26 T. Vu= 28.26 T.
Almas con soldadura E-6011 y 6mm de espesor, entonces Fs= 60 ksi = 4200 kg/cm2 Almas con soldadura E-6011 y 6mm de espesor, entonces Fs= 60 ksi = 4200 kg/cm2 Rsold = Fr * Fs *
Rsold = Fr * Fs * As = Fr * Fs As = Fr * Fs * (te * L) = 0.75 * * (te * L) = 0.75 * 4200 * (0.7071 * 0.6 * 45*2)4200 * (0.7071 * 0.6 * 45*2) Rsold
Ref. (1)
Ref. (1) ANSI/AISC 360 dANSI/AISC 360 del 22 de el 22 de junio 2010, Especificaciones junio 2010, Especificaciones para Edificios de para Edificios de Acero Estructural.Acero Estructural. Ref. (2) ANSI/AISC 341-2010 del 22 de junio 2010 Seismic Provisions for Structural Steel Buildings Ref. (2) ANSI/AISC 341-2010 del 22 de junio 2010 Seismic Provisions for Structural Steel Buildings Ref. (3) ANSI/AISC358-2010, Prequalified Connections for Special and Intermediate Steel Moment Ref. (3) ANSI/AISC358-2010, Prequalified Connections for Special and Intermediate Steel Moment Frames for Seismic Aplications.
Frames for Seismic Aplications. Ref. (4
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Vinicio Suarez, PhD 2015. Ref. (7)
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Eur –Cod-051203. Ref. (8)
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Ref. (10) Principios de Ingeniería de Cimentaciones, BRAJA M. DAS, 4ta Edición. Ref. (11) American Concrete Institute - A.C.I. 2011.
Ref. (11) American Concrete Institute - A.C.I. 2011.
Ref. (12) Diseño de Estructuras de Acero en Construcción Compuesta – Oscar de Buen López de Ref. (12) Diseño de Estructuras de Acero en Construcción Compuesta – Oscar de Buen López de Heredia. Heredia. 12.0. 12.0. REFERENCIAS.REFERENCIAS. _________________________________ _________________________________
GALO FERNANDO SERRANO CHICA. GALO FERNANDO SERRANO CHICA.
INGENIERO CIVIL INGENIERO CIVIL SENESCYT: 1001 14 1302666 SENESCYT: 1001 14 1302666 CI: 140069319 6 CI: 140069319 6
Anexos – Requerimientos adicional ECP: Anexos – Requerimientos adicional ECP:
