Caracterización del rendimiento de la bomba de doble diafragma accionada por aire comprimido Graco Husky 515

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Caracterización del rendimiento de la bomba de doble diafragma accionada por

aire comprimido Graco Husky 515

NICOLAS EDUARDO DELGADO PARRA

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERIA

DEPARTAMENTO DE INGENIERIA MECANCIA BOGOTA D.C

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Caracterización del rendimiento de la bomba de doble diafragma accionada por

aire comprimido Graco Husky 515

NICOLAS EDUARDO DELGADO PARRA

Proyecto de grado para optar al título de Pregrado en Ingeniería Mecánica

Asesor:

Álvaro E. Pinilla S. PhD. M.Sc. Ing. Profesor titular

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERIA

DEPARTAMENTO DE INGENIERIA MECANCIA BOGOTA D.C

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Agradecimientos

Quiero agradecerle a mi familia, a mi asesor Álvaro Pinilla, a Omar Rodríguez técnico del laboratorio de fluidos y demás personas que me apoyaron y acompañaron durante la realización de este proyecto.

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Resumen

Las bombas de doble diafragma accionadas por aire comprimido, son un tipo de bomba que tiene un gran potencial en la industria ya que al tener un amplio rango de materiales en las que se puede fabricar, se pueden utilizar en aplicaciones corrosivas, abrasivas o de alta viscosidad, entre otras. Es por esto que las industrias del petróleo y químicas son las que principalmente pueden sacar provecho de esta tecnología.

Algunas de las ventajas de este tipo de bombas es que son autoce-bantes, puede manejar flujos abrasivos, son adecuadas para instalaciones peligrosas y no presenta inconvenientes al operar en seco o contra una válvula cerrada. Entre las desventajas se encuentra que se tiene una vida limitada del diafragma, hay limitaciones de presión y presencia de flujos pulsantes.

Para las pruebas de rendimiento se utilizó la bomba Graco Husky 515 a la cual se le midió el caudal y presión del fluido y consumo de aire, con los cuales se realizaron las gráficas de caudal de fluido contra consumo de aire y de presión contra caudal del fluido para compararlas con las reportadas por el fabricante.

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Contenido

Agradecimientos ... 3

Resumen ... 4

Índice de graficas ... 6

Índice de ilustraciones ... 6

Índice de tablas ... 6

Nomenclatura ... 7

1. Introducción ... 8

2. Definición del problema ... 9

3. Marco teórico ... 10

3.1. Bomba de doble diafragma accionada por aire ... 10

3.2. Medidor consumo de aire ... 12

3.3. Trabajo, potencia y eficiencia ... 13

4. Metodología ... 15

4.1. Medidor volumétrico de consumo de aire ... 15

4.2. Transductor de presión ... 17

4.3. Tanque de recolección ... 18

5. Resultados ... 19

6. Conclusiones ... 24

7. Recomendaciones ... 25

8. Referencias ... 26

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Índice de graficas

Gráfica 1. Curva de la relacion entre la altura y volumne del tanque de medicion de consumo de

aire. ...16

Gráfica 2. Curva del funcionamiento del transductor de presión. ...17

Gráfica 3. Consumo de aire contra caudal de fluido de los datos suministrados por el fabricante (líneas continuas) y datos experimentales (líneas dispersas). ...20

Gráfica 4. Presión de salida contra caudal de fluido de los datos suministrados por el fabricante (líneas continuas) y datos experimentales (líneas dispersas). ...21

Gráfica 5.Curvas de eficiencia para las diferentes presiones de operación de la bomba. ...22

Gráfica 6. Caudal de fluido para diferentes velocidades de ciclos ...23

Índice de ilustraciones

Ilustración 1. Curvas de operación suministradas por el fabricante. ...9

Ilustración 2. Configuración de una bomba de doble diafragma (American National Standard Institute, 2010). ...10

Ilustración 3. Secuencia de operación de una bomba de doble diafragma (American National Standard Institute, 2010). ...11

Ilustración 4. Esquema del Sistema de medición de consumo de aire (National Measurement System, 2010). ...12

Ilustración 5. Medidor de consumo de aire. ...16

Ilustración 6. Transductor de presión. ...17

Ilustración 7. Sistema de medición de caudal. ...18

Ilustración 8. Montaje de la bomba. ...19

Ilustración 9. Medición de presión de suministro de aire y presión de salida del fluido. ...19

Ilustración 10. Dimensiones del diafragma. ...22

Índice de tablas

Tabla 1. Caudal y presión del fluido y consumo de aire a 30 psi. ...27

Tabla 6. Eficiencia a 30 psi. ...28

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Nomenclatura

𝐴_𝐸𝐹𝐹 Área efectiva de diafragma 𝑚𝑚2 𝐷 Volumen desplazado 𝑙/𝑐𝑖𝑐𝑙𝑜 𝑑_𝑑 Plato interno del diafragma 𝑚𝑚 𝑑_𝐷𝑃 Plato externo del diafragma 𝑚𝑚

𝑔 Gravedad 𝑚

𝑠2

𝐻 Cabeza de presión 𝑚

𝐿 Carrera 𝑚𝑚

𝑛 Coeficiente politrópico

𝑝 Presión 𝑝𝑠𝑖 - 𝑃𝑎

𝑃𝐻 Potencia Hidráulica 𝑊 𝑃_𝑁 Potencia Neumática 𝑊

𝑄 Caudal 𝑔𝑝𝑚 - _𝑚𝑖𝑛𝑚3

𝑉 Volumen 𝑚3

𝑊 Trabajo 𝑁. 𝑚

𝜂 Eficiencia %

𝜌 Densidad 𝑘𝑔

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1. Introducción

La necesidad de las sociedades de abastecerse de agua ha generado el diseño de numerosos dispositivos mecánicos para el transporte de agua, conocidos hoy en día como bombas. La variedad en los diseños de las actuales bombas, está fundamentado en la necesidad de adaptarse a los requerimientos que las diferentes aplicaciones requieran, como presión, temperatura, tipo de fluido, entre otros.

Introducidas hace más de 50 años las bombas de doble diafragma accionadas por aire comprimido, han tenido un auge en los últimos años por el gran número de aplicaciones en las que puede ser aplicada además porque es una alternativa a las ampliamente conocidas bombas centrifugas.

Las bombas de doble diafragma operadas por aire comprimido, a pesar de no ser siempre la primera opción a la hora de escoger un sistema de bombeo, han tenido un alto impacto en industrias como la química, la minera, la construcción o en procesamiento de comida o manejo de aguas residuales por ejemplo. La diversidad de campos de acción donde se puede aplicar este tipo de bombas se debe que entre sus características principales se encuentra que estas son auto-cebantes, pueden operar en seco sin daño alguno y no requieren de electricidad. Ya que opera totalmente por aire comprimido pueden usarse en aplicaciones donde no hay disponibilidad de electricidad o donde no debería ser usada, como en ambientes peligrosos o explosivos.

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2. Definición del problema

La realización de este proyecto se hace con el objetivo de caracterizar el rendimiento de las bombas de accionamiento neumático de doble diafragma, en este caso en particular la bomba Graco Husky 515, ya que se han encontrado incoherencias con la información suministrada por el fabricante.

Ilustración 1. Curvas de operación suministradas por el fabricante.

Para la comprobación de los datos de la bomba se utilizó la información provista Instituto Nacional Americano de Estándares; ANSI por sus siglas en inglés; en el documento “American National Standard for Air-Operated Pump Tests”, el cual especifica cada uno de los parámetros involucrados en la operación de este tipo de bombas y propone el tipo y forma en que se deben realizar las pruebas para obtener resultados reproducibles y no dar lugar a malentendidos entre el fabricante y el comprador o usuario por los resultados que puedan llegar a obtener.

Además de seguir estos estándares, fue necesario encontrar la instrumentación adecuada para la correcta medición de los parámetros requeridos para caracterizar la bomba. Ya que el problema del flujo pulsante en este tipo de bombas impide el uso de instrumentos de medición instantánea, por esto se optó por la utilización de mecanismos que midieran a lo largo del tiempo para obtener un estimado del comportamiento en este lapso y no en un solo instante. Finalmente aparte de la comprobación necesaria, se complementó la información con la eficiencia de operación de la bomba para los diferentes puntos de operación.

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3. Marco teórico

3.1. Bomba de doble diafragma accionada por aire

Las bombas operadas por aire son una clase de bombas de desplazamiento positivo donde una membrana flexible junto con válvulas de cheque se usa para mover líquido a través de las cámaras de bombeo. Tienen una gran versatilidad al poderse operar con una gran variedad de líquidos entre los que se pueden encontrar químicos, productos farmacéuticos, pinturas, lodos, o aguas residuales entre otra gran cantidad de productos.

Las bombas de diafragmas tienen unas características particulares. Estas son auto-cebantes, pueden operar indefinidamente en seco, cuando operan contra una válvula cerrada no consumen energía. El consumo de aire en este tipo de bombas es proporcional al flujo del producto bombeado, cuando no consumo de aire el caudal es cero, mientras que cuando se tiene el máximo consumo de aire el caudal es también máximo.

Uno de los principales problemas que genera el uso de esta bomba es el flujo pulsante generado por la acción reciprocante del sistema que utiliza para el bombeo del fluido.

Ilustración 2. Configuración de una bomba de doble diafragma (American National Standard Institute, 2010).

En la operación de estas bombas se da un ciclo de aspiración e impulsión del fluido, en el que se presenta el llenado y vaciado respectivamente de las cámaras de bombeo. Estas cámaras están divididas por los diafragmas los cuales por un lado están en contacto con el fluido y por el otro con el aire comprimido.

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El aire que llega a una de las cámaras por medio del sistema de distribución aplica una presión sobre el líquido forzándolo a salir por la descarga de la bomba. Mientras tanto, y ya que los diafragmas están conectado por medio de una barra, la otra cámara es despresurizada generando un efecto de succión que logra llenar la cámara con nuevo fluido. Este proceso se repite creando el ciclo de movimiento reciprocante que mantiene el flujo a través de la bomba.

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3.2. Medidor consumo de aire

El sistema de medición de consumo de aire se realizó basándose en sistema de campana o “bell prover” como se conoce en inglés. Este es un sistema de calibración de dispositivos para medir flujo. Consiste en una campana o cilindro abierto en el fondo el cual se sumerge en un baño de líquido y por medio de una polea es soportado por un contrapeso para poder desplazarlo fácilmente y medir el volumen de aire.

Ilustración 4. Esquema del Sistema de medición de consumo de aire (National Measurement System, 2010).

Ya que este en un principio es un sistema de calibración, se utiliza para proveer un flujo de aire conocido, en el que un volumen fijo determinado por la geometría del cilindro es vaciado a través del dispositivo que se quiere calibrar en un tiempo determinado.

La medición del consumo de aire se basa en este mismo principio pero funcionando de modo inverso, en este caso se mide el tiempo que se tarda en llenar la campana.

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3.3. Trabajo, potencia y eficiencia

La eficiencia de la bomba está dada por la relación entre la potencia de salida y la potencia de entrada, las cuales son hidráulica y neumática respectivamente.

𝜂 = 𝑃𝐻 𝑃𝑁

Ecuación 1. Eficiencia de la bomba.

La potencia hidráulica, está definida como se observa en la Ecuación 2. 𝑃𝐻= 𝜌𝑔𝑄𝐻

Ecuación 2. Potencia de un fluido.

La cual se puede simplificar como en la Ecuación 4. A partir de la definición de presión de la

Ecuación 3.

𝑝 = 𝜌𝑔𝐻

Ecuación 3. Presión de un fluido.

𝑃𝐻 = 𝑝𝑄

Ecuación 4. Potencia de un fluido simplificada.

Con respecto al flujo de aire en la bomba, se tiene que es un flujo másico al ser un sistema abierto, y aunque al ser un proceso cíclico no satisface ninguna de las condiciones de flujo estacionario; las cuales son volumen, masa y energía del volumen permanecen constantes durante el proceso; se puede tratar como tal ya que las propiedades del fluido varían de manera periódica con el tiempo se analizan como un valor promedio en el tiempo. El trabajo para proceso de este tipo está definido por la Ecuación 5.

𝑊 = − ∫ 𝑉𝑑𝑝

Ecuación 5. Trabajo de un flujo estacionario.

Ya que el proceso de expansión del aire es un proceso politrópico el cual está dado por la

Ecuación 6, el trabajo neumático del proceso es como se muestra en la Ecuación 7. En la cual el

estado 1 representa el estado de compresión y el estado 2 el estado atmosférico.

𝑝𝑉𝑛 _{= 𝑐𝑡𝑒 = 𝑝} 1𝑉1𝑛

Ecuación 6. Proceso politrópico.

𝑊_𝑁= − ∫ 𝑉𝑑𝑝 2

1

= 𝑛

𝑛 − 1𝑝1𝑉1[( 𝑝2 𝑝₁)

𝑛−1 𝑛

− 1]

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Como la potencia está definida como el trabajo por unidad de tiempo, la potencia neumática que se le suministra a la bomba se puede determinar a partir de la Ecuación 7, dando como resultado la ecuación

𝑃_𝑁 = ∫ 𝑄𝑑𝑝 2

1

= 𝑛

𝑛 − 1𝑝1𝑄1[( 𝑝2 𝑝1 )

𝑛−1 𝑛

− 1]

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4. Metodología

Para la caracterización de la bomba objeto de estudio se siguió la guía establecida por el Instituto Nacional Americano de Estándares “ANSI” por sus siglas en inglés, para la realización de las pruebas que darían como resultados las curvas características de la bomba. En este estándar se encontró lo siguiente:

En el numeral 10.6.4 de Prueba Mecánica, la cual es un requerimiento del documento, se establece que la bomba debe ser probada para monitorear la apropiada operación, y que no hallan fugas, vibraciones o ruidos anormales.

El numeral 10.6.5 de Pruebas de Rendimiento se determina que se deben medir la presión de descarga, el caudal y el consumo de aire. Este tipo de prueba se realiza con el fin de establecer la conformidad con los criterios publicados por el fabricante.

4.1. Medidor volumétrico de consumo de aire

Para la medición del consumo de aire de la bomba se precisó de un sistema de medición acumulativo, debido a que durante el funcionamiento de la bomba, por sus características de funcionamiento presenta un flujo pulsante que impiden realizar mediciones instantáneas confiables.

Para la construcción de este sistema se requirieron dos recipientes, el principal de volumen conocido (campana), ya que en este es donde se almacenara al aire consumido por la bomba, y el otro lo suficientemente grande para que pueda contener al mencionado anteriormente en su totalidad.

Para la medición del volumen de aire consumido por la bomba en la campana del sistema, esta fue sometida con antelación a un proceso de calibración ya que la geometría al no ser perfectamente cilíndrica el volumen contenido no varía perfectamente lineal con la altura del recipiente. Por esto durante el proceso el recipiente se fue llenando con un volumen conocido de agua, en este caso litro por litro, donde en cada paso se midió la altura del nivel de agua respecto al fondo del depósito.

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Ilustración 5. Medidor de consumo de aire.

Con esta información se realizó la Gráfica 1 donde se relaciona el volumen contenido en la campana de acuerdo a la altura del nivel del fluido

Gráfica 1. Curva de la relacion entre la altura y volumne del tanque de medicion de consumo de aire.

y = 0,0048x2_{+ 0,8258x + 0,1046}

R² = 1

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55

Vo

lu

m

en

[l]

Altura [cm]

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4.2. Transductor de presión

La medición de la presión de salida del fluido bombeado también se vio afectada por el fenómeno de flujo pulsante relacionado con la naturaleza de la bomba, por esto fue necesario remplazar el manómetro instalado inicialmente por el transductor de presión OMEGADYNE PX209-100G5V para poder determinar la variación de presión en el tiempo en que es bombeado. Debido a que este instrumento arroja datos de voltaje es necesario convertirlos a unidades de presión, por esto se realizó una prueba de funcionamiento a partir de la cual se obtuvo la Gráfica 2 para determinar su comportamiento cuando se alimenta con 5 voltios.

Ilustración 6. Transductor de presión.

Gráfica 2. Curva del funcionamiento del transductor de presión.

y = 23,234x - 1,3714 R² = 0,9994

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5

Pre

sión

[

p

si]

Voltaje [V]

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4.3. Tanque de recolección

El caudal de fluido de la bomba se midió con la ayuda del banco hidráulico Armfield F1-10, ya que este cuenta con un sistema medición volumétrica, en el que se mide el volumen de agua bombeada en un intervalo de tiempo. Este tipo de medición ayudo a evitar el inconveniente mencionado anteriormente del flujo pulsante, por el que no es factible utilizar un flujometro u otro tipo de dispositivo de medición instantánea.

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5. Resultados

Para la adquisición de datos se realizó el montaje que se muestra en la Ilustración 8, en el cual se midió la presión y consumo de aire comprimido y el caudal y presión de salida del fluido.

Ilustración 8. Montaje de la bomba.

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Para la adquisición de datos fue necesario manipular dos de las variables mencionadas anteriormente, las cuales para este caso fueron la presión del aire y el caudal del fluido, ya que al controlarlas es posible registrar el cambio en el consumo de aire y la presión de salida del agua para cada configuración establecida.

Esta toma de datos se realizó al fijar la presión del aire comprimido suministrado e ir variando el caudal de salida del fluido, con lo cual se obtuvieron los siguientes resultados.

Gráfica 3. Consumo de aire contra caudal de fluido de los datos suministrados por el fabricante (líneas continuas) y datos experimentales (líneas dispersas).

En la Gráfica 3 se puede observar los datos suministrados por el fabricante para caudal de fluido y el consumo de aire para 3 presiones de funcionamiento diferentes, 40, 70 y 100 psi, las cuales están representadas por las líneas continuas. Igualmente se presentan los datos obtenidos experimentales para las presiones de 30 a 70 psi en intervalos de 10 psi. A partir de esto se pudo corroborar la información del fabricante, ya que como se puede identificar en los datos de referencia 40 y 70 psi los datos experimentales se aproximan bastante a las curvas presentadas por el fabricante, también porque las demás presiones siguen un comportamiento similar. A pesar de esta semejanza se encontró que el caudal máximo que entregó la bomba es de alrededor de la mitad al reportado en las instrucciones de la bomba y esto es debido a que

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Con su m o [ m 3/m in ] Caudal [gal/min]

Consumo de Aire

F-100 psi F-70 psi F-40 psi 70 psi 60 psi 50 psi 40 psi 30 psi

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el sistema de suministro de aire solo fue capaz de entregar hasta cerca de la mitad del caudal máximo reportado en las especificaciones.

Gráfica 4. Presión de salida contra caudal de fluido de los datos suministrados por el fabricante (líneas continuas) y datos experimentales (líneas dispersas).

La Gráfica 4 muestra la presión de salida de fluido en cada caudal, para cada una de las presiones tanto experimentales como las reportadas por el fabricante. En este apartado no se encuentra tanta similitud entre esta información ya que como se mencionó anteriormente el flujo de aire no suplía la bomba hasta su máximo potencial, además porque su medición fue oscilatoria por la naturaleza del flujo generado en la bomba. A pesar de esto se observa que tiene un comportamiento coherente en el que a mayor presión de entrada de aire se logra una mayor presión de salida de fluido.

La Gráfica 5 muestra la eficiencia para los diferentes puntos de operación en los que se probó la bomba, a partir de estos resultados se puede evidenciar que para caudales bajos es más eficiente operar la bomba a bajas presiones, y a pesar del rango en que se operó la bomba también se puede observar que para el suministro de mayores caudales la eficiencia aumenta con la presión de accionamiento.

0 20 40 60 80 100 120

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Pre sión Sali d a [p si] Caudal [gal/min]

Presión de Salida del fluido

F-100 psi F-70 psi F-40 psi 70 psi 60 psi 50 psi 40 psi 30 psi

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Gráfica 5.Curvas de eficiencia para las diferentes presiones de operación de la bomba.

Finalmente se determinó la capacidad de bombeo real por ciclos de la bomba, por lo que fue necesario estimar el volumen entregado por la bomba en cada ciclo como se ilustra en la Ecuación 10, en la cual las dimensiones utilizadas se referencian en la Ilustración 10.

Ilustración 10. Dimensiones del diafragma.

𝐴𝐸𝐹𝐹 =

𝜋 [(𝑑𝑑+ 𝑑₂ 𝐷𝑃)]

2

Ecuación 9. Área efectiva del diafragma.

0 1 2 3 4 5 6 7 8

0 1 2 3 4 5 6 7

Ef

ici

en

cia

[%

]

Caudal [m3_/min]

Eficiencia

70 psi

60 psi

50 psi

40 psi

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𝐷 = 𝐴𝐸𝐹𝐹× 𝐿

Ecuación 10. Volumen desplazado por ciclo

De acuerdo al esquema del diafragma (Ilustración 10) las dimensiones de los diafragmas utilizados en la bomba son.

𝑑𝑑 = 44.8 𝑚𝑚

𝑑𝐷𝑃 = 115.82 𝑚𝑚

𝐿 = 22.6 𝑚𝑚

A partir de estas y como se puede observar en la Gráfica 6 el volumen que desplaza la bomba por cada ciclo es de 0.0302 galones.

Respecto al valor suministrado por el fabricante de 0.04 galones por ciclo, la bomba realmente bombea alrededor del 75% del volumen en cada ciclo.

Gráfica 6. Caudal de fluido para diferentes velocidades de ciclos

y = 0,0302x R² = 1

0 1 2 3 4 5 6 7

0 50 100 150 200 250

Cau

d

al

[m

^3/m

]

Ciclos [CPM]

Ciclos de bombeo

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6. Conclusiones

La utilización de los valores promedio de los datos registrados conlleva a un error que hace que los datos suministrados por el fabricante no coincidan con los medidos como en el caso de la presión de salida del fluido.

La operación a las presiones más altas es la que mayores inconvenientes y errores puede presentar, ya que por la presión interna en la bomba, parte del aire suministrado salía por las válvulas de alivio y la caída de presión en la red de aire provoca un suministro irregular.

Las bajas eficiencias obtenidas se pueden deber a la dificultad de poder suministrar a la bomba los requerimientos para su correcta funcionamiento a lo largo de rango de operación.

El volumen bombeado por ciclo es directamente proporcional al número de ciclos realizados por la bomba pero tiene un error del 25% respecto al reportado en el manual de la bomba.

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7. Recomendaciones

Para la utilización de este tipo de bombas en una aplicación determinada con parámetros especificados, antes de la instalación es necesario comprobar que se le puede suministrar el trabajo necesario entiéndase como presión y/o caudal de aire para su correcta operación. Si se desean suprimir los flujos pulsantes es necesario la instalación de dispositivos que mitiguen este efecto, como el caso de los amortiguadores de pulsos.

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8. Referencias

American National Standard Institute. (13 de Julio de 2010). American National Standard for Air-Operated Pumps for Nomenclature, Definitions; Application, and Operation. Nueva Jersey, Estados Unidos: Hyderaulic Institute, Inc. (Ubicación biblioteca: 621.69 A526A 2010)

American National Standard Institute, I. (Junio de 2010). American National Standard for Air-Operated Pump Tests. Nueva Jersey, Estados Unidos: Hydraulic Institute, Inc. (Ubicacion biblioteca: 621.69 A526 2010)

Burton, J., & Loboguerrero, J. (1999). Bombas rotodinamicas y de desplazamiento positivo.

Bogota: Universidad de Los Andes.

Cengel, Y., & Boles, M. A. (2011). Termodinámica. Mexico: McGraw Hill.

Graco Inc. (Enero de 2015). Accionadas por aire Bombas de diafragma . 3A1958ZAD. Minneapolis, Minnesota, Estados Unidos.

Henry, D. (2006). Selecting air-operated double diaphragm pumps. World Pumps, 26-28. National Measurement System. (2010). The calibration of flow meters. Glasgow.

World Pumps. (1999). Understanding and selecting air operated diaphragms pumps. World Pumps, 48-52.

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9. Anexos

Presión línea [PSI] Caudal Fluido [gpm] Presión Salida Fluido [PSI] Consumo Aire [m^3/min] 30

5,523 0,142 0,149

4,078 8,986 0,125

3,495 12,832 0,108

2,226 17,033 0,077

1,621 18,453 0,068

1,280 20,860 0,057

0,759 25,168 0,040

0 0 0

Tabla 1. Caudal y presión del fluido y consumo de aire a 30 psi.

5,870 2,202 0,205

5,032 7,033 0,187

4,204 16,110 0,166

3,108 20,453 0,132

2,382 24,648 0,107

1,264 29,078 0,081

0,522 31,735 0,036

0 0 0

6,653 4,612 0,259

5,729 8,144 0,236

4,953 15,726 0,224

4,064 23,693 0,194

3,355 26,135 0,180

2,671 29,216 0,151

0,423 41,916 0,055

0 0 0

(28)

6,660 8,413 0,307

5,562 14,950 0,282

4,892 18,225 0,257

3,718 31,193 0,219

3,028 33,850 0,203

2,130 36,658 0,168

0,767 49,003 0,076

0 0 0

6,550 7,957 0,332

5,856 14,657 0,315

5,480 21,889 0,304

5,053 24,764 0,287

4,249 29,014 0,267

2,130 38,593 0,193

0,861 52,131 0,110

0 0 0

Presión línea [PSI] Potencia Hidráulica [W] Potencia Neumática [W] Eficiencia [%] 30

0,341 456,123 0,075 15,941 382,804 4,164 19,509 330,107 5,910 16,494 236,782 6,966 13,009 209,458 6,211 11,618 173,717 6,688 8,315 124,204 6,694

- - 0

(29)

5,622 1034,518 0,543 15,395 941,780 1,635 29,462 838,437 3,514 27,651 667,798 4,141 25,536 538,413 4,743 15,988 407,522 3,923 7,209 179,007 4,027

- - 0

Tabla 7. Eficiencia a 40 psi.

13,347 1852,000 0,721 20,295 1686,530 1,203 33,882 1601,475 2,116 41,887 1385,241 3,024 38,136 1285,653 2,966 33,941 1082,192 3,136 7,719 390,163 1,978

- - 0

Tabla 8. Eficiencia a 50 psi.

24,372 2882,258 0,846 36,168 2646,010 1,367 38,783 2408,228 1,610 50,446 2048,609 2,462 44,582 1906,044 2,339 33,971 1572,617 2,160 16,354 708,554 2,308

- - 0

(30)

Presión línea [PSI]

Potencia Hidráulica

[W]

Potencia Neumática

[W]

Eficiencia [%]

70

22,671 3872,915 0,585 37,336 3679,926 1,015 52,175 3554,745 1,468 54,434 3350,047 1,625 53,631 3120,260 1,719 35,765 2253,275 1,587 19,534 1284,194 1,521

- - 0