6. GENERACIÓN DE UN EVENTO DE INUNDACIÓN EXCEPCIONAL
6.1. Incidencia de la ola sobre la morena frontal
Para poder calcular el ascenso de la ola sobre la pared de la morena frontal que se encuentra contra el lago, parámetro conocido como run-up de la ola,
se utilizó la ecuación del Cuerpo de Ingenieros del Ejército de Estados Unidos (Camfi eld 1980):
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El valor del run-up alcanzaría los 4,76 metros de altura sobre la pared interna de la morena. Este valor se encuentra por debajo de las alturas medidas a lo largo de la morena frontal.
Durante los trabajos de campo de diciembre de 2021 se pudo examinar el estado de preservación de la morena. En total se relevaron 13 puntos de control sobre ambas paredes de la misma. No se ob- servó procesos de erosión sub-superfi cial (sufosión o piping) que se encuentren afectandola. En líneas generales los materiales que conforman la morena, depósitos de till compuesto por bloques y gravas insertos en una matriz limo-arenosa, se encuentran bien preservados en la parte norte. Hacia el sector sur, la pared externa de la misma evidencia procesos de erosión hídrica, que aguas abajo forman pequeños cauces efímeros y algunas evidencias de depósitos de remoción en masa, aunque de baja magnitud.
La resistencia de la morena frente al impacto de la ola depende también de las características morfométricas de la misma. Entre los parámetros morfométricos más importantes se encuentran la relación ancho/altura de la morena, el ancho de la cresta, la pendiente de la pared externa y la diferencia de altura entre el borde del lago y la elevación de morena. Para la obtención de estos parámetros se trabajó con el modelo de elevación del terreno con tamaño de celda de 12 cm, sobre el cual se realizaron 11 perfi les transversales a la morena (Fig. 27). A cada parámetro morfométrico se le asignó un valor y una clase que fueron: 0,25 (bajo), 0,5 (moderado) y 1 (alto) de acuerdo a su relación con la susceptibilidad de ruptura de la morena frontal por una ola generada por deslizamientos siguiendo el trabajo de Prakash
Cuadro 9. Parámetros determinados por Balbi et al. (2019) en la ladera norte del Cerro Solo.
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y Narajan (2017). Mediante el promedio del valor obtenido para cada uno de los perfi les se obtuvieron valores parciales para los sectores norte y sur de la morena y el valor de susceptibilidad total para la morena frontal de la laguna Torre.
Los resultados pueden observarse en el cuadro 10. A partir de este análisis se desprende que la susceptibilidad de ruptura de la morena es baja a moderada en relación directa con lo observado durante el control de campo. Por otro lado, a partir del cálculo del run-up de la ola que fue de 4,76 metros se descarta que la misma pueda superar
la altura de la morena ya que aún en su parte más baja, localizada hacia el sector sur, su altura sobre el borde del lago fue de 6,2 metros. La altura media de la morena medida a partir de los 11 perfi les es de 17,5 metros.
6.2. GENERACIÓN DE FLUJO EN EL RÍO FITZ ROY
La ola generada por un posible deslizamiento con la cantidad de material desplazado anteriormen- te produciría un fl ujo de detritos que nacería en la
Figura 27. a. Distribución de los perfi les topográfi cos analizados en la zona de la morena frontal de la laguna Torre con indicación de los puntos de control en el campo. b. Detalle del perfi l 4 ubicado sobre la zona sur de la morena frontal con indicación de los parámetros morfométricos analizados. c. Detalle del perfi l 10 ubicado sobre la zona norte de la
morena frontal con indicación de los parámetros morfométricos analizados.
embocadura del río Fitz Roy y que iría cargándose de material detrítico aguas abajo.
A partir de las medidas de área de la laguna Torre y de la altura de la ola que se podría generar se obtuvo el volumen de agua que desplazaría la ola propagándose río abajo. El volumen cal- culado fue de 3.000.000 m3. Para la estimación del caudal se utilizó la ecuación de Walder y O’Connor (1997):
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Donde V es el volumen previamente calculado.
El caudal líquido obtenido fue de 1.016 m3/s.
Sin embargo, al tratarse de un aumento súbito de caudal de gran magnitud este tipo de procesos suelen incorporar gran cantidad de material sólido que se encuentra en el cauce. El río Fitz Roy, al ser de tipo entrelazado, presenta una gran cantidad de material que se encuentra tanto en los cauces activos como en forma de barras fl uviales y que pueden ser incorpora- do al caudal líquido. Esta incorporación de material sólido produce un incremento volumétrico (bulking factor) del caudal original pasando a comportarse como un fl ujo de detritos. Los fl ujos de detritos pueden tener un porcentaje en volumen de sólidos entre el 50 % al 60 % y esto hace que la altura que alcance el agua durante la inundación sea mayor a la que se producirá con una corriente de agua normal, cuyo porcentaje de sólidos es inferior al 20 %. Para
poder calcular este incremento volumétrico se utilizó la siguiente ecuación:
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Donde FI es el factor de incremento y cv es la concentración de sólidos por volumen.
Para cv se utilizó una concentración del 55 % siendo el factor de incremento de 2,2. Por lo tanto, el caudal calculado previamente se incrementaría a 2.235 m3/s.
En la fi gura 28 se observan los resultados de la simulación para el fl ujo en la sección superior del río Fitz Roy. En la misma queda claro que, para ese caudal, el fl ujo afectaría casi toda la planicie aluvial del río abarcando la mayor parte de las áreas de distinta susceptibilidad a las inundaciones. El fl ujo se desarrollaría principalmente sobre la margen iz- quierda del río afectando la senda a la laguna Torre de manera más importante, en cuanto a longitud de la senda afectada y a la profundidad que alcanzaría el agua sobre ellas, que para las inundaciones que se modelaron anteriormente. El camping D´Agostini sería afectado, particularmente en su sector más bajo y contra el río, debido a que la profundidad media del agua en ese tramo sería de 5,7 metros y el camping se encuentra a una altura entre 2,1 y 2,2 metros sobre el nivel del cauce.
En el cuadro 11 se muestran los resultados de la corrida del modelo para las variables de velocidad media de cauce y profundidad media del agua para
Cuadro 10. Resultados del estudio de los parámetros morfométricos de la morena frontal de la laguna Torre derivados del análisis de los 11 perfi les topográfi cos.
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Figura 28. Resultado de la simulación corrida para el fl ujo que se generaría en la sección superior del río Fitz Roy como consecuencia de la ola generada en la laguna Torre.
un fl ujo con un caudal de 2.235 m3/s en la sección superior del río Fitz Roy.
Evidencias de un fl ujo de gran magnitud que tuvo lugar en el pasado en la sección superior del río Fitz Roy fueron observadas aguas abajo del camping D´Agostini durante los trabajos de campo realizados para este trabajo. Sobre la margen derecha del río se distinguen bloques que fueron transportados por un fl ujo y que quedaron insertos en perfi les de suelos desarrollados sobre la terraza fl uvial del río a una altura de 4 metros (Fig. 29).
Junto a personal de parques nacionales se realizó un relevamiento dentro del camping D´Agostini con el fi n de delimitar una cota segura a partir de la cual se podrían instalar carpas. Se eligió una cota que se encuentra a 4,5 metros por encima del nivel de base de la barranca que separa al río del Camping.
En las fi guras 30a y 30b se puede apreciar la altura de la barranca sobre el río Fitz Roy en su margen izquierda y el punto que fue medido y que coincide con un quiebre de pendiente natural del terreno.
En la sección inferior del río Fitz Roy, si el fl ujo alcanzara esta zona con el caudal máximo calcula- do tendría la capacidad de sobrepasar en algunos puntos las defensas hídricas presentes en esa parte
del río y de abarcar toda la llanura aluvial incluso en aquellos sectores demarcados como de baja sus- ceptibilidad a las inundaciones (Fig. 31). Sobre la margen izquierda del río, el fl ujo abarcaría algunos sectores ubicados entre el muro marginal de grava y la terraza fl uvial. Es importante resaltar que el fl ujo no afectaría a la localidad de El Chaltén, ya que la creciente sería controlada por el talud de la terraza.
Sobre la margen derecha del río, el fl ujo tendría una mayor extensión debido a que las defensas son más bajas y a que naturalmente la planicie aluvial presenta un mayor desarrollo hacia ese sector. Las instalaciones del campamento de Vialidad Provincial podrían verse afectadas con una profundidad de entre 1 a 1,5 metros de agua. Las instalaciones de Parques Nacionales podrían verse levemente afectadas en su límite noroeste, por un proceso de anegamiento con una profundidad del agua de 0,3 a 0,5 metros y de baja velocidad, aunque no afectaría a las instalacio- nes principales. En cuanto a la infraestructura vial, la ruta provincial 41 podría cortarse en el tramo entre la entrada a las instalaciones de Parques Nacionales y el puente sobre el río Fitz Roy. En el caso del puen- te, el agua podría llegar hasta el tablero del mismo, aunque no sobrepasarlo. Se podrían producir daños
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Cuadro 11. Resultados obtenidos por el modelo para velocidad media y profundidad del agua para el fl ujo en la sección superior del río Fitz Roy.
Figura 29. Evidencia de fl ujo histórico sobre la margen derecha del río Fitz Roy, aguas abajo del camping D´Agostini.
El fl ujo habría tenido una altura de 4 metros sobre el nivel de base del cauce y durante su paso depositó bloques de aproximadamente 1 m de diámetro que quedaron insertos en el perfi l del suelo desarrollado en la terraza fl uvial.
Figura 30. a. Barranca de 2,2 metros de altura desarrollada sobre la margen izquierda del río Fitz Roy a la altura del camping D´Agostini. b. Ubicación de la cota de 4,5 metros en el camping D´Agostini por encima del nivel de base de la barranca.
sobre su pilote central y en su estribo sur debido a la capacidad erosiva que tendría la creciente.
En el cuadro 12 se pueden apreciar los resultados obtenidos para los distintos perfi les de la sección in- ferior del río. El comportamiento que muestra el río ante el fl ujo simulado es que las velocidades medias variarían entre 10 m/s, a la salida de la quebrada, y aproximadamente 5 m/s en su desembocadura en el río de las Vueltas. Las profundidades medias variarían entre 7,4 y 4,5 metros en el mismo tramo.
7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
En el presente informe se realizó un estudio de la susceptibilidad a las inundaciones del río Fitz Roy desde su naciente en la laguna Torre hasta su desembocadura en el río de las Vueltas. Para este estudio se elaboró un mapa de susceptibilidad a las inundaciones en base a la hidrogeomorfología del río a escala 1:10.000. Además, se generaron modelos de inundación tanto para procesos de inundación produ- cidos por lluvias y/o deshielos como así también para un posible evento de fl ujo que podría tener lugar en el río como consecuencia de un gran deslizamiento
en la ladera norte del cerro Solo y que afectaría la laguna Torre.
El mapa hidrogeomorfológico debe ser conside- rado como una guía para futuras actuaciones dentro del área de estudio. Constituye una herramienta fundamental para la elaboración de planes de uso del suelo. En las áreas del mapa demarcadas como canales activos y lecho menor no debe haber ningún tipo de uso, sólo se pueden realizar actividades de mantenimiento de las defensas hídricas y de riberas naturales y dejar como áreas naturales. En el área
Cuadro 12. Resultados obtenidos por el modelo para velocidad media y profundidad del agua para el fl ujo en la sección infe-
rior del río Fitz Roy.
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Figura 31. Resultado de la simulación corrida para el fl ujo que se generaría en la sección inferior del río Fitz Roy como consecuencia de la ola generada en la laguna Torre.
demarcada como lecho medio, se pueden realizar actividades restringidas de ocio y recreativas, pero sin posibilidad de realizar acampe. Las áreas demarcadas como lecho mayor, que tienen una sus- ceptibilidad a la inundación baja, pueden realizarse actividades de ocio y recreación, aunque sin afl uen- cia masiva de gente, algunas actividades industriales como almacenaje de materiales inertes y urbanas muy controladas como edifi caciones aisladas.
De acuerdo a los resultados obtenidos a partir de los modelos para inundaciones con períodos de retorno de 100 y 500 años para la sección superior del río Fitz Roy, se pudo observar que la mayor parte de la senda que conduce a la laguna Torre se halla en zonas no inundables. Los tramos que podrían ser afectados con distinta intensidad, en cuanto a profundidad y velocidad del agua, serían aquellos entre el segundo y tercer cordón morénico y entre el tercer cordón y el camping D´Agostini. En el caso del camping, el modelo de inundaciones para el pe- ríodo de retorno de 500 años muestra que la altura que alcanzaría el agua estaría muy cerca de superar la barranca e inundar la parte baja del mismo.
Los modelos corridos para eventos de lluvias y/o deshielo han mostrado que la ubicación y diseño de las obras de defensa realizadas en la sección infe- rior del río Fitz Roy son adecuadas. El modelo de inundaciones realizado para un período de retorno de 100 años muestra que se podrían producir desbordes aguas abajo del puente de la ruta provincial 41 sobre la margen derecha del río donde no se encuentran las defensas y existe sólo un talud prácticamente natural.
En el caso del modelo realizado para un período de retorno de 500 años, los resultados muestran que existiría la posibilidad que el río desborde sobre su margen derecha, aunque de manera restringida, unos metros aguas arriba del campamento de Viali- dad Provincial debido a que el muro de defensa se encuentra parcialmente cortado. Sin embargo, este desborde no alcanzaría a afectar las instalaciones principales ya que sería controlado por el talud natu- ral que separa el lecho medio del lecho mayor del río.
El análisis de la posible ola que se generaría en la laguna Torre, como consecuencia del deslizamiento de la ladera norte del cerro Solo, mostró que la mis- ma tendría una altura de 2,45 m al llegar a la morena frontal y que por su estado de conservación, así como por sus características morfométricas, la posibilidad que se produzca un colapso de la misma es baja a moderada. La ola podría generar un fl ujo de detritos en el río Fitz Roy que se propagaría aguas abajo.
En base al caudal calculado para este fl ujo y
al modelo corrido en el río para el mismo se pudo apreciar que este evento afectaría tanto al camping D´Agostini como a la senda y abarcaría la mayor parte de la zona mapeada como de susceptibilidad baja a las inundaciones. En el caso del camping D´Agostini, a partir de este resultado y del hallazgo de evidencias de un fl ujo excepcional que aconteció en el pasado, se determinó una cota de seguridad de 4,5 m por sobre el nivel que tiene el cauce del río al pie de la barranca. En el caso de la sección inferior del río, los resultados del modelo muestran que en caso de que el fl ujo alcance la misma con todo su caudal, las defensas se verían superadas en algunos tramos produciéndose el desborde del río en ambas márgenes. En el caso de la margen izquierda, la terraza actual del río lograría controlar al desborde y la localidad de El Chaltén no sería afectado. En el caso del desborde por la margen derecha, el río desbordaría ampliamente y podría afectar al campa- mento de Vialidad Provincial, la ruta 41 y al estribo sur del puente. En el caso de las instalaciones de Parques Nacionales se produciría algún anegamiento menor en las primeras casas que se encuentran cerca del límite noroeste del predio y las instalaciones principales no serían afectadas.
A partir del análisis de las áreas susceptibles a las inundaciones y de los modelos realizados surgen una serie de recomendaciones que deben ser tenidas en cuenta para el futuro manejo de la planicie aluvial del río Fitz Roy:
• Iniciar el registro de datos hidráulicos, tales como aforos y caudales de los ríos principales, con una periodicidad mínima de carácter diario, tal que queden evidenciados los cambios estacio- nales en los fl ujos. En el caso de la ocurrencia de crecidas es fundamental registrar fecha, hora de inicio, duración, altura máxima del río y caudal máximo. Esta información permitirá mejorar la capacidad predictiva de los modelos a partir de la disminución de la incertidumbre asociada a los datos de entrada.
• Instalación de un sistema de alerta temprana que permita medir aumentos bruscos en los niveles del agua de la laguna y/o río con el fi n de alertar a los senderistas y a la población aguas abajo sobre crecidas repentinas.
• Instalación de cartelería preventiva en caso de crecientes con indicación de lugares seguros en el tramo entre El Mirador y el Camping D´Agostini de la senda a laguna Torre.
• Demarcación de un área segura con cartelería explicativa asociada para pernoctar en el cam-
ping D´Agostini. El área deber estar situada a una cota superior a los 4,5 m de altura por sobre el nivel que presenta el cauce del río al pie de la barranca.
• Generar un registro de las obras hidráulicas afectadas por crecidas y del mantenimiento efectuado en cada ocasión en la sección inferior del río Fitz Roy.
AGRADECIMIENTOS
Los autores queremos agradecer la amplia co- laboración recibida por el personal de la Seccional
Lago Viedma del Parque Nacional Los Glaciares, en particular al jefe de la seccional Sr. Jorge Lenz, y al Sr. Pablo Rosso quien nos brindó apoyo en las tareas de campo.
A los investigadores de la Facultad de Ingeniería de la Universidad Nacional de La Plata, por facili- tarnos los modelos digitales del terreno adquiridos y procesados durante 2020.
Al Sr. Rolando Garibotti por su aporte continuo de archivo fotográfi co personal e información del estado de la zona.
A la Comisión de Auxilio del Centro Andino de El Chaltén, por brindarnos datos de la batimetría de la laguna Torre.
TRABAJOS CITADOS EN EL TEXTO
Aniya, M., Naruse, R., Shizukuishi, M., Skvarca, P.
Casassa, G. 1992. Monitoring recent glacier varia- tions in the Southern Patagonian Icefi eld, utilizing remote sensing data. International Archives of the Photogrammetry, Remote Sensing, 29(B7): 87–94.
Balbi, A., Bedmar, J., Kaufman, J., Oliva, J., Villegas, D. 2019. Estudio de peligrosidad geológica de la localidad de El Chaltén y de procesos de remoción en masa de la ladera norte del Cerro Solo, provincia de Santa Cruz. Instituto de Geología y Recursos Minerales, Servicio Geológico Minero Argentino.
Buenos Aires. https://repositorio.segemar.gov.ar/
handle/308849217/2957.
Ballais, J., Garry, G., Masson, M. 2005. Contribution de l’hydrogéomorphologie à l’évaluation du risque d’inondation: le cas du Midi méditerranéen français.
Comptes Rendus Geoscience 337:1120-1130.
Ballantyne, C.K. 2002. Paraglacial geomorphology.
Quaternary Science Reviews 21, 1935-2017. doi.
org/10.1016/S0277-3791 (02)00005-7.
Camfi eld, F.E. 1980. Tsunami engineering. In Special Report 6. Coastal Engineering Research Centre, US Army Corps of Engineers.
Camino, F., Bo, M., Cionchi J. L., López de Armentia A., Del Río, J., De Marco, S. 2018. Estudio morfométrico de las cuencas de drenaje de la vertiente sur del sudeste de la provincia de Buenos Aires (Argentina). Revista Universitaria de Geografía vol.27 no.1, Departamento de Geografía y Turismo. Universidad Nacional del Sur. Versión On-line ISSN 1852-4265. 15 pp.
Campos Aranda, D. 1992. Procesos del Ciclo Hidrológico.
San Luis de Potosí: Editorial Universitaria Potosina.
412 pp.
Ciccoale, M. 1999. Estudios Geográfi cos Tomo LX, N°
235: 249-267.
Coronato A., Salemme M., Rabassa J. 1999. Palaeoenvi- ronmental conditions during the early peopling of Southernmost South America (Late Glacial-Early Holocene, 14-8 ka B.P.). Quaternary International 53/54: 77-92.
Davies B.J., Glasser N.F. 2011. Accelerating shrinkage of Patagonian glaciers from the Little Ice Age (AD 1870) to 2011. Journal of Glaciology, Vol. 58, No.
212: 1063-1084 doi 10.3189/2012JoG12J026.
Delgado, S. Pierre Pitte P., Villalba R., Zalazar L., Trom- botto D., Ferri Hidalgo L., Falaschi D., Ruiz, L.
2018. Informe de las subcuencas de los ríos de las Vueltas y Túnel Cuenca del río Santa Cruz Parque Nacional Los Glaciares Provincia de Santa Cruz.
Ministerio de Ambiente y Desarrollo Sustentable de la Nación. Inédito. 59 pp.
Gaspari, F.J. 2012. Caracterización Morfométrica de la cuenca alta del río Sauce Grande, Buenos Aires, Argentina. Septimo congreso de medio ambiente AUMG. La Plata Argentina.143-158 p.
Giacosa, R., Francchia D., Heredia N., Pereyra F.X. 2013.
Hoja Geológica 4972-III y 4975-IV, El Chaltén, provincia de Santa Cruz. Instituto de Geología y Recursos Minerales. Servicio Geológico Minero Argentino. Boletín 399, 89 pp.
Jardi, M. 1985. Forma de una cuenca de drenaje. Análisis de las variables morfométricas que nos la defi nen.
Revista de Geografía (Barcelona), vol. XIX: 41-68 Barcelona.
Korup, O., Tweed, F. 2007. Ice, moraine, and landslide dams in mountainous terrain. Quaternary Science Reviews 26: 3406-3422.
Kosmal A., Miranda F., 2008. Cerros Fitz Roy y Torre.
Desde lo profundo de la Tierra. Sitios de Interés Geológico de la República Argentina. CSIGA (Ed.) Instituto de Geología y Recursos Minerales. Servicio Geológico Minero Argentino, Anales 46, II: 461 págs., Buenos Aires.
Liscia, S., Lacava, E., Groppo, L., Rolon, R., Magno, A., Consoli, P. 2021. Traslación del evento, en el río Fitz Roy, producido en la Laguna Torre provocada por el deslizamiento de la ladera norte del Cerro Solo.
Informe técnico del Laboratorio de Hidromecánica de la Facultad de Ingeniería de la Universidad Na- cional de La Plata, 43 pp. Buenos Aires.
Lliboutry L. 1993. Thrust of Glaciar Torre over itself.
Journal of Glaciology 39(133): 707-708.
Masiokas, M.H., Delgado, S., Pitte P., Berthier E., Villalba R., Skvarca P., Ruiz L., Ukita J., Yamanokuchi T., Tadono T., Marinsek S., Couvreux F., Zalazar L.
2015. Inventory and recent changes of small glaciers on the northeast margin of the Southern Patagonia Icefi eld, Argentina. Journal of Glaciology, Vol. 61, N° 227: 511-523. doi: 10.3189/2015JoG14J094.
Masiokas, M.H., Luckman, B., Villalba, R., Delgado, S., Skvarca, P., Ripalta, A. 2009a. Little Ice Age fl uc- tuations of small glaciers in the Monte Fitz Roy and Lago del Desierto areas, south Patagonian Andes, Argentina. Palaeogeography, Palaeoclimatology, Palaeoecology, 281(3–4): 351–362. https://doi.
org/10.1016/j.palaeo.2007.10.031.
Masiokas, M.H., Rivera, A., Espizua, L.E., Villalba, R., Delgado, S., Aravena, J.C. 2009b. Glacier fl uctua- tions in extratropical South America during the past 1000 years. Palaeogeography, Palaeoclimatology, Palaeoecology, 281 (3–4): 242–268.