A.2 Ensayo de los componentes y las conexiones
A.2.3 Ensayo a compresión en puntales Determinación de la curva de pandeo
El propósito de este ensayo es determinar la capacidad de carga axial del tramo de puntal para un intervalo de longitu- des efectivas en dirección longitudinal, teniendo en cuenta todos los efectos del pandeo y las restricciones proporcionadas por la celosía del bastidor, su separación entre nodos y su conexión a los puntales.
NOTA Los resultados de esta serie de ensayos proporcionan para el puntal una curva que es el gráfico del factor de reducción por pandeo χ en función de la esbeltez adimensional λ . El valor de λ se obtiene siempre de la esbeltez correspondiente al modo de pandeo fuera del plano
= (L/i), incluso cuando el modo de fallo es distorsional, flexo-torsional o en el plano. El objetivo es poder utilizar la curva de puntal individual en el diseño y con las cargas de pandeo asociadas a la longitud de pandeo en dirección longitudinal. Puede observarse que es conservador no tener en cuenta el efecto de coacción de los conectores.
A.2.3.2 Disposición del ensayo
La disposición del ensayo comprende un bastidor de la máxima anchura especificada para el producto, en el que uno de los dos puntales se carga axialmente según se muestra en la figura A.3. Debe utilizarse la misma disposición, sección y conexión de las diagonales usadas en el producto. La carga sobre el puntal debe aplicarse mediante bolas de carga, y fijado el puntal a placas y placas de presión según se describe en el apartado A.2.1.2.
Leyenda
a Tamaño del bastidor b Carga
c Peso del bastidor soportado independientemente Lt Longitud de pandeo
Figura A.3 − Disposiciones
Algunas disposiciones de diagonales, según forma simétrica respecto al eje longitudina puntal, según se muestra en la figura A.3 b débil debería usarse para determinar la resist Como una alternativa al ensayo descrito an disposición mostrada en la figura A.4. En es restringido.
Cuando un puntal pueda usarse con diferent celosía y fondo de bastidor deben ensayars celosía y fondo de bastidor deben usarse para
s alternativas para los ensayos a compresión de punt
n se muestra en la figura A.3 a), tienen nudos que no al del bastidor. En estos casos, debería hacerse un ens b) y c), para determinar la configuración más débil. L tencia a compresión.
nteriormente, un bastidor completo puede ensayarse a c ste ensayo, las vigas de reparto pueden tener el giro segú
tes tamaños de celosía y fondo de bastidor, cada combin se separadamente, o los resultados para el bastidor co
a todos los bastidores.
tales
están dispuestos de sayo previo en cada a configuración más
compresión según la ún el eje longitudinal
nación de tamaño de on mayor tamaño de
Figura A.4 − Disposició
A.2.3.3 Método de ensayo
El puntal debe ensayarse en un intervalo de (dos nodos consecutivos del puntal). La may pandeo en la dirección longitudinal y aproximadamente, entre estos dos extremos. largo de las longitudes ensayadas; sin emb ensayo, la carga debe incrementarse hasta el
A.2.3.4 Correcciones a las observaciones
Cada valor observado debe corregirse de acu La carga de fallo observada debe ajustarse par
donde y t 0 0, 2 ; = C f f λ ≤ ≤
ón alternativa para ensayo a compresión de puntales
longitudes, la más pequeña de las cuales ha de contene yor longitud debe corresponder a una esbeltez adimensio
al menos tres longitudes más deben elegirse igua . El número mínimo de ensayos debe ser cinco igualme bargo deben realizarse un mínimo de dos ensayos de c
fallo. Debe indicarse el modo de fallo.
s
uerdo con el apartado 13.3.5 añadiendo lo siguiente. ra tener en cuenta el espesor real y el límite elástico de la
( )
ni ti t C R R t t β α = s er un paso de celosía onal de λ ≈1,5 para almente espaciadas, ente distribuidos a lo cada longitud. En el muestra de ensayo: (A.2)(
)
y t - 0, 2 + 1,5 - 0, 2 1,5 ; = 1,3 f f C λ λ λ ≤ ≤ 1,5 : = 1,0≤ λ C y E f λ λ π = (A.3)λ es la esbeltez correspondiente al modo de fallo observado. Los otros términos están definidos en el apartado 13.3.5.
A.2.3.5 Determinación de la curva de puntal
Todos los resultados del ensayo a compresión deben tomarse en consideración en este apartado. El procedimiento debe ser el siguiente:
a) para cada ensayo, los valores del coeficiente de reducción por tensiónχ , y la esbeltez adimensional ni λni debe calcularse como sigue:
ni ni eff y = R f A χ (A.4) y ni 1 ni 1 = λ β λ λ (A.5) donde
Rni es la carga de fallo ajustada para el ensayo I; fy es el límite elástico nominal;
1
y E f
λ π= ;
λni es la esbeltez para pandeo por flexión alrededor del eje longitudinal; eff 1 g A A β = ;
b) debe dibujarse la gráfica de χni en función de λni;
c) debe elegirse una expresión algebraica adecuada para χcu(= χcu(λni)) que representa el valor medio de los resulta- dos del ensayo χni. Esta expresión no debe tener más de cinco coeficientes independientes. Esto puede hacerse
mediante el ajuste de curvas por el método de mínimos cuadrados o trazando a mano una curva uniforme mejor ajustada;
d) los valores individuales, χni, deberían normalizarse dividiendo cada uno de ellos por el correspondiente valor medio,
χcu. La desviación estándar, s, de estos valores normalizados puede entonces calcularse;
e) el valor característico del coeficiente de reducción de tensión, χ, debe determinarse mediante:
(
s)
cu 1 sk
χ χ= − (A.6)
donde ks está dado en la tabla 12 basado en el número total de resultados del ensayo.
Esta curva de puntal es válida en el intervalo de longitudes de puntal ensayadas. Para longitudes de puntal fuera del intervalo ensayado, el coeficiente de reducción de tensión debería calcularse de acuerdo con el apartado 9.7.4 y 9.7.5, pero antes debería comprobarse el pandeo distorsional según el apartado A.2.2 utilizando los resultados del ensayo de bastidores con un paso de celosía.
A.2.4 Ensayos a flexión de conectores de larguero