La actual Iglesia parroquial San Miguel Arcángel de Jalance (Valencia), se levanta en 1736, justo doscien-tos años después de que siendo mezquita se convir-tiera en parroquia cristiana y doscientos años antes de que sufriera un incendio durante la guerra civil. (Poveda 1995)
Se sitúa en un lugar estratégico en una cota eleva-da, sobre un terreno con predominio de yesos y arci-llas, sobre el que se han realizado actuaciones que con el paso del tiempo es previsible que hayan altera-do las condiciones morfológicas del terreno natural. (Figura1)
El edificio es fruto de una sucesión de fases cons-tructivas que responden a los distintos usos que ha su-frido. A su vez se ha variado su entorno inmediato, como la apertura de una calle perimetral que obliga a retirar el perfil de la montaña, dejando visto el trasdós de la fachada oeste. La fachada Este presenta mayor desplome, también es en ésta donde se aprecian más actuaciones de construcción ejecutadas, abertura de huecos, cegado de los mismos, arcos de descarga, jun-tas de acabado en diversas épocas, reanudaciones pos-teriores de recrecido con otra verticalidad, etc
Con la finalidad de proponer una intervención ade-cuada, es necesario conocer las causas que lo produ-cen y para ello se han empleado diferentes herramien-tas de trabajo, como el georrádar, escáner láser 3D permitiendo obtener un levantamiento exacto de pla-nos y realización de infografías que ayudan a entender la realidad constructiva del edificio objeto de estudio. Se efectuarán dos niveles de cálculo, un primer ni-vel se centrará en una evaluación general del estado de equilibrio recurriendo al empleo de estática gráfica, para obtener una valoración más precisa se recurre, en un segundo nivel, a modelos de cálculo numérico que permiten la visualización de la distribución de esfuer-zos y tensiones en las diferentes partes del volumen.
ANÁLISIS CONSTRUCTIVO
Fachada principal que vuelca a una amplia plaza orientada al Sur, rectangular, con ejes longitudinales
Arquitectura religiosa: análisis constructivo y estructural
Adolfo Alonso Durá
Juan Gomis Gomez-Ygual
Jésica Moreno Puchalt
Verónica Llopis Pulido
Figura 1
principales de la plaza y de la Iglesia coincidentes. Se encuentra totalmente exenta, estando anterior-mente adosada a la falda de la montaña y su cota to-pográfica de nivel en esta zona era también más alta. Con objeto de buscarle a la plaza una salida y hacerla de un solo sentido, se procedió a retirar el perfil de la montaña lo suficiente para el paso de vehículos, lo que generó la construcción de un muro de mampos-tería ordinaria para contención de tierras, y su cota de nivel quedó rebajada considerablemente, con lo que se han hecho unas actuaciones que con el paso del tiempo, han alterado las condiciones morfológi-cas del terreno natural. (Figura 2)
Planta de Iglesia de una sola nave con crucero, presbiterio y capillas laterales en ambos lados, que nacen como resultado del perímetro exterior de la Iglesia y los contrafuertes de los arcos fajones inte-riores. (Figura 3) (Figura 4)
Cimentación consistente en una base de una mam-postería ciclópea con capas de ripio alternadas con morteros de cal, hipótesis realizada considerando el sistema constructivo de la Iglesia y la fecha de su ini-cio ya que no se ha podido realizar cata alguna.
Muros de fábrica de mampostería ordinaria, re-sueltos con ripios de la zona, recibidos con morteros de cal, perfectamente aparejados y solucionados sus encuentros con otros tipos de fábricas, esquinas, rin-cones o cambios de planos. Mantienen su verticali-dad en el lado Oeste pero no en el Este que, a simple vista y con ayuda de los aparatos de toma de datos se
Figura 2
Plaza de la Iglesia San Miguel Arcángel desde la falda de la montaña (Moreno 2010)
Figura 3
Vista Noroeste de la Iglesia (Poveda 1995)
Figura 4
aprecian los desplomes que sufren la coronación del muro y descensos en el interior.
Arcos fajones resueltos con fábrica de ladrillo ma-cizo aparejado a matajunta, quedan contrarrestados exteriormente por los contrafuertes, que se elevan por encima de los muros perimetrales y son perpen-diculares a estos últimos. Están resueltos con fábrica de mampostería alternada con fábrica de ladrillo ma-cizo recibido con morteros de cal.
Arcos formeros, de menor altura que los fajones, dan abertura a las capillas laterales y sirven de apoyo a las cubiertas de estas últimas y soporte de los mu-ros longitudinales que configuran la nave central.
El espacio interior se cubre con bóvedas de cañón, tabicadas y presumiblemente de dos roscas de ladri-llo, que arrancan de los muros perimetrales y se de-sarrollan entre los arcos fajones. Incorporan lunetos en sus arranques, que dan origen a la formación de los ventanales y proporcionan la iluminación necesa-ria en el interior.
El crucero, de perímetro rectangular, sobresale en altura de la nave central y del mismo se eleva en su parte central la cúpula que de base cuadrada pasa a octogonal a través de las pechinas que se forman en-tre los arcos torales y la cúpula.
Las cubiertas son inclinadas, constituidas por fal-dones y el revestimiento de las mismas está resuelto con tejas curvas recibidas con mortero de cal, for-mando los ríos y las cobijas.
El coro alto es una construcción relativamente re-ciente, realizada sobre la cancela de entrada por la fachada principal y resuelta con forjado horizontal, se apoya en la parte interior del muro de la fachada, en los muros laterales y por su frente en dos colum-nas con base, fuste y capitel que reciben tres arcos de medio punto.
Las dependencias parroquiales se emplazan en la zona posterior del presbiterio y cierra el perímetro de la Iglesia por su parte Norte. Tiene dos alturas, en la baja se ubica la sacristía, aseo, almacén de objetos eclesiásticos, instalaciones y escalera. La planta alta se destina a archivo y pequeño museo. Es una cons-trucción también de fábrica de mampostería como el resto de la Iglesia y se puede apreciar en ella sus dis-tintas fases edificatorias: la construcción de la planta inferior y en una segunda fase la planta superior, de una peor calidad constructiva.
Los revestimientos exteriores de la Iglesia permi-ten ver los ripios embebidos con los morteros de cal,
destacable en los contrafuertes de los arcos fajones, donde parte de ellos han desaparecido como conse-cuencia de las aguas de las lluvias que lavan dichas superficies.
La fachada Este es la que más desplome presenta, y donde se aprecian más actuaciones de construcción ejecutadas, abertura de huecos, cegado de los mis-mos, arcos de descarga, juntas de acabado en diver-sas épocas y reanudaciones posteriores recrecidos con otra verticalidad.
La torre campanario, de base cuadrada, se emplaza en la esquina izquierda de la fachada principal y que-da integraque-da en el perímetro de la Iglesia; podría ser parte del minarete árabe de la primitiva mezquita que después se transformó en torre para albergar las cam-panas y adaptarla al culto cristiano. Su construcción es de paredes gruesas y, teniendo en cuenta la cons-trucción del nuevo vial, ésta debió sufrir un asenta-miento que hizo necesario que se reforzasen sus ci-mientos y la base aérea con taludes inclinados de mampostería recibida con morteros de cemento, para evitar su desmoronamiento.
Exteriormente la torre presente una fachada lisa, carente de huecos a excepción de los de la sala de campanas, y su revestimiento es uniforme y pintado en color claro. En su parte Norte este revestimiento y su correspondiente pintura empiezan a perderse…
ANÁLISIS DEL TERRENO
Enclavado en la comarca del Valle de Ayora, la Igle-sia está ubicada sobre terrenos del Triásico Superior (Keuper), con abundancia de arcillas y yesos lamina-dos blancos y grises, característicos en esta Comarca Valenciana. La composición de estos terrenos es muy sensible a los cambios de humedad, provocando dilataciones, contracciones, y movimientos en la ci-mentación. (Lendínez et al. 1980)
Se realiza un estudio geofísico mediante la técnica no destructiva del Georrádar, obteniendo la localiza-ción de niveles en el subsuelo, la deteclocaliza-ción de hume-dades y ubicación de eventuales estructuras enterra-das.1
Se proyectan 12 perfiles de georrádar, las longitu-des de cada uno de los perfiles se han registrado con un odómetro conectado a la unidad de georrádar. Se ha investigado con detalle desde la cota 0 hasta unos 10 m de profundidad. (Figura 5)
Las conclusiones más relevantes son:
A lo largo la mayoría de los perfiles estudiados se diferencian 2 zonas de humedades en el subsuelo: una a partir de los 7’5m y otra desde la superficie hasta una profundidad de 1’5-2’5 m en todo el perfil. Un mayor grado de humedad en el subsuelo en los perfiles P4, P5 y P6, respecto a los demás perfiles, principalmente el perfil P4. (Figura 6)
En el perfil P4 se ha detectado además una zona de humedades entre los 4 y 6 m de profundidad.
Una eventual estructura removida al final del per-fil P8.
PATOLOGÍAS
Comparando los resultados del georrádar con la in-formación obtenida a partir de las fichas realizadas de patologías queda justificado que la mayor parte de humedades quede concentrada en el muro Oeste. La
profundidad a la que aparece la corriente de agua in-dicada en el estudio oscila entre 1-1’70m y otra capa más profunda alrededor de los 5’00m. Las obras a re-alizar (drenaje a lo largo de la fachada Oeste) debe-rán evitar el aporte de agua en esos estratos y cortar-lo en el entorno de la cimentación.
La cimentación del muro Este puede haber sufrido un descenso o un giro, manifestándose al exterior con un desplome del cerramiento cuya consecuencia inmediata es un plano de corte longitudinal en la Iglesia con la aparición de descensos en la clave de los arcos y bóvedas y una serie de fisuras longitudi-nales de importancia estructural.
Las fisuras de mayor importancia estructural se agrupan en la clave de los arcos y bóvedas, con tra-zado que sigue la dirección longitudinal de la Iglesia, siendo la mayor concentración de fisuras de nivel de urgencia bajo en la mitad longitudinal Este, que sufre el desplazamiento, manifestándose en la otra mitad fisuras de importancia visual. (Figura 7)
ANÁLISIS ESTRUCTURAL
Los materiales empleados para su construcción, mampostería, ladrillo, presentan una baja resistencia a tracción, por el contrario, cuentan con una buena resistencia a compresión, será esta característica la que determine su estabilidad, estamos ante estructu-ras que resisten más por su forma que por la resisten-cia propia del material. (Tabla 1)
Figura 5
Perfiles Georrádar en el interior y exterior (García 2010)
Figura 6
Perfil 6 del estudio mediante georrádar (García 2010)
Figura 7
Las tracciones provocan diferentes grados de fisu-ración, desde una fisuración con la única importancia a nivel visual o estético, que no supone un peligro para la estabilidad del conjunto, hasta aquellas en las que pueda suponer un colapso del mismo.
Para identificar las posibles causas de la fisuración de los arcos y bóvedas, y del desplome de los muros y contrafuertes de la fachada Este se ha efectuado un análisis estructural para evaluar los empujes.
A partir de la inspección visual del edificio, se puede deducir que las causas de los daños aparecidos pueden obedecer a dos motivos: al asiento de los ci-mientos de la fachada Este y al efecto del empuje de los arcos fajones y la bóveda sobre los contrafuertes y el muro exterior.
Se ha efectuado un cálculo por análisis límite de la parte de estructura formada por el arco toral S5 y el contrafuerte S3.
Para la realización del modelo de cálculo, se ha empleado el Escáner Láser 3D, que permite obtener un levantamiento gráfico de gran precisión reflejan-do las deformaciones reales, que pueden ser traduci-das en dicho modelo.2(Figura 8)
Análisis Límite
El modelo de cálculo se desarrolla a través de la sec-ción por los contrafuertes definiendo unos bloques, a modo de dovelas virtuales, que permiten estudiar el equilibrio estático del conjunto frente a las acciones gravitatorias. Estas dovelas no reproducen la dimen-sión real del tamaño del ladrillo en este caso de fábri-cas cerámifábri-cas. Su dimensión en el modelo sirve para determinar el peso-equilibrio estático. Este cálculo proporciona la línea de presiones, los empujes y ten-siones en las diferentes partes del modelo y con la aplicación de los teoremas del análisis límite, permi-te depermi-terminar el grado de seguridad de la estructura y entender el funcionamiento de la misma. (Figura 9) (Oñate 2004)
Si es posible encontrar una línea de empujes inte-rior al arco que esté en equilibrio con las cargas apli-cadas, el arco es estable. No es necesario encontrar la línea de empujes real, sino cualquiera que equilibre el arco y esté en el interior del mismo. La “holgura”
Tabla 1
Características mecánicas de los materiales empleados en la modelización (Alonso 2010)
Figura 8
Sección Longitudinal proporcionada por el barrido del Es-cáner Láser 3D (Navarro 2010)
que tenga el trazado de la línea de empujes entre el trasdós e intradós del arco determinará el grado de seguridad. Por lo tanto el coeficiente de seguridad es geométrico.3(Heyman 1995a, Heyman 1995b; Huer-ta 2004)
En el cálculo se ha considerado un espesor de la bóveda de 10 cm y de la cúpula de 15 cm. Se ha te-nido en cuenta la parte correspondiente de las cargas de tejas, capa de arena, los tabiquillos conejeros que forman la pendiente de la cubierta, relleno de los se-nos de la cúpula, pechinas y bóvedas. Se modeliza la mitad del contrafuerte con 13 dovelas, sobre cada una de las dovelas que recibe la cubierta se han si-tuado las cargas de peso propio y nieve correspon-dientes.
Partiendo de este modelo de geometría y con la estimación de cargas evaluadas, se efectúan sucesi-vos cálculos de empujes en la clave, arranque y la línea de paso de las presiones entre dovelas del arco.
La valoración de los resultados refleja que en la mayoría de gráficos estudiados la línea de presiones se sale del espesor de arco estimado, siendo única-mente posible el paso de empujes en el interior en el caso que se expone en las imágenes 95 y 98. Se eva-lúa el arco como estable, considerando el coeficiente de seguridad geométrico bajo, puesto que la línea no recorre el arco holgadamente, sino que se acerca sen-siblemente al perímetro del arco.
Se extraen las siguientes conclusiones del análisis de los empujes calculados:
El trazado de la línea de presiones en el arco del contrafuerte S3 queda de forma holgada en su inte-rior, entre su intradós y extradós. Esto indica que la rotura en la clave no se debe a una formación de ró-tula por carga excesiva o por espesor del arco insufi-ciente, sino por separación del contrafuerte en el arranque del arco.
El trazado de la línea de presiones en el arco toral S5 queda muy ajustada en su interior, esto indica que el coeficiente de seguridad geométrico es muy bajo. Los valores de tensiones evaluadas son lo suficien-temente pequeñas como para no provocar rotura en la fábrica por compresión-aplastamiento de la mis-ma. Los valores van desde 0’51 kp/cm2 hasta 9,31 kp/cm2. Los valores mayores corresponden a la parte inferior de los contrafuertes debido a la excentricidad de la carga.
El trazado de la línea de presiones en los contra-fuertes indica una fuerte excentricidad del empuje, desplazándose hacia el exterior. Este efecto es el de-terminante en la aparición de fisuras pues provoca un giro del contrafuerte hacia el exterior y por lo tanto el desplome del mismo.
La distribución de empujes es simétrica en ambas fachadas. La fachada Oeste tiene dispuesto la torre-campanario en el extremo junto a la fachada Sur, y hasta hace pocos años un nivel de suelo de la ladera entre 3 y 4 metros por encima de la cota del pavi-mento de la Iglesia. Este extremo hace que el muro y contrafuerte de la fachada Oeste haya estado apoya-do lateralmente y no haya giraapoya-do, por lo que no pre-senta desplome, tal y como se ha podido comprobar con el levantamiento del Escáner Laser 3D.
La fachada Este no ha tenido nunca un elemento adosado, sino una calle, por lo que presenta un fuerte desplome.
Figura 9
Esquema de empujes y línea de presiones del modelo de cálculo del contrafuerte S3 (Moreno 2010)
Análisis Numérico
Ante los daños acaecidos en las bóvedas, arcos y mu-ros de la Iglesia, se ha considerado oportuno proce-der a un análisis de su estabilidad como parte de la investigación necesaria para abordar con mejores ga-rantías el proyecto de rehabilitación.
Sobre la base de un levantamiento gráfico minu-cioso de la geometría de las bóvedas, arcos, muros, y contrafuertes, de sus características constructivas, así como de la estimación de las cargas gravitatorias que actúan sobre ellos, la metodología de análisis que se ha seguido para evaluar el comportamiento estructu-ral es la siguiente:
Se efectúa un modelo tridimensional del edificio por el Método de Elementos Finitos, con un mallado de sólidos para los muros, arcos formeros y fajones, torre, pechinas y tambor y con un mallado de ele-mentos superficiales para las bóvedas de cañón con lunetos, las bóvedas de cañón sin lunetos y la cúpula. Análisis estático lineal que permite evaluar las ten-siones que se producen en la fábrica, sin considerar el estado fisurado de la misma, teniendo en cuenta la hi-pótesis de peso propio (López, Oller y Oñate 1998).
La sección constructiva queda determinada a partir de las plantas y alzados correspondientes al volumen que se analiza, en general partimos de la considera-ción de un material homogéneo en el conjunto de los muros edificio, en este caso el material predominante es la mampostería, con una densidad media de 2000 kg/m3 existiendo en la realidad materiales, en la con-figuración de los muros, de características diferentes, siendo conscientes de esta situación en el modelo de cálculo se realiza una simplificación y se considera un único material con una densidad media. (Martínez y Alonso 2002; Martínez, Alonso y Llopis 2004; So-ler, Martínez y Alonso 2006)
En cuanto al material de formación de las bóvedas, debido a la falta de datos precisos sobre su composi-ción, se ha considerado una hipótesis, se suponen bó-vedas tabicadas de dos roscas de ladrillo macizo a cuyo peso específico se le ha añadido la repercusión de la carga que soporta (relleno de senos, tabiquillos conejeros y formación de cubierta).
Los materiales que conforman la cúpula también tienen una estimación de la repercusión del peso de las tejas y la capa de arena por un lado, y por otro, a la base de la cúpula se le añade el peso del relleno considerando la altura del tambor. Se considera un
material de relleno no resistente y de densidad supe-rior entorno a los 1500 Kg/m3.4
En la siguiente tabla se recogen las principales ca-racterísticas mecánicas de los distintos materiales empleados en la modelización:
El modelo de cálculo del edificio completo desa-rrollado a partir de elementos finitos sólidos y super-ficiales se basa en una malla tridimensional de 11.846 elementos hexaédricos que reproducen los muros de las fachadas, torre, arcos fajones y arcos formeros y 82.369 elementos tetraédricos que repro-ducen las pechinas. Un total de 2.338 elementos su-perficiales definen las bóvedas de cañón con lunetos, la bóveda de cañón sin lunetos sobre el altar mayor, las bóvedas de cañón de las capillas laterales y la cú-pula. Para el cálculo final se obtienen un total de 41.891 nodos con 907 apoyos.
Se inicia el estudio a partir de los desplazamientos obtenidos en el análisis lineal, los máximos valores de descensos según el eje z se producen en la coronación de la torre-campanario, en la parte superior de las bó-vedas con lunetos y en la cúpula. Se alcanzan valores de 0’0865 cm, esto permite afirmar que nos encontra-mos con una estructura de gran rigidez dado que la de-formación total es menor a 1 mm. (Figura 10)
Figura 10
Modelo de cálculo Dz de la estructura completa, sólidos y láminas (Moreno 2010)
Los desplazamientos según el eje x alcanzan valores máximos en el sentido positivo de dicho eje de 0’0267 cm, éstos se concentran en el muro Este en la zona de apoyo de los arcos torales, mostrando el empuje que éstos ejercen sobre dicho muro. Si bien es cierto que se trata de valores considerablemente despreciables, sirve para corroborar analíticamente el desplome que está sufriendo ese muro, constatado por las mediciones ob-tenidas mediante el Escáner Láser 3D. (Figura 11)
Pasamos a analizar ahora las tensiones en los ele-mentos lámina del conjunto estructural, es decir, en las bóvedas y cúpula. Los valores de las tensiones Sx oscilan entre +0’1311 N/mm2 y -0’5505 N/mm2. El rango de valores se mueve prácticamente dentro de la compresión, esfuerzo óptimo de trabajo de las bó-vedas y del material que las componen, según la hi-pótesis planteada son bóvedas tabicadas de dos ros-cas de ladrillo. Los valores de tracción según el eje x se dan en las zonas en las que han aparecido fisuras ya que tienden a abrir las bóvedas.
Analizando las deformaciones según el eje z, ob-servamos que los descensos máximos se producen en
la parte superior de las bóvedas y en la cúpula. Asi-mismo, la bóveda 1 (próxima a la fachada Sur) sufre un descenso menor que la bóveda 2 y la que mayor descenso sufre es la bóveda 3 (cercana a la cúpula por su lado Sur). En cambio la bóveda de cañón sin lune-tos (próxima a la cúpula por su lado Norte) no sufre descensos acusados, esto confirma las mediciones ob-tenidas mediante el Escáner Láser 3D. (Figura 12)
Analizando la distribución de tensiones Sx y Sy en las bóvedas y cúpula observamos que aparece una concentración de tensiones Sy de tracción en la zona de unión de las bóvedas con la clave de los arcos fa-jones y en los lunetos, especialmente en los del lado Norte, con valores máximos de 0’0898 N/mm2 es en esas zonas donde surgen las fisuras ya que el mate-rial que forma las bóvedas y los arcos no soporta las tracciones y además el muro Este está sufriendo un desplome que genera la separación entre los apoyos de las bóvedas y, por tanto, la mayor concentración de fisuras en la mitad longitudinal Este.( Figura 13)
Figura 11
Modelo de cálculo Dx de la estructura completa, sólidos y láminas(Moreno 2010)
Figura 12
Modelo de Cálculo desplazamiento Dz de las Bóvedas y Cúpula (Moreno 2010)
CONCLUSIONES
Analizando la distribución de tensiones Sx y Sy en las bóvedas y cúpula observamos que aparece una concentración de tensiones Sy de tracción en la zona de unión de las bóvedas con la clave de los arcos fa-jones y en los lunetos, especialmente en los del lado Norte, con valores máximos de 0’0898 N/mm2, es en esas zonas donde surgen las fisuras ya que el mate-rial que forma las bóvedas y los arcos no soporta las tracciones y además el muro Este está sufriendo un desplome que genera la separación entre los apoyos de las bóvedas y, por tanto, la mayor concentración de fisuras en la mitad longitudinal Este.
Debido al desplome que sufre el muro Este, des-plazándose la coronación de éste hacia el exterior de la Iglesia, el movimiento horizontal del apoyo de los arcos fajones y las bóvedas provocan que éstas se abran produciendo fisuras en la dirección perpendi-cular al movimiento que sufre el muro de cerramien-to. Como consecuencia, la clave presenta un descen-so, tal y como muestra el levantamiento gráfico a partir del barrido con Escáner Láser 3D. Las fisuras que presentan un nivel de gravedad estructural mayor discurren en dirección N_S, longitudinalmente a la Iglesia. Además se concentran en la mitad longitudi-nal Este, que es la zona que se desplaza.
En los últimos años se ha abierto un paso para ve-hículos entre la fachada Oeste y la montaña, retiran-do el perfil de ésta que antes llegaba hasta el muro, una cámara bufa servía como ventilación.
Ahora el muro recibe el agua de lluvias prove-nientes de la montaña y de las capas superficiales del terreno, según resultados del georrádar. El cam-bio en las condiciones de contorno del muro Oeste,
anteriormente parcialmente enterrado, hace que la mayor concentración de humedades se produzca en ese lateral.
La presencia de humedades ayuda a la aparición de patologías como daños producidos por xilófagos, vegetación en las cubiertas y muros, desconchamien-tos…
Del análisis por estática gráfica se deduce que la línea de presiones tiene un trazado bastante ajustado al interior del arco, entre el intradós y el trasdós, esto indica que el coeficiente de seguridad geométrico es muy bajo. La fuerte excentricidad hacia el exterior del empuje en la base del contrafuerte provoca un giro de éste hacia el exterior, el desplome del mismo, y por lo tanto la aparición de fisuras.
La intervención a realizar no debe aumentar peso a las bóvedas ya que provocaría un mayor descentra-miento del empuje sobre los contrafuertes, no garan-tizando el equilibrio.
Analizando los resultados obtenidos del modelo de cálculo se concluye la gran rigidez de la estructura, a pesar de ello se evidencia que los descensos más acu-sados se producen en las bóvedas más cercanas a la cúpula, el desplazamiento de la coronación del muro Este hacia el exterior de la Iglesia también aparece reflejado, las tensiones de tracción en las bóvedas se concentran en el mismo lugar donde se manifiestan las fisuras corroborando la pequeña resistencia a tracción que tiene el ladrillo. En cambio toda la cú-pula está trabajando a compresión, por ello no pre-senta ninguna fisura.
Las intervenciones realizadas son, en una primera fase, atirantar los contrafuertes en su parte superior para evitar que la componente horizontal de los em-pujes de los arcos los abran más. En una segunda fase se deberá de incidir sobre el terreno para evitar el aporte de agua que suponga variaciones del volu-men de éste y, por tanto, movimientos en los muros, para ello se realizará un drenaje en la Calle de la Abadía y se revisará el alcantarillado de la Calle de la Iglesia para detectar posibles fugas.
NOTAS
1. Estudio Georrádar realizado por D. Francisco García García, Catedrático de Geofísica e Ingeniero de Minas, de la Universidad Politécnica de Valencia.
Figura 13
2. Estudio mediante Escáner Láser 3D, realizado por D. Pablo José Navarro Esteve, Catedrático en Expresión Gráfica de la Universidad Politécnica de Valencia. 3. Para el cálculo de equilibrio de arcos se ha utilizado el
programa de cálculo Statical, se trata de una aplicación desarrollada en lenguaje AutoLisp para Autocad, por el profesor Adolfo Alonso Durá, en el Departamento de Mecánica de Medios Continuos y Teoría de Estructuras de la Universidad Politécnica de Valencia.
4. El modelo numérico se ha efectuado sobre un progra-ma de cálculo elaborado por el profesor Adolfo Alonso Durá, CidCad, en el Departamento de Mecánica de Me-dios Continuos y Teoría de Estructuras de la Universi-dad Politécnica de Valencia, en el que la modelización se realiza sobre un programa estandar de Cad.
LISTA DE REFERENCIAS
Heyman, Jacques. 1995. El esqueleto de piedra. Mecánica de la Arquitectura de fábrica. Madrid: Instituto Juan de Herrera, CEHOPU.
Heyman, Jacques. 1995. Teoría y restauración de
estructu-ras de fábrica. Instituto Juan de Herrera. Madrid.
Huerta Fernández, Santiago. 2004. Arcos, bóvedas y
cúpu-las. Geometría y equilibrio en el cálculo tradicional de
estructuras de fábrica. Instituto Juan de Herrera. Lendínez, A.; Tena, M; Bascones, L y Martín, D. 1980.
Mapa Geológico de España. E: 1/50.000. MAGNA.
Hoja número 745 (Jalance). Servicio de Publicaciones del Ministerio de Industria y Energía. Madrid.
López, J.; Oller, S. y Oñate, E. 1998 Cálculo del
comporta-miento de la mampostería mediante elementos finitos.
Monografía CIMNE nº 46. Barcelona.
Martínez, A y Alonso, A. 2002. Metodología de evaluación
de estructuras históricas: aplicación al estudio de las cúpulas. XIV Congreso de Conservación y Restauración
de Bienes Culturales. Valladolid.
Martínez, A; Alonso, A y Llopis, V. 2004. La estabilidad
de las cúpulas de fábrica. La teoría y su relación con la práctica. VII Congreso Internacional de Rehabilitación
del Patrimonio Arquitectónico y Edificación. Lanzarote. Oñate, E. 2004. Cálculo de estructuras por el Método de
los Elementos Finitos. Análisis estático lineal. Segunda
edición Cimne. Madrid.
Poveda, J.V. 1995. Historia de Jalance. Edita el Ilustrísimo Ayuntamiento de Jalance.
Soler, R.; Martínez, A. y Alonso, A. 2006. The eighteen
Century Brickwork Domes in Valencia. Proceedings of
the Second International Congress on Construction. Cambridge University.
