Diseño Muros en Cantilever

(1)

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_.~---"'.,"",,'..

...""""'"...."....-Cálculos estructútCíles de ed¡f~Qcíone$, Muros, Tanques y Obras civites, lnspé~d6tt, A$esor~ féonico.. W 1-(/) :) u... L..-\ ¡ \ ~-

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~-1

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",---\ I --, ¡-- \ ~ I \ ,. --- \ H' ,

,

Ep }~ i ~ I f :, 0.45 H'

,

-\

r ~ \ , .-- \

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... Ea

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A

fJ ¡ ~, , - , \ , 0.15H' 0.10H' TALON

I~

L

P

{

0.50 H' a 0.75 H'

MUROS EN CANTILEVER

Predimensionado

Zapata o base: entre 0,50 H' a 0,75 H'

Puntera: Ancho 0,15 H',Altura:0,10 H'

Talón: 0,45 h', Altura:0,10H'

Fuste: Parte superior: alrededor de 25 cms.

Parte inferior:0,10 H'

COEFICIENTEDE EMPUJEACTIVO

~

=

Angulode inclinacióndel talud

e

=

Coeficientede friccióndel suelo (Estudio de suelo)

Cuando ~

= °

Ka = Tang. (450 -8/2) Cuando ~ * °

Ka=

Gosr3

-

~

Gas 2 r3 - Gos 2

e

Gos

r3

-

I

Gosr3 + -v Gos 2r3

- Gos

2

e

1 ..-mail: ~..".~.-v.n.CH..e.V TI ,u"c'e..-o,-,';:;, '<H',vv,,,,,, ,e"", ~Ovc'~",o,i¡;,<.v"

(2)

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Cc:ílculos eswuc:tura!es de edificoc:io!'Ies, Muros, Tanques yObras civiles, Inspe«ÍÓrt, AsesorÍQ té<:nKo..

Empuje Pasivo

Kp=

_Ka

1 Empuje Activo v Pasivo

H {J

I

Ep

..:;

~I~

~

J.--

XC3 Ea

= %

"(suelo

(H')2 Ka

~

~\

L-~

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I

... I ~\ ¡, \ I

- EaSenR.

¡-

1..\ l' l. --4 \ Ea . 1.1 ¡,..~-

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í.c,,~

f-

~}+-H'

Ep= %

"(suelo (H')2 Kp Ep > Ea

WS1=Masa de suelo que descarga sobre el talón.

WS2=Masa de tierra que descarga sobre la puntera, no se toma en cuenta en él cálculo

por lo pequeña que es, únicamente el empuje pasivo sobre la puntera. WC1y WC2=

Pesodeconcretodel fuste

WC3=Peso de concreto de la base o zapata.

MOMENTO DE VOLCAMIENTO

MVA= EaCos

~

H'/3

MOMENTO ESTABlLlZANTE

MEA=Ws1Xxs1 + WS2 X Xs2 + WC1 X Xc1 + WC2 X Xc2 + WC3 X Xc3 + Ep X H/3

FACTOR

DE SEGURIDAD

AL VOLCAMIENTO

FS

VOLCAMIENTO

=

MEA

MVA

~ 2 Ó2,5 2 e-mail: Wy ~- v. "" ,v ;¡,~ ~V "'" "'- ~-'''',,, "'.~ ...0 J. ~~ ~ Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390 XS1 1 1\11 '1, - . .. - \,I/S1 XC1 I

_"b

XC2 1I

l.

XS2

I

.WC2'

1

(3)

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T" -r-w-t, "'"

'¡'J"NI'. r'C:1o.~ t"t;KC:4..

C4lculos estruc1urale$ de edificccÍOl\es, Muros, Tc:at'lquUy Obrc:asciviles, Inspecci6n, A$C$Ot"Ít:afécn,".

DESUZAMIENTO: Es debido a la fuerza EaxCos 13, este se contrarresta con una fuerza

suelo-base llamada V.

v

=

J.I.

x N

+ C'

x B

J.I.

=

tango4> ó 2/3tango4>

C' = 0,50 C ó 0,75 C

C' = Coeficiente de cohesión del suelo B= Dimensión de la base o zapata del muro C= cohesión del suelo (Estudio de suelo)

Donde hay incertidumbre de las propiedades del suelo, despreciamos C'B.

J.I.

= 0,577 si se despreciala cohesión,sino se despreciadebe estar entre los valores

0,577 -0,384.

Si se considera el empuje pasivo (Ep)

FACTOR DE SEGURIDAD AL DESUZAMIENTO

V+Ep Ea x Cos 13

FS DESLIZAMIENTO = ~ 1,5

Si el muro no chequea por deslizamiento, se coloca un dentellón en la base.

Dimensiones del dentellón

Esta entre e160% ó 70 % del espesor de la base (30 a 70 cm. Mínimo). Si es menor de 20 cm. Se deforma. Si no chequea por deslizamiento se coloca otro dentellón de las mismas dimensiones, uno en la puntera y otro en el talón del muro. La resultante N tercio medio central para que haya tracciones en la base.

Eiemolo:

Supongamos que tenemos el

siguiente ejemplo. Se quiere construir un muro don las siguientes características del suelo y la sobrecarga indicada Ysuelo= 1.800 Kg.lm3

e =300

Sobrecarga Wcv= 1.000 Kg.lm2

rnITITIJJ

1

8m Terraza 3 .:-mail:tce'€.:. 819@ho"'-'~'..;om <~ ez4S::r.2:' -~~ es ,; ,- [-"1'::-(2.'

(4)

, ,

It.,¡G. Fa.IX PeREZ

Cólcutosestructurales de edifiC4ciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspeccíón, Asesona técn~. Relleno 0,25 ...-..

Ir

H'

=

9.50 mI I

t-

'~1~ .

~.i1==°'70'

3 .00 --'t< 5,00m CJsuelo

=

2 Kg.lcm2fe= 210 Kg/cm2

Fy = 4.200 Kg.lcm2

La profundidad mínima de desplante del muro es de 1,50 m. PREDIMENSIONADO BASE = 0,50 H' = 0,50 x 9,50 m = 4,75 m:::; 5,00 m

t

HPUNTERA = 0,10 H' = 0,10 x 9,50 m = 0,95

m.. muy grande se lleva a 0,70 m

L PUNTERA

= 0,15 H' = 0,15 x 9,50 m =

1,425

m:::; 1,30 m.

TALON= 0,45 H' = 0,45 x 9,50 m = 4,275 m:::;3 m.

Los valores anteriores son para tener una idea aproximada de las dimensiones del muro, las variaciones de estas medidas las dará el

1.000 kglm2 ,¡. WC3 Kp= _0,3331 =3 ES1 cálculo

Coeficiente de empuje activo (KaJ.

S2

Como

~

=0

Ka = tang.2(450 -8/2) =

Ka =tang.2(450 -300/2)= 0,333

Coeficiente de empuje pasivo (KoJ

Kp=

_Ka

1

EMPUJE DEL SUELO DEBIDO A LA SOBRECARGA

ES1=

Wcv x Ka x h = 1.500 Kg/m2x 0,333 x 9,50 m = 4.745,25 Kg.lml(franjade muro de 1

m)

4 é-mail:',,€Ore.,819 @ h".' ndl '-vf" 'per€[email protected] fe!r,.f485@qrr,,-,! corn

(5)

" ,

n~.

FaIX PéREZ

Cálculoses11'ucturofe$de edifi<4c1onU. Muros, T4nqueSy Obras civiles,tnspección, A_soria 'técnica.

EMPUJE ACTIVO PRODUCIDO POR EL SUELO (Ea)

ES2

=

%x

Ysuelo(H')2

x Ka

=

% x 1.800 Kg.lm3x (9,50) 2m2x 0,333

=

26.804,25 Kg.lml

EMPUJE PASIVO PRODUCIDO POR EL SUELO ENCIMA DE LA PUNTERA (Eo)

Ep= % 1soolo(H')2 X Kp = % x 1.800 Kg.lm3x (1,50)2 m2 x 3

=

6.075 Kg.lml

Estado límite de servicio Ca~aas

Peso del suelo Darmetro lineal de muro

WS1,2= 150010x ancho x altura WSi= WS2= Wcv= WCi = WC2= WC3= 1.800 Kg.lm3 x 3 m x 8,80 m x 1 m 1.800 Kg.lm3 x 1,30 m x 0,80 m x 1 m Wcv

=

C.V. x ancho x 1 m 1.500 Kg.lm2x 3 m x 1 m 2.400 Kg.lm3x 0,25 m x 8,80 m % x (0,70 -0,25) m x 8,80 m x 1 m x2.400 Kg.lm3 2.400 Kg.lm3x 5 m x 0,70 m x 1m

N

=

72.324 Kg MOMENTO DE VOLCAMIENTO Alrededor del Dunto A.

=

47.520 Kg

=

1.872 Kg

=

4.500 Kg.

=

5.280 Kg.

=

4.752 Kg.

=

8.400 Kg. L =72.324 Kg.

MVA= ESi x H'/3 + ES2xH'12 = 26.804,25 Kg. x (9,50/2) m + 4.745,25 Kg x (9,5/2) m

=

107.420,06 Kg.f- m

@ mi de muro.

MOMENTO ESTABILlZANTE Alrededor del Dunto A.

MEA

=

WSixXsi + WS2x Xs2 + WCi x Xci + Wcv x Xcv + WC2x

~

+ WC3

x ~ + Epx H/3

MEA

=

47.520 Kg. x 3,50 m + 1.872 Kg. x (1,3/2) m + 4.500 Kg. x 3,50 m + 5.280 Kg. x 1,875 m + 4.752 Kg. x (2/3*0,45 + 1,30) m x 8.400 Kg. x 2,5 m

=

221.790 Kg.f-m @ mi

FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO

ME MV

FS VOLCAMIENTO

=

~ 2 Ó 2,5

5

e-mail: fperez_8l9 @ hotmo,j.com fpere z485@ yahoo.es fehx f485@gmodcom Teléfono: 0212-442.25.26 Celular:0414-239.4390

(6)

l""t:. F"Á,,)( PEI<EZ

Cákutos estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, Asesoró fécnica.

FSVOLCAMIENTO

=

221.790 Kg.f-m

107.420,06 Kg.f- m

=

2,06 ~ 2 o 2,5 OK!

Revisamos si las cargas no superan el esfuerzo admisible del suelo.

Con la fuerza normal, se calcula a que distancia se encuentra apliacad del punto A.

Se debe cumplirla ecuación de equilibrio:

¿: MA=0

x= 221.790 Kg.f-m-107.420,06Kg.f- m

N x X

=

MEA- MVA 72.324 Kg

Se chequea si esta dentro del tercio medio central de la zapata del muro.

Calculamos la excentricidad

~-X<

e=

2 5m

2 - 1,58m

B 5m =092m> -=-=083m , 6 6 ' B 6

= 1,58m

No chequea 0,92 m> 0,83 m

hay tracción en la zapata del muro

Si se genera zona de tracciones, calculamos el valor de esta.

Para un tributariode 1 m

Bx

=

500 cm

Area

=

Bx x By

By

=

100 cm

N =72.324 Kg. a máx.= N Area

6xe

Bx

) ( 1:t . a máx

=

_{72.324 Kg} ₍₁ _:t 500 x 100 cm2 6 x 92 cm

500 cm

)

=

a 1= 3,043 Kg.lcm2> 2 Kg.lcm2 a 2

=

-0,15 Kg.lcm2 <2 Kg.lcm2 a 1= 3,043 Kg.lcm2> 2 Kg.lcm2 No chequea, supera el esfuerzo admisible del suelo.

a 2

=

-0,15 Kg.lcm2<2 Kg.lcm2 Hay tracción

en la base del

muro.

Solución: Aumentamos el ancho de la zapata del muro un (1) metro mas de manera de repartir con mas área las cargas y volver a realizar él calculo anterior de nuevo.

Sobrecarga 'yIcv= 1.000 Kg./m2

DIIIITID

é-mail: ...c.:..vi 7 '-' 'V = "'~, ~ "'~

x

Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390

(7)

FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO

Chequeamos el muro por deslizamiento. Calculamos la fuerza: C' = 0,50 C ó 0,75 C V = ¡..tx N C' x B= f-l= tango $ ó 2/3 tango $ ¡..t= tango <p=Tang. 30° = 0,577 v = f-lx N C' x B = 0,577 x 72.324 Kg. + 0,50 x 5 m = 41.733,45 Kg Ep =6.075 Kg.lml FSDESLIZAMIENTO = V+Ep ES1 + ES2 ~ 1,5 FS DESLIZAMIENTO= 41.733,45 + 6.075 4.745,25 +26.804,25 =1,51 < 1,5 No chequea

CALCULO DEL DENTELLON

Se calcula con la ecuación del facto de seguridad al deslizamiento. V+ Ep

FSDESLIZAMIENTO= ES1 +ES2 ~ 1,5

Despejamos el empuje pasivo, cuyo valor nos dará la altura del dentellón. Siendo el FS =1,5.

FS*(Es1+Es2) = V+Ep -4;i*(4.745,25 +26.804,25) = 41.733,45 + Ep Ep = 1,5*(4.745,25 +26.804,25) - 41.733,45 = 5.590,80 Kg.

Ep = 5.590,80 Kg.

Despejamos la altura del dentellón de la ecuación:

Ep= % Ysuelo(H)2 Kp = 5.590,80 Kg. = % x 1.800 Kg.lm3 x (H)2x 3

H=

...¡

2 x 5.590,8

1.800 x 3 = 1,43 m

La altura del dentellón sería:

HDENTELLÓN= H

-

HPUNTERA = 1,43 m - 0,70 = 0,73 m

Calculamos el empuje pasivo y chequeamos el factor de seguridad al deslizamiento.

7

e-mili!:f¡.,;.";;;:- .:1:" ::' h:;T~-;;-:.cc'-;; f ,..-, -;:~ 85':' ,.~' - -. -. f .: f' '3:'::.'.,.,,:;.:~.- .. Teléfono: 0212-442.25.26 Celular:0414-239.4390

(8)

I~. rE"LIXPéKEL

Cólculo$ es1N~tutole$ de edifkociol'le$, Muro$, To"<Joosy Obros civiles, Inspe<:<:í6n, A$e$orÍCItécnico.

Ep = ~ X 1.800 Kg.lm3 X (1,43 m)2 X 3 = 5.521,23 Kg.lm

FS DESLIZAMIENTO = 41.733,45 + 5.521,23

4.745,25 +26.804,25 =1,49 ~ 1,5 cheque a

CALCULO DEL ACERO

Se calcula una excentricidad con carga mayorada, para colocar acero

Caraa

mavoradas

MVA= 1,7 x 107.420,06 Kg.f- m = 182.614,102 Kg.-m @ mi MEA = 66.528 Kg. x 3,50 m + 2.620,8 Kg. x (1,3/2) m + 6.300 Kg. x 3,50 m + 7.392 Kg. x 1,875 m + 6.652,8 Kg. x (2/3*0,45 + 1,30) m x 11.760 Kg. x 2,5 m = 310.506 Kg.f-m @ mi L MA=0 N x X = MEA- MVA x= 310.506 Kg.f-m-182.614,102Kg.f-m 101.253,6 Kg = 1,26 m

Calculamos la excentricidad

B e =

2 -x

< B 6 5m 2

-

1,26 m B 5m = 1,24 m>

6

= 6 = 0,83 m*1 ,55 = 1,29 m

cr

máx.:: _Area

N

(1

:t 6xe_Bx

)

8 é-1l1ai1:fp(;r:::z_3~9 @ h"t:T.c:Lccr;, f~r:::z'~35€' .,.C;-;;';w::;::; h!:;;.f':35€"j;-;",';::'cc:-;, Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390 WS1 = 1,4X 47.520 Kg. _{= 66.528 Kg.} WS2= 1,4X1.872 Kg. = 2.620,8 Kg. Wcv = 1,7 x 4.500 Kg. = 6.300 Kg. WC1= 1,4 x 5.280 Kg. = 7.392 Kg. WC2= 1,4 x 4.752 Kg. = 6.652,8 Kg. WC3= 1,4 x 8.400 Kg. = 11.760 Kg. N= 101.253,6 Kg.

(9)

t:H~ -""T~' ...iLh'E7

-'t'f'';::!.

f"t:II...LXn:I"..1::-Cá1culos est~turales de edíficaciones, Muros, Ta~lJes y Obr4s civiles, Il'\specdón, A$CSQríQ1écn~.

. (j máx

=

101.253,6 Kg.

500

X

100 cm2

( 1 :t 6 X 1,24 cm500 cm )

=

(j 1= 2,055Kg.lcm2

(j 2 = 1,99 Kg.lcm2

Nota:_Los esfuerzos calculados son esfuerzos por rotura, no de servicio, por lo tanto no se comparan con el esfuerzo admisible del suelo.

0.70

r

!~f./:,;

t

':,

~fi~'~"'.::. f... <,.' ~Wt .< í.?~':'.~;~:.. '. ".; y., ir<!-. ~\vCY" t~i?~t:~.~~):~./.:'¡¡:' Caraas Mavoradas A = Peso de la f)untera(Wf)) 1 m x 0,70 m x 2.400 Kg.lm3

=

1.680Kg.lm x 1 m

=

1.680 Kg x 1,4

=

2.352 Kg.

B= Peso del talón (Wt)

0,70 m x 2.400 Kg.lm3x 4,30 m

x 1 m

=

7.224 Kg x 1,4

=

10.113,6 Kg.

e = Peso del suelo (Ws)

8,80 m x 1 m x 4,30 m x 1.800

+

Kg.lm3= 68.112 Kg. x 1,4 = 95.356 Kg. 0= peso CarQa Variable (Wcv)

1.500 Kg.lm2x 1 m x 4,30 m

=

6.450 Kg.x 1,7

=

10.965 Kg.

Wt + Ws + Wcv

=

10.113,6 Kg+ 95.356 Kg + 10.965 Kg

=

116.434,6

kg.

2.352 Kg

1

116_435Kg

!

I I . ... L-Mu.--Mu

---.-! ! I I 9 e-mail:fP"-t'G__819 @ h,;+r.¡c:i C()~¡; f¡x:.,'l,z485@ fd¡x" 48j@9r¡,c~¡!.cc T. Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390

(10)

'ffI,rNG,fá.:rx Y!KEL

'CótCl.'ltos~t~k$ cH ~ifita~, M\l'ro$,TcwquMy Obras tM1M, tfl~tt'ÍÓfl, Asesoría iicnk;o,

Tenemos un muro con dentellón y las siguientes dimensiones como muestra la figura

r!

J: I '.S';'- ¡'o

/

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',.>:",~ W~1 ,,~,:' ~ " I<.r''',_{r:.':' ,-:-},,':. '.' ""'.,, _'( , ~...';;' 'YICY ",

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~

O.~O

;:100 ~~.~

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Q

U

~

'tWC3

'.

Ep~~O

)

..

l--e

i

~

N 6.00 WS1

=

4,30 m x 8,8 mx1 m x 1.800Kg.lm3

Wcv

=

1.500 Kg.lm2x 4,3 m x 1 m WC1

=

5.280 WC2= ~ x 0,45 m x 8,80 m x 2400 Kg/m3 x 1m WC3

=

6 m x 0,70 m x 2400 Kg/m3 x 1 m

EMPUJE POR:

Sobrecama

ES1

=

1.500 Kg/m2x 0,333 x 11 m

=

5.945,50 Kg.@mI

Por Suelo:

ES1 ES2=1/2 x 1.800 Kg/m3xO.333x (11m)2

=

35.937 Kg @ml ES2 Car.aas

=

68.112Kg.

=

6.450 Kg.

=

5.280 Kg.

=

4.752 Kg.

=

10.080 Kg.

N= 94.674 Kg. MVA= 107.219 Kg-m MEA= (68.112+6.450)x3,85 + 5.280 x1 ,575 + 4.752 x 1,3 + 10.080 x 3

=

331.797,3 Kg-m 331.797,3 Kg.f-m

=

3 09 > 2

.

2 5 OK' 107.219 Kg.f- m ,- o, . FS VOLCAMIENTO =

Fuerza de Corte en la base del muro

V =Il x N + C' x 8

V = 0,30 x94.674 Kg = 28.402.20 Kg.

Fuerza resultante

FR = V +¿:Ep Ep = Empuje pasivo en el dentellón

¿:Ep= ~ x1.800 Kg.lm3x (0,70 + 1,50

l

m2x 3 + ~ x 1.800 (1,5f x 3

=

=19.143 Kg. FS DESLIZAMIENTO = 28.402,20Kg + 19.143 Kg. 26.804 Kg + 4.745,25 Kg =1,51 < 1,5 10 e-mail:[email protected].)[email protected]$feÍ[email protected] Teléfono: 0212-442.25.26 Celular:0414-239.4390

(11)

'.. -,,. ...,. ,- . '. -. ,.

Cálculos estructurales de edificaciones, Muros, Tar¡qlles y Obras civiles, Inspección,

Asesoró técnico,

Cheaueo con el esfuerzo admisible del suelo

Calculo de la excentricidad

N x X = MEA

-

MVA 94.674 x X = 331.797,3 -107.219 B B 6m e= T-X< 6 2 X = 2,37 m

- 2,37 m

= 0,63 m<

~

₆ -_-e--=1m6 m (J máx.= N Area ( 1:t 6xe Bx ) .(J máx = 94.674 Kg. 600 x 100 cm2 ( 1:t 6 x 0,63 cm600 cm ) = (J 1= 2,57Kg.lcm2 < 3 Kg.lcm2 (J 2= 0,59 Kg.lcm2 < 3 Kg.lcm2 8.00

@Z~

;., ¡,«',.

t

E~~,

~ l;.~ ..':(,-<, ~~}r.~t:i.'..:~,:{r~{.'

Cheaueo

(Jmayorado =(Jmáx X1,55 0.80 !-0.10

r

Calculamos la excentricidad con carga mayorada, para colocar el acero de refuerzo, las cargas están al nivel de servicio 41.000Kg./ml ~ 11 ".mai!: Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390 3.300 Kg/ml

1

Caraa mavoradas WS1

=

1,4 x 68.112 Kg. = 95.357 Kg. Wcv = 1,7 x 6.450Kg. = 10.965 Kg. WC1= 1,4 x 5.280 Kg. = 7.392Kg. WC2= 1,4 x 4.752 Kg. = 6.652Kg. WC3= 1,4 x 10.080 Kg. = 14.102 Kg. N= 134.468 Kg.

(12)

..0_0,0 .. "0'- .. -..

Cálculos estructurales deedificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, AsesOf'ta técnica. MVA = 1,7X(107.219) = 182.272 Kg-m MEA= (65.357 + 10.965) x3,85 + 7.392 X 1,575 + 6.652 X 1,3 + 14.102 X 3 = 471.966 Kg-m N X X = MEA- MVA 134.468 X X = 471.966 -182.272 X=2,15m

Excentricidad mavorada

e = 0,63 X 1,55 = 0,98 (mayorada) e =

~

-X < B 6 m 2 6 2 - 2,15 m = 0,85 m< 1!.- -6 -S-=1m6 m cr máx.= N Area ( 1:t 6xe Bx ) . crmáx = 134.478 Kg. 600 X 100 cm2 ( 1 :t 6 X 0,85 cm600 cm ) = cr 1= 4,091 Kg.lcm2 < cr 2 = 0,33 Kg.lcm2

Estos son esfuerzos de rotura, no de servicio, por lo cual no se comparan con el esfuerzo admisible del suelo.

3.300 Kg./ml

~

4.30:=-1

N.~;~

vuL-T<Cv-

_,

_{14.190 Kg} 58.089Kg 6.00

1

LOO

~,

4.30

t

41.000 Kg./ml 12 ".mlli!: Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390 Kg. (100) cm2 X 1 m =41.000 Kg.lml crmáx = 4,1 Cm2 1 m2 Kg. (100) cm2 x 1 m =3.300 Kg.lml cr máx = _0,33 Cm2 _{1 m2}

(13)

.--. ..

.-

.

-.----.

Cálculos estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civi1es, Inspección, AsesorÍó técnica.

41.000 -3.300

6 --.Yj

_{- 4,30}

Y1

=27.018,33 Kg.lml

27.018,33 Kg.lml + 3.300 Kg.lml

=

33.018,33 Kg.lml

Cargas puntuales aplicadas al talón.

3.300 Kg.lmlx4,30 m

=14.190 Kg.

27.018 Kg.lmlx 4,30 m

= 58.088,70 Kg.

2

Corte último en el Talón (VUTALOtd

VUTALON

=

116.435 Kg. - (58.089 Kg. + 14.190 Kg.)

=

44.156 Kg.

Momento último en talón (MuTALotd

MuTALON=(116.435 -14.190) Kg.

x 4,30 m /2 - 58.089 Kgx 1/3 x (4,30 m)

=

136.565,85

Kg.f-m

Verificación del cotte en el concreto (Vc}

0,85 x Vc = 0,53 x

v

fc x b x d Recubrimiento

=

7,5 cm. H

=

70 cm D= 70 cm -7,5 cm = 62,5 cm 0,85 x Vc = 0,53 x ~ 210 Kg.lcm2 x 100 cm x 62,5 cm

=

48.002,685 Kg x 0,85

=

=40.802,283 Kg VUadmisible > Vu actuante

44.156 Kg > 40.802,283 Kg No chequea por corte Solución:

Aumentamos el espesor del talón en 5 centímetros.

D = 75cm

-7,5 cm

=

67,5 cm.

0,85 x Vc

=

0,53 x '>/21 O KgJcm2 x 100 cm x 67,5 cm

=

51.842,90 Kg x 0,85

=

44.066,465 Kg.

VUadmisible > Vu actuante

44.156 Kg. > 44.066,465 Kg. Chequea

CALCULO DEL AREA DE ACERO

Area

de acero del talón

ASTalón

=

MUTa/ón

$ x fy x 0,9 x d

As

Talón

=

n n u A ...nn 1/_1__2

136.566Kg.f-m

u n n un, ", --

-

- 59,47 cm / mi2

13

.;-mail:

(14)

6~71

~~~:Io~:;;:c;~r:~:de edificaciones,Muros,Tanques y Obras civiles, Inspección,

..;¡~:I

Asesoría técnica.

.~--~

-Area de acero mínima del talón

Pmln= 14 fy

=

14 4.200 Kg.lcm2

=

0,0033 ASmln

=

PmlnX b x d

=

0,0033 x 100 x 67,5

=

22,5 cm2/ml ASTalón=59,47 cm2 > ASmln=22,5 cm2

Area de acero de la Duntera

r

1.00

;;-¡

2.35

", " " ", 2 Kg.

,

Vu ~' .:. ,.!.tu ' 1 3300K g Iml Y2' -31.416,666 Kg..Iml + 3.300 Kg.lml

=

34.716,666 Kg.lml ,"'" i 17358.333 Kg 3.141.667 Kg 41.000 -3.300 6

- Y2

- 5,00

Y1

=

31.416.666 Kg.lml

CarDas I>untua/es al>licadas a la I>untera

34.716,666 Kg.lml x 1,00/2 m

=

17.358,333 Kg.

(41.000-34.716,6~6)Kg.lmlx 1,00 m

=

3.141,667 Kg.

Corte último en la I>untera

NUPUNTERAl

VUPUN1ERA

=

2.352 Kg. - (17.358,333 Kg. + 3.141,667 Kg.) = -18.148 Kg.

Momento último en talón (M'IPUNTERAl.

MuPUN1ERA=(-2.352+17.358,333) Kg. x 1m/2 + 3.141,667 Kg x 2/3 x (1,00 m)

=

9.597,61

Kgf-m

Verificación del corte en el concreto NcJ

0,85 x Ve

=

0,53 x ...¡re x b x d Recubrimiento

=

7,5 cm.

H

=

70 cm

D= 70 cm -7,5 cm = 62,5 cm

0,85 x Vc = 0,53 x...¡210 Kg.lcm2 x 100 cm x 62,5 cm

=

48.002,685 Kg x 0,85

=

=40.802,283 Kg

14 e-mail:. .,- " ,,'" ,- '"--Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390

(15)

'_'u _- .._"-'" . . -. .-_'- _'-'

Cálcu10s estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, tnspección, Asesoría técnica.

VUadmisible > Vu actuante

44.156 Kg > -18.148 Kg No chequea por corte

CALCULO DEL AREA DE ACERO

Area de acero de/IJuntera

MUpuntera ASpuntera= cpX fy x 0,9 x d

9.597,61 Kg.f -m

AsTalón

= 0,9 x 4.200 Kglcm2x 0.9 x 0,625 m

=

4,51 cm2¡ mi

Area de acero mínima de la /Juntera

Pmfn= 14 fy

=

14 4.200 Kg.lcm2

=

0,0033 ASmln

=

PmlnX b x d

=

0,0033 x 100 x 62,5

=

20,83 cm2¡ml ASPUNTERA=4,51 cm2 < ASmln=20,83 cm2

Gobierna el área de acero mínima

ASPUNTERA=20,83 cm2

Área de acero en el fuste

- - - .-

i;i: O Kgf m

- - - - - -

--0.1H

~

0.88

ID.- -

-1'fI

-444.93

Kgfm

-0.211~1.76 .. - - - ),;t¡

r

"-243.116 "01 .. -

-1:\:;:1 0.3H ~2 64 m - - - - ti..7.;-:.~16.089.43 Kgfm

-.

l~~'::-:"¡ 0.4H t.3 52 m

-B

<~~:::'~

t

.

' -

t12 679 07 Kg m

-.

l~lJ¡

..

0.5H 14.40 m- -- '¡'~';~"'.rr-22.707.01 Kgf m - - --. I,';;r;::;;..¡ 0.6H 1.5.28 m- - -¡¡[::;,~.~t - - T36.868.28 Kgfm

-1~:5');.~~~! 0.7H t6.16

m--

t..;;;,t::;...¡

---:,j';'~"~f:~D'

¡

O.OH1.7~O4ID. f.'-i-;,¡-i.~~.":i.t.- - - - "':80.370.96 Kgf m

~

i:! ~)'.:;;¡;j; O 9H ~7 92 m f:8.":.'..,~,..:r -. "fl: ';;:~"§,J 1.0 H 18.80m"";'ft)..:~...

11~Krfm

148.747.36 Kgf m

En la base los

momentos son

mayores, a medida

va subiendo bajan.

El momento lo

calculamos de

~1

_{acuerdo a la altura}

del fuste.

Seccionamos el ~2 fuste en diez partes.

H

=8,00 M

...mail: ."'.

15

(16)

...-..-..-~. --. . -- ~'. . _. --~

Cálculos estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, Asesoría técnica.

TABLA DE VALORES

EMPUJE POR SOBRECARGA EMPUJE POR TIERRA

EA1

=

Wev X H X Ka EA2

=

~ X "( X H2 X Ka

CALCULO DEL MOMENTO EN EL FUSTE

Me=(~ X'YX H2X Ka H/2)x1,7 + (Wev X H X Ka X H/3)x 1,7

16 .:-mail: .'u' . Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390 Wev "(

(Kg/m3)

H2(m2) EA1 (Kg) (Kg/m2) H (m) Ka _EA2(Kg) Ka 0,00 1.500,00 0,00 0,33 0,00 1.800,00 0,00 0,33 439,96 1.500,00 0,88 0,33 232,30 1.800,00 0,77 0,33 879,91 1.500,00 1,76 0,33 929,19 1.800,00 3,10 0,33 1.319,87 1.500,00 2,64 0,33 2.090,67 1.800,00 6,97 0,33 1.759,82 1.500,00 3,52 0,33 3.716,75 1.800,00 12,39 0,33 2.199,78 1.500,00 4,40 0,33 5.807,42 1.800,00 19,36 0,33 2.639,74 1.500,00 5,28 0,33 8.362,68 1.800,00 27,88 0,33 3.079,69 1.500,00 6,16 0,33 11.382,54 1.800,00 37,95 0,33 3.519,65 1.500,00 7,04 0,33 14.866,99 1.800,00 49,56 0,33 3.959,60 1.500,00 7,92 0,33 18.816,04 1.800,00 62,73 0,33 4.399,56 1.500,00 8,80 0,33 23.229,68 1.800,00 77,44 0,33 Me (Kgf-m)

H(m)

0,00 0,00 0,0 H 444,93 0,88 0,1H 2.243,06 1,76 0,2H 6.089,43 2,64 0,3H 12.679,07 3,52 0,4H 22.707,01 4,40 0,5H 36.868,28 5,28 0,6H 55.857,93 6,16 0,7H 80.370,96 7,04 0,8H 111.102,43 7,92 0,9H 148.747,36 8,80 1,OH

(17)

~

~~

. . . ~ . C . '-.

:~

. '~.

~;:~;;~~~

.

-~;:;;~~de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civ11eS,Inspección, ...¡_''''''~

~

Asesoría técnica.

Recubrimiento fuste

=

5 cm

e

=

Y + 25 cm d=e-5cm

Cálculo de la altura util (d)

Calculo del Area de Acero en el Fuste

ASFUSTE

=

MUFUSTE cj>Xfy x 0,9 x d Para H = 0,88 m As

-

444,93 Kg. f -m FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kg/cm2x 0.9 x 0,245 m ASmin= 2x10-3 X 100 x 24,50 = 4,9 cm2/ml Para H = 1,76 m As

-

2.243,06Kg.f -m

FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kg/cm2x 0.9 x 0,29 m ASmrn= 2x10-3 X 100 cm x 29,00

cm

=

5,8 cm2/ml Para H = 2,64 m As - 6.089,43 Kg. f-m FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kg/cm2x 0.9 x 0,335 ASmrn= 2x10-3X 100 cm x 33,50 cm = 6,7 cm2/ml Para H

=

3,52 m 12.679,07 Kg. f-m ASFuSTE = 0,9 x 4.200 Kg/cm2 x 0.9 x 0,38 m

---.-0.2H r,:" ::jo:; 0.3H ~2.64 m -- - - ir, .y.¡ b~ ;;'..f OAH ~-3.52 m- - - ~,~ r~ i .'>: :'..,¡ 0

_5HI440m---

_a.

_! '. ,,¡,~ y~ ; , i: i~,:'''j

O 6HI.5.28 m--- "e: Yal

.

(r~;(>'~:1

0.1Ht6~16m-- i..e~: y;! :,¡..::.:,~.". u

i

O 8H 1,1.04 m - ,..':e;., y..¡ . ,

~

.';,:,;; '<?.¡,.) O 9H ~,1.92m-l1re" -.' 'Ys¡ . !.~:.:~~',,":.1 1.0 H 18.80m-)"'.'

e

.y,. = 0,53 cm2 I mi = 2,27 cm2 I mI = 5,34 cm2 I mi = 9 8 cm2 I mi, .:-mail: ,",", '"' "lO ,- """""" """, 17 ",'''h~ ,~",."".".., "e".,. ...,,,,"o¿,~..,,,.,.,.,,'" Teléfono: 0212-442,25,26 Celular: 0414-239.4390 d (cm) e (cm) Y (m) H (m) 20,00 25,00 0,00 0,00 24,50 29,50 0,05 0,88 29,00 34,00 0,09 1,76 33,50 38,50 0,14 2,64 38,00 43,00 0,18 3,52 42,50 47,50 0,23 4,40 47,00 52,00 0,27 5,28 51,50 56,50 0,32 6,16 56,00 61,00 0,36 7,04 60,50 65,50 0,41 7,92 65,00 70,00 0,45 8,80

(18)

- -,-

--. _--.--._-

_.._-úilculos dtrocturoles de edifkaciones, Muros, 'Tanques y Obras civi1eS,Inspección, Asesoría técnica. ASmin = 2x10-3X 100 cm x 38 cm = 7,6 cm2fml Para H = 4,40m As - 22.707,01 Kg. f -m FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kgfcm2 x 0.9 x 0,425 m ASmln= 2x10-3 X 100 cm x 42,5 cm = 8,5 cm2fml Para H = 5,28 m As

-

36.868,28Kg.f -m

FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,47 m ASmrn= 2x10-3 X 100 cm x 47 cm = 9,4 cm2fml Para H = 6,16 m As - 55.857,93 Kg. f -m FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,515 m ASmin= 2x10-3X 100 x 51,5 cm = 10,30 cm2fml Para H = 7,04m As

-

80.370,96Kg.f -m

FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,56 m ASmln= 2x10-3x 100 cm x 56 cm = 11,2 cm2fml Para H = 7,92 m As - 111.102,43 Kg. f -m FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kgfcm2x 0.9 x 0,605 m ASmln= 2x10-3 X 100 cm x 60,5 cm = 12,1 cm2fml Para H = 8,80 m As

-

148.747,36Kg.f -m

FUSTE

-

0,9 x 4.200 Kgfcm2 x 0.9 x 0,65 m ASmrn= 2x10-3 X 100 cm x 65 cm = 13 cm2fml = 15,7 cm2f mi = 23,06 cm2 f mi = 31,88 cm2f mi = 42,19 cm2f mI = 53,98 cm2f mi = 67,27 cm2f mI 18

..-mail: i"e.,'e.z dd "'" "OT([",,,,,-Ü," """""2",,u::;,,"' """00,e.,, Te.,,;, ,-""o~~:.."'''u'LtA"r,

(19)

It~. F€~IX f'~~;~~

CákulO$ eStl"uc:turate$ ~ edifk<lcione$, Muros, Tát1ques y Obras civiles, Inspección, ASe$of"kItécnico.

AREA DE ACERO DEL FUSTE Y AREA DE ACERO MINIMA

---_..

ASfuSTE (cm2) ASmín (cm2; . 0.53

¡

4.9

- --

_.2.27

5.34

5.8

6.7 -

- -

--9.80

t

7.6

15.7 85 23.06 9.4

--- --- --- ---

_{31.88 +10.3}

- - --

_42.19

1

11.2 53.98 12.1 67.27.1-13-19 . - -" . - .

e-mail: rnLez.H...leC.¡ : U¡!.Ci}h. eZ4 :::J'-"c'',.",\00..<05 Tei,x ,'+ü::Jl?C,."r¡(-¡¡!.c0,¡,

Teléfono: 0212-442.25.26 Celular:0414-239.4390

H As As Diámetro de

(m) (Cm2) ASmin(cm2) _seleccionada(Cm2) la cabilla por_mi 0,00 0,88 0,53 4,90 4,90 _{3 $5/8"} 1,76 2,27 5,80 5,80 _{3 $ 5/8"} 2,64 5,34 6,70 6,70 _{4 $ 5/8"} 3,52 9,80 7,60 9,80

₅

<p

5/8"

4,40 15,70 8,50 15,70 8 <1> 5/8" 5,28 23,06 9,40 23,06 6 <1> 7/8" 6,16 31,88 10,30 31,88 8<1> 1" 7,04 42,19 11,20 42,19 _{9 $1"} 7,92 53,98 12,10 53,96 <1> 8,80 67,27 13,00 67,27 <1>

(20)

-.L. ...~~...-.!.~. rn,!.~ M:~&

tátcutos esm.tctur<de$ <k edift~<AcióM$,MUI"j)$,T<mqtIMy Obra$cMln, lfl~ctf6n, A~btécnU:4.

ACCION SISMICA SOBRE MUROS

Método de Mononobe v Okabe oara hallar el emouie sísmico

Se calcula mediante la _siguiente

0.10 H r 1 ~ I<' !'

L

I L . ~ . -'~

i

Es

r7

H

, , ¡,c--l ! . '"" .. ' -. /'

j

2/3 (1.1 H) ¡ i !.' if !V ecuación: H Es = 'Y2YsueloX (1,1 H)2 x Ks = 1.149,50 H2 x Ks

Cos e

Cos 2 (<p

- e)

- I

San

<p

San

(<p--:8)

2 -'1

Cos

e

]

Cos

2<p

-

I

San¿

<p

2 [

1 +

''1

Cos

<p

]

Ks=

[1

+ <p= e=

Angulo de fricción interna

Tg

-1 C. (Según las Normas 1756-98

C= O,75<p

Aa, donde <p

= factor de

corrección de la Tabla 5.1. Capitulo 5 Coeficiente Sísmico

C=

Es =

Empuje sísmico

En las Normas Covenin 1756-98 (revisión 2001) EDIFICACIONES

SISMORRESISTENTES, en elCapítulo 11, extraemos la sección 11.5 referente a muros de sostenimiento la cual dice:

11.5 MUROS DE SOSTENIMIENTO 11.5.1 CLASIFICACiÓN

A los fines de la verificación de la estabilidad, los muros de sostenimiento se

clasificarán en los siguientes tipos: a) Gravedad b) Voladizo e) Anclados d) Tierra reforzada 20 e-mail: [email protected]:!.comfperez485@ychoo_esfe!ix.f455@gmci!.com Teléfono: 0212-442.25.26 Celular: 0414-239.4390

(21)

~- ~ ~ ~-~ -

..--- _n_- .. .~~. -,. ._-'---~

---Cálculos estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, Asesorkl técnica.

11.5.2 ANÁLISIS

PSEUDOESTÁTICO DE LOS MUROS DE SOSTENIMIENTO

Cuando se utilicen métodos basados en equilibrio de fuerzas, el empuje dinámico deberá calcularse considerando el comportamiento entre el muro y el material sostenido. Adicionalmente, si el material detrás del muro está saturado durante las condiciones de servicio,

se

incluirá el efecto hidrodinámica en el análisis.

Cuando se utilicen métodos de desplazamientos admisibles, se debe contar con estimados representativos de las velocidades máximas del terreno.

11.5.3

SUPERPOSICiÓN DE EFECTOS

Los casos de carga a considerar con los métodos de análisis que utilicen el equilibrio de fuerzas se definen en la Tabla 11.3.

TABLA 11.3

SUPERPOSICiÓN DE EFECTOS

Donde: Q = Solicitaciones para la verificación de la capacidad. CP= Efecto debido a cargas permanentes.

CV= Efecto debido a cargas variables.

ED= Empuje dinámico de la cuña de terreno movilizada detrás del muro. S =Efecto debido a las acciones sísmicas diferente al empuje del terreno, pero

considerando las fuerzas inerciales del muro,

calculadas con un

coeficiente sismico igual a 0.75 (fJAo.

11.5.4 VERIFICACiÓN DE LA ESTABILIDAD

La estabilidad de los muros se realizará con arreglo a la Tabla 11.4:

21 é-mnil:

CASO DE ANALlSIS Q

Con solicitaciones sísmicas 1.1 CP + CV + ED :t:S 0.9 CP + ED :t:S Postsísmico 1.1 CP + CV

(22)

- -o --- -o -_o_oo -. - -_o ---.--o~P- o

Cálculos estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, Asesoria técnica.

TABLA 11.4

CRITERIOS DE VERIFICACiÓN SíSMICA PARA MUROS

11.5.4.1 REQUISITOS PARA LA VERIFICACiÓN DE LA ESTABILIDAD LA CAPACIDAD DE SOPORTE Y EL DESLIZAMIENTO.

GLOBAL,

La verificación de la estabilidad global se realizará de acuerdo con lo estipulado en el Artículo 11.6.

La verificación de la capacidad de soporte del terreno de fundación debajo del muro y del deslizamiento se hará para las combinaciones de la Tabla 11.3, de acuerdo con lo establecido en las Subsecciones 11.4.5.1 y 11.4.5.2. Igualmente, en caso de que el muro esté fundado sobre pilotes, se deberá satisfacer lo establecido en la Sección 11.4.6.

11.5.4.2 REQUISITOS PARA LA VERIFICACiÓN DE

VOLCAMIENTO.

LA ESTABILIDAD AL

Para la verificación de la estabilidad al volcamiento se utilizarán las combinaciones de la Tabla 11.3, de acuerdo con la siguiente expresión:

¡;Ma 0.7 ¡;Mr _(11.4)

donde:

¡;Ma

= Sumatoria de momentos actuantes provenientes de los casos de carga

establecidos en la Sección11.5.3.

¡;Mr= Sumatoria de momentos resistentes.

11.6 ESTABILIDAD DE LOS TERRENOS EN PENDIENTE

La estabilidad se verificará obligatoriamente en los siguientes casos:

22 e-mail:

ESTABILIDAD

TIPOS DE _GLOBAL, ESTABILIDAD ELEMENTOS ESTABILIDAD MURO CAPACIDAD DE AL DE SUJECCiÓN INTERNA

SOPORTE Y DES LIZA MlENTO DESLIZAMIENTO GRAVEDAD SI SI NA NA VOLADIZO SI SI NA NA ANCLADOS SI SI SI NA TIERRA SI SI NA SI REFORZADA

(23)

H - -.

-. - .

- -

-Cálculos estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, Asesoría 'técnica.

a)

Cuando las condiciones geológicas regionales y locales indiquen

inestabilidad potencial de la zona.

b) Cuando el área esté afectada por modificaciones en su topografía original,

incluyendo terraceos, en especial donde existan zonas con línea de drenaje alta y cuerpos de relleno no confinados en bordes de laderas.

c) Lugares con condiciones geotécnicas desfavorables como altas presiones de poros o suelos cuya resistencia se degrade durante la acción sísmica.

d) Cuando la superficie de falla pueda estar controlada por discontinuidades geológicas, en cuyo caso deben considerarse superficies potenciales de falla a lo largo de dichas discontinuidades.

11.6.1

ANÁLISIS PSEUDOEST ÁTICO DE TERRENOS EN PENDIENTE

Para el caso de los métodos pseudoestáticos de equilibrio inercial, la fuerza de

inercia máxima horizontal se calculará con un

coeficiente sismico no menor Que

O.5(J1AQI-la cual actuará en la dirección más desfavorable. Asimismo, se utilizará la

resistencia al corte sin degradar.

Cuando ocurra la reducción de resistencia al corte del suelo se evaluará la estabilidad post sísmica del terreno en pendiente utilizando la resistencia degradada.

Para el caso de métodos basados en desplazamientos admisibles se deberá contar con valores representativos de las velocidades máximas del terreno.

11.6.2 FACTORES DE SEGURIDAD

Para todos los casos de análisis pseudoestáticos de equilibrio inercial; i) con acciones sísmicas y ii) post sísmicas, el factor de seguridad mínimo a la falla deberá ser mayor o igual que 1.2.

23

e-mail: ~~

(24)

",,",,- ó-..", '" =~=,= ~

Cálculos estructurales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, Aseso1"tOtécnica.

11.7 MÉTODOS DE ANÁLISIS ACOPLADOS ESFUERZO-ACELEROGRAMAS

DEFORMACiÓN CON

Estos métodos pueden ser utilizados en el análisis de fundaciones, muros de sostenimiento y terrenos en pendiente, siempre y cuando los mismos incorporen adecuadamente el comportamiento no lineal del suelo y, en el caso de fundaciones y muros, la interacción entre éstas y el terreno.

Para el análisis se utilizarán al menos cuatro (4) acelerogramas representativos de la acción sísmica esperada en el sitio. Dichos aceJerogramas podrán ser eventos ya registrados o bien simulados mediante procedimientos reconocidos. El espectro elástico promedio de los acelerogramas seleccionados deberá aproximarse conservadoramente al espectro de diseño dado en el Artículo 7.2 para el valor R=1.

La respuesta dinámica para el diseño se obtendrá del análisis de las respuestas obtenidas para todos los casos con el conjunto de acelerogramas.

24

-,,-mail:

(25)

, ,

.". .,. - .'~ '~ - . -.. . - -_._..-... -

.._-.

Cálculos estl"\Jcturales de edificaciones, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspección, Asesor&:! técntca.

TABLA

<p = 300 'Y

=

1.900 kg.lm3

1. Estos valores de Es se combinaran con los empujes de tierra para el diseño de muros de sostenimiento antisísmicos.

2. Los valores de e se fijaran según la importancia de la obra y la sismicidad de la

región. 25 e-mail: .¡.~o~o~ ,~ ~ T' ." N.~ TMM?ÚX'H~' ,~,,~~"< T~"V TÚX~'~~~'" ,~~ Teléfono: 0212-442.25.26 Celular:0414-239.4390 C 0,09 0,12 0,13 0,17 0,18 0,24 Ks 0,072 0,093 0,1006 0,1313 0,1393 0,1916 H (mts) EMPUJE SISMICO 10,0 8.390 10.690 11 .840 15.2 85 16.435 22.180 9,5 7.570 9.640 10.680 13.790 14.830 20.010 9,0 6.796 8.660 9.590 12.380 13.310 17.970 8,5 6.062 7.720 8.550 11.040 11.870 16.030 8,0 5.370 6.840 7.580 9.780 10.520 14.200 7,5 4.720 6.010 8.660 8.600 9.250 12.480 7,0 4.111 5.240 5.800 7.490 8.050 10.870 6,5 3.545 4.520 5.000 6.460 6.940 9.370 6,0 3.020 3.850 4.260 5.500 5.915 7.980 5,5 2.538 3.230 3.580 4.620 4.970 6.710 5,0 2.097 2.670 2.960 3.820 4.110 5.540 4,5 1.700 2.165 2.400 3.100 3.330 4.490 4,0 1.340 1.710 1.890 2.440 2.620 3.540 3,5 1.030 1.310 1.450 1.880 2.020 2.720 3,0 755 960 1065 1.375 1.480 2.000

(26)

F

. '-0"

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-....-~- ~~ -

~---Cálculos estruéturttles de edificttcíooes, Muros, Tanques y Obras éivites, Inspección, Asesorfa técnica.

DRENAJES

Los muros de sostenimiento deben ser drenados convenientemente para evitar la presión hidráulica, se recomienda algunos de los procedimientos siguientes:

CON OREN COLECTOR

CON BARBACANAS Barbacanas dE~1 O cm encuadros ~ de 2.00 le2.00 mts Oren

~

10 cm cada 3 mts

.Dren colecto!

~

15 cm con

pendiente minina 1%

JUNTAS DE DILA TACION

Se deben disponer de juntas de dilatación de 1 centímetro, rellenas con material asfáltico, cada 18 metros.

Se deberán hacer juntas de construcción cada 9 metros.

26 e-mail: M~~~ '" '''' ".¡.~~, ',-.' M"' ~«~"'" '~"M ~~ u.v r«~ "WN"~' ~A~

(27)

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---- ~~ ~-

-Cálculos estructurales de edificaéiol'les, Muros, Tanques y Obras civiles, Inspeécion, Asesorfa técnica,

ANEXOS

27

é-mail: "'~e>~":! :." ,~, ,-'T'~~' ~~~ ",,<c '~:!- '><':"~ ">:",':'0 ~<: T-,"'v +¡¡,,':"~~~'" _"0~

(28)

PROPIEDADES MECANICAS y CARACTERISTICAS DE LOS SUELOS

TABLA A- Peso ESlJecifico v CalJacidad Porlante

(aadm.,

28 e-mail,"""''"'''7' "'''' \~ ","""'" ""'"' ''''''''''7~'''H- c',,,,,,,,,',. '''''''' '~"'''-''''r"" ",,'"

PESO CAP ACIDAD PORT ANTE

2

CLASE DE SUELO ESPECIFICO CJadmfKa./cm-J OBSERVACION

'1 (Kg./m3)

Suelo Seco _{Suelo inundado}

Roca dura, estratificada,

sana y compacta 2.800 a 3.000 60 a 100 - ₍₁₎

Rocano estratificada

con algunas fisuras 2.700 40 a 50 - ₍₁₎

Rocas estratificadas 2.600 25 a 30 - ₍₁₎ Piedracaliza compacta _2.500 _{10 a 20}

-Piedracaliza porosa 2.000 8 a 10 -Esquistos o roca blanda

1.800 a 2.000 8

-Grava con arena

compacta(al menos 1/3

2.000 5a8 2a4

de grava de 70 mm) Arenagruesa firmey

con algo de humedad (1 _{1.900 a 2.000} _4a6

2 ₍₂₎

a 3 mm)

Arena gruesa seca 1.800 3a5 - ₍₂₎ Arena fina húmeda 1.750 2a5 1 a 2 ₍₂₎

Arena fina seca 1.700 1a2

-(2) Arena arcillosa mediana

y densa 1.900 2a3 0,5 a 1

Arena arcillosa seca y

suelta 1.700 1 a 2

-Arcilla dura compacta 1.800 4

-ArCillamuy firme 1.800 2a3 -Arcilla semidura 1.750 1a2 -Arcilla mediana 1.700 _{0,5 a 1} -Arcilla blanda 1.700 _{< 0,5}

(29)

-(1) Cuando la roca presenta estratificación inclinada o desfavorable, se debe adoptar una capacidad portante del 50 % de las cifras dadas.

(2) En el caso en que el nivel freático diste de la superficie de apoyo de la base menos del ancho

B, en los suelos cohesivos se adoptará un (Jadm igual al 0,8 de (Jadm que aparece en la tabla. (3) En general, resistencia nula, salvo que se determine experimentalmente el (Jadm.

29 e-mail: tDerez tE9 i~ rDt~Q!1 CD~ t~~(.'Z4'ijí~ ":1""° es t?'!'(tLl1:'j(~Q"';'Q!' ':0"';'

PESO CAP ACIDAD PORT ANTE

CLASE DE SUELO ESPECIFICO CJadm fKn 1cm21 OBSERVACION

r

(Kg./m3)

Suelo Seco _{Suelo inundado}

Limos 1.700 _<0,4

-FangO,lodo o turba

inorgánica 900

-

₍₃₎

Suelos orgánicos 1.600 -

-

(3)

Tierra vegetal seca 1.700 -

-

(3)

Rellenos sin 1.700 -

-

₍₃₎

(30)

TABLAB -AnQulos

f/J

de fricción interna ¿jde fricción entre suelo

v muro o "ilote

30 e-mail: +Derez_tHY(~ho+.".o.i!.cc.~ tDer.?zLl':''J(~ VQt'ooes +?f!Y f4':''::'@q'''o.H CC'T

ANGULO DE

ANGULO DE _FRICCION

FRICCION _{ENTRESUELO y}

CLASE DE INTERNA _{MURO O PILOTE}

F=tg,

SUELO _el>

_o

SUELO

_SUELO

Seco

Húmedo

Seco Húmedo Arena gruesa y mediana, bien _{40° a 42°} _{35° a 37°} _38° _30° 0,7 A 0,58 compactada Arena gruesa y mediana normal 38° 27° 32° 26° _{0,62 a 0,48}

Arena gruesa y fina 35° 30° 29° 27° _{0,55 a 0,5} Arena mediana

y

fina 35° 28° a 30° 25° 21° _{0,46 a 0,38}

Arena fina limosa 36° 29° 29 26° 0,55 a 0,48 Limo arenoso 35° 26° 28° 25° _{0,53 a 0,46}

Limo arcilloso y arena - 31° - 29° _0,55 mediana

Arcillaarenosa 16° a 20° 10° a 18° 17° 12° _{0,3 a 0,25} Tierra vegetal 20° a 26° - 6° - _0,1

Limo 15° - - -

(31)

-, ,

.!.Ntr FELI ",~R€:..

Cdtculos es1ructurales de edificaciones, Muros. T<1nqoosy Obras civiles, Inspección, Ase$Or~ técnica.

TABLAC- Valores de la cohesión "c" en suelos arcillosos

TABLAD

Número de aO/Des "N" de resistencia a Denetración standard

31

e-mail: fporooz_tllS.(~hot..!1()..!.comfpcr()z4!:j.:>{~ycrh()().esfe!I.(.f4t1.)(~q.11C\d._.c.11

CLASE DE SUELO C (Kg. I cm7)

Arcilla muy blanda

-Arcilla blanda 0,05 a 0,10

Arcilla mediana 0,25 a 0,50

Arcilla firme 0,60 a 0,80

Arcilla muy firme 0,80 a 1

Arcilla dura y compacta 1 a 1,2

Arcilla arenosa densa 0,40 a 0,60

Arcilla arenosa suelta 0,10

Limo 0,10 a 0,30

CLASE DE SUELO

_{N (Golpes I pie)}

Grava y arena gruesa compacta

50 Arena gruesa uniformedensa

40 a 42

Arena mediana firme

36 a 38

Arena fina firma

30 a 32

Arena suelta

10 a 20

Arena

muysuelta

< 10

Arena arcillosa mediana

25

(32)

It-.~. r~i.o!X f>é~

CtH~\os~'Ium~$ de ed;f~ciones, MU~$, T~1'Iq~$ y Obro! t:M~, 1"'~ttt6n, Ase$Orú:l t~<:t1kQ.

TABLAE -Anaulo "/3"de talud natural

Información recopilada por ellng. Félix Pérez

32 e-mail: fperez_819 @ hotmaiLcom fperez485@ yahoo.c3 felix.f485@g:naiLoom

CLASE DE SUELO ₍₃ PENDIENTE

Yerto I horiz.

Arenas muy sueltas 30° _1:1,75

Arenas sueltas 35° _1:1,45 Arenas y gravas 32° a 36° _{1:1,4 a 1,6} Arenas medianamente 40° _1:1,2 compactas Arenas compactas 50° _1:0,85 Arcillas fluidas 20° _1:2,75 Arcillas blandas 30° _1:1,75

Arcillas medianas 34a a 36a _{1:1,4 a 1,5}

Arcillas semiduras 40a _1:1,2

Arcillas duras 50° _1:0,85

Arcillas arenosas 26° a 30° _1:1,75aa2

Limo, fango 20a 1:2

Suelos orgánicos 25° 1:2

Rellenos sin consolidar 28° _1:1,9

Rellenos consolidados 35° _1:1,45