Influencia de los parámetros de calidad de agua y el fenómeno first flush en el diseño de aliviaderos

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(1)INFLUENCIA DE LOS PARÁM ETROS DE CALIDAD DE AGUA Y EL FENÓMENO FIRST FLUSH EN EL DISEÑO DE ALIVIADEROS. UNIVERSIDAD DE LOS ANDES Facultad de ingeniería Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental. PROYECTO DE GRADO. AUTOR: Diana Yolanda Guio Cuevas Cod: 200112210 ASESOR: Mario Díaz – Granados Ortiz. Bogotá D.C, Febrero 2006.

(2) ICIV 200520 16. TABLA DE CONTENIDO. 1. INTRODUCCION....................................................................................................4. 2. M ARCO TEÓRICO.................................................................................................6 2.1 2.1.1. Alcantarillado separado .................................................................................... 6. 2.1.2. Alcantarillado combinado.................................................................................. 6. 2.2. 4. ALIV IADEROS ................................................................................................7. 2.2.1. El rol de los aliviaderos ..................................................................................... 7. 2.2.2. First flush......................................................................................................... 8. 2.2.3. Parámetros de dis eño .....................................................................................10. 2.2.4. Tipos de aliviaderos ........................................................................................12. 2.2.5. Screen ...........................................................................................................19. 2.2.6. Almacena miento .............................................................................................19. 2.3. 3. SISTEMAS DE A LCA NTARILLADO ...........................................................6. CALIDA D DE AGUA.....................................................................................20. 2.3.1. Parámetros .....................................................................................................20. 2.3.2. Proces os ........................................................................................................23. 2.3.3. I mpact o sobre los cuerpos de agua receptores .................................................24. CUENCA DEL VIRREY.......................................................................................25 3.1. UBICACIÓ N...................................................................................................25. 3.2. SEL ECCIÓN..................................................................................................26. 3.3. CARACTERÍS TICAS ...................................................................................27. 3.4. CANAL DEL V IRREY ...................................................................................28. 3.4.1. Ubicación .......................................................................................................28. 3.4.2. Características ................................................................................................28. 3.4.3. Aportes de aguas negras.................................................................................28. ANÁLISIS DE PARÁM ETROS DE CALIDAD ................................................29 4.1. A NTECEDENTES .........................................................................................29. 4.2. A NÁLISIS DE RESULTA DOS ....................................................................49. 4.2.1. Pozo CAFENAPO 72.......................................................................................49. 4.2.2. Pozo Flores 88................................................................................................50. 4.2.3. Pozo CARACAS 77.........................................................................................50. 2.

(3) ICIV 200520 16. 5. ANÁLISIS FIRST FLUSH ...................................................................................53. 6. DISEÑO DE ALIVIADEROS...............................................................................58 6.1. ALIV IADERO LATERAL ..............................................................................58. 6.2. ALIV IADERO DE SA LTO ............................................................................62. 6.3. ALIV IADERO FRONTAL .............................................................................67. 7. CONCLUSIONES.................................................................................................69. 8. BIBLIOG RAFÍA ....................................................................................................76. 3.

(4) ICIV 200520 16. 1 INTRODUCCION La ciudad de Bogotá cuenta en su mayoría con sistemas de alcantarillado para el trasporte de aguas combinadas, en el cual circulan aguas lluvias y aguas residuales provenientes de la industria, el comercio, y de origen doméstico. Los sistemas de alcantarillado combinado vienen acompañados de estructuras que permiten evacuar el exceso de flujo hacia cuerpos de agua receptores o afluentes de agua, cuando ven superada su capacidad. Estas estructuras conocidas como aliviaderos son una solución económica para superar eventos de precipitaciones de gran magnitud. Su construcción y diseño debe involucrar un funcionamiento eficiente a nivel hidráulico y a nivel de contaminación debe disminuir el impacto ambiental sobre los cuerpos de agua receptores, permitiendo el vertimiento de caudales de alivio a una determinada dilución (Butler & Davies, 2000). Dada la naturaleza de las aguas y el impacto ambiental que éstas generan afectando la salud pública y a los seres vivos que interactúan con ellas es indispensable realizar estudios que permitan analizar las sustancias contaminantes presentes. Estudios recientes que se han desarrollado en la ciudad a nivel ambiental, como el realizado por la Universidad de los Andes en conjunto con la Empresa de Acueducto y Alcantarillado de Bogotá. “Instrumentación y análisis ambiental de una subcuenca del sistema de alcantarillado de Bogota”, han permitido identificar los diferentes contaminantes presentes en las aguas combinadas y con base en las precipitaciones que se presentan en el área de análisis estudiar la variabilidad de los caudales que circulan por el sistema alcantarillado en tiempo seco y en épocas de lluvias. Con los resultados gráficos obtenidos, con base en polutogramas e hidrogramas, cargas contaminantes en función del tiempo, análisis de porcentaje de masa vs porcentaje del tiempo, se puede identificar uno de los fenómenos presentes en los sistemas de alcantarillado, el first flush. El first flush ocurre en los primeros instantes de ocurrencia de una precipitación y se caracteriza por los altos niveles de concentración contaminante presentes en las aguas combinadas. Su origen depende de diferentes factores y se pueden identificar fuentes tanto internas como externas para influir a que se produzca. La importancia de estudiar la presencia del fenómeno radica en determinar el volumen de aguas con los niveles más altos de contaminación, el tiempo en el cual se diluye la concentración pico y el impacto ambiental que esto pueda generar. Con base en el análisis ambiental realizado en la “subcuenca experimental” se pueden identificar las sustancias contaminantes presentes en las aguas y los fenómenos producidos por el efecto de las precipitaciones, las características 4.

(5) ICIV 200520 16. de la cuenca y la tubería. Esto se hace con el propósito encontrar la influencia que tienen estos parámetros en los diseños de estructuras de alivio, ya que uno de los factores más importantes para un diseño adecuado es el factor de dilución de las aguas que circulan por el sistema recolector del sistema de alcantarillado de aguas combinadas.. 5.

(6) ICIV 200520 16. 2. 2.1. MARCO TEÓRICO. SISTEM AS DE ALCANTARILLADO. Según el Reglamento Técnico del Sector (RAS) de Agua Potable y Saneamiento (2000) los sistemas de alcantarillado se conocen como el conjunto de estructuras destinadas a la recolección, conducción y disposición final de las aguas residuales o de las aguas lluvias. Estos dos tipos de agua pueden tener varias procedencias: los desechos líquidos de las aguas residuales provienen de las residencias, edificios, instituciones, fábricas o industrias, y el de las aguas lluvias: provienen de la precipitación pluvial. El Ras (2000) también identifica la existencia de dos tipos de sistemas convencionales de alcantarillado clasificados en función del tipo de agua que recolectan y transportan uno de ellos es el Alcantarillado Combinado, y el otro es el Alcantarillado Separado. 2.1.1 Alcantarillado separado Sistema destinado a recoger y transportar en forma independiente las aguas residuales y lluvias (RAS, 2000). Según Butler & Davies (2000) el primer tipo de aguas es trasportada por el sistema de alcantarillado sanitario y el segundo por el sistema de alcantarillado pluvial. El caudal de las aguas residuales generalmente varía día tras día, no obstante el alcantarillado sanitario se diseña para transportar el máximo flujo que se presente haciendo el recorrido a todo lo largo de la tubería hasta la planta de tratamiento de aguas residuales (PTARs). En los sistemas de alcantarillado de aguas l uvias las aguas se evacuan directamente sin ningún tratamiento previo hacia un canal de agua natural, ya que este tipo de agua no posee contacto alguno con las aguas residuales permitiéndole este tipo de descarga. 2.1.2 Alcantarillado combinado Sistema compuesto por todas las estructuras destinadas a la recolección y transporte, tanto de las aguas residuales como de las aguas lluvias (RAS, 2000), siendo su destino final la Planta de Tratamiento de Agua Residual (PTARs). Para Butler y Davies (2000) en los días secos, el sistema recolecta y transporta aguas residuales. Durante los días de lluvia, el flujo se incrementa como resultado de la suma de las aguas lluvias al sistema recolector. A veces se. 6.

(7) ICIV 200520 16. presentan lluvias de gran intensidad que logran superar la capacidad hidráulica del sistema, y simplemente no es económico construir con la capacidad necesaria tanto la planta de tratamiento como todo el sistema de alcantarillado para superar estos eventos. Una solución económica a esta situación es la construcción de estructuras en los sistemas de alcantarillado combinado, de tal manera que en la ocurrencia de precipitaciones de gran magnitud, parte del flujo circule normalmente dentro del sistema recolector hacia la planta de tratamiento, y por otro lado, el exceso de flujo sea aliviado a través de estas estructuras hacia canales naturales de agua. Estas estructuras se conocen con el nombre Aliviaderos.. 2.2. ALIVIADEROS. Los Aliviaderos son estructuras diseñada en Sistemas de Alcantarillado Combinado, con el propósito de separar los caudales que exceden la capacidad del sistema y conducirlos a un sistema de drenaje de agua lluvia o un canal natural (RAS, 2000), y así optimizar los diámetros de las tuberías disminuyendo los costos de conducción de los flujos hasta el sitio de disposición final. 2.2.1 El rol de los aliviaderos Según Butler y Davies (2000), adicional al beneficio de costo obtenido las principales funciones de estas estructuras de alivio son a nivel hidráulico y de otro parte de contaminación. Butler y Davies plantean que a nivel hidráulico la función es la de tomar el flujo de entrada que se encuentra dentro del sistema recolector y dividirlo en dos: uno de ellos es retenido en el sistema recolector y es dirigido a la planta de tratamiento, y el otro es vertido directamente a un cuerpo de agua receptor sin ningún tratamiento previo. Para alcanzar este objetivo satisfactoriamente se debe instalar un vertedero. Si el nivel del agua que pasa a través del alivio es inferior al de la cresta del vertedero el flujo continúa su camino normal hacia la PTAR. Cuando la superficie del agua se encuentre sobre el nivel de la cresta del vertedero, parte del flujo pasa sobre ésta mientras el resto continua hacia la PTAR por el sistema recolector de aguas combinadas. Al crecer la tasa de flujo dentro del sistema la superficie de agua también los hace, eso significa el crecimiento de la línea de gradiente hidráulico a lo largo de toda la tubería. Cuando la superficie de agua sobrepasa el nivel de la cresta del vertedero, parte del flujo pasa por el vertedero y el resto se dirige hacia la PTAR. La tasa de flujo que sobrepasa el vertedero está relacionada con la profundidad de flujo en la cresta, lo que signif ica que si el nivel del agua sigue creciendo el volumen esperado de alivio también lo hace. También se puede presentar el crecimiento. 7.

(8) ICIV 200520 16. del flujo que continua circulando por el incremento de cabeza en el sistema.. recolector como resultado del. Butler y Davies también describen la segunda función de los aliviaderos, la cual es a nivel de contaminación. Lo ideal es que toda el agua que circula a través del sistema recolector se dirija hacia la Planta de Tratamiento, pero esto no se puede cumplir por los costos que implica. Por lo tanto, la función de los aliviaderos es la de disminuir su impacto ambiental sobre los cuerpos de agua receptores a partir de un diseño eficiente para retener sólidos, y al mismo tiempo ser efectivo disolviendo la carga residual del caudal de alivio a unos niveles aceptables. Es importante tener cuidado en el diseño de estas estructuras pues un diseño pobre a nivel hidráulico puede generar numerosos problemas en el desempeño del sistema como también un impacto a nivel ambiental muy serio. En caso que el caudal de alivio sea vertido prematuramente, la capacidad del sistema recolector que continua hacia la PTAR pude ser sub-utilizado, y una cantidad innecesaria de flujo contaminado puede ser descargado a la corriente. Por otro lado, si la cresta del vertedero se instala muy arriba, puede generar una sobrecarga en el sistema aguas arriba, forzando a gran cantidad de flujo hacia aguas abajo lo que causaría inundaciones en el sistema de alcantarillado. Otro factor que puede afectar el desempeño de las estructuras de alivio son los problemas de sedimentación en la tubería. La sedimentación puede hacer que el aliviadero opere prematuramente, o en los peores casos, que funcione en tiempo seco (Butler & Davies, 2000). 2.2.2 First flush El sistema recolector de aguas combinadas se diseña para que circule un caudal relativamente grande, pero en los días secos el flujo que circula solo es una fracción de la capacidad de la tubería. Las bajas profundidades presentes en estos eventos vienen acompañadas de bajas velocidades y en consecuencia los sólidos difícilmente se mantienen suspendidos y se depositan en la tubería. En los tiempos de lluvia el caudal que circula por la tubería crece y la velocidad también y en consecuencia la concentración de sólidos suspendidos aumenta porque el flujo vuelve a arrastrar los sólidos acumulados. Este fenómeno es lo que comúnmente se llama first flush o primer lavado. Generalmente se presenta en el primer instante de lluvia y con la presencia de altas concentraciones de carga contaminante. Según Adams y Papa (2000) la presencia del first flush en un sistema de alcantarillado combinado depende de 4 factores: •. Las características de las lluvias: el volumen y la intensidad de las lluvias es un factor importante en la generación y crecimiento del flujo. Un evento de lluvia de gran intensidad puede generar el fenómeno.. 8.

(9) ICIV 200520 16. •. •. •. Características de la cuenca: las condiciones de la superficie y los gradientes influyen en el control y entrega de los contaminantes hacia el sistema. La carga que es entregada a los sistemas de alcantarillado por áreas impermeables es diferente a la de áreas permeables. Características del sistema de drenaje: pueden acelerar o prevenir la ocurrencia del first flush. Un sistema con un efectiva capacidad para el transporte y rugosidad pueden favorecer la circulación de los contaminantes. También el tamaño del sistema puede influir en la ocurrencia de este fenómeno Características de los contaminantes: la movilidad y circulación de los contaminantes varía dependiendo del tipo sustancia. Unos contaminantes son más difíciles de hacer circular que otros.. Como ya se observó, la presencia del first flush depende de muchos factores y por lo tanto, no en todos lo casos de puede presentar este fenómeno. Y si se presenta es diferente para un área grande o pequeña, permeable o impermeable. La importancia de este fenómeno en los sistemas de alcantarillado combinado, es la de estudiar la carga de contaminantes que pueden llegar hasta los cuerpos de agua receptores por medio de las estructuras de alivio en los primeros instantes de tiempo en el cual empezó el fenómeno de precipitación. En diferentes estudios realizados se ha observado un cambio en los valores de concentración del flujo vertido a loa largo del tiempo, como se puede detallar en la tabla 1.1:. Parámetro. 0 -15 min (mg/l). 15 – 30 min (mg/l). 30 – 60 min (mg/l). 60 – 120 min (mg/l). Mayor 120 min (mg/l). Sólidos suspendidos. 390. 280. 190. 200. 160. COD DBO Nitrógeno total. 170 28 3.6. 130 26 3.4. 110 23 3.1. 97 20 2.7. 72 12 2.3. Tabla 2.1. Valores de concentración de los parám etros de calidad vs. Tiem po Fuente: Weibel et al. (1964) P 923 El efecto del first flush debe ser analizado con tiempos de concentración menores a 30 minutos. Según Peter E. Moffa (1997) durante este intervalo de tiempo se presentan los mayores valores de concentración para los parámetros de calidad de agua como se observa en la tabla 1.1.. 9.

(10) ICIV 200520 16. Por otro lado, Butler y Davies (2000) identifican diferentes fuentes que influyen para la ocurrencia de este fenómeno: •. Arrastre de contaminantes de la cuenca: esta fuente de first flush es resultado de las primeras lluvias que lavan los contaminantes acumulados en la superficie que compone la cuenca.. •. Flujo de aguas residuales: Al moverse las ondas producidas por las aguas lluvias en el sistema recolector más rápido que las ondas de las aguas residuales presentes en la tubería antes de la lluvia, se aumenta el volumen del flujo que no se diluye con las aguas que entran al sistema. Más adelante la turbulencia mezcla y permite diluir las aguas residuales con las aguas lluvias.. •. En algunos sistemas de alcantarillado, se pueden observar altas concentraciones de sólidos orgánicos moviéndose como una capa sobre otra. La turbulencia por causa del crecimiento del flujo proveniente de las lluvias, provoca que estos sólidos se mezclen con las aguas lluvias.. •. Sedimentación en las alcantarillas: El incremento del flujo a causa de las precipitaciones provee condiciones favorables para la erosión de los materiales depositados en el sistema.. Según Butler y Davies el fenómeno first flush puede ser identificado por medio de hidrogramas y polutogramas registrados en el sistema. También puede ser una señal de un claro aumento en las concentraciones de contaminantes al comienzo de una tormenta. De hecho, si se registra una concentración constante de contaminantes y la tasa del flujo aumenta también es una señal de altos niveles de contaminación. Un first flush también puede ser identificado graficando carga acumulada de contaminantes (%) vs. Volumen de flujo acumulado (%). La línea de 450 indica que los contaminantes están distribuidos uniformemente a lo largo de toda la tormenta. Si la línea de una tormenta en particular se encuentra sobre esta última, un first flush está sucediendo. 2.2.3 Parám etros de diseño El RAS (2000) para realizar un diseño efectivo de las estructuras de alivio a nivel hidráulico y también disminuir los efectos ambientales sobre los cuerpos de agua receptores plantea que se deben tener en cuenta criterios basados en el grado de dilución del caudal de alivio, los volúmenes esperados de alivio, la capacidad de depuración del cuerpo de agua receptor de estos volúmenes, la funcionalidad hidráulica requerida, la frecuencia de alivios, y las características hidrológicas de la zona.. 10.

(11) ICIV 200520 16. •. Caudal de alivio (factor de dilución El factor de dilución es la relación que existe entre el caudal de alivio y el caudal de aguas residuales. El valor depende del tipo de colector que se esté utilizando, del tamaño, su ubicación dentro de un área urbana, también depende del caudal que esté circulando en el sistema de alcantarillado, la capacidad de almacenamiento temporal del cuerpo de agua receptor, así como también del impacto del caudal de alivio sobre éste. El caudal de dilución se calcula multiplicando el factor de dilución por el caudal medio de aguas residuales. El valor del factor debe ser mayor a uno, donde valores bajos corresponden a valores para colectores secundarios, mientras que valores altos representan emisarios finales que descargan a un cauce con un caudal alto. Entre mayor sea el factor de dilución mayor es el tamaño del recolector, pero al mismo tiempo se disminuye el impacto ambiental sobre los cuerpos de agua receptores debido a la concentración existente de las cargas contaminantes y los volúmenes descargados. Para Luís Felipe Silva, según el Instituto de Fomento, los aliviaderos generalmente se diseñan de manera que cuando se presenten precipitaciones, no haya vertimiento a los cuerpos de agua receptores, hasta que las aguas residuales hayan tenido una determinada dilución, comprendida entre 1:2 y 1:5. Esto quiere decir que si se nos especifica que la dilución de las aguas residuales tienen que estar en una proporción de 1:2, no se debe verter caudal de alivio mientras que los caudales de aguas residuales se hayan mezclado con aguas lluvias en la proporción de una parte de aguas residuales por dos partes de aguas lluvias.. •. Volúm enes esperados de alivio Los volúmenes esperados de alivio se determinan a partir de las precipitaciones que se presentan en la zona y la escorrentía generada asociada a estos eventos. Los factores que intervienen en la generación de escorrentía son la humedad en la cual se encuentre la zona antes de presentarse la precipitación y el uso del suelo. En consecuencia los volúmenes de alivio son en función de los hidrogramas y del tipo de estructura de alivio utilizado para el vertimiento del sobreflujo (RAS, 2000). •. Capacidad de depuración del cuerpo de agua receptor Para realizar un diseño eficiente de la estructura de alivio es necesario conocer el efecto de los caudales de alivio sobre los cuerpos de agua al momento de recibir las descargas como también se debe estudiar el efecto aguas debajo del impacto sobre el afluente de agua. Para realizar. 11.

(12) ICIV 200520 16. el estudio de la asimilación y de depuración de los cuerpos receptores se debe tener conocimiento de la hidráulica, la hidrología y un estudio ambiental de la corriente (RAS; 2000) •. Comportamiento hidráulico El comportamiento hidráulico de las estructuras de alivio depende del tipo de aliviadero presente en el sistema alcantarillado combinado (RAS , 2000). •. Frecuencia de alivios Para conocer las veces por año que opera la estructura de alivio es necesario caracterizar la frecuencia de precipitaciones en la cuales la escorrentía produce vertimiento de caudal de alivio sobre las corrientes de agua (RAS; 2000). 2.2.4 Tipos de aliviaderos Dentro de la literatura se encuentran diversos tipos de aliviaderos. Los primeros tipos son propuestos por Balmforth, Saul y Clifford cuyos diseños fueron desarrollados con base en un buen funcionamiento a nivel hidráulico y ambiental (Butler & Davies, 2000) Los tipos de estructuras de alivio son Stilling Pond, High Side Weir y Vortex Overflow (Vórtice). La otra propuesta viene de Silva Garavito, el cual propone tres diferentes tipos de estructuras: Lateral, Frontal y de Salto.. 2.2.4.1 Stilling pond En los días secos o en los cuales se presenten precipitaciones de baja intensidad, el flujo que se encuentra dentro del sistema recolector del alcantarillado combinado pasa por la tubería de entrada de la estructura de alivio y fluye a lo largo del canal hasta la válvula reguladora de la tubería. Por otro lado, en la ocurrencia de lluvias de alta intensidad el flujo se incrementa, la capacidad de la válvula es superada, lo que hace que el flujo se acule en la cámara del aliviadero. Generalmente, el nivel del agua tiene que alcanzar la parte superior de la tubería de entrada antes de que ésta alcance la cresta del vertedero. Esto hace que el flujo se aquiete y así estar seguros que los sólidos suspendidos no sobrepasen el vertedero. Cuando el nivel del agua supera la cresta, el flujo sobrepasa el vertedero hasta llegar al canal de vertimiento donde el caudal de alivio es arrojado hacia un canal natural. Se coloca así mismo una pantalla (scumboard) para limitar el paso de los sólidos suspendidos sobre el vertedero (Butler & Davies, 2000). Este tipo de estructura cumple dos funciones, tanto hidráulica como a nivel de contaminación: el primero con la ayuda de la válvula reguladora y el vertedero, y por otro lado, el pozo de aquietamiento, y la pantalla (scumboard) cumplen la. 12.

(13) ICIV 200520 16. función a nivel de polución reteniendo los sólidos suspendidos y los disueltos como lo plantean Butler y Davies. Por otro lado, las recomendaciones para el dimensionamiento de este tipo de estructuras están dadas en la Guía del Diseño de estructuras de alivio (Guide to the Design of Combined Sew er Overflow Structures) escrito por Balmfort, Saul y Clifford en el año de 1.994. En el Anexo 1 se describen las dimensiones correspondientes de este tipo de estructura, con lo cual se puede observar que estas últimas están basadas en su totalidad y de conformidad con el diámetro de la tubería de entrada a la estructura.. 2.2.4.2 High Side Weir Este tipo de estructura está conformada por vertederos de compuertas laterales altas, una estructura que permite retener la espuma o pantalla, una zona de aquietamiento, proveyéndole una buena capacidad para retener sólidos suspendidos y disueltos. En los vertederos laterales se hace la previsión con tal de garantizar un control hidráulico eficiente. Esta estructura de alivio está directamente relacionada con el concepto de almacenamiento, ya que el diseño contempla una zona de este tipo aguas abajo de los vertederos. Las dimensiones recomendadas para este tipo de estructuras están descritas en la Guía del Diseño de estructuras de alivio (Guide to the Design of Combined Sew er Overflow Structures) escrito por Balmfort, Saul y Clifford en el año de 1.994. En el Anexo 2 se describen las dimensiones para este tipo de aliviadero y se puede observar la influencia del diámetro de la tubería de entrada a la estructura.. 2.2.4.3 Vórtice (Vortex overflow s) Esta estructura basa su funcionamiento en la fuerza centrifuga que se genera por el movimiento circular del agua, lo que induce a las partículas que se encuentran suspendidas en las aguas residuales depositarse en el fondo de la estructura 1 La evolución y desarrollo de este tipo de aliviadero se ha realizado observando el comportamiento del líquido en dos y tres dimensiones. Según Butler y Davies (2000) al observar el comportamiento de un líquido en dos direcciones en el plano horizontal los sólidos más pesados siguen una trayectoria circular fuera de éste. Esta teoría permitió el desarrollo del “Vortex Overflow ”. El primero prototipo fue desarrollado en el año 1967 por Smisson, en este caso la cresta del vertedero se encuentra dentro del vórtice y la tubería 1. Tomado de: California Stormwater BMP Handbook, New Development and Redevelopment. Recuperado el 9 de enero de 2006 en www.cabmphandbooks.com/Documents/Development/MP-51.pdf. 13.

(14) ICIV 200520 16. de entrada al aliviadero continúa su recorrido en la parte externa de la estructura. En cambio los estudios en tres dimensiones sugieren otro tipo de arreglo, para Butler y Davies los sólidos pesados deben ser recolectados en el centro de la estructura o del vórtice. En el año de 1984 Balmfort et al. diseñó otro tipo de arreglo llamado “vortex oveflow w ith peripheral spill”.lo que permitió una mejor retención de sólidos con el uso del vertedero periférico obteniendo el líquido a tratar del centro de la cámara de la estructura. El diseño difiere del anterior ya que la tubería que llega del sistema recolector del alcantarillado a la estructura de alivio se ubica en el centro del piso de la cámara y el vertedero en la periferia de este mismo (Butler & Davies, 2000). Los últimos modelos desarrollados de este tipo de aliviadero se conocen con el nombre de “hydrodynamic separators”. Estos poseen un plato al fondo de la cámara de la estructura para retener los sólidos suspendidos, un cono rodeado de vórtices secundarios (Jefferies, 1999) En el Anexo No 3 se observan las partes que componen este tipo de aliviadero del diseñó que realizó Storm KingR Overflow .. 2.2.4.4 Lateral Silva Garavito basa el diseño de este tipo de estructura de alivio en el dimensionamiento adecuado del vertedero. Esto es importante ya que ésta estructura debe impedir el paso del flujo de aguas residuales antes de que cumplan con un grado de dilución aceptable para los cuerpos de agua receptores. El anexo No 4 muestra la configuración de este tipo de aliviadero. En cuanto al diseño diversos autores han desarrollado Fórmulas para dimensionarlo adecuadamente, a continuación se nombrarán algunas de ellas: En la literatura podemos encontrar varias Fórmulas que permiten dimensionar estas estructuras, a continuación se nombraran algunas de ellas: Fórmula de Coleman, Smith y Dempster (Abastecimiento de aguas – Steel, en español, p 453). L = 1.417 * W * V * (H 1 ). 0 .13. *. 1 − H2. 1 H. Ecuación 2-1. L = longitud del vertedero (m) W = ancho medio del canal (m) si es rectangular, o el equivalente si es circular V = velocidad del conducto de llegada (m/seg) H2 = altura de la lámina de agua aguas abajo (no menor de 0.02m). 14.

(15) ICIV 200520 16. H1 = altura de la lámina de agua aguas arriba (m) Fórmula de Babbit (José Luis Escario, Abastecimiento de poblaciones). L = 7.55 * V * D * log. H1. Ecuación 2-2. H2. L = longitud del vertedero (m) V = velocidad del conducto de llegada (m/seg) D = diámetro del conducto de llegada (m) H2 = altura de la lámina de agua aguas abajo (diferente de 0) (m) H1 = altura de la lámina de agua aguas arriba (m). Fórmula de Gómez Navarro (Saltos y presas de embalse) Q. L=. 0 .75 * H. Ecuación 2-3. 3 2. L = longitud del vertedero (m) Q = Caudal por verter ( m3 seg ) H = Altura de la lámina agua aguas arriba. Fórmula Francisco Universidad de Chile). L=. L=. J.. Q. ϕ 0 * m * h0 * 2 * g * h0. Domínguez. (. Hidráulica. de. Dominquez,. (Régimen rápido) Ecuación 2-4. Q. (Régimen lento) Ecuación 2-5. ϕ1 * m * h1 * 2 * g * h1. 15.

(16) ICIV 200520 16. Donde:. 2. 2 k 5 −1 ϕ0 = * 3 b 5 k 2 * (k − 1) b. kb =. Ecuación 2-6. h0. Ecuación 2-7. h1 5. 2 1 − ka 2 ϕ1 = * 5 1 − ka. ka =. Ecuación 2-8. h0 h1. Ecuación 2-9. L = longitud del vertedero (m) h0 = Altura de la lámina de agua aguas arriba (m) h1 = Altura de la lámina de agua aguas abajo (m) m = coeficiente de Bazin para vertederos, según las características particulares Q = Caudal por verter ( m3 seg ) Fórmula de Engels (Hidráulica de Domínguez, Universidad de Chile, p. 468). 1 .1. L = 0.51 *. Q h11 .87. Ecuación 2-10. (Régimen lento) L = longitud del vertedero (m) Q = Caudal por verter ( m3 seg ) h1 = Altura de la lámina de agua aguas abajo. 16.

(17) ICIV 200520 16. 2.2.4.5 Salto Para el diseño se este tipo de estructura de alivio la propuesta de: Babbit (José Luis Escario, Abastecimiento de poblaciones) Curva exterior de la lámina de agua. x = 0.355 *V. 2. 3. + 0.60 * y. 4. Ecuación 2-11. 7. Curva interior de la lámina de agua. x ' = 0.181 * V. 4. 7. + 0.74 y'. 3. Ecuación 2-12. 4. x,y = coordenadas de la curva exterior (m) x’,y’ = coordenadas de la curva interior (m) V = Velocidad del conducto de l egada (m/seg) En el anexo No 5 se muestran los detalles de esta estructura.. 2.2.4.6 Frontales Este tipo de estructura es diseñada y utilizada para caudales grandes según la recomendación de Camp para el diseño de alcantarillado en Bogotá. Consta de “un muro transversal de longitud (L), que asciende con un talud 4:1, un orificio lateral a la entrada y de un diámetro” (Silva Garavito, 19, p. 230). La altura del muro debe ser suficientemente alta para que en tiempo seco, el caudal de aguas residuales pase por el orificio normalmente. El orificio debe impedir el paso de un valor superior a 1.2 veces el caudal de aguas residuales cuando la altura de la lámina de agua sobrepase la correspondiente a la producida por el caudal máximo. La longitud del vertedero debe ser lo suficiente para que se vierta la diferencia entre el caudal máximo y el caudal que pasa por el orificio (Silva garavito,). Las características de este tipo de aliviadero se muestran en el Anexo No 6. Para el cálculo de del vertedero se emplea las fórmulas planteadas por Silva Garavito. 17.

(18) ICIV 200520 16. 3. Qv = C * L * Hv 2. H v = ht − H m +. Ecuación 2-13. Vt 2 2* g. Ecuación 2-14. Q v = Q t − qa. Ecuación 2-15. q a = 1 .2 * q n. Ecuación 2-16. h' ' n = h' n +. h2 =. φ. Ecuación 2-17. 2. 2 * Hv 3. Ecuación 2-18. M = H m + h2 + 0 .5m. Ecuación 2-19. (0.5 m como margen de seguridad) C = coeficiente de descarga L = Longitud del vertedero (m) Hv = Cabeza de vertimiento (m) ht = altura de la lámina de agua para Qt Qt = caudal total (lluvias + infiltración + negras) Hm = altura del muro transversal Vt = velocidad real para Qt q n = caudal de aguas negras + infiltración h'’ = altura total de la lámina de agua para que pase q n por el orificio h’ = altura de la lámina de agua hasta el centro del orif icio, para que pase q n por el orificio φ = diámetro del orificio h2 = espesor de la lámina sobre la cresta del vertedero. 18.

(19) ICIV 200520 16. 2.2.5 Screen La función del screen en los aliviaderos es la de “intentar remover los sólidos más gruesos (gross solids)” (Butler & Davies, 2000, p. 276) y prevenir la entrada de éstos a la tubería que vierte el caudal de alivio a los cuerpos de agua receptores. Según (Jefferries, 1999)) existen diferentes tipos de screen disponibles en el mercado, la diferencia radica en los requerimientos de potencia y mantenimiento que cada uno de ellos necesita: • • • •. “Simple screen” (bar): “Raked screen” (bar): “Perforated screen”: “Mesh bags”:. Para ayudar al ingeniero ha escoger el tipo y tamaño del screen, se han realizado dif erentes pruebas a los diferentes arreglos que pueden desarrollarse a partir de éstas estructuras con el propósito de compararlos con los estándares establecidos por la AMP para el control de los sólidos más gruesos (gross solids) presentes en los caudales de alivio y optar por el arreglo más eficiente. (Saul, 2000). La AMP establece que a partir de los siguientes valores se establecen los estándares de control sobre los sólidos: • 6 mm separación de sólidos • 10 mm separación de sólidos • Buen diseño 2.2.6 Alm acenamiento El propósito del almacenamiento en las estructuras de alivio es la de tener los contaminantes presentes en las aguas residuales y no permitir que estos se viertan sobre los cuerpos de agua receptores, incluso cuando la cresta del vertedero presente en el aliviadero esté funcionando en la presencia de una tormenta Después de terminada la tormenta, el flujo y los contaminantes retenidos en la estructura de almacenamiento siguen hacia la PTAR (Butler & Davies, 2000). El almacenamiento puede proveerse on – line o off – line. Según Butler y Davies (2000) en el primer arreglo, el flujo pasa a través del tanque aún en días secos. En un arreglo off – line el flujo se vierte al tanque a través de un vertedero que ve superado su nivel. Cuando se supera la capacidad del tanque empieza a funcionar un nuevo vertedero que evacua las aguas residuales directamente a un canal natural de agua. En la figura 1.1 se pueden observar. 19.

(20) ICIV 200520 16. los dos arreglos en el caso de proveer almacenamiento a una estructura de alivio.. Figura 2.1 Tanque de almacenam iento (a) On . line; (b) Off – line Fuente Butler y Davies (2000). 2.3. CALIDAD DE AGUA. Es importante entender el impacto de las descargas de las estructuras de alivio sobre los cuerpos de agua receptores. Su alto nivel de contaminantes hace de este un problema ecológico y de salud pública que afecta a la vida acuática como a los seres humanos. La caracterización de las aguas y el estudio de éstas se hacen de suma importancia para la realización del diseño de las estructuras de alivio con el fin de cumplir eficientemente la función a nivel de contaminación, la cual es la de disminuir el impacto ambiental que pueden tener las aguas descargadas sobre los afluentes naturales. Según Butler y Davies (2000) los parámetros que permiten caracterizar las aguas provenientes de los sistemas de alcantarillado combinado son los sólidos, el oxígeno, los componentes orgánicos, el nitrógeno, el fósforo, sulfuros, los metales pesados, y compuestos sintéticos, los microorganismos. 2.3.1 Parám etros Sólidos. 20.

(21) ICIV 200520 16. Los sólidos que circulan en las aguas residuales por el sistema recolector, tienden a ser solubilizados por las aguas lluvias y la acción microbial sobre los materiales orgánicos, gracias a esto se pueden observar en las aguas diferentes tamaños de estos (Mc. Ghee, 1999). También la disposición de sólidos de gran tamaño por parte de los seres humanos a los sistemas de alcantarillado afecta su presencia en las aguas residuales, por lo cual, según Butler y Davies hay diferentes tipos de sólidos que pueden ser clasificados en cuatro clases: Gruesos, arena, suspendidos y disueltos. La Tabla 1.2 muestra los valores de gravedad específ ica y tamaño de la malla del tamiz que retiene las partículas. Tipo de sólido Gruesos Arena Suspendidos Disueltos. Tamaño (μM) >6000 >150 => 0.45 < 0.45. Gravedad especifica 0.9 – 1.2 2.6 1.4 – 2.0 -. Tabla 2.2.Clasificación de los sólidos Fuente: Bulter y Davies (2000). Oxígeno Para Butler y Davies (2000) las reacciones que ocurren dentro de los sistemas de alcantarillado combinado pueden explicarse a partir de los niveles de oxígeno presentes en las aguas. La concentración de oxígeno disuelto o la cantidad de oxígeno que está disuelto en el agua puede ser una buena medida para conocer el estado de los cuerpos de agua receptores, ya que se puede determinar cuan está contaminada el agua, y el soporte a la vida vegetal y animal que esta posea. (Butler y Davies, 2000) Componentes orgánicos Las aguas residuales y las aguas lluvias contienen gran cantidad de componentes orgánicos. El producto de las reacciones químicas y biológicas sobre estos componentes se presenta regularmente en las aguas y afectan su estado. Los tres principales componentes presentes son los carbonatos, las proteínas y las grasas. Una manera indirecta para medir la cantidad de material orgánico presente en el agua residual es en base a la cantidad del agente oxidante que se requiere para convertir a los carbonatos, proteínas y grasas en productos finales oxidados, como los son los CO2 y H2O. Algunas técnicas son la Demanda Bioquímica de O xígeno (DBO), la Demanda Q uímica de Oxígeno (DQO), y el Carbono orgánico Total (COT) (Butler & Davies, 2000).. 21.

(22) ICIV 200520 16. • Demanda Bioquímica de Oxigeno (DBO ) Esta prueba simula los procesos microbianos en las aguas contaminadas con la presencia de componentes orgánicos. En resumen, esta técnica “mide la cantidad de oxígeno utilizado por los microorganismos en la estabilización del agua residual durante 5 días a 200C,” o DBO5 (Mc. Ghee, 1999, p. 376).. En la muestra diluida de agua residual el oxígeno disuelto se mide al comienzo y al final de la prueba, y la cantidad de DBO5 es equivalente al cambio del oxigeno disuelto multiplicado por el factor de dilución. Su determinación se realiza a una temperatura de 200C en cinco días. “La DBO5 es un parámetro muy común para llevar un control de las descargas de aguas residuales sobre los cuerpos de agua receptores” (Butler & Davies, 2000, p. 34). • Demanda Química de Oxígeno (DQ O) Esta prueba mide el oxígeno del componente orgánico que puede ser oxidado por un agente oxidante muy fuerte. En este caso se utiliza dicromato de potasio (Butler & Davies, 2000). A un volumen de agua residual se le añade una cantidad de dicromato estandarizado, luego se acidifica con ácido sulfúrico y se pone a hervir la muestra por dos horas. Al enfriarse la muestra se mide el dicromato de potasio remanente por medio de una titulación en base a sulfato ferroso amoniacal (Mc. Ghee, 1999). • Carbono O rgánico Total (CO T) Envuelve la acidificación de la muestra de agua residual con el fin de convertir todo el carbono orgánico en CO2. La cantidad de CO2 es contabilizada a partir de un infrarrojo e instrumentalmente se convierte la cantidad medida de CO2 en la cantidad original de carbono orgánico (Mc. Ghee, 1999).. Nitrógeno En las aguas el nitrógeno puede estar presente en cuatro formas: orgánica, amonio, nitrito y nitrato. La suma de todas las formas es el nitrógeno total, pero en las aguas que están presentes en los alcantarillados combinados el nitrógeno en forma orgánica y de amonio son los que predominan. La presencia de altos niveles de nitrógeno en las aguas que reciben las descargas puede promover el crecimiento de plantas acuáticas (Mc. Ghee, 1999). Fósforo Está presente de forma orgánica como inorgánica, pero la que predomina en las aguas residuales y aguas lluvias es el fósforo de forma inorgánica. La presencia de fosfato en los cuerpos de agua receptores implica el aumento de la eutrificación de las aguas (Butler & Davies, 2000).. 22.

(23) ICIV 200520 16. Sulfuro En las aguas residuales se encuentra presente en forma orgánica y de sulfatos. En condiciones anaeróbicas los sulfatos son reducidos a sulfuros (S- ). El principal producto formado de las diferentes reacciones producidas a partir del sulfuro es el sulf uro de hidrogeno (H2S), sustancia que es inflamable y a su vez un gas muy venenoso que al escaparse a la atmósfera genera un olor desagradable. El sulfuro de hidrógeno es altamente tóxico y puede ser un factor que afecte a los seres acuáticos al recibir la descarga de agua residual. En las peores condiciones posibles este compuesto puede oxidarse biológicamente hasta formar ácido sulfhídrico (H2SO4) (Butler & Davies, 2000). Metales pesados y componentes sintéticos En las aguas de los sistemas de alcantarillado combinado se encuentra un considerable número de metales pesados y materiales sintéticos, como también diferentes químicos inorgánicos. Dentro de la categoría de metales en las aguas se pueden encontrar el arsénico, cianuro, plomo, cadmio, hierro, obre, zinc y mercurio. La presencia de estos puede generar efectos tóxicos sobre la vida acuática (Butler & Davies, 2000). Microorganismos Según Mc. Ghee (1999) los microorganismos presentes en las aguas residuales son las algas, protozoarios, hongos, y el más común de todos, las bacterias. Estos microorganismos al contacto con el oxígeno u otros elementos producen diferentes sustancias que afectan las aguas. Mc. Ghee identifica dos tipos de bacterias: Anaeróbicas y aeróbicas: •. Anaeróbicas: Este tipo de bacterias oxidan la materia orgánica a partir de los receptores de electrones, utilizando elementos diferentes al oxigeno. Al realizar sus procesos metabólicos estos producen CO2, H2O, H2S, CH4, NH3, N2, orgánicos reducidos y más bacterias.. •. Aeróbicas: Este tipo de bacterias utilizan el oxígeno libre como un receptor de electrones. Los procesos metabólicos que realizan producen CO2, H2O, SO4-2, NO3- , NH3 y más bacterias.. 2.3.2 Procesos En los cuerpos de agua receptores ocurren procesos que al recibir la descarga de los sistemas de drenaje se presentan de diferentes formas: •. Físico: transporte, mezcla, dilución, sedimentación, efectos térmicos, aireación.. 23. floculación,. erosión,.

(24) ICIV 200520 16. • •. Bioquímico: oxidaciones aeróbicas y anaeróbicas, nitrif icación, absorción y el proceso contrario de los metales y otros compuestos tóxicos. Microbiológico: crecimiento y decrecimiento, acumulación de tóxicos (Butler & Davies, 2000, p. 40). 2.3.3 Impacto sobre los cuerpos de agua receptores Según Butler y Davies (2000) la asimilación de las aguas residuales por los cuerpos de agua receptores depende de la capacidad de autopurificación que éstos posean. Los problemas se pueden presentan cuando la carga contaminante sobrepasa esa capacidad. En el caso de las estructuras de alivio, se presentan descargas directas de las aguas residuales y lluvias con niveles elevados de contaminantes. Para Butler y Davies esto tiene varios efectos sobre los cuerpos de agua receptores. •. Disminución en los niveles de oxígeno disuelto: Esto se debe a que el caudal de alivio con bajos niveles de oxigeno disuelto se combina con los cuerpos de agua receptores, y también se debe a la demanda inmediata de oxígeno por parte de la materia orgánica presente en las agua residuales. La demanda de oxígeno por parte de los sedimentos presentes se retrasa.. •. La eutrificación: Una gran cantidad de nutrientes como el nitrógeno o el fósforo son descargados sobre los cuerpos de agua receptores lo que puede provocar el excesivo crecimiento de algas y el posible estancamiento de las aguas. Otra consecuencia es la que se presenta cuando las algas se mueren ya que en el proceso en el cual son descompuestas las algas por las bacterias se utiliza la mayor parte del oxígeno disuelto presente en las aguas receptoras.. •. La descarga de agentes tóxicos a los cuerpos de agua es otra consecuencia, ya que esto afecta las especies que se encuentran en los cuerpos de agua, que a niveles muy altos de contaminantes puede llevarlos a la muerte.. •. La salud pública también se ve afectada. La presencia de patógenos en las aguas descargadas puede afectar la salud humana, más en el largo plazo, ya que los microorganismos al adherirse a los sólidos suspendidos pueden establecerse de forma permanente en las agua.. •. En adición a los impactos químicos y biológicos, la percepción pública de la calidad del agua no es menos importante.. 24.

(25) ICIV 200520 16. 3 CUENCA DEL VIRREY La Universidad de los Andes [Uniandes] en conjunto con la empresa de Acueducto y Alcantarillado de Bogotá [EAAB] en el año de 1999 realizaron un estudio hidráulico e hidrológico de la Cuenca del Virrey llamado “Instrumentación y análisis ambiental de una subcuenca del sistema de alcantarillado de Bogotá”. Este estudió se realizó con base en la información suministrada por la firma Grucon Ltda. Para efecto del estudio se seleccionó una parte de la totalidad de la cuenca denominada “Subcuenca experimental.. 3.1. UBICACIÓN. La cuenca del Virrey se encuentra en la ciudad de Bogotá, y exactamente la “Subcuenca experimental” se encuentra delimitada de sur a norte desde la calle 72 hasta la calle 77 y de oriente a occidente desde los cerros Orientales hasta la Avenida Caracas. La Cuenca del virrey en toda su extensión está comprendida así: en sentido sur – norte, desde la calle 72 hasta la calle 92 y en sentido oriente – occidente, desde los cerros Orientales hasta la Autopista Norte. Dentro del estudio también se incluyó el canal Virrey – Río Negro con sus respectivos interceptores. Este canal está delimitado desde la carrera 7 hasta la avenida carrera 68. (Uniandes & EAAB, 1999) En la figura 1 se puede observar la vista en planta del Cuenca del Virrey, y el área de la subcuenca sujeta al análisis.. 25.

(26) ICIV 200520 16. Figura 3.1. Vista en planta de la subcuenca experimental. 3.2. SELECCIÓN. Para la selección de la cuenca en estudio se tuvieron “en cuenta dif erentes factores como el área de la subcuenca, tipo de alcantarillado, uso del suelo, porcentaje de impermeabilidad, pendiente, aportes de sedimentos, variabilidad espacial y temporal de la precipitación, estado físico del sistema, programas de mantenimiento, capacidad hidráulica y conexiones erradas” (Uniandes & EAAB, 1999, p.8). Para escoger la zona en la cual se llevó a cabo el estudio se analizaron y compararon los factores antes nombrados en diferentes cuencas de la ciudad de Bogotá y escogiéndose al final la mejor opción para llevar a cabo el análisis, la Cuenca del Virrey. La decisión de escoger esta cuenca para el estudio por parte de la Universidad de los Andes en compañía de la Empresa de Acueducto y Alcantarillado de Bogotá se debió a los siguientes factores • •. Presenta un área apropiada para este tipo de estudios. Cuenta con levantamientos topográficos y topológicos detallados de la red, los cuales son muy importantes en el proceso. 26.

(27) ICIV 200520 16. de modelación. Debe mencionarse que de no contar con una altimetría apropiada en un estudio de estas características sería necesario realizar el levantamiento topográfico correspondiente, el cual podría tomar aproximadamente 4 meses. •. Dado que la firma Grucon Ltda. adelantaba por esa época una modelación hidráulica e hidrológica de esta cuenca con SWMM, la información topográfica y topológica de la red estuvo disponible al inicio del estudio.. •. Los aspectos de seguridad de los equipos en esta zona, según la experiencia de Grucon Ltda., son aceptables en comparación con otras zonas.. •. La subcuenca es combinada lo cual es una característica típica del sistema de drenaje de la ciudad, aún en algunos sectores diseñados inicialmente como separados. (Uniandes & EAAB, 2000, p. 10). 3.3. CARACTERÍSTICAS. •. Área: Tiene un área aproximada de 93 hectáreas.. •. Pendiente: La pendiente promedio de la cuenca es de 20%; sin embargo, se caracteriza por tener una pendiente mayor en su parte alta (30%) mientras que la zona comprendida entre la carrera 7 y la autopista tiene una pendiente del orden de 7%.. •. Usos del suelo: La “subcuenca experimental” se caracteriza por ser una zona de uso residencial y comercial.. •. Población: Se estima que la población de la “subcuenca experimental” es de aproximadamente 39.000 habitantes.. •. Tipo de alcantarillado: El sistema de alcantarillado de la “subcuenca experimental” es combinado. La cuenca de El Virrey tiene adicionalmente estructuras de alivio que drenan al canal Virrey.. •. Impermeabilidad: De acuerdo con los estudios realizados anteriormente por Grucon Ltda., el porcentaje de área impermeable es de aproximadamente 60%. (Uniandes & EAAB, 2000, p. 11). 27.

(28) ICIV 200520 16. 3.4. CANAL DEL VIRREY. El Canal Virrey es fundamental en el análisis y modelación de las estructuras de alivio. La información concerniente a las características y ubicación del canal fueron tomadas del informe de rehabilitación realizado por Grucón Ltda en el año de 1.999. 3.4.1 Ubicación Pertenece a la subcuenca del río Negro, siendo al mismo tiempo afluente del río Salitre. Circula en sentido oriente- occidente recogiendo a la altura de la carrera 7ª, las aguas de las quebradas El Chicó y La Cabrera. El tramo que va ser utilizado en el análisis y modelación se encuentra entre la carrera 7ª y la autopista norte. 3.4.2 Características El canal cuenta con interceptores paralelos al canal en ambas márgenes, los cuales a su vez tienen estructuras de alivio que descargan las aguas l uvias al canal El Virrey así: por la margen derecha en las carreras 7 A, 8, 11, 15 y autopista Norte; por la margen izquierda en las carreras 9, 11, 15 y autopista Norte (Grucon Ltda., 1999). 3.4.3 Aportes de aguas negras Las aguas negras que recibe el canal El Virrey son entregadas de manera permanente a través de las descargas de las estructuras de alivio, siendo notables por su volumen en la margen derecha en las carreras 7, 11 y 15, y por la izquierda en las carreras 11 y 15.. 28.

(29) ICIV 200520 16. 4. 4.1. ANÁLISIS DE PARÁMETROS DE CALIDAD. ANTECEDENTES. La Universidad de los Andes en asocio con la Empresa de Acueducto y Alcantarillado de Bogotá realizó un estudio hidráulico y ambiental de la cuenca del Virrey. El propósito de este documento es plantear alternativas de solución a los problemas encontrados en el sistema y generar toda clase información para conocer los procesos que se desarrollan dentro de él. Uno de los objetivos específicos del proyecto era el análisis de la variación de la concentración de contaminantes en el tiempo en diferentes puntos de la cuenca. Para realizar este análisis e identificar los contaminantes presentes en las aguas que circulan en el sistema de alcantarillado combinado y se vierten directamente a los cuerpos de agua receptores se realizaron mediciones en tres pozos ubicados dentro de la subcuenca experimental. •. Pozo CAFENAPO 72. Ubicado en el costado norte de la calle 72 con carrera 7, en la acera al frente del Café Napoleón. Un equipo se instaló en este pozo debido a que concentra el flujo de la parte alta de la Subcuenca, con características muy definidas de uso del suelo y población.. •. Pozo CARACAS 77. Ubicado en la acera oriental de la avenida Caracas con calle 77, al lado del centro comercial Los Héroes. Este pozo se seleccionó por recibir el aporte de agua de toda la Subcuenca.. •. Pozo FLORES 88. Ubicado en el parque de las Flores en la carrera 15 con calle 88. Fue seleccionado por tener una estructura de alivio hacia el canal Virrey. Su selección se explica porque permite analizar la magnitud y calidad de los vertimientos durante la ocurrencia de eventos de precipitación de diferente magnitud y duración.. Para cado uno de los pozos se tomó un número de muestras como se muestra en la tabla 3.1:. 29.

(30) ICIV 200520 16. Fecha E ento 17/2/01. # de botellas recogidas en cada pozo ( # de mCARACAS estras) 77 CAFENAPO 72 FLORES 88 1-11 (11). N/D. 1-21 (21). 20/2/01. 1-20 (20). N/D. 1-20 (20). 22/2/01. 1-16 (16). 2,6,7,8 y 24 (5). 1 –22 (22). 6/3/01. N/D. 1 –21 (21). 15/3/01. 1-6,8,10-12,19-24 (14) N/D. N/D. 1-22 (22). 16/3/01. N/D. N/D. 1-22 (22). 21/3/01. N/D. N/D. 1-22 (22). 22/4/01. N/D. N/D. 2-5 (4). 26/4/01. N/D. 1-8 (9). N/D. 29/4/01. N/D. 1-6 (6). N/D. 3/5/01. N/D. 1-24 (24). 1-14 (14). 04/5/01. N/D. N/D. N/D. 08/5/01. N/D. 1-24 (24). 1-19 (19). 27/5/01. 1-24(24). N/D. N/D. 17/6/01. 1-9 (9). 1-10 (10). N/D. TOTAL. 94. 78. 187. Tabla 4.1. Eventos de lluvia analizados Fuente: (Uniandes & EAAB, 2000) Los parámetros de calidad de agua determinados y utilizados para el estudio fueron DBO, DQO, SST (Sólidos, Suspendido Totales), ST (Sólidos totales), Fósforo, NTK, NO2, NO3, NH4, Aluminio, Zinc y Sulfuros. Los resultados del estudio realizado por la Universidad de los Andes en conjunto con la Empresa de Acueducto y Alcantarillado se presentan a continuación, por medio de polutogramas donde se muestra la variación en la concentración de cada uno de los parámetros en el tiempo, e hidrogramas donde se observa el comportamiento de los flujos de agua que circulan en la presencia de un evento de lluvia.. 30.

(31) ICIV 200520 16. POZO CAFENAPO 72 Evento del 17 de Febrero de 2001. Aluminio (mg/l). 20 15 10 5 0 18:00. Aluminio Caudal. 100 50 0. 18:43. Caudal (lps). POLUTOGRAMA (Aluminio)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 17 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.1. CAFENAPO72. Polutograma (Aluminio) - hidrograma. Fosforo Caudal. fos foro (m g/l). 15 10 5 0 18:00. 18:43. 100 80 60 40 20 0. Caudal (lps ). POLUTOGRAMA (Fosf oro)- HIDROGRAMA pozo Cafe Napo Evento 17 de fe bre ro 2001. 19:26. Hora. Figura 4.2.CAFENAPO 72. Polutograma (Fósforo) - hidrograma. 3.0. Zinc Caudal. 100. 2.0. 50. 1.0 0.0 18:00. 0 18:43. Caudal (lps). Zinc (mg/l). POLUTOGRAMA (Zinc)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 17 de f ebre ro 2001. 19:26. Hora. Figura 4.3.CAFENAPO 72. Polutogram a (Zinc) - hidrogram a. 31.

(32) ICIV 200520 16. SST Caudal. SST (m g/l). 800. 100 80 60 40 20 0. 600 400 200 0 18:00. 18:43. Caudal ( lps). POLUTOGRAMA (SST)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 17 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.4. CAFENAPO 72.Polutogram a (SST) - hidrogram a. ST (mg/l). 1500. 100 80 60 40 20 0. ST Caudal. 1000 500 0 18:00. 18:43. Caudal (lps). POLUTOGRAMA (ST)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 17 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.5. CAFENAPO 72.Polutograma (ST) - hidrograma Evento del 20 de Febrero de 2001. Aluminio Cauda l. Aluminio (mg/l). 20 15 10 5 0 14:38. 15: 50. 17:02. 18 :14. 140 120 100 80 60 40 20 0. Caudal (lps). POLUTOGRAMA (Aluminio)- HIDROGR AMA poz o C afeNapo Evento 20 d e feb rero 2001. 19:2 6. Hora. Figura 4.6. CAFENAPO 72.Polutograma (Aluminio) - hidrograma. 32.

(33) ICIV 200520 16. Zinc Cau dal. 1 1 1 0 0 0 0 0. 140 120 100 80 60 40 20 0. 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. Caudal (lps). Zinc (mg/l). POLUTOG RAMA (Zinc)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 20 de febr ero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.7. CAFENAPO 72.Polutogram a (Zinc) - hidrogram a. Nitri tos Caudal. 1 1 1 1 1 0 0 0 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. 140 120 100 80 60 40 20 0. Caudal (lps ). Nitrito s (m g/ l). POLUT OGRAMA (Nitritos)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo E vento 20 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.8. CAFENAPO 72. Polutograma (Nitritos) - hidrograma. Nitrato s Cauda l. Nitratos (mg/l). 20 15 10 5 0 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. 140 120 100 80 60 40 20 0. Cau dal (lps). POLUT OGRAMA (Nitratos)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo E vento 20 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.9.CAFENAPO 72. Polutograma (Nitratos) - hidrograma. 33.

(34) ICIV 200520 16. POLUTOGRAMA (DQO)- HIDROGRAMA pozo Cafe Napo Ev ento 20 de fe brero 2001 DQO Caudal. 140 120 100. DQO (mg/l). 250 200. 80. 150. 60. 100. 40 20. 50 0 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. Caudal (lps). 300. 0 19:26. Hora. Figura 4.10. CAFENAPO 72. Polutograma (DQO) – hidrograma. DBO Caudal. DBO (mg/ l). 200 150 100 50 0 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. 140 120 100 80 60 40 20 0 19:26. Caudal (lps). POLUTOGRAMA (DBO )- HIDROGRAMA pozo Ca fe Na po Ev ento 20 de fe brero 2001. Hora. Figura 4.11. CAFENAPO 72. Polutograma (DBO) – hidrograma. NH4 Caudal. 10 NH4 (mg /l). 8 6 4 2 0 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. 140 120 100 80 60 40 20 0. Caudal (lps). POLUTOGRAMA (NH4)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 20 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.12. CAFENAPO 72. Polutograma (HN4) - hidrograma. 34.

(35) ICIV 200520 16. SST Caudal. SST (m g/l). 500. 140 120 100 80 60 40 20 0. 400 300 200 100 0 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. Ca uda l (lps). POLUTOGRAMA (SS T)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 20 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.13. CAFENAPO 72. Polutograma (SST) – hidrograma. Fósfo ro Caudal. 16 14 12 10 8 6 4 2 0 14:38. 15:50. 17:02. 140 120 100 80 60 40 20 0. 18:14. Caudal (lps). Fósfo ro (mg/l ). P OLUTOGRAMA (Fósforo)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo E vento 20 de febrero 2001. 19:26. Hora. Figura 4.14. CAFENAPO 72. Polutograma (Fósforo) – hidrogram a. POLUTOGRAMA (SULFUROS)- HIDROGRAMA pozo C afeN apo Evento 20 de febrero 2001. S ULFUROS (mg/l). 12 10 8. 140 120 100 80. 6 4. 60 40. 2. 20. 0 14:38. Caudal ( lps). SULFUR OS Caudal. 14. 0 15:50. 17:02. 18:14. Hora. Figura 4.15. CAFENAPO 72. Polutograma (Sulfuros) - hidrogram a. 35.

(36) ICIV 200520 16. Evento del 22 de Febrero de 2001. 0.035 0.030 0.025 0.020 0.015 0.010 0.005 0.000 17:16. Plomo Caudal. 50 40 30 20 10. Caudal (lps ). Plomo (mg/l). POLUTOGRAMA (Plomo)- HIDROGRAMA pozo Ca fe Napo Evento 22 de febrero 2001. 0 18:28. 19:40. 20:52. 22:04. 23:16. Hora. Figura 4.16. CAFENAPO 72. Polutogram a (Plomo) – hidrograma POLUTOGRAMA (Fósforo)- HIDROGRAMA pozo Ca fe Napo Evento 22 de febrero 2001 Fósforo Caudal. 50. 8. 40. 6. 30. 4. 20. 2. 10. 0. Caudal (lps). Fósfor o (mg/l ). 10. 0. 17:16. 18:28. 19:40. 20:52. 22:04. 23:16. Hora. Figura 4.17. CAFENAPO 72. Polutogram a (Fóforo) – hidrograma. POLUTOGRAMA (SST)- HIDROGRAMA p ozo CafeNapo Evento 22 de feb rero 2001 SST Caudal. 250 200. 50 40 30. 150 100 50 0 17:16. 20 10. Cauda l (lps ). SST (mg/l). 300. 0 18:28. 19:40. 20:52. 22:04. 23:16. Hora. Figura 4.18. CAFENAPO 72. Polutograma (SST) – hidrograma. 36.

(37) ICIV 200520 16. POLUTOGRAMA (NTK)- HIDROGRAMA p ozo CafeNapo Evento 22 de feb rero 2001 NTK Caudal. 50. 40. 40. 30. 30. 20. 20. 10. 10. 0 17:16. Caudal (lps ). NTK (m g/l). 50. 0 18:28. 19:40. 20:52. 22:04. 23:16. Hora. Figura 4.19. CAFENAPO 72. Polutograma (NKT) – hidrograma Pozo CAFENAPO 72. Evento del 6 de marzo de 2001. POLUTOGRAMA (FÓSFORO)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 6 de marzo 2001. FÓSFORO (mg/l). 0.80. 150 100. 0.60 0.40. 50. 0.20 0.00 15:21. Caudal (lps). P Caudal. 1.00. 0 16:33. 17:45. 18:57. Hora. Figura 4.20. CAFENAPO 72. Polutograma (Fósforo) – hidrogram a. POLUTOGRAMA (DBO)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 6 de marzo 2001. DBO (mg/l). 150. 200 100. 150 100. 50. 50 0 15:21. Caudal (lps ). DBO Caudal. 250. 0 16:33. 17:45. 18:57. Hora. Figura 4.21. CAFENAPO 72. Polutograma (DBO) – hidrograma. 37.

(38) ICIV 200520 16. POLUTOGRAMA (SST)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Evento 6 de marzo 2001 SST Caudal. 150. SST (mg/l). 500 400. 100. 300 200. 50. 100 0. C audal (lps ). 600. 0. 15:21. 16:33. 17:45. 18:57. Hora. Figura 4.22. CAFENAPO 72. Polutograma (SST) - hidrograma. POLUTOGRAMA (Níquel)- HIDROGRAMA pozo Ca fe Na po Evento 6 de marzo 2001. Níquel (m g/l). 150. 0.100 0.080. 100. 0.060 0.040. 50. 0.020 0.000 15:21. Caudal (lps). Ni Caudal. 0.120. 0 16:33. 17:45. 18:57. Hora. Figura 4.23. CAFENAPO 72. Polutograma (Níquel) - idrograma. POLUTOGRAM A (Plomo)- HIDROGRAMA pozo Ca fe Na po Evento 6 de marzo 2001. Plomo (mg/l). 0.060. 150 100. 0.040 50. 0.020 0.000 15:21. Caudal (lps ). Pb Caudal. 0.080. 0 16:33. 17:45. 18:57. Hora. Figura 4.24, CAFENAPO 72. Polutogram a (Plomo) - hidrograma. 38.

(39) ICIV 200520 16. Evento del 27 de Mayo de 2001. SST Caudal. SST (m g /l). 400. 70 60 50 40 30 20 10 0 02:24. 300 200 100 0 21:36. 22:48. 00:00. 01:12. Cau dal (lps ). POLUTOGRAMA SST)- HIDROGRAMA p ozo CafeNapo Eve nto 27 de mayo de 2001. Hora. Figura 4.25, CAFENAPO 72. Polutograma (SST) - hidrograma. DQO Caudal. 350 300 250 200 150 100 50 0 21:36. 22:48. 00:00. 01:12. 70 60 50 40 30 20 10 0. Caudal (lps ). DQO (mg/l). POLUTOGRAMA (DQO)- HIDROGRAMA poz o CafeNapo Evento 27 de mayo d e 2001. 02:24. Hora. Figura 4.26. CAFENAPO 72. Polutograma (DQO) - hidrograma. DBO Caudal. DBO (m g/ l). 200 150 100 50 0 21:36. 22:48. 00:00. 01:12. 70 60 50 40 30 20 10 0 02:24. Caudal (lps). POLUTOGRAMA (DBO)- HIDROGRAMA pozo CafeNapo Eve nto 27 de mayo de 2001. Hora. Figura 4.27. CAFENAPO 72. Polutograma (DBO) - hidrograma. 39.

(40) ICIV 200520 16. POZO FLORES 88 Evento del 17 de Febrero de 2001. POLUTOGRAMA (Ni tratos)- HI DROGRAMA pozo FLORES 88. Evento 17 de febrero 2001 NO3 Caudal. 1500. 10. 1000. 5. 500. 0. 0. 17:24. 18:07. 18:50. 19:33. Caudal (lps ). NO3 (m g/l). 15. 20:16. Hora. Figura 4.28. FLORES 88. Polutograma (Nitratos)- hidrograma. 10 P ( m g/l). 1200 1000 800. P Caudal. 8 6. 600 400 200 0. 4 2 0 17:24. 18:07. 18:50. 19:33. Cau dal (lp s). POLUTOGRAMA (Fósforo)- HIDROGRAM A pozo FLORES 88. Eve nto 17 de fe brero 2001. 20:16. Hora. Figura 4.29. FLORES 88. Polutograma (Fósforo) - hidrograma. 1200 1000 800 600 400 200 0 17:24. ST Caudal. 18:07. 18:50. 19:33. 1200 1000 800 600 400 200 0. Caudal (lps ). ST (mg/l). POLUTOGRAMA (ST)- HI DROGRAMA pozo FLORES 88. Evento 17 de febrero 2001. 20:16. Hora. Figura 4.30. FLORES 88. Polutogram a (ST) - hidrograma. 40.

(41) ICIV 200520 16. POLUTOGRAMA (NH4)- HIDROGRAMA pozo FLORES 88. Evento 17 de febrero 2001 NH4 Caudal. 1500. 20. 1000. 10. 500. 0 17:24. Caudal (lps ). NH4 (mg/l). 30. 0 18:07. 18:50. 19:33. 20:16. Hora. Figura 4.31. FLORES 88. Polutogram a (NH4) – hidrograma. 15. Aluminio Caudal. 1200 1000 800 600 400 200 0. 10 5 0 17:24. 18:07. 18:50. 19:33. Caud al (lp s). Aluminio (m g/l). POLUTOGRAMA (Aluminio)- HIDROGRAMA pozo FLORES 88. Evento 17 de febrero 2001. 20:16. Hora. Figura 4.32. FLORES 88. Polutogram a (Aluminio) – hidrograma. SST Caudal. SST (m g/l). 800. 1200 1000 800 600 400 200 0. 600 400 200 0 17:24. 18:07. 18:50. 19:33. Caudal (lps ). POLUTOGRAMA (SST)- HIDROGRAMA pozo FLORES 88. Evento 17 de febrer o 2001. 20:16. Hor a. Figura 4.33. FLORES 88. Polutogram a (SST) - hidrograma. 41.

(42) ICIV 200520 16. Evento del 20 de Febrero de 2001 POLUTOGRAMA (Fosforo)- HIDR OGRAMA p ozo Flores88 Evento 20 de feb rero 2001 1200 1000 800 600 400 200 0. 8 6 4. Fosforo Ca udal. 2 0 14: 38. 15:50. 17:02. C audal (lps). F osforo (mg/l). 10. 18:14. Hora. Figura 4.34. FLORES 88. Polutograma (Fósforo) - hidrograma. POLUTOGRAM A (DQO) - HIDROGRAM A p ozo F lore s88 Eve nto 20 d e fe brero 2001 DQO Caudal. 1400 1200 1000 800 600 400. 1200 1000 800 600 400. 200 0 14:38. Caudal ( lps). DQO (m g/l). 1600. 200 0 15:50. 17:02. 18:14. Hora. Figura 4.35. FLORES 88. Polutograma (DQO) - hidrograma. POLUTOGRAMA (NH4)- HIDROGRAMA poz o Flores88 Evento 20 de febrero 2001 NH4 Caudal. 40. 1000 800. 30. 600. 20. 400. 10. 200. 0 14:38. 1200 Caudal (lps). NH4 (mg/l). 50. 0 15:50. 17:02. 18:14. Hora. Figura 4.36. FLORES 88. Polutogram a (NH4) - hidrograma. 42.

(43) ICIV 200520 16. POLUTOGRAMA (SST)- HIDR OGRAMA pozo Flores88 Evento 20 de febrero 2001 SST Caudal. 1000 800. 1200 1000 800. 600 400. 600. 200. 200. 400. 0. Ca uda l (lps). SST (mg/l). 1200. 0. 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. Hora. Figura 4.37. FLORES 88. Polutograna (SST) – hidrograma. 60 50 40 30 20 10 0 14:38. 1200 1000 800 600 400 200 0. Zinc Caudal. 15:50. 17:02. Ca udal (lps). Zinc(mg/l). POLUTOGRAMA (Zinc)- HIDROGRAM A pozo Flores88 Eve nto 20 de febrero 2001. 18:14. Hor a. Figura 4.38. FLORES 88. Polutograma (Zinc) - hidrograma. POLUTOGRAMA (ST)- HIDROGRAMA pozo flores88 Evento 20 de febrero 2001 1200 ST Caudal. ST (mg/l). 1500. 800. 1000. 600 400. 500 0 14:38. 1000. 200. Caudal (lps). 2000. 0 15:50. 17:02. 18:14. Hora. Figura 4.39. FLORES 88. Polutogram a (ST) - hidrograma. 43.

(44) ICIV 200520 16. POLUTOGRAMA (Aluminio)- HIDROGRAMA pozo Flores88 Evento 20 de febrero 2001 1200. Aluminio Caudal. 20. 1000 800. 15. 600. 10. 400. 5. 200. 0. Caudal (lps). Aluminio (mg/l). 25. 0. 14:38. 15:50. 17:02. 18:14. Hora. Figura 4.40, FLORES 88. Polutogram a (Aluminio) - hidrograma Evento del 22 de Febrero de 2001. NT K ( m g/l). 120 100. 1200 1000. NTK Caudal. 80. 800. 60 40. 600 400. 20. 200. 0 18:00. 19:12. 20:24. 21:36. Caud al ( lps ). POLUTOGRAMA (NTK)- HIDROGRAMA pozo Flore s88 Eve nto 22 de febre ro 2001. 0 22:48. Hora. Figura 4.41, FLORES 88. Polutogram a (NKT) - hidrograma. POLUTOGRAMA (DBO)- HIDROGRAMA pozo Fl ores 88 Eve nto 22 de fe brero 2001 DBO Caudal. 400. 1000 800. 300. 600. 200. 400. 100 0 18:00. 1200. 200 19:12. 20:24. 21:36. Caudal (lps). DBO (m g/l). 500. 0 22:48. Hora. Figura 4.42. FLORES 88. Polutogram a (DBO) - hidrograma. 44.

(45) ICIV 200520 16. POLUTOGRAMA (FÓSFORO)- HIDROGRAMA pozo Flores 88 Evento 22 de febrero 2001 P Caudal. 1.00. 1200 1000. 0.80. 800. 0.60. 600. 0.40. 400. 0.20. 200. 0.00 18:00. 19:12. 20:24. Caudal (l ps). Fós for o (m g/l). 1.20. 0 22:48. 21:36. Hora. Figura 4.43. FLORES 88. Polutograma (Fósforo) – hidrograma. POLUTOGRAMA (NI TRITOS)- HIDROGRAMA pozo Flore s 88 Evento 22 de febre ro 2001 NO2 Caudal. 0.15. 1000 800 600. 0.10. 400. 0.05 0.00 18:00. 1200. 19:12. 20:24. 200 0 22:48. 21:36. Ca udal (lps ). NO2 (mg/l). 0.20. Hora. Figura 4.44. FLORES 88. Polutograma (Nitritos) - hidrograma. POLUTOGRAMA (SST)- HIDROGRAMA pozo Fl ores 88 Eve nto 22 de fe bre ro 2001 SST Caudal. 2500. 1200 1000. 2000. 800. 1500. 600. 1000. 400. 500. 200. 0 18:00. Caudal (lps ). SST (mg/l ). 3000. 0 19:12. 20:24. 21:36. 22:48. Hora. Figura 4.45. FLORES 88. Polutogram a (SST) - hidrograma. 45.

(46) ICIV 200520 16. Pb Caudal. Pb (m g/l). 0 0 0 0 0 18:00. 19:12. 20:24. 21:36. 1200 1000 800 600 400 200 0 22:48. Caudal (lps ). POLUTOGRAMA (P lomo)- HIDROGRAMA pozo Fl ores 88 Evento 22 de fe bre ro 2001. Hora. Figura 4.46. FLORES 88. Polutograma (Plomo) - hidrograma. POLUTOGRAMA (DQO)- HIDROGRAMA pozo Flore s 88 Eve nto 22 de fe bre ro 2001 DQO Caudal. 2000. 1000 800. 1500. 600. 1000. 400. 500. 200. 0 18:00. 1200 Caudal (lps ). DQO (mg/l). 2500. 0 19:12. 20:24. 21:36. 22:48. Hora. Figura 4.47. FLORES 88. Polutograma (DQO) - hidrograma POZO CARACAS 77 Evento del 27 de Abril de 2001. 500 400 300 200 100 0 5:02. 200 Caudal(lps). 150. DB O5(m g/Lt). 100 50. 6:14. 7: 26. 0 8:38. DBO5(mg/ Lt). Caudal. Polutograma (DBO5) - Hidrograma Evento del 27 de abril de 2001. Pozo CARACAS 77. Hor a. Figura 4.48. CARACAS 77. Polutograma (DBO) - hidrograma. 46.

(47) ICIV 200520 16. Polutograma (DQO) - Hidrograma-. Evento del 27 de abril de 2001. Caudal(lps). 350 300 250 200 150 100. Caudal(lps). 1000. DQO(m g/Lt). 800 600 400. 50 0 5: 02. DQO (mg/Lt). 1200. 450 400. 200 5:31. 6:00. 6:28. 6:57. 0 7: 55. 7:26. Hora. Figura 4.49. CARACAS 77. Polutogram a (DQO) – hidrograma. 600. Caudal(lps). 60. 400. NKT (mg/Lt). 40. 200. 20. 0 5:02. 6:14. 7:26. 0 8:38. NKT(mg/Lt). Caudal(lps). Polutograma (NKT) - Hidrograma. Evento del 27 de abril de 2001. Pozo CARACAS 77. Hora. Figura 4.50. CARACAS 77. Poluotograma (NKT) – hidrograma. Polutograma (SST) -Hidrograma- Evento del 27 de abril de 2001. Pozo CARACAS 77. Caudal(lps). 40 0. SST (mg/Lt). 30 0 20 0 10 0 0 5:02. 5:31. 6:00. 6:28. 6:57. 7:26. 1400 1200 1000 800 600 400 200 0 7:55. SST(mg/Lt). Caudal(lps). 50 0. Hora. Figura 4.51. CARACAS 77. Polutograma (SST) - hidrograma. 47.

(48) ICIV 200520 16. Evento del 3 de Mayo de 2001. Pozo CARACAS 77.. 900 800 700 600 500 400 300 200 100 0 00:00. 02:24. 04:48. 1800 1600 Caudal( lps) 1400 1200 DQ O(mg/Lt) 1000 800 600 400 200 0 07:12 09:36. DQO(mg/Lt). Caudal(lps). Polutograma (DQO) - Hidrograma. Evento del 3 de mayo de 2001. Pozo CARACAS 77.. Hora. Figura 4.52. CARACAS 77. Polutograma (DQO) - hidrograma. 1000 500 0 0:00. 2000 1500 SS T(m g/Lt) 1000 500 0 7:12 9:36 Caudal(lps). 2:24. 4:48. SST(mg/Lt). Caudal(lps). Polutograma (SST) - Hidrograma. Evento del 3 de mayo de 2001. Pozo CARACAS 77.. Hora. Figura 4.53. CARACAS 77. Polutograma (SST) - hidrograma. 9 00 8 00 7 00 6 00 5 00 4 00 3 00 2 00 1 00 0 00:0 0. 300 Caudal(lps ). 250. DBO5(mg/Lt). 200 150 100. DQO(mg/Lt). Caudal(lps). Polutograma (DBO5) - Hidrograma. Evento del 3 de mayo de 2001. Pozo CARACAS 77. 50 02:24. 04:4 8. 07:12. 0 09: 36. Hora. Figura 4.54. CARACAS 77. Polutogram a (DBO) – hidrograma. 48.