Ejemplo en Albañilería Confinada

(1)

EJEMPLO APLICACIÓN

ALBAÑILERÍA CONFINADA

(2)

Ubicación: Huamanga, Ayacucho Uso: Vivienda

Sistema de techo: Losa Aligerada 17 cm Altura de entrepiso: 2.45m

Albañilería:

𝑣𝑚 = 𝑓′𝑚 = 80.62 𝑡𝑜𝑛 𝑚2

Características de los Materiales 𝑓′_𝑚 = 65 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 𝑀𝑜𝑑𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝐸𝑙𝑎𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑: 500𝑓′_𝑚 𝐸𝑚 = 500𝑥65 = 32500 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 𝑀𝑜𝑑𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑐𝑜𝑟𝑡𝑒: 0.4𝑥𝐸𝑚 𝐺 = 0.4𝑥32500 = 13000 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 Concreto: Resistencia Nominal: f’c = 175 kg/cm2 Modulo de elasticidad: Ec=15000√175 =198431 kg/cm2 Acero de Refuerzo:

Corrugado grado 60 f’y =4200 kg/cm2

Ejemplo diseño

(3)

Espesor Efectivo de Muros “t”

Para la zona sísmica 3, el espesor efectivo mínimo, descontando tarrajeo, es:

Donde “𝑕” es la altura libre de la albañilería. 𝑡_𝑚𝑖𝑛 = 𝑕

20 = 245

20 = 12.25 𝑐𝑚 ≈ 13 𝑐𝑚

Ejemplo diseño

(4)

𝐿 ∙ 𝑡 𝐴𝑝 ≥ 𝑍𝑈𝑆𝑁 56 = 0.4 ∙ 1 ∙ 1.2 ∙ 3 56 = 0.026 Donde:

𝐿 = Longitud total del muro incluyendo sus columnas (sólo intervienen muros con L > 1.2 m)

𝑡 = Espesor efectivo

𝐴𝑝 = área de la planta típica= 36.77 𝑚2

𝑍 = 0.4 ... el edificio está ubicado en la zona sísmica 3 (Norma E.030)

𝑈 = 1 ... Uso común, destinado a vivienda (Norma E.030)

𝑆 = 1.2 ... Suelos intermedios (Norma E.030)

𝑁 = 3 ….. Número de pisos del edificio

Ejemplo diseño

(5)

DIRECCION X

Muro

L (m)

t (m)

Ac

X1

2.33

0.23

0.536 X2

2.33

0.23

0.536 Suma

1.072 Ap

36.77 DIRECCION Y

Muro

L (m)

t (m)

Ac

Y1

5.95

0.13

0.774 Y2

2.76

0.13

0.359 Y3

1.98

0.13

0.257 Y4

5.27

0.13

0.685 Suma

2.075 Ap

36.77

𝑫𝒆𝒏𝒔𝒊𝒅𝒂𝒅 𝒆𝒏 𝑿 1.072 36.77 = 0.029 ≥ 0.026 𝒐𝒌 𝑫𝒆𝒏𝒔𝒊𝒅𝒂𝒅 𝒆𝒏 𝒀 2.075 36.77 = 0.056 ≥ 0.026 𝒐𝒌

Ejemplo diseño

(6)

Ejemplo diseño

2. Diseño por carga vertical

Metrado de Cargas: permanentes y vivas por muro

Muro

Primer piso Segundo piso Tercer piso

P_D/ton P_L/ton P_g/ton P_D/ton P_L/ton P_g/ton P_D/ton P_L/ton P_g/ton

X1 16.624 2.08 17.14 11.5 1.507 11.88 5.766 0.783 5.96 X2 25.086 4.001 26.09 16.57 2.538 17.21 7.590 0.874 7.81 Y1 27.27 4.61 28.42 18.20 2.81 18.90 9.12 1.00 9.37 Y2 15.27 2.86 15.99 10.25 1.77 10.69 5.27 0.68 5.44 Y3 12.56 2.30 13.14 8.38 1.40 8.73 4.17 0.49 4.29 Y4 23.24 2.87 23.96 15.28 1.66 15.70 7.51 0.64 7.67

(7)

𝝈_𝒎 ≤ 0.15𝑓𝑚 = 0.15 ∙ 65 = 9.75 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 0.20𝑓_𝑚 1 − _35𝑡ℎ 2 = 0.20 ∙ 65 1 − _35∙23245 2 = 11.80_𝑐𝑚𝑘𝑔₂|

DIRECCION X

Muro

L (m)

t (m)

Ac (m

2

₎

_{PD+PL (ton)}

_σ(Kg/cm2)

X1

2.33

0.23

0.536

19.72

3.68 X2

3.35

0.23

0.771

30.47

3.95

Donde : _{𝜎 =} 𝑃𝐷 + 𝑃𝐿 𝐴𝑐 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 Dirección X _{𝑡 = 23 𝑐𝑚}

Ejemplo diseño

(8)

𝝈_𝒎 ≤ 0.15𝑓_𝑚 = 0.15 ∙ 65 = 9.75 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 0.20𝑓_𝑚 1 − 𝑕 35𝑡 2 = 0.20 ∙ 65 1 − 245 35 ∙ 13 2 = 9.23 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 Donde : 𝜎 = 𝑃𝐷 + 𝑃𝐿 𝐴𝑐 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 Dirección Y 𝑡 = 13 𝑐𝑚

DIRECCION Y

Muro

L (m)

t (m)

Ac(m

2

₎

_{PD+PL (ton)}

_σ(Kg/cm2)

Y1

5.95

0.13

0.774

32.64

4.22 Y2

2.76

0.13

0.359

18.72

5.22 Y3

1.98

0.13

0.257

15.27

5.93 Y4

5.27

0.13

0.685

29.18

4.26 Ejemplo diseño

(9)

𝑉 = 𝑍𝑈𝐶𝑆

𝑅 ∙ 𝑃 =

0.4 ∙ 1 ∙ 2.5 ∙ 1.2

6 ∙ 108.32

Moderado Severo

NIVEL hi wi wihi Fi Vi VEi

3 7.65 28.44 217.57 9.01 9.01 18.02 2 5.10 39.94 203.69 8.44 17.45 34.89 1 2.55 39.94 101.85 4.22 21.66 43.33 Suma 108.32 523.11 21.66 𝐷𝑜𝑛𝑑𝑒 ∶ 𝐹𝑖 = 𝑤𝑖𝑕𝑖 𝑉 𝑤𝑖𝑕𝑖

Ejemplo diseño

4. Análisis elástico ante sismo moderado

𝟗. 𝟎𝟏 𝟏𝟕. 𝟒𝟓 𝟐𝟏. 𝟔𝟔 𝟏𝟖. 𝟎𝟐 𝟑𝟒. 𝟖𝟗 𝟒𝟑. 𝟑𝟑 Cortante basal

(10)

Ejemplo diseño

4. Análisis elástico ante sismo moderado

Control rigidez lateral

Comb. Nivel Nudo Des. Rel. Dervia X Des. Rel. Deriva Z 5 1 433 -0.001 0 0.0000 0.032 0.012 0.0005 5 2 435 0.003 0.001 0.0000 0.037 0.015 0.0007 5 3 437 0.007 0.003 0.0001 0.031 0.012 0.0005 6 1 433 0.006 0.002 0.0001 0.025 0.01 0.0005 6 2 435 0.011 0.004 0.0002 0.031 0.012 0.0005 6 3 437 0.012 0.005 0.0002 0.026 0.01 0.0005 7 1 433 0.056 0.022 0.0010 0 0 0.0000 7 2 435 0.079 0.031 0.0014 0.004 0.002 0.0001 7 3 437 0.075 0.03 0.0014 0.007 0.003 0.0001 8 1 433 0.048 0.019 0.0009 0.007 0.003 0.0001 8 2 435 0.07 0.027 0.0012 0.012 0.005 0.0002 8 3 437 0.068 0.027 0.0012 0.013 0.005 0.0002 0.0014 0.0007

(11)

Muro PISO 1 PISO 2 PISO3 Ve Me Ve Me Ve Me X1 7.27 30.25 4.91 14.29 1.73 3.68 X2 11.67 54.35 10.43 10.43 6.13 9.77 Y1 6.70 42.24 6.11 25.18 3.80 9.63 Y2 2.37 9.57 1.39 3.83 0.32 0.62 Y3 2.10 8.11 1.20 3.10 0.30 0.30 Y4 8.53 38.09 7.43 20.57 3.96 6.71

Fuerzas diseño muro

Ejemplo diseño

(12)

𝑫𝒐𝒏𝒅𝒆: 𝛼 = 𝑉𝑒 ∙ 𝐿 𝑀_𝑒 𝑉𝑚 = 0.5 ∙ 𝑣𝑚 ∙ 𝑀_𝑒 ∙ 𝛼 ∙ 𝐿 ∙ 𝑡 + 0.23 ∙ 𝑃𝐺 𝑣𝑚 = 𝑓′_𝑚 = 650 = 80.62 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 𝑉𝑢 = 𝑉𝑚1 𝑉_𝑒1 ∙ 𝑉𝑒 𝑀𝑢 = 𝑉𝑚1 𝑉_𝑒1 ∙ 𝑀𝑒

Ejemplo diseño

5. Verificación fisuración, resistencia global, fuerzas diseño muros .

Existe evidencia experimental la cual indica que la resistencia a cortante disminuye conforme se incrementa la relación de aspecto (muros esbeltos) y se incrementa conforme disminuye la relación de aspecto (muros robustos) respecto a la resistencia de un muro cuadrado

(13)

Primer Piso Dirección X Muro L t PG Ve Me α Vm .55Vm Vm/Ve1 Vu Mu X1 2.33 0.23 17.14 7.27 30.25 0.56 16.03 8.82 2.21 16.03 66.75 X2 3.35 0.23 26.09 11.67 54.35 0.72 28.33 15.58 2.43 28.33 132.00 Suma 44.36 𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 = 𝟒𝟒. 𝟑𝟔 𝟒𝟑. 𝟑𝟑 = 𝟏. 𝟎𝟐

Ejemplo diseño

5. Verificación fisuración y resistencia global.

Muro L t PG Ve Me α Vm .55Vm Vm/Ve1 Vu Mu Y1 5.95 0.13 9.52 6.70 42.24 0.94 31.61 17.38 3.00 20.09 126.71 Y2 2.76 0.13 5.52 2.37 9.57 0.68 11.15 6.13 3.00 7.11 28.72 Y3 1.98 0.13 4.38 2.10 8.11 0.51 6.33 3.48 3.00 6.30 24.33 Y4 5.27 0.13 8.63 8.53 38.09 1.00 29.60 16.28 3.00 25.58 114.26 Suma 78.69 Dirección Y 𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊=𝟕𝟖. 𝟔𝟗 𝟒𝟑. 𝟑𝟑 = 𝟏. 𝟖𝟐

(14)

Segundo Piso Dirección X Muro L t PG Ve Me α Vm .55Vm Vm/Ve1 Vu Mu X1 2.33 0.23 11.88 4.91 14.29 0.80 20.04 11.02 2.21 10.84 31.53 X2 3.35 0.23 17.21 10.43 10.43 1.00 35.02 19.26 2.43 25.33 25.33 Suma 55.06 𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 = 𝟓𝟓. 𝟎𝟔 𝟑𝟒. 𝟖𝟗 = 𝟏. 𝟓𝟖

Ejemplo diseño

Muro L t PG Ve Me α Vm .55Vm Vm/Ve1 Vu Mu Y1 5.95 0.13 18.90 6.11 25.18 1.00 35.53 19.54 3.00 18.34 75.55 Y2 2.76 0.13 10.69 1.39 3.83 1.00 16.92 9.31 3.00 4.16 11.48 Y3 1.98 0.13 8.73 1.20 3.10 0.76 9.94 5.47 3.00 3.59 9.30 Y4 5.27 0.13 15.70 7.43 20.57 1.00 31.23 17.17 3.00 22.28 61.72 Suma 93.62 Dirección Y 𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 = 𝟗𝟑. 𝟔𝟐 𝟑𝟒. 𝟖𝟗 = 𝟐. 𝟔𝟖

(15)

Tercer Piso Dirección X Muro L t PG Ve Me α Vm .55Vm Vm/Ve1 Vu Mu X1 2.33 0.23 5.96 1.73 3.68 1.00 22.97 12.64 2.21 3.83 8.12 X2 3.35 0.23 7.81 6.13 9.77 1.00 32.86 18.07 2.43 14.89 23.73 Suma 55.83 𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 = 𝟓𝟓. 𝟖𝟑 𝟏𝟖. 𝟎𝟐 = 𝟑. 𝟏𝟎

Ejemplo diseño

Dirección Y Muro L t PG Ve Me α Vm .55Vm Vm/Ve1 Vu Mu Y1 5.95 0.13 9.37 3.80 9.63 1.00 33.34 18.33 3.00 11.39 28.90 Y2 2.76 0.13 5.44 0.32 0.62 1.00 15.71 8.64 3.00 0.96 1.86 Y3 1.98 0.13 4.29 0.30 0.30 1.00 11.36 6.25 3.00 0.90 0.90 Y4 5.27 0.13 7.67 3.96 6.71 1.00 29.38 16.16 3.00 11.88 20.12 Suma 89.80 𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 = 𝟖𝟗. 𝟖𝟎 𝟏𝟖. 𝟎𝟐 = 𝟒. 𝟗𝟖

(16)

Verificar la necesidad de colocar refuerzo horizontal (Muro Y4) 𝜎_𝑚 = 𝑃𝑚 𝐿 ∙ 𝑡 = 23.24 + 2.87 5.27 ∙ 0.13 = 38.11 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 0.05𝑓′_𝑚 = 0.05 ∙ 650 = 32.50 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 𝜎_𝑚 = 𝑃𝑚 𝐿 ∙ 𝑡 = 38.11 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 ≥ 0.05𝑓′𝑚 = 32.50 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 𝒐𝒌

Ejemplo diseño

(17)

Agrietamiento muros superiores

Ejemplo diseño

En cada entrepiso superior al primero (i > 1) , deberá verificarse para cada muro confinado que: Vmi V ui . De no cumplirse esta condición, el entrepiso “ i ” también se agrietará y sus confinamientos deberán ser diseñados para soportar “ mi V ”, en forma similar al primer entrepiso.

(18)

Calculo de las Fuerzas de Diseño Elementos de confinamiento de los muros del primer entrepiso (Muro Y4)

2 ≤ 𝐶𝑜𝑒𝑓. 𝐷𝑒 𝐴𝑚𝑝𝑙𝑖𝑓𝑖𝑐𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 ≤ 3 2 ≤ 𝛽 = 33.13 8.53 = 3.89 ≤ 3 𝑈𝑠𝑎𝑟 ∶ 𝛽 = 3 𝑉𝑢 = 3 ∙ 8.53 = 25.59 𝑡𝑜𝑛 𝑀𝑢 = 3𝑥38.62 = 116.46 𝑡𝑜𝑛 − 𝑚 Nota: “β” solo se calcula

para el primer entrepiso, para los demás se

repite el valor calculado para el primer entrepiso

Ejemplo diseño

6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores

(19)

Vu=25.59 ton

Mu=116.46 ton-m

𝑷_𝑫 = 𝟐𝟑. 𝟐𝟒 𝒕𝒐𝒏 𝑷_𝑳 = 𝟐. 𝟖𝟕 𝒕𝒐𝒏

Calculo de las Fuerzas de Diseño Elementos de confinamiento de los muros del primer entrepiso (Muro Y4)

Ejemplo diseño

(20)

𝑪𝒐𝒓𝒕𝒂𝒏𝒕𝒆 • 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂𝒔 𝑬𝒙𝒕𝒓𝒆𝒎𝒂𝒔 𝑉_𝑐1 = 𝑉_𝑐3 = 1.5𝑉𝑚1𝐿𝑚 𝐿(𝑁_𝑐 + 1) 𝐿_𝑚 = 𝑚𝑎𝑦𝑜𝑟 2.90 𝑚 0.5 ∙ 5.27 = 2.64 𝑚 𝑽_𝒄𝟏 = 𝑽_𝒄𝟑 = 𝟏. 𝟓 ∙ 𝟑𝟑. 𝟏𝟑 ∙ 𝟐. 𝟗 𝟓. 𝟐𝟕(𝟑 + 𝟏) = 𝟔. 𝟖𝟒 𝒕𝒐𝒏 • 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂𝒔 𝑰𝒏𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓𝒆𝒔 𝑽_𝒄𝟐 = 𝟑𝟑. 𝟏𝟑 ∙ 𝟐. 𝟗 𝟓. 𝟐𝟕(𝟑 + 𝟏) = 𝟒. 𝟓𝟔 𝒕𝒐𝒏 𝑉_𝑐2 = 𝑉𝑚1𝐿𝑚 𝐿(𝑁_𝑐 + 1)

Ejemplo diseño

(21)

𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍𝒆𝒔 𝒊𝒏𝒕𝒓𝒐𝒅𝒖𝒄𝒊𝒅𝒐𝒔 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒅𝒆 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 (contenidas planos de muro) 𝑊_𝑚 = 23.24 + 0.25 ∙ 2.87 5.27 = 4.56 𝑡𝑜𝑛 𝑚 𝑃_𝑚1 = 2.37 2 ∙ 4.56 = 5.40 𝑡𝑜𝑛 𝑃_𝑚2 = 2.37 + 2.90 2 ∙ 4.56 = 12.02 𝑡𝑜𝑛 𝑃_𝑚3 = 2.90 2 ∙ 4.56 = 6.61 𝑡𝑜𝑛

Ejemplo diseño

(22)

𝐵1 = 𝑚𝑎𝑦𝑜𝑟 2.33−0.13 4 = 0.55 𝑚 6 ∙ 0.23 = 1.38 𝑚 𝐵2 = 𝑚𝑎𝑦𝑜𝑟 3.35−0.13 4 = 0.81 𝑚 6 ∙ 0.23 = 1.38 𝑚 𝑃𝑡𝑥1 = 16.62+0.25∙2.08_2.33−0.13 ∙ 1.38 𝑃𝑡𝑥2 = 25.01+0.25∙4_3.05−0.13 ∙ 1.38 𝑷𝒕𝒙𝟏 = 𝟏𝟎. 𝟕𝟓 𝒕𝒐𝒏 𝑷𝒕𝒙𝟐 = 𝟏𝟏. 𝟏𝟖 𝒕𝒐𝒏

Ejemplo diseño

𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍𝒆𝒔 𝒊𝒏𝒕𝒓𝒐𝒅𝒖𝒄𝒊𝒅𝒐𝒔 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒅𝒆 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 (muros transversales)

(23)

𝑹𝒆𝒔𝒊𝒔𝒕𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 𝒓𝒆𝒒𝒖𝒆𝒓𝒊𝒅𝒂 𝒂 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊𝒐𝒏 , 𝑪 (𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 + 𝒔𝒊𝒔𝒎𝒐) 𝑰𝒏𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓 • 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂 𝟐 𝐶₂ = 23.20 − 33.13 ∙ 2.50 2 ∙ 5.27 = 15.34 𝑡𝑜𝑛 𝑬𝒙𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓 𝐶 = 𝑃_𝑐 + 𝐹 𝐹 = 𝑀 𝐿 𝑀 = 𝑀𝑢1 − 1 2𝑉𝑚 ∙ 𝑕 𝑀_𝑢1 = 116.46 𝑡𝑜𝑛 − 𝑚 𝑀 = 116.46 −1 2 ∙ 33.13 ∙ 2.50 = 75.05 𝑡𝑜𝑛 − 𝑚 𝐹 = 75.05 5.27 = 14.24 𝑡𝑜𝑛

Ejemplo diseño

6. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores

(24)

𝐶1 = 16.15 + 14.24 = 30.39 𝑡𝑜𝑛 𝐶3 = 6.61 + 14.24 = 20.85 𝑡𝑜𝑛 14.24ton (T) 14.24ton _(C) 14.24ton (C) 14.24ton (T) Mto (+) Mto (-)

Ejemplo diseño

𝑹𝒆𝒔𝒊𝒔𝒕𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 𝒓𝒆𝒒𝒖𝒆𝒓𝒊𝒅𝒂 𝒂 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊𝒐𝒏 , 𝑪 (𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 + 𝒔𝒊𝒔𝒎𝒐)

(25)

𝑴𝒂𝒙𝒊𝒎𝒂 𝑻𝒓𝒂𝒄𝒄𝒊𝒐𝒏 𝒅𝒆 𝒍𝒂 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂 𝑰𝒏𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓 𝑇 = 𝑉_𝑚1 ∙ 𝑕 𝐿 − 𝑃𝑐 𝑇₂ = 33.13 ∙ 2.50 2.57 − 23.20 = 9.03 𝑡𝑜𝑛 𝑴𝒂𝒙𝒊𝒎𝒂 𝑻𝒓𝒂𝒄𝒄𝒊𝒐𝒏 𝒅𝒆 𝒍𝒂 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂 𝑬𝒙𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓 𝑇 = 𝐹 − 𝑃_𝑐 𝑇₁ = 14.24 − 16.15 = −1.91 𝑡𝑜𝑛 𝑇₃ = 14.24 − 6.61 = 7.63 𝑡𝑜𝑛 (𝑵𝒐 𝒉𝒂𝒚 𝑻𝑹𝑨𝑪𝑪𝑰𝑶𝑵) (𝑯𝒂𝒚 𝑻𝑹𝑨𝑪𝑪𝑰𝑶𝑵)

Ejemplo diseño

𝑹𝒆𝒔𝒊𝒔𝒕𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 𝒓𝒆𝒒𝒖𝒆𝒓𝒊𝒅𝒂 𝒂 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝒕𝒓𝒂𝒄𝒄𝒊ó𝒏 , 𝑻 (𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 + 𝒔𝒊𝒔𝒎𝒐)

(26)

Ejemplo diseño

𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍

Transferencia de Corte en las Interfaces −Corte por Fricción

Se deberá considerar la transferencia de corte en la interface en un plano dado por:  Una fisura existente o potencial,

 Una interface entre diferentes materiales, o

 Una interface entre dos concretos vaciados en diferentes momentos.

Se asume que a lo largo del plano del corte hay una discontinuidad. Se considera que el desplazamiento relativo es resistido por cohesión y fricción, soportadas por la armadura de corte por fricción que atraviesa la fisura. Debido a que la interface es rugosa, el desplazamiento por corte provocará un ensanchamiento de la discontinuidad. Este ensanchamiento provocará tracción en la armadura que atraviesa la discontinuidad, la cual será equilibrada por las esfuerzos de compresión en las superficies de discontinuidad del concreto. Se asume que la resistencia al corte de la cara es función tanto de la cohesión como de la fricción.

(27)

Ejemplo diseño

𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍

(28)

Ejemplo diseño

𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊ó𝒏

(29)

Ejemplo diseño

𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊ó𝒏

(30)

Ejemplo diseño

(31)

Ejemplo diseño

𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒕𝒓𝒂𝒏𝒔𝒗𝒆𝒓𝒔𝒂𝒍

(32)

Ejemplo diseño

𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒕𝒓𝒂𝒏𝒔𝒗𝒆𝒓𝒔𝒂𝒍

(33)

Ejemplo diseño

𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒗𝒊𝒈𝒂 𝒔𝒐𝒍𝒆𝒓𝒂

Las vigas soleras no necesitan diseñarse a fuerza cortante, debido a que los pisos superiores proporcionan una gran área de corte vertical. Por ello, la sección transversal de la solera debe ser suficiente como para alojar al refuerzo longitudinal .Sin embargo, por la concentración de esfuerzos que produce la albañilería al trabajar como puntal, es necesario agregar estribos mínimos en los extremos de las soleras y evitar la congestión de refuerzo en los nudos (Fig.8.34), causante de posibles cangrejeras.

(34)

Ejemplo diseño

𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒗𝒊𝒈𝒂 𝒔𝒐𝒍𝒆𝒓𝒂