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Diseño conceptual y básico de una interconexión HVDC para un Parque Eólico Offshore

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(1)

N° tesis:

jcb

PROYECTO FIN DE CARRERA

Presentado a

LA UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

FACULTAD DE INGENIERÍA

DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA ELÉCTRICA Y ELECTRÓNICA

Para obtener el título de

INGENIERO ELÉCTRICO

por

Luis Carlos Jiménez Vergara

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión HVDC para un Parque

Eólico Offshore

Sustentado el 28 de Mayo del año 2014 frente al jurado:

Composición del jurado

-

Asesor

:

Mario Alberto Rios Mesías, Profesor Asociado, Universidad de Los Andes

(2)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

2

Contenido

1

INTRODUCCIÓN ... 7

2

OBJETIVOS... 8

2.1

Objetivo General ... 8

2.2

Objetivos Específicos ... 8

2.3

Alcance y productos finales ... 9

3

DESCRIPCIÓN DE LA PROBLEMÁTICA Y JUSTIFICACIÓN DEL TRABAJO .... 9

4

PARQUE EÓLICO

OFFSHORE

... 10

5

ENERGÍA AERODINÁMICA EN LAS TURBINAS EÓLICAS ... 11

5.1

Distribución velocidad del viento ... 11

5.2

Principios de operación turbina eólica ... 12

6

TURBINAS EÓLICAS ... 12

6.1

Turbinas eólicas de velocidad variable ... 12

6.2

Doubly-fed induction generator (DFIG) en turbinas eólicas ... 13

6.3

Disposición de las turbinas eólicas ... 13

7

SISTEMA ELÉCTRICO DE INTERCONEXIÓN HVDC ... 14

7.1

Ventajas de la interconexión HVDC ... 15

7.2

Configuración de la interconexión HVDC Punto a Punto en enlace Bipolar ... 16

7.3

SISTEMA DE TRANSMISIÓN HVDC CON CONVERTIDOR DE

TECNOLOGÍA LCC (LINE CONMUTED CONVERTER) ... 16

8

CASO DE ESTUDIO PARQUE EÓLICO OFFSHORE ... 17

9

SELECCIÓN SISTEMA DE TRANSMISION HVDC ... 21

9.1

Costo de inversión sistema HVDC-LCC ... 23

9.2

Costo de inversión sistema HVDC-VSC ... 23

9.3

Costo de transmisión de energía (€/kWh) ... 24

10

SELECCIÓN NIVEL TENSIÓN SISTEMA DE TRASMISIÓN HVDC ... 24

11

ESTUDIOS ELÉCTRICOS CONEXIÓN PARQUE EÓLICO OFFSHORE

SISTEMA HVDC LCC ... 25

11.1

Estudio de contingencias N-1 interconexión parque eólico offshore ... 27

11.1

Contingencia una línea DC enlace bipolar interconexión HVDC... 28

11.2

Estudio de cortocircuito ... 29

11.3

Estudio de armónicos ... 32

11.4

Simulación dinámica del parque eólico offshore ... 33

12

ESTACIONES DE CONVERSIÓN ... 35

12.1

Transformador ... 36

12.2

Válvula de tiristores ... 37

12.3

Reactor de Amortiguamiento ... 38

12.4

Filtros DC ... 38

13

CONCLUSIONES ... 40

14

REFERENCIAS ... 41

15

APENDICES ... 44

(3)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

3

15.2

Flujo de carga sistema NETS sin conexión del parque eólico ... 44

15.3

Estudio de corto circuito sistema NETS sin interconexión del parque eólico ... 52

15.4

Perfil de voltaje sistema NETS con conexión de parque eólico ... 54

15.5

Flujo de carga sistema NETS con conexión parque eólico ... 55

15.6

Estudio de corto circuito sistema NETS con conexión parque eólico ... 62

(4)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

4

Í ndice de tablas

Tabla 1 Energía eólica instalada en Europa para el 2013 [3] ... 9

Tabla 2 Parámetros de configuración del parque eólico offshore ... 17

Tabla 3 Parámetros Turbina eólica offshore M5000-116 AREVA ... 17

Tabla 4 Cable XLPE 2XS2YRAA 18/30(36)kV para sistema interno de transmisión radial

parque eólico... 18

Tabla 5 Tipo de cable a utilizar en la interconexión HVDC enlace bipolar ... 25

Tabla 6 Problemas en el sistema de potencia al conectar el parque eólico offshore al nodo

28 ... 26

Tabla 7 Corrección para problemas presentados al conectar el parque eólico al sistema de

potencia ... 26

Tabla 8 Resumen problemas presentados para contingencias N-1 nodo 28... 27

Tabla 9 Corrección frente a contingencias N-1 interconexión parque eólico nodo 28 ... 27

Tabla 10 Flujo de carga sobre la interconexión HVDC frente a la falla de una línea DC ... 29

Tabla 11 Corriente y potencia de cortocircuito Nodos de acople... 30

Tabla 12 Información de cortocircuito pre y post conexión del parque eólico ... 31

Tabla 13 Inclusión de armónicos al sistema ... 32

Tabla 14 Parámetros característicos trasformadores de conversión ... 36

Tabla 15 Parámetros transformador convertidor de operación ... 37

Tabla 16 Valores nominales del transformador ... 37

Tabla 17 Valores nominales del transformador ... 37

Tabla 18 Parámetros reactancia de amortiguamiento ... 38

(5)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

5

Í ndice de figuras

Figura 1 configuración general de un parque eólico offshore ... 10

Figura 2 Velocidad promedio del viento para una muestra de 365 días... 11

Figura 3 Ajuste de los datos de velocidad del viento a las distribuciones Weibull, Rayleigh

y Normal ... 11

Figura 4

Doubly –fed induction generator

(DFIG)

configuration

... 13

Figura 5 Disposición de las turbinas en configuración radial ... 14

Figura 6 Enlace HVDC configuración Bipolar ... 16

Figura 7 Modelo turbina eólica de 5MW, con transformador integrado de 3,3/33kV. ... 19

Figura 8 Modelo parque eólico offshore ... 19

Figura 9 Modelo Sistema de potencia

New England Test System

(NETS) ... 20

Figura 10 Modelo sistema de interconexión HVDC-LCC ... 21

Figura 11

Pérdidas en % de sistemas HVDC-LCC a una velocidad del viento promedio de

8m/s ... 22

Figura 12

Pérdidas en % de sistemas HVDC-VSC a una velocidad del viento promedio de

8m/s ... 22

Figura 13 Costo de transmisión de energía en €/kWh según la longitud de interconexión,

para un sistema con potencia de 200MW, con velocidad media del viento de 8m/s

.

... 24

Figura 14 . Inversión y costos de instalación para un cable DC submarino en función de la

potencia nominal y voltaje nominal... 25

Figura 15 Perfil de voltaje sistema NETS con conexión parque eólico offshore ... 26

Figura 16 Diagrama unifilar del nodo de interconexión al parque eólico y elementos

involucrados en contingencias N-1... 27

Figura 17 Diagrama unifilar del nodo 28 con inclusión línea paralela L26-29 de refuerzo . 28

Figura 18 Perfil de voltaje sistema NETS con conexión parque eólico offshore y refuerzo

de contingencias N-1 nodo 28 ... 28

Figura 19 Contingencia de una línea DC del enlace bipolar de interconexión HVDC ... 28

Figura 20 Perfil de voltaje sistema NETS con conexión parque eólico offshore y falla de

una línea DC del enlace bipolar de interconexión ... 29

Figura 21 Corrientes de cortocircuito IK en kA para el sistema NETS pre y post conexión

del parque eólico ... 30

Figura 22 Variación en % corriente cortocircuito IK sistema NETS pre y post conexión... 31

Figura 23 Variación de la potencia del parque eólico ... 33

Figura 24 Variación del ángulo beta de control de viento de la turbina eólica ... 33

Figura 25 Voltaje en p.u de los nodos Nodo R1, Nodo COLECTOR1 Y NODO DC1, frente

a la variación de la potencia del parque eólico ... 34

Figura 26 Variación de la potencia del parque eólico ... 34

Figura 27 Voltaje en p.u de los nodos Nodo R1, Nodo COLECTOR1 Y NODO DC1, frente

a la variación de la potencia del parque eólico ... 35

(6)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

6

Resumen ejecutivo

El proyecto de grado se titula “Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión HVDC

para un Parque Eólico Offshore”, desarrollado por Luis Carlos Jiménez Vergara estudiante

de la Universidad de los Andes aspirante al título de ingeniero eléctrico y asesor Dr. Mario

Alberto Rios Mesías Profesor Asociado de la Universidad de Los Andes. El objetivo

general de este proyecto es realizar el diseño conceptual y básico de una interconexión

HVDC para un parque eólico

offshore

, teniendo en cuenta las nuevas tecnologías y métodos

para este tipo de instalación e involucrando la normativa de regulación de nuevas

conexiones al sistema nacional de transmisión, para lo cual es necesario realizar estudios

eléctricos del sistema de interconexión y generación, con el fin de validar la viabilidad

técnica y regirse bajo las normas de la CREG y UPME.

Como caso de estudio se seleccionó un parque eólico offshore con una capacidad nominal

de 200MW ubicado a 80km de la orilla, conectado al sistema de potencia N

ew England

Test System

(NETS) de 345kV, la conexión se realiza sobre el nodo 28 del mismo mediante

una interconexión HVDC con tecnología LCC en enlace bipolar. Para la selección del

sistema de transmisión fue necesario realizar un estudio comparativo de costos de

implementación de la tecnología LCC y VSC, lo que involucra los costos de inversión y

costos de las pérdidas, para lo cual se obtuvo que para el sistema LCC se tiene un menor

costo de transmisión de energía.

La conexión del sistema de generación al sistema de potencia presenta problemas, lo que

hace necesario los refuerzos eléctricos por medio de la implementación de nuevas líneas de

transmisión paralelas en el sistema, también necesarios para cumplir con los requerimientos

de contingencias N-1, los estudios de cortocircuito demuestran que la red es lo

suficientemente fuerte para que el sistema de interconexión no necesite compensación de

reactivos y el estudio de armónicos arroja que en los puntos de acople de la interconexión

HVDC hay un THD menor al 1%, lo que implica que no es necesaria la utilización de

filtros AC.

La variación de la potencia generada en el parque eólico no tiene repercusiones sobre el

sistema de HVDC, específicamente en la conmutación de los tiristores, ya que la tecnología

DFIG PWM de los generadores eólicos permiten una frecuencia y voltaje constante

independientemente de la velocidad del viento que afecta a la turbina. Según los resultados

anteriores es posible realizar un diseño básico de la interconexión HVDC como del parque

eólico.

(7)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

7

1

INTRODUCCIÓN

El constante aumento de la demanda de energía eléctrica y la disminución de los recursos

no renovables se ha convertido en uno de los problemas de importancia en la actualidad.

Los retos a nivel tecnológico y científico que nacen a partir de esta problemática sugieren la

necesidad de explorar e implementar nuevas fuentes de energía. La generación eólica es

una forma de generación alternativa que ha tomado fuerza en países como Alemania, USA,

Dinamarca, India y España, en donde se concentra más del 83% de la enérgica eólica del

mundo [1]. Se estima que para el año 2020, el 12% de la electricidad generada a nivel

mundial será de origen eólico [2]. En USA, aunque no se tiene un vasto complejo de

parques eólicos, se están haciendo proyectos de este tipo, se proyecta que para el 2030,

cerca del 20% de la generación de energía eléctrica en los Estados Unidos será eólica

aportando 50 GW de los 300 GW necesarios para cubrir la demanda [3]. Por lo cual la

energía eólica ha experimentado un rápido crecimiento en comparación con otras fuentes de

energía renovables, con una tasa promedio anual de implementación e instalación de un

30% durante los últimos 10 años [4], lo que la hace una fuente de generación de gran

importancia en el mundo actual.

Dentro de este tipo de generación se encuentran los parques eólicos

offshore

que

representan un gran potencial para convertirse en fuentes de generación a gran escala.

Debido al auge que ha tenido este tipo de tecnología, se ha identificado la necesidad de

conocer los principales aspectos que hacen parte del diseño conceptual y básico de un

parque eólico

offshore

. Los parques eólicos

offshore

son fuentes de generación eólica

ubicadas en alta mar, lo que requiere de estructuras de transmisión capaces de transportar la

potencia eléctrica a las orillas donde se encuentran los centros de consumo. Estos sistemas

de transmisión deben ser confiables y cumplir con los requerimientos técnicos básicos para

la interconexión al sistema de transmisión nacional, teniendo en cuenta que la ubicación de

los parques eólicos

offshore

pueden estar a distancias de 100km de la orilla y con

capacidades mayores a los 100 MW.

La inversión inicial para la implementación de un parque eólico

offshore

puede representar

un 50% más de capital en comparación con un parque eólico

onshore

[4]. Sin embargo, los

sistemas

offshore

poseen varias ventajas que lo convierten en una opción viable y atractiva,

la velocidad promedio y la consistencia del viento es mayor lejos de la orilla que en tierra,

lo que implica una mayor eficiencia en la producción de energía eléctrica (hasta un 30%

más de producción de energía, [5],[6]); también se tiene una disminución en la

contaminación visual ocasionada por los parques eólicos

onshore

, dado a esto la ubicación

de los mismos es preferible que sea a una distancia en la cual no puedan ser visto desde la

costa [7].

La ubicación

offshore

de los parques eólicos implica nuevos retos de ingeniería, ya que se

debe diseñar un sistema de interconexión que sea capaz de transmitir la energía eléctrica a

los centros de consumo ubicados

onshore

, las alternativas para interconectar los parques

eólicos

offshore

con la red son mediante sistemas

High-Voltage Alternating-Current

(8)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

8

generación, la distancia entre el parque y la costa aumentara, por esta razón la tecnología

HVDC toma mayor importancia. Otra ventaja de los sistemas HVDC frente los sistemas

HVAC es que la potencia transmitida es independiente a la distancia del cable; para los

cables submarinos no existe ninguna restricción que límite la distancia ni la potencia del

cable y permite la interconexión entre sistemas asíncronos [8], típico de sistemas de

generación alternativa.

En este proyecto se realizó el diseño conceptual y básico de una interconexión HVDC de

un parque eólico

offshore

de 200MW, tomando como sistema de potencia base el

New

England Test System

(NETS) de 345kV, se realiza la interconexión del parque eólico

offshore

ubicado a 80km de la costa con un sistema HVDC de tecnología de conversión

LCC de configuración bipolar, el punto de conexión es el nodo 28 que posee una carga de

207,841 MVA de los cuales 206MW es potencia activa, esta conexión se hace cumpliendo

la normatividad que exige la comision de regulacion de energia y gas (CREG), para este

documento se presenta los diseños conceptuales pertenecientes al parque eólico, y los

elementos que conforman el sistema de interconexión.

2

OBJETIVOS

2.1

Objetivo General

Realizar el diseño conceptual y básico de una interconexión HVDC para un parque eólico

offshore, teniendo en cuenta las nuevas tecnologías y métodos para este tipo de instalación

e involucrando la normativa de regulación de nuevas conexiones al sistema nacional de

transmisión.

2.2

Objetivos Específicos

Investigar sobre las tecnologías involucradas en la interconexión HVDC para un

parque eólico offshore, teniendo en cuenta la normativa y métodos vigentes.

Dentro del marco estipulado por la CREG y la UPME, se realizara la investigación

sobre la normatividad de interconexión de sistemas offshore y sobre las

regulaciones de conexión de nueva generación al sistema regional de trasmisión.

Para el caso de estudio se definirá las capacidades de los equipos, características

generales, dimensionamiento y esquema de conexión del parque eólico a la línea

DC y sistema AC.

Evaluación del desempeño del sistema implementado. Mediante simulaciones se

realizarán diagnósticos técnicos (Validar flujos de carga, regulación de voltaje,

capacidad de transporte) y soluciones a los problemas presentados.

(9)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

9

2.3

Alcance y productos finales

El alcance del proyecto consiste en la realización del diseño conceptual y básico de los

sistemas eléctricos involucrados en el parque eólico offshore, lo que incluye turbinas

eólicas offshore, líneas de transmisión AC submarinas, y estaciones de transformación.

También al diseño conceptual de la interconexión HVDC del parque eólico al sistema de

potencia base

New England Test System

(NETS), lo que incluye el diseño básico de las

estaciones de conversión, para este proyecto no se tuvo en cuenta el costo ni el presupuesto

que implica la construcción del sistema. Sobre la viabilidad técnica se tuvo en cuenta flujos

de carga, estudios de corto circuito, análisis de contingencias y análisis de armónicos, no

está dentro de los alcances estudios de estabilidad transitoria.

3

DESCRIPCIÓN DE LA PROBLEMÁTICA Y JUSTIFICACIÓN

DEL TRABAJO

Debido a la necesidad del mundo actual de crear nuevas alternativas de generación de

energía eléctrica en formas no convencionales, la generación eólica ha tomado gran

importancia. Hoy en día la mayor concentración de parques eólicos

offshore

instalados se

encuentra en Europa. En 1991 se inauguró el primer parque eólico en la costa de Danish en

Vindeby, a una distancia de 2,5 km de la costa, con una capacidad de total de 4,95 MW, ya

para el 2010 en Europa hay una capacidad instalada de 2946 MW, distribuidas en 45

parques eólicos offshore en nueve países diferentes, lo que demuestra un gran crecimiento

de esta tecnología. En la siguiente tabla se puede observar, un consolidado de proyectos

offshore en Europa [3].

Tabla 1 Energía eólica instalada en Europa para el 2013 [3]

Energía eólica instalada en Europa para el 2013 (acumulada)

EU Capacity

(MW)

Instalada

2012

final 2012 Instalada

2013

final 2013

Austria

296

1377

308

1684

Belgium

297

1375

276

1651

Bulgaria

158

674

7,1

681

Croatia

48

180

122

302

Cyprus

13

147

0

147

Czech Republic

44

260

9

269

Denmark

220

4162

657

4772

Estonia

86

269

11

280

Finland

89

288

162

448

France

814

7623

631

8254

Germany

2297

30989

3238

3373

Greece

117

1749

116

1865

Hungary

0

329

0

329

Ireland

121

1749

288

2037

Italy

1239

8118

444

8551

Latvia

12

60

2

62

Lithuania

60

263

16

279

Luxembourg

14

58

0

58

Malta

0

0

0

0

Netherlands

119

2391

303

2693

(10)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

10

Poland

880

2496

894

3,39

Portugal

155

4529

196

4724

Romania

923

1905

695

2599

Slovakia

0

3

0

3

Slovenia

0

0

2

2

Spain

1110

22784

175

22959

Sweden

846

3582

724

4470

United

Kingdom

2064

8649

1883

10531

Total EU-28

12102

106454

11159

117289

Total EU-15

9879

99868

9402

108946

Total EU-13

2224

6586

1757

8343

Con la información de la Tabla 1 se evidencia la importancia de este tipo de sistemas en

áreas geografías como Europa, lo que implica la posibilidad de reproducción en zonas

como Sur América con grandes capacidades de viento marítimo. Por ende es de gran aporte

realizar un estudio de una interconexión de un parque eólico de estas características.

4

PARQUE EÓLICO

OFFSHORE

Los parques eólicos tienen un gran potencial en las zonas

offshore

, gracias a las grandes

extensiones de área disponible, y las condiciones del viento presentes. Por lo tanto el diseño

conceptual y básico de este tipo de generación es clave para la implementación e inversión

en estas tecnologías. En esta sección se presentaran los aspectos básicos sobre el diseño de

un parque eólico offshore para la integración a los sistemas de potencia, lo que involucra el

desarrollo de nuevas tecnologías en la generación y configuración optima de los parques.

En la actualidad existen muchas plantas eólicas con potencias superiores a los 100 MW. El

aumento de la capacidad de estas plantas ha sido posible gracias a una selección adecuada

de parámetros como distancias entre turbinas, disposición y tipo de conexión. El diseño

óptimo de los parques eólicos implica la determinación de configuraciones que sean viables

técnica y económicamente. En general, la configuración de un parque eólico se puede

representar como se muestra en la Figura 1[9].

Figura 1 configuración general de un parque eólico offshore

Como se puede observar en la Figura 1, un parque eólico está conformado por un arreglo de

turbinas eólicas, un punto colector, un sistema de transmisión y una interfaz del parque

eólico en el punto de acople común (PCC). La red de turbinas (dispuestas normalmente de

(11)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

11

forma radial y en paralelo) es conectada al punto colector, donde se incrementa el voltaje a

un nivel apropiado para la transmisión. La energía es entonces transmitida hasta la interfaz

del parque eólico, en donde se adapta la tensión, frecuencia y potencia reactiva del sistema

de transmisión a los valores que la red eléctrica demanda en el punto de acople común.

5

ENERGÍA AERODINÁMICA EN LAS TURBINAS EÓLICAS

5.1

Distribución velocidad del viento

La velocidad del viento puede ser descrita como una variable de una probabilidad descrita

por una función de densidad [4]. Entre las funciones de densidad más utilizadas se

encuentra la función Weibull y la Rayleigh. Para el caso en específico se toma una muestra

de la velocidad del viento promedio diaria durante un año de 365 días.

Figura 2 Velocidad promedio del viento para una muestra de 365 días.

Los datos obtenidos en la figura 2 son ingresados al programa MATLAB, y mediante la

función Log Likelihood son ajustados a una distribución, para lo cual se obtuvo los

siguientes resultados.

Figura 3 Ajuste de los datos de velocidad del viento a las distribuciones Weibull, Rayleigh y Normal

Según la información de la Figura 3, y el valor del logaritmo de la función de verosimilitud

evaluada en los estimadores de máxima verosimilitud, mediante la función “distribution

fitting” de MATLAB se encuentra el estimador para cada tipo de ajuste, teniendo como

resultado un Log Likelihood 1644,1 para la función Weibull, 1644,5 para Rayleigh y

-1665,5 para la Normal (control), lo que permite determinar que el comportamiento del

viento sigue estas funciones de distribución de probabilidad. Esto permite realizar el ajuste

0 20 40 60 80 100 120

0 0.002 0.004 0.006 0.008 0.01 0.012 0.014 0.016 0.018 0.02

Data

D

e

n

s

it

y

Velocidad data Normal Weibull Rayleigh

(12)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

12

de la velocidad del viento a la función de densidad de probabilidad de Weibull y Rayleigh,

que se definen:

Weibull

( )

(

)

[ (

)

]

(1)

Donde

( )

es la densidad de probabilidad,

velocidad del viento en m/s,

parámetro de

forma que se aproxima a 2 y

parámetro de escala y se aproxima a

.

Rayleigh

( )

̅

[

(

̅

)

]

(2)

Donde

( )

es la densidad de probabilidad,

velocidad del viento en m/s,

̅

es la velocidad

promedio en m/s.

5.2

Principios de operación turbina eólica

Las turbinas eólicas son generadores ubicados en una torre, que transforman la energía

eólica en energía mecánica, estos elementos funcionan a potencia nominal bajo velocidades

del viento de corte mínima y máxima, debajo del punto de corte mínimo nominal, la turbina

intenta obtener la mayor cantidad de energía posible para lo que se aproxima una obtención

del 40% de la energía disponible [4]. La potencia mecánica generada se puede expresar

mediante la siguiente ecuación.

( )

(3)

(4)

Donde

es el radio del rotor en metros,

es la velocidad del rotor en rad/s,

es la

densidad del aire,

la velocidad del viento en m/s,

tip speed ratio

,

picth angle

y

( )

la eficiencia aerodinámica.

Las turbinas de generación eólica mediante las aspas

convierten la energía cinética del viento en energía mecánica, lo que depende de diferentes

factores como:

Stall Control, active Stall control y pitch control

.

6

TURBINAS EÓLICAS

6.1

Turbinas eólicas de velocidad variable

Las turbinas de velocidad variable se han convertido en la tecnología dominante en parques

eólicos [1]. Estas máquinas son diseñadas para alcanzar la mayor eficiencia aerodinámica

sobre un amplio rango de velocidad del viento. Su operación ha permitido adaptar la

velocidad de rotación de la turbina a la velocidad del viento, logrando una razón de

velocidad constante en un valor predefinido que corresponde al máximo coeficiente de

potencia. A diferencia de un sistema de velocidad fija, el sistema de velocidad variable

(13)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

13

mantiene el torque del generador relativamente constante [1]. El sistema eléctrico de una

turbina de velocidad variable está equipado normalmente con un generador de inducción o

síncrono y se conecta a la red mediante un conversor de potencia. El conversor se encarga

de controlar la velocidad del generador, y de esta forma

se controlan las fluctuaciones de

potencia causadas por la variación del viento. Otras ventajas de este tipo de turbinas son

una mayor captura de energía, mayor calidad de la potencia y un menor estrés mecánico en

la turbina [1].

6.2

Doubly-fed induction generator (DFIG) en turbinas eólicas

En las turbinas de velocidad variable, la velocidad de rotación del rotor depende de la

velocidad del viento, lo que hace necesario utilizar una tecnología para mantener la

frecuencia y voltaje de salida de la maquina constante, independientemente a la velocidad

del rotor [10], para esto es utilizada la tecnología DFIG, donde es necesario utilizar

dispositivos de electrónica de potencia como son los conversores basados en

insulated gate

bipolar transistors

(IGBTs), con el objetivo de obtener la corriente AC variable del

generador y convertirla en corriente DC mediante un rectificador, para luego ser convertida

de nuevo en corriente AC mediante un inversor, que mediante un control PWM de los

dispositivos se obtiene la frecuencia y amplitud típica de la red a la cual se va a conectar la

máquina [11].

Figura 4

Doubly –fed induction generator

(DFIG)

configuration

6.3

Disposición de las turbinas eólicas

Comúnmente, se utilizan tres tipos de configuraciones para disponer las turbinas en un

parque eólico. Estas configuraciones son la radial, de anillo y de estrella. Sin embargo, para

propósitos del presente trabajo se estudiará la configuración radial [4]. En la Figura 5 se

muestra una posible disposición de las turbinas para configuración radial. La dirección

promedio del viento y la velocidad se suponen que están dirigidas hacia el largo desde el

lado opuesto del transformador de la plataforma offshore. Esto minimiza las perdidas por

turbulencias [4].

(14)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

14

Figura 5 Disposición de las turbinas en configuración radial

Para la disposición de las turbinas eólicas en el parque también se deben tener en cuenta:

Turbinas por radio

Para calcular el número de turbinas que se utilizarán en el parque, se consideran los cables

entre las turbinas y los cables de transmisión. En [9] se presentan las gráficas que nos

permitirán obtener el número de turbinas que conformarían el parque eólico de estudio. Una

de estas gráficas se realizó para un nivel de transmisión de 22 kV y la otra para 45 kV. Los

resultados obtenidos para 33 kV se encuentran entre los obtenidos para 22 kV y 45 kV, y

poseen el mismo comportamiento, por lo que [9] no presenta la gráfica. Para ver las

gráficas en “

Configuration study of large wind parks

” [9], Figura 5.5 pagina 44 y Figura

5.6 pagina 45.

Distancia entre turbinas eólicas

Para turbinas

offshore

es común utilizar distancias entre 5 y 9 diámetros del rotor [4]. Si las

turbinas son ubicadas demasiado cercas las unas de las otras, el viento será cada vez más

turbulenta después de pasar por cada una de las turbinas y la velocidad será menor,

produciendo un mayor estrés aerodinámico. Sin embargo, distancias mayores implican que

el área total del parque eólico aumenta, así como las distancias de los cables. La distancia

óptima debe considerar entonces el efecto turbulencia, el área del parque y la longitud de

los cables es 7 veces el diámetro [4], [9].

7

SISTEMA ELÉCTRICO DE INTERCONEXIÓN HVDC

Debido a que la estación del parque eólico se encuentra a 80 km de la costa (caso de estudio

del proyecto), es necesaria la utilización de un sistema de interconexión HVDC. La

configuración utilizada en el punto colector AC/DC, donde se tiene un sistema AC

independiente conectado a una subestación de conversión

offshore

y se requiere la

transmisión de la energía mediante corriente directa. Este tipo de configuración se

implementa en sistemas donde la potencia entregada por cada máquina es variable con la

velocidad del viento, trayendo consigo un incremento de la eficiencia del sistema [9]. La

configuración AC/DC se utiliza cuando la distancia entre el punto colector y el punto de

acople común es grande [9]. En esta configuración tenemos un sistema AC local e

independiente en el que, tanto el voltaje como la frecuencia, son controlados

completamente con el conversor

offshore

de la estación. Esto puede ser utilizado para un

(15)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

15

conjunto de turbinas de viento de velocidad variable, mejorando la eficiencia aerodinámica

y eléctrica. Los dos cables de transmisión DC – uno para el polo positivo y el otro para el

negativo – son instalados juntos y en consecuencia solo hay un costo de instalación por dos

cables [9].

Hacia el año 2003, todos los parques eólicos offshore en operación contaban con un sistema

de transmisión HVAC y se planeaba a corto plazo (1-2 años) seguir utilizando esta

alternativa. Esta decisión obedece al hecho de que las distancias entre las costas y los

parques eólicos existentes son cortas. Sin embargo, se espera que esta distancia aumente en

un futuro y en consecuencia se diseñen sistemas HVDC [1]. Para conexiones HVDC

existen dos opciones técnicas de implementación: conversor de línea conmutada (LCC) o

conversor de fuente de voltaje (VSC).

7.1

Ventajas de la interconexión HVDC

Las ventajas que presenta una interconexión HVDC pueden ser numeradas de la siguiente

manera:

-Conexión de sistemas asíncronos: permite la conexión de sistemas que funcionan a

diferente frecuencia, como el caso de sistemas de generación de energía eólica, que pueden

presentar variación de la frecuencia de funcionamiento.

-Muro “corta-fuego” frente a disturbios: frente a perturbaciones que se pueden presentar a

cada lado de la conexión HVDC , el sistema provee una conexión robusta, debido al control

casi instantáneo del voltaje, corriente y potencia de la interconexión, lo que permite el

aislamiento de las misma frente a perturbaciones [12].

- Transmisión a largas distancias: presenta ventajas económicas frente a la transmisión AC

en largas distancias, ideal para la interconexión de parques eólicos offshore. Una conexión

bipolar necesita de dos conductores en vez de tres, lo que implica menor costo de

construcción de un 30% aproximadamente [13]. Las líneas AC disminuyen su capacidad de

transmisión a medida que aumenta la longitud de la línea, y las pérdidas por efecto Joule

son mayores, ya que para la transmisión en DC no se presenta el efecto “

Skin Effect

”.

-Conexión mediante cables submarinos a largas distancias: cables submarinos para los

cuales mediante una conexión DC no existe una limitación física, para la potencia y

distancia a cubrir. Sobre distancias superiores a los 40 km se hace viable la utilización de

estos cables, ya que no requieren la cantidad de energía reactiva como la trasmisión AC.

-Control del flujo de potencia: mediante el ángulo de disparo de los tiristores permite

controlar el voltaje y la corriente a través de la interconexión, también permite el control

sobre la polaridad del sistema.

-Estabilidad transitoria del sistema: para mantener la condición estable del sistema, debido

al control de la corriente y del voltaje que se tiene sobre el sistema de interconexión, esto a

pesar de alguna falla externa. Frente a oscilaciones de la señal AC en los extremos de la

interconexión, este funciona como un aislador ya que no permite la propagación del

problema frente a fallas en cascada [12], lo que mejora la confiabilidad y seguridad del

sistema.

(16)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

16

7.2

Configuración de la interconexión HVDC Punto a Punto en enlace

Bipolar

Figura 6 Enlace HVDC configuración Bipolar

En la Figura 6, el enlace bipolar en términos de confiabilidad es comparable a una conexión

de circuito doble en trasmisión AC, ya que esta configuración utiliza dos conductores para

la trasmisión que se denominan polos, cada polo posee una estación de conversión

independiente. De esta forma si ocurre alguna falla en un polo, el otro puede seguir

funcionando, con una capacidad de trasmisión de potencia de poco más de la mitad de la

capacidad nominal. Este tipo de conexión posee un polo positivo y otro negativo, con

tensiones iguales, esta conexión usualmente tiene retorno a tierra o también un retorno

metálico, lo que tienen como funcionalidad mantener el diferencial de potencia [14]. Bajo

condiciones normales la corriente por cada polo debe ser igual.

7.3

SISTEMA DE TRANSMISIÓN HVDC CON CONVERTIDOR DE

TECNOLOGÍA LCC (LINE CONMUTED CONVERTER)

Esta tecnología es una de las más utilizadas alrededor del mundo, se basa en el uso de

tiristores en las válvulas de conversión, las válvulas están conformadas por arreglos de dos

puentes de 6 pulsos, lo que lo transforma en un puente de 12 pulsos lo que permite una

menor distorsión armónica, lo que simplifica el filtrado de armónicos ya que se presenta

distorsión armónica en el orden de 12 n±1. La tecnología LCC permite controlar el ángulo

de disparo de los tiristores, pero no permite regular el apagado de los mismos, lo que

permite en control de la potencia activa y no de la reactiva.

Un sistema de interconexión HVDC con tecnología LCC está conformado por dos

estaciones de conversión, una en función de rectificador y otra en función de inversor

ubicadas a cada extremo del cable de interconexión DC, debido a que se trata de una

interconexión de un parque eólico offshore se posee un espacio limitado para la ubicación

de los equipos, las condiciones medio ambientales son severas y variables ya que se tiene

exposición a la salinidad del aire, viento y agua lo que requiere protección hermética de los

equipos, y se posee un acceso limitado lo que hace que la accesibilidad sea reducida por lo

tanto se requiere un aumento en la fiabilidad [15]. Estos sistemas constan de los siguientes

componentes principales, un colector en AC, estación rectificadora e inversora, válvula de

tiristores, filtros DC y reactores de amortiguamiento.

(17)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

17

8

CASO DE ESTUDIO PARQUE EÓLICO OFFSHORE

El caso de estudio constituye la conexión de un parque eólico offshore de 200MW

mediante una interconexión HVDC al nodo 28 del sistema de potencia NETS. Los parques

eólicos instalados en la actualidad trabajan a niveles medios de tensión interna AC de 20kV

a 36kV, pero las condiciones del medio submarino hace que se modifiquen las

características de las tensiones necesarias en tierra [1],[13], según lo anterior se determinó

un voltaje interno medio de parque de 33kv para la red radial, según las referencias de la

configuración del parque, ya que las perdidas eléctricas no se de consideración debido a la

distancia de los cables submarinos (837m). A continuación en la Tabla 2 se muestra la

configuración del parque eólico offshore según la teoría presentada anteriormente.

Tabla 2 Parámetros de configuración del parque eólico offshore

PARQUE EÓLICO OFFSHORE

Capacidad Nominal

200 MW

Nivel De Voltaje

33kV

Frecuencia

50Hz

Distancia A La Costa

80 km

Tipo De Configuración

Radial

Numero De Filas

4

Numero De Turbinas Eólicas

Por Radio

10

Distancia Entre Turbinas

837m

Número Total De Turbinas

40

Para el parque eólico offshore se necesitan 40 turbinas eólicas con una potencia nominal de

5MW cada una, se seleccionó la turbina de velocidad variable M5000-116 de AREVA, a

continuación en la tabla Tabla 3 se muestra las especificaciones técnicas de la misma.

Tabla 3 Parámetros Turbina eólica offshore M5000-116 AREVA

TURBINA EÓLICA M5000-116

Potencia Nominal

5 MW

Voltaje Nominal

3,3 kV

Frecuencia

50Hz

Control De La Potencia

Control del ángulo de

la aspa y control de

velocidad del rotor

Control Del Voltaje

Sistema DFIG PWM

(18)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

18

Transformador Integrado

En La Base

Si

Nivel De Voltaje

Transformador Integrado

3,3kV/33kV

Potencia Nominal

Transformador

5,4 MW

Para el cableado se utilizó un cable de alta tensión tripolar con aislante de polímero

extruido XLPE, este cable es enterrado a una profundidad de 1 a 4 metros en el fondo del

mar para reducir riesgos de daños, ocasionados principalmente por equipos de pesca, anclas

y corrientes marinas, si las condiciones son dadas, es más económico enterrar los cables en

el lecho marino [15]. Cada radio está compuesto por 9 líneas submarinas AC, debido a la

corta distancia relativa entre los generadores (837m) equivalente a 7 diámetros del rotor de

la turbina más un 3% que incluye la conexión. Se utiliza el cable submarino XLPE

2XS2YRAA 18/30(36)kV, como parámetro de selección del cable se usó la potencia

necesaria a transportar, ya que la distancia no implica pérdidas considerables, en la Tabla 4

se muestra los cables a utilizar.

Tabla 4 Cable XLPE 2XS2YRAA 18/30(36)kV para sistema interno de transmisión radial parque

eólico

Nombre

Número

de

líneas

Sección

(mm^2)

R

(Ohm/km)

X

(Ohm/km)

B

(µS/km)

Corriente

(A)

Distancia

(m)

Perdidas

(MW)

Perdidas

(MVar)

L1

1

120

0,2

0,150796 62,832

346

837

0,0226 -0,1164

L2

1

150

0,16

0,147027 69,115

386

837

0,0238 -0,1117

L3

1

300

0,08

0,135717

78,54

572

837

0,0228 -0,1105

L4

1

630

0,04

0,120064 106,81

776

837

0,0268 -0,0896

L5

1

800

0,03

0,116867 119,38

838

837

0,0139 -0,0485

L6

2

300

0,08

0,135717

78,54

572

837

0,0119 -0,0564

L7

2

500

0,05

0,124407 97,389

659

837

0,0134 -0,0451

L8

2

630

0,04

0,120064 106,81

776

837

0,0119 -0,0489

L9

2

800

0,03

0,116867 119,38

838

837

0,0037 -0,0517

LU

3

500

0,05

0,124407 97,389

659

837

0,0037 -0,0207

Con los parámetros ya determinados es posible implementar el parque eólico offshore en el

programa de simulación NEPLAN. En la Figura 7 se puede apreciar el modelo utilizado

para la simulación de la turbina eólica, en la Figura 8 el modelo de parque eólico offshore

que será conectado al nodo 28 del sistema de potencia NETS.

(19)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

19

Figura 7 Modelo turbina eólica de 5MW, con transformador integrado de 3,3/33kV.

(20)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

20

El caso de estudio hace referencia a la interconexión del parque eólico offshore presentado

en la Figura 8, mediante una interconexión HVDC al nodo 28 del sistema de potencia

NETS presentado a continuación en la Figura 9.

Figura 9 Modelo Sistema de potencia

New England Test System

(NETS)

El sistema de interconexión del parque eólico es un enlace bipolar HVDC-LCC que se

conecta al nodo 28 del sistema de potencia NETS, el modelo se presenta en la Figura 10.

(21)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

21

Figura 10 Modelo sistema de interconexión HVDC-LCC

9

SELECCIÓN SISTEMA DE TRANSMISION HVDC

Para la selección del sistema de transmisión HVDC fue necesario realizar un estudio de

costos de implementación de los equipos, y la decisión se tomó con el fin de minimizar los

costos totales del proyecto. Por ende fue necesario realizar un estudio comparativo de

costos asociados para los sistemas HVDC-LCC y HVDC-VSC. A continuación se muestra

el procedimiento realizado para llegar a dicha decisión. Para esto es necesario calcular el

costo de la energía transmitida, que hace referencia al costo transportar una unidad de

energía, el cual se puede representar mediante la siguiente ecuación [17].

( )

( )

( )

Donde

es la tasa de interés (%),

es la vida del proyecto (años),

(€) y

la

inversión total pagada (€).

La anterior ecuación puede ser reescrita de la siguiente manera para obtener la cuota anual

de inversión:

( )

( )

(5)

La cantidad de energía suministrada al sistema de potencia puede ser escrito por la

siguiente formula:

( ) ( )

(6)

Donde

es la cantidad de energía transportada en (kWh),

es la potencia promedio de

salida del parque eólico (kW), L es las pérdidas de potencia del sistema (%), Un es la

indisponibilidad del sistema (%), y T representa el periodo de tiempo de operación (horas).

Se asume que el sistema debe tener ganancias al año, por lo cual se obtiene la siguiente

ecuación donde se incluye la variable p de ganancia (%).

(22)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

22

(7)

CT es el costo de transmisión (€/kWh), ED es la cantidad de energía transportada (kWh), R

la cuota anual de inversión (€) y p es la ganancia anual (%).Luego de tener las ecuaciones

es posible obtener el costo de transmisión para cada sistema (HVDC-LCC y HVDC-VSC).

Para el estudio se tomaron las siguientes consideraciones: N=30, r=3%,T=8544 y p=3%.

Para el cálculo de las pérdidas de cada sistema se tomó como referencia los estudios

realizados en [18], donde se presentan diversos casos de sistemas de generación HVDC,

para esta decisión se asumió una velocidad promedio del viento de 8m/s, y se evaluó sobre

parques de una capacidad instalada de 400 MW,500 MW,600 MW y 700 MW.

Figura 11

Pérdidas en % de sistemas HVDC-LCC a una velocidad del viento promedio de 8m/s

(23)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

23

Con la información anterior se logró obtener las siguientes ecuaciones que relacionan las

perdidas con la distancia de la interconexión.

(8)

(9)

Donde L-lcc es la perdidas del sistema HVDC-LCC(%), L-vsc es la perdidas del sistema

HVDC-VSC(%) y D la distancia de la interconexión.

9.1

Costo de inversión sistema HVDC-LCC

Según [17], en Europa el costo de las estaciones de conversión es aproximadamente de

0,08€/MVA, y el costo de los cables DC submarinos es presentado mediante la siguiente

ecuación:

(10)

Donde C es el costo de los cables por km, incluye la instalación (miles de €/km) y P es la

potencia del cable. El caso se obtuvo un estimativo de 46,856 millones de Euros,

asumiendo 200MVA y una distancia de 80 km.

9.2

Costo de inversión sistema HVDC-VSC

Según [17] y según el reporte técnico de ABB, para las estaciones de conversión se hace

una aproximación de 0,11€/MVA. El costo de los cables DC submarinos se puede

aproximar mediante la siguiente ecuación:

(11)

Donde

es el costo del cable (M€/km) y

a potencia del cable. Se hace una estimación de

la instalación del cable de 100,000 €/km, esto se hace en referencia a experiencias sobre

proyectos pasados. Según lo asumido se puede expresar el costo de inversión para un

sistema de transmisión HVDC-VSC de la siguiente manera.

( ) ( )

(12)

Donde

es el costo del sistema de transmisión (M€),

es el costo de las

estaciones de conversión (M€),

la distancia del cable de interconexión (km),

costo

del cable (M€/km) y

el costo de la instalación (M€). Para el caso de estudio se obtuvo

una inversión inicial de 60,744 millones de Euros.

(24)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

24

9.3

Costo de transmisión de energía (€/kWh)

Con una velocidad media del viento de 8m/s, con lo que se obtuvo la siguiente grafica para

un sistema con capacidad de 200MW.

Figura 13 Costo de transmisión de energía en €/kWh según la longitud de interconexión, para un

sistema con potencia de 200MW, con velocidad media del viento de 8m/s

.

Según la información anterior, se determina que los costos relacionados un sistema

HVDC-LCC son menores, también lo son las pérdidas presentes en el sistema, otro factor

que determino la inclusión de esta tecnología para el proyecto fue la experiencia a nivel

mundial con esta tecnología, la tecnología HVDC-VSC aún está en desarrollo, y se aplica

en sistemas de baja potencia.

10

SELECCIÓN NIVEL TENSIÓN SISTEMA DE TRASMISIÓN

HVDC

La selección del voltaje de la interconexión del sistema HVDC se realizó teniendo en

cuenta los costos asociados a la instalación de los cables DC submarinos, y a la inversión

inicial que se debe hacer, según [19] la inversión y los costos de instalación en función de

la potencia del cable y el voltaje nominal se pueden representar mediante la siguiente

Figura 14 [19].

(25)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

25

Figura 14 . Inversión y costos de instalación para un cable DC submarino en función de la potencia

nominal y voltaje nominal

Para el caso de estudio se tiene una potencia de 200MW, conectado a una red de 345kV de

esta manera se escoge un nivel de tensión de 150kV, según “Multi level optimization for

offshore grid planning” publicado en CIGRE BOLOGNA 2011. Según el nivel de tensión y

la potencia a transmitir por cada línea es posible dimensionar el cable a utilizar para la

interconexión, este cable debe poseer una configuración bipolar, uno con polaridad positiva

y el otro con polaridad negativa, el cable tiene un aislamiento de polímero robusto. Según

las recomendaciones del Brochure 388 del Cigre [20], las pérdidas de esta línea por efecto

Joule es de 0,03368MW/km.

Tabla 5 Tipo de cable a utilizar en la interconexión HVDC enlace bipolar

Cable ABB HVDC Bipolo

Área Del

Conductor

400mm^2

Voltaje

150 kV

Amperaje

765A

Potencia

230 MW

Peso

16 kg/m

Perdías Efecto

Joule

0,03368MW/km

11

ESTUDIOS ELÉCTRICOS CONEXIÓN PARQUE EÓLICO

OFFSHORE SISTEMA HVDC LCC

Cuando se hace la conexión del sistema de generación Eólica

Offshore

mediante una

interconexión HVDC se presentan los siguientes problemas en el sistema de potencia

NETS. Los perfiles de voltaje se mantienen dentro de los límites propuestos por la CREG

(0,9 p.u y 1,1 p.u).

(26)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

26

Tabla 6 Problemas en el sistema de potencia al conectar el parque eólico offshore al nodo 28

PROBLEMAS INTERCONEXIÓN PARQUE

EÓLICO

Línea

sobrecarga

P

(MW)

Q

(Mvar)

I (A)

L-15-16

111,50%

379,57

140,76

0,669

L-10-11

107,70%

418,34

65,58

0,701

L-02-25

110,70%

317,78

119,46

0,554

L-26-27

100,15%

365,53

47,86

0,601

Para la conexión de este sistema se deben tomar las correcciones necesarias sobre estas

líneas, para este caso específico se resumen en la compensación de reactivos mediante

bancos de condensadores o construcción de líneas según sea el caso. Para este caso debido

a la corta distancia de las líneas en sobre carga, se decide construir líneas paralelas a estas,

también se tomó la decisión debido a la gran capacidad de potencia activa que deben

transportar estas líneas.

Tabla 7 Corrección para problemas presentados al conectar el parque eólico al sistema de potencia

CONSTRUCCIÓN DE LÍNEAS PARALELAS

Línea

Paralela

Tipo De

Torre

Distancia

Tipo De

Cable

ACSR

Capacidad

A

R(Ohm) X(Ohm) B(Us)

L-15-16

3L3

9 km

Pelican

600

1,0712

11,1883 143,667

L-10-11

3L3

4 km

Pelican

600

0,4761

5,1180

61,247

L-26-27

3L3

14 km

Pelican

600

1,6663

17,4966 201,302

Luego de realizar las correcciones el sistema funciona dentro de los parámetros estipulados

por el código de operación de la CREG, ya que los perfiles de voltaje se encuentran dentro

del rango de 90% y 110% por unidad, y no se presentan sobrecarga en los elementos.

(27)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

27

11.1

Estudio de contingencias N-1 interconexión parque eólico offshore

Según el codigo de conexión para nueva generacion de la comision de regulacion de

energia y gas (CREG) que tiene como funcion la regulacion del mercado de energia y gas

en el marco de la competencia, se debe hacer un estudio de contigencias N-1 frente a la

nueva generacion, localizada en el punto al cual se quiere afectar, el caso de estudio es la

conexión sobre el nodo 28 del sistema de potencia NETS, el cual posee una carga de

207,841 MVA de los cuales 206MW es potencia activa.

Figura 16 Diagrama unifilar del nodo de interconexión al parque eólico y elementos involucrados en

contingencias N-1

Para la interconexión de sistema de generación se desea suplir la demanda del nodo 28,

para realizar el estudio de contingencias N-1 se hace con los elementos que afectan dicho

nodo ya que no tiene relevancia hacer un estudio de contingencias para todo el sistema.

Los elementos que se pondrán en falla son: líneas L26-28, L28-29 y línea de interconexión

del parque eólico offshore. Para lo cual se tuvieron los siguientes problemas en el sistema

de potencia.

Tabla 8 Resumen problemas presentados para contingencias N-1 nodo 28

Elemento En

Contingencia

Elemento

Excedido

Tipo De

Elemento

Violación

L-26-28

L-26-29

Línea

141,51%

L-28-29

L-26-29

Línea

145,69%

Dentro de los resultados obtenidos se puede observar que cuando el sistema no tiene la

interconexión del parque eólico

offshore

no se viola ningún parámetro de regulación

eléctrico, pero cuando se hace la desconexión de alguna de las líneas de transmisión L26

-28 o L--28-29 se presenta una sobrecarga de la línea L-26-29, que no posee la capacidad de

transporte de la potencia generada por el generador G09, por ende para la conexión del

sistema se debe construir una línea paralela a la línea L-26-29.

Tabla 9 Corrección frente a contingencias N-1 interconexión parque eólico nodo 28

CONSTRUCCIÓN DE LÍNEAS PARALELAS

Línea

Paralela

Tipo De

Torre

Distancia

Tipo De Cable

ACSR

Capacidad

A

R(Ohm) X(Ohm) B(uS)

L-26-29

3L3

54 km

Pelican

600

6,7844

74,3906 2,2932

En la Figura 17 se puede observar cómo queda el nuevo sistema de potencias con el

refuerzo necesario

(28)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

28

Figura 17 Diagrama unifilar del nodo 28 con inclusión línea paralela L26-29 de refuerzo

El perfil de voltaje del sistema al realizar el refuerzo ante contingencias N-1 en el nodo 28

se mantiene dentro del rango estipulado por la CREG, como se puede observar en la Figura

18.

Figura 18 Perfil de voltaje sistema NETS con conexión parque eólico offshore y refuerzo de

contingencias N-1 nodo 28

11.1

Contingencia una línea DC enlace bipolar interconexión

HVDC

Debido a la configuración bipolar del enlace HVDC de a interconexión del parque eólico

offshore es posible presentar contingencias frente a las dos líneas DC de interconexión,

frente a este escenario la interconexión tiene la capacidad de transportar la mitad de la

potencia, lo que mejora la confiabilidad del sistema.

(29)

Diseño Conceptual y Básico de una Interconexión

HVDC para un Parque Eólico Offshore

29

Como se puede observar en la Figura 19, al fallar una línea DC el sistema sigue

funcionando normalmente, pero solo se tiene una capacidad de transporte de la mitad de la

potencia (96,21 MW), lo que implica que se debe tener un control sobre la potencia

generada en la turbinas, una alternativa frente a esta contingencia es hacer una desconexión

automática de la mitad de las turbinas eólicas del parque frente a este escenario. En la

Tabla 10 se muestra como es el flujo de carga sobre la línea en funcionamiento.

Tabla 10 Flujo de carga sobre la interconexión HVDC frente a la falla de una línea DC

FLUJO DE POTENCIA FRENTE A FALLA DE UNA LÍNEA DC

Línea

Tipo

P

(MW)

I

(kA) Cargabilidad Perdidas P (MW)

LINEADC1 Línea DC

96,21

0,63

82,75 %

1,25

LINEADC2 Línea DC

0

0

0

0

Frente a una falla de una de las líneas DC del enlace bipolar de la interconexión HVDC, es

sistema de potencia NETS no presenta problemas técnico en estado estable, hay variación

en los perfiles de voltaje, pero continua manteniéndose dentro del rango de operación

estipulado por la CREG, en la se puede apreciar.

Figura 20 Perfil de voltaje sistema NETS con conexión parque eólico offshore y falla de una línea DC

del enlace bipolar de interconexión

11.2

Estudio de cortocircuito

El estudio de corto circuito además de ser útil para el dimensionamiento de las capacidades

y protecciones de los equipos, también tiene una importancia para el sistema de

interconexión HVDC, según el estándar IEEE 1204 de 1997 [21], se especifica que para

sistemas HVDC con convertidores LCC se debe tener una capacidad de corto circuito en

los puntos de acople a la red AC del doble de la capacidad nominal de cada convertidor,

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