lo que puede incrementar las pérdidas en comparación con las transmisiones mecánicas.

S O B R E E L PA P E L

LUIS MÁRQUEZ Dr. Ingeniero Agrónomo

L

El número de relaciones del cambio aumenta, o incluso se ofrecen cambios sin escalo- nes, para que el usuario pueda elegir la velocidad que mejor se adapta al tipo de trabajo agrí- cola que realiza.

Los mecanismos que for- man parte de la transmisión consumen potencia, por lo que a medida que las cajas de cam- bio se complican las pérdidas totales aumentan. Además, la transmisión de la potencia del motor hacia las ruedas puede hacerse total o parcialmente utilizando sistemas hidrostáti-

cos, lo que puede incrementar las pérdidas en comparación con las transmisiones mecáni- cas.

Los fabricantes de cajas de cambio para tractores utilizan bancos de ensayo para evaluar MBFmDJFODJBEFMBTUSBOTNJTJP- nes, incluso la norma ISO 789/7 se aplica para realizar estos ensayos, pero los laboratorios PmDJBMFTEFMB0$%&OPMPSFB- lizan, ya que las instalaciones son muy costosas, y siguen utilizando como alternativa los ensayos de tracción en pista con el tractor sin lastre, a partir de los cuales, aunque sea de forma aproximada, se pueden DVBOUJmDBSFTUBTQÏSEJEBTQB- ra las diferentes relaciones del cambio.

En los últimos meses en agrotécnica se han publicado

las evaluaciones de diferentes tractores agrícolas con los Bo- MFUJOFTEFMPT&OTBZPT0$%&

de los mismos. En este artículo se utiliza esta información para evaluar, en una primera apro- ximación, las pérdidas en las transmisiones de los tractores considerados.

Los fundamentos teóricos

El balance de potencia pa- ra un vehículo en movimiento se puede expresar de la forma:

N_m = N_it + N_k + N_d + N_B + N_5%'+ N_H

Siendo:

• N_m = Potencia suministrada por el motor

• N_it = Potencia perdida en el conjunto de las transmisiones

• N_k = Potencia perdida por rodadura

• N_d = Potencia perdida por patinamiento

• N_B = Potencia de tracción

• N_5%'= Potencia suministrada en la toma de fuerza

• N_H = Potencia en el sistema hidráulico

En los tractores agrícolas no se consideran ni la potencia perdida por incrementos de la velocidad (aceleración), ni por el efecto aerodinámico del vien- to en el frontal. Tampoco en los ensayos sobre pista la potencia suplementaria para moverse en pendiente.

En el ensayo de tracción FOQJTUBTFHÞOFM$ØEJHP0$-

%&TFDPOTJEFSBRVFFMUSBDUPS

LAS PÉRDIDAS DE POTENCIA EN LAS

TRANSMISIONES DE LOS TRACTORES AGRÍCOLAS

N_B = N_m – N_it – N_k – N_d

• Pérdidas en la transmisión Las pérdidas de potencia en la transmisión dependen de su rendimiento, que está relacionado con las caracterís- ticas de la caja, admitiéndose pérdidas entre el 7 y el 15%

Љ_t = 0.93–0.85). En las relacio- nes cortas las pérdidas suelen ser mayores que en las largas.

También aumentan las pérdi- das en las transmisiones total o parcialmente hidráulicas.

• Pérdidas por rodadura Para que el tractor avance se necesita vencer la resis- tencia a la rodadura, con una reducción de la fuerza de trac- ción R_k igual al peso del tractor NVMUJQMJDBEPQPSFMDPFmDJFOUF

de resistencia a la rodadura que depende del tipo de suelo.

• Pérdidas por patinamiento

$PNP DPOTFDVFODJB EFM

patinamiento entre la rueda y el suelo se produce una pérdida de velocidad de avance, que depende de la magnitud de la fuerza de tracción (Q) para una determinada carga dinámica sobre el conjunto de las ruedas motrices, con lo que la potencia perdida por patinamiento será:

N_d = Q × (v_teor – v_real)

• Potencia de tracción En consecuencia, la poten- cia perdida en la transmisión, será:

N_it = N_m - N_k - N_d - N_Q

En la bibliografía se en- cuentra información, como la EFMHSÈmDP QSFTFOUBEBFO

$*." '*." A QPS FM JOH

#BTTP %FFSF$P RVFDVBO- tifica de forma aproximada el balance de potencias entre el NPUPSZMBTSVFEBT-BFmDJFO- cia en la obtención de potencia de tracción con respecto a la medida en el ensayo de la toma de fuerza estaría comprendida entre el 82 y el 88% cuando se evalúa en la pista de hormigón.

Las pérdidas incluyen las co- rrespondientes a la transmisión, a la rodadura del tractor y al patinamiento.

Aplicación a un modelo de tractor

En el ensayo realizado a la UPNBEFGVFS[BTFHÞOFM$ØEJ- go se obtiene la potencia máxi- ma, que en los motores moder- nos corresponde a un régimen más bajo que el nominal, a la

vez que se reduce el consumo FTQFDÓmDP

Tomando como referen- cia el ensayo del tractor New )PMMBOE54QFFE 0$-

%&/FCSBTLBMPT

valores obtenidos son los de la tabla 01. En la tabla 02 se presentan los resultados del ensayo de tracción en pista de hormigón para este mismo mo- delo de tractor. En ella se han marcado en amarillo las rela- ciones del cambio en las que el régimen del motor corresponde al de máxima potencia a la to- ma de fuerza, lo que indica que se ha alcanzado la máxima po- tencia de tracción sin que esté limitada por el patinamiento.

La diferencia entre la po- tencia máxima del motor y la potencia máxima de tracción en cada una de las relaciones MOTOR (100)

HORMIGÓN SUELO I

BARRA DE TIRO TRANSMISIÓN

TDF EJE DELANTERO EJE TRASERO

87-89 96-97

90-92

93-97

90 73-77

82-88 72-77

68-75 59-66

83-87 86-89

(Fuente: Basso, Deere&Co.)

Régimen Potencia Consumo Consumo

 PRWRU HQ7') KRUDULR HVSHFâğFR

rev/min kW L/h g/kW.h Nominal 2 100 87.8 25.98 247

Máxima 1 800 97.7 26.26 225

;HISH7V[LUJPHZVI[LUPKHZLULSLUZH`VHSH;+-

5/;:WLLK

S O B R E E L PA P E L

del cambio será la suma de las potencias perdidas por la ro- dadura del tractor, por patina- miento y en la transmisión del movimiento entre toma de fuer- za y eje de las ruedas motrices.

En la tabla 03 se presenta el balance de potencias para el tractor NH T6.165 16 Speed en las relaciones del cambio en las que la potencia máxima de tracción corresponde al ré-

gimen del motor en el que se obtiene la potencia máxima del mismo.

En el gráfico 02 se repre- senta las potencias correspon- dientes a cada relación del cambio en función de la velo- cidad real en el intervalo de 7 a 14 km/h, que son habituales para el trabajo de campo. A medida que aumenta la velo- cidad se reduce el esfuerzo de tracción, y con ello el patina- miento, por lo que la potencia perdida por patinamiento es menor. El rendimiento de la transmisión varía en función de la relación de cambio seleccio- nada. Las menores perdidas en la transmisión en este tractor se consiguen a la velocidad real de 7.31 km/h y es de 6.20% de la potencia del motor.

El valor medio de las pér- didas de la transmisión en el intervalo de 7.3 a 13.8 es del 7.77% de la potencia del motor.

Cambio Potencia Tracción Velocidad Motor Deslizamiento Cons.esp.

relación kW kN km/h rev/min % g/kWh

6ª 79..9 49.5 5.59 2 016 13.8 329

7ª 81.7 45.9 6.45 1 808 7.6 308

8ª 84.5 41.6 7.31 1 798 5.2 298

9ª 84.3 37.1 8.18 1 808 4.1 299

10ª 84.7 33.4 9.13 1 802 3.6 297

11ª 82.3 26.4 11.22 1 802 2.7 306

12ª 82.2 21.5 13.76 1 794 2.2 307

;HISH9LZ\S[HKVZLULSLUZH`VKL[YHJJP}UZPUSHZ[YL5/;:WLLK

;HISH)HSHUJLKLWV[LUJPHZLU[YLTV[VY`Y\LKHZWHYHLS[YHJ[Y5/;ZWLLK

Tractor: New Holland T6.165-16 speed kg daN

masa: 6 295 6 169 cf. RR: 0.02 Potencia max. motor Nmot (TDF) kW 97.7 97.7 97.7 97.7 97.7

Fuerza de tracción Q kN 41.60 37.10 33.40 26.4 21.50 Resistencia rodadura Rk = M x cf. RR daN 123.38 123.38 123.38 123.38 123.38

Deslizamiento d % 5.2 4.1 3.6 2.7 2.2

Velocidad real vr km/h 7.31 8.18 9.13 11.22 13.76 Velocidad teórica vt = vr / (1 - d/100) km/h 7.71 8.53 9.47 11.53 14.07 Potencia p. rodadura Nk = Rk x vt kW 2.64 2.92 3.25 3.95 4.82 Potencia p. deslizamiento Nd = (Q-Rk) x (vt-vr) kW 4.50 3.48 3.05 2.18 1.74 Potencia de tracción NQ kW 84.5 84.3 84.7 82.3 82.2 Potencia p. transmisión Nit = Nmot - Nk - Nd - NQ kW 6.06 6.99 6.71 9.27 8.94 Porcentaje Nit x 100 / Nmot % 6.20 7.16 6.87 9.49 9.15 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ NQ x 100 / Nmot % 86.5 86.3 86.7 84.2 84.1

.YmÄJV

Una panorámica de las pérdidas en la transmisión para diferentes modelos

En los últimos números de agrotécnica se han publicado evaluaciones para diferentes modelos de tractores en base BTVTFOTBZPT0$%&&TUPT

datos se pueden utilizar para comparar las pérdidas en sus transmisiones aplicando la me- todología anteriormente pre- sentada.

El procedimiento permite una primera aproximación para la determinación de las pérdi- das, ya que se parten de datos PmDJBMFTPCUFOJEPTDPOMPTNJT- mos procedimientos de ensa- yo, sobre los que se aplica la misma metodología de cálculo.

Pueden aparecer diferencias, ya que al tomar como referen- cia las potencias de los motores medidas en las tomas de fuer- za, en algunos modelos puede que parte de las pérdidas de la USBOTNJTJØOZBFTUÏOAEFTDPOUB-

das’ en el ensayo a la toma de fuerza. También puede haber elementos de las transmisiones que no se pueden desconec- tar en el ensayo de la toma de GVFS[B BVORVFFM$ØEJHPEF&O- TBZPT0$%&JOEJDBRVFFTUÏO

desconectados o en funciona- miento en condiciones de míni- mo consumo. Además, puede producir pérdidas de potencia en tractores de doble tracción la interferencia cinemática de las ruedas del eje delantero con respecto a las del eje trasero.

A JD 5125R 91.3 Nebraska Summary 2198 Marzo 2019 - Pág. 27-35 B1 NH T6.180 - 16 Speed 105.8 Nebraska Summary 1102 Junio 2019 - Pág. 60-66 B2 NH T6.165 - 16 Speed 97.7 OCDE nº2/2980 -

C NH T7.190 CVT 105.6 Nebraska Summary 1174 Junio 2019 - Pág. 60-66 D MF 7724S Dyna 6 162.0 OCDE nº 2/2916 Julio 2019 - Pág. 78-84 E MF 7724S Dyna VT 165.4 OCDE nº 2/2937 Julio 2019 - Pág. 78-84 F JD 7290R e23 210.8 Nebraska Summary 2091 Agosto 2019 - Pág. 44-51 G JD 7290R IVT 208.8 Nebraska Summary 2083 Agosto 2019 - Pág. 44-51 H Fendt 828 Vario 195.5 OCDE nº 2/2898 Septiembre 2019 - Pág. 68

I JD 5115M 79.1 OCDE nº 2/2934 Pendiente

.YmÄJV7tYKPKHZLUSHZ[YHUZTPZPVULZLUM\UJP}UKLSHYLSHJP}UKLSJHTIPV

ZLSLJJPVUHKH

S O B R E E L PA P E L

Los tractores utilizados en la comparación con sus refe- rencias se indican en la tabla 04.

El realizar la comparati- va aplicando la metodología común se ha observado que las pérdidas en la transmisión calculadas para el tractor NH T6.180 - 16 Speed son anormal- mente elevadas, si se compara con otros tractores de la mar- ca con la misma transmisión, por lo que se ha sustituido en la comparativa con la corres- pondiente al tractor NH T6.165 - 16 Speed. Estas diferencias pueden ser debidas a que no se ha utilizado toda la potencia

del motor o más probablemente por una interferencia cinemá- tica en la transmisión del mo- vimiento entre ejes delantero y trasero.

En el gráfico 03 se repre- sentan las eficiencias de las transmisiones tomado como referencia los valores del Apén- dice.

Algunas conclusiones

&MHSÈmDPTFQSFTFOUBO

las relaciones entre la potencia máxima del motor y la potencia máxima de tracción realizada en pista para los modelos eva- luados, junto con la velocidad

real de avance en la que se ha obtenido. En el gráfico 05 los consumos específicos de combustible en condiciones de máxima potencia de tracción.

&TUPTHSÈmDPTQPOFOEFNBOJ- mFTUPRVFTPMPJOEJDBSMBQPUFO- DJBZMPTDPOTVNPTFTQFDÓmDPT

de combustible en el motor no es representativo del conjunto del tractor, por lo que no deben VUJMJ[BSTFQBSBVOBDMBTJmDBDJØO

energética rigurosa.

Las pérdidas en las trans- misiones, junto con la trans- formación de potencia en las ruedas motrices en potencia de tracción afectan considerable- NFOUFBMBFmDJFODJB BVORVF

el usuario, con un cambio de neumáticos junto con el lastra- do apropiado del tractor, puede NPEJmDBSMB5BNCJÏOFTEFMB

máxima importancia la compa- tibilidad de tractor con el apero utilizado para conseguir la ma- ZPSFmDJFODJBFOFSHÏUJDB

Sin embargo, las pérdidas en la transmisión tienen impor- tancia y deberían tomarse en consideración, ya que hay di- ferencias entre los modelos de tractor considerados, como se BQSFDJBFOFMHSÈmDPZFOFM

Apéndice.

Hay que advertir que los valores obtenidos solo son una primera aproximación, ya que la evaluación precisa exige uti- lizar los bancos de ensayo para medida de la potencia en los ejes, y los utilizan los fabrican- tes que diseñan las transmisio- nes, pero a todos los modelos evaluados se le han aplicado criterios similares para los cál- culos.

Se puede apreciar que las USBOTNJTJPOFT$75EFQMBOFUB- rios divisor con un porcentaje importante de transmisión hi- ESPTUÈUJDBTPONFOPTFmDJFO- tes, lo que podría compensarse haciendo trabajar en conjunto el motor con la transmisión en función de tipo de trabajo agrí- cola que realizan.

.YmÄJV

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‹)0)306.9(-Ð(

Códigos OCDE para el ensayo de las prestaciones de los tractores agrícolas https://www.oecd.org/agriculture/tractors/codes/

Nebraska OECD Tractor Test 2198-Summary 1146. John Deere 5125R.

https://tractortestlab.unl.edu/testreports

Nebraska OECD Tractor Test 2980-Summary 1100. New Holland T6.165 16 Speed.

https://tractortestlab.unl.edu/testreports

Nebraska OECD Tractor Test 2982-Summary 1102. New Holland T6.180 16 Speed.

https://tractortestlab.unl.edu/testreports

Nebraska OECD Tractor Test 2966-Summary 1174. New Holland T7.190 CVT.

https://tractortestlab.unl.edu/testreports

Boletines reducidos de los ensayos de los tractores Massey Ferguson 7724S Dyna 6 y Massey Ferguson 7724S Dyna VT. Referencias 2916 OCDE (1018A-Nebraska) y 2937 OCDE (1028A-Nebraska).

https://tractortestlab.unl.edu/massey-ferguson.

Resumen de los resultados de los ensayos OCDE Código 2. Massey Ferguson 7724S Dyna 6 y Massey Ferguson 7724S Dyna VT. Referencias 2916 OCDE y 2937 OCDE

https://qdd.oecd.org/subject.aspx?subject=TRACTOR_TEST_RESULTS.

Nebraska OECD Tractor Test 2091-Summary 940. John Deere 7290R Diesel e23 Transmission.

https://tractortestlab.unl.edu/testreports

Nebraska OECD Tractor Test 2083-Summary 932. John Deere 7290R IVT Diesel ,QÀQLWHO\9DULDEOH7UDQVPLVVLRQ

https://tractortestlab.unl.edu/testreports

Ensayo OCDE del tractor Fendt Vario S4 (4WD). Referencia Nº 2/2 898 https://qdd.oecd.org/subject.aspx?subject=TRACTOR_TEST_RESULTS

Nebraska OECD Tractor Test 2117- Summary 977 John Deere 5115M Diesel 16 Speed

https://tractortestlab.unl.edu/john-deere

Resume d’un essai OCDE de perfomarce d’un tracteur agricole e forestier Nº 2/2 934. John Deere 5115M -PowrReverser 30 km/h

https://qdd.oecd.org/Home/ApplyFilter

Hojas Excel para el cálculo de los parámetros de funcionamiento de los tractores agrícolas.

https://agrotecnica.online/producto/hojas-de-calculo-libro-de-tractores/

Revista AgroTécnica. Números: marzo 2019, junio 2019, julio 2019, agosto 2019, septiembre 2019 y octubre 2019.

En general, las transmisio- nes continuas ofrecen mayores QÏSEJEBTZMBFmDJFODJBFOMBT

diferentes velocidades se mo- EJmDBFOGVODJØOEFMBTFUBQBT

establecidas en el cambio, co- mo se aprecia en la transmisión NBSDBEBDPO$FOFMHSÈGJDP

03. Algo similar sucede en las transmisiones powershift; en ellas, con la electrónica, se in- tenta conseguir resultados simi- lares a los de las transmisiones continuas mejorando su efi- ciencia. Además, en tractores de menos potencia ofrecer una transmisión que consume poca potencia es esencial, y algunos fabricantes así lo entienden.

Se está dando mucha im- portancia a los motores en lo que respecta al consumo de combustible, pero se olvida frecuentemente que las cajas complicadas absorben poten- cia que penaliza el esfuerzo de tracción.

$PNPFTDSJCÓBBMQSJODJQJP  los cálculos realizados solo ofrecen una primera aproxima- ción. A todas las revistas téc- nicas les gustaría publicar la información relativa a las pérdi- das reales en las transmisiones de los tractores modernos utili- [BOEPMPTFOTBZPTEFAQPUFODJB

en el eje’ de las ruedas motri- ces, que, por el momento, no salen de los departamentos de ingeniería de los fabricantes.

S O B R E E L PA P E L

A

.- Cálculo de la eficiencia de las transmisiones

Para los cálculos se han uti- lizado las relaciones matemáti- cas siguientes:

Potencia max. motor Nmot (TDF) Fuerza de tracción Q Resistencia rodadura Rk = M x cf. RR

Deslizamiento d Velocidad real vr

Velocidad teórica vt = vr / (1 - d/100) Potencia p. rodadura Nk = Rk x vt

Potencia p. deslizamiento Nd = (Q-Rk) x (vt-vr) Potencia de tracción NQ

Potencia p. transmisión Nit = Nmot - Nk - Nd - NQ

Porcentaje Nit x 100 / Nmot

(ğFLHQFLDWUDFFLöQ NQ x 100 / Nmot

A - Tractor John Deere 5125R M (kg) daN cf. RR

masa = 4454 4365 0.02

Potencia max. motor kW 91.3 91.3 91.3 91.3 91.3 Fuerza de tracción kN 37.44 36.58 29.8 23.84 19.45

Deslizamiento % 9.7 9.6 6.3 4.5 3.5 Velocidad real km/h 7.35 7.60 9.72 12.26 15.19 Potencia p. rodadura kW 1.87 1.93 2.38 2.95 3.61 Potencia p. deslizamiento kW 8.03 8.02 5.26 3.69 2.85 Potencia de tracción kW 76.48 77.28 80.43 81.17 82.09 Potencia p. transmisión kW 4.92 4.07 3.23 3.49 2.75

Porcentaje % 5.39 4.46 3.54 3.82 3.01 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 83.8 84.6 88.1 88.9 89.9

B2 - Tractor NH T6.165 16 speed M (kg) daN cf. RR

masa = 6295 6169 0.02

Potencia max. motor kW 97.7 97.7 97.7 97.7 97.7 Fuerza de tracción kN 41.60 37.10 33.40 25.40 21.50

Deslizamiento % 5.2 4.1 3.6 2.7 2.2

Velocidad real km/h 7.31 8.18 9.13 11.22 13.76 Potencia p. rodadura kW 2.64 2.92 3.25 3.95 4.82 Potencia p. deslizamiento kW 4.50 3.48 3.05 2.18 1.74 Potencia de tracción kW 84.5 84.3 84.7 82.3 82.2 Potencia p. transmisión kW 6.06 6.99 6.71 9.27 8.94 Porcentaje % 6.20 7.16 6.87 9.49 9.15

 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 86.5 86.3 86.7 84.2 84.1

C - Tractor NH T7.190 CVT M (kg) daN cf. RR

masa = 7180 7036 0.02

Potencia max. motor kW 105.6 105.6 105.6 105.6 105.6 105.6 105.6 105.6 105.6 Fuerza de tracción kN 39.7 36.2 35.28 32.63 30.01 23.91 22.27 21.54 21.83 Deslizamiento % 4.7 4.5 4.1 3.7 3.0 3.7 3.6 3.0 2.8 Velocidad real km/h 8.04 8.44 8.77 9.58 10.4 11.35 12.15 12.93 13.7 Potencia p. rodadura kW 3.30 3.45 3.57 3.89 4.19 4.61 4.93 5.21 5.51 Potencia p. deslizamiento kW 4.22 3.84 3.53 3.19 2.56 2.73 2.63 2.24 2.24 Potencia de tracción kW 88.60 85.00 85.90 86.90 86.70 75.40 75.10 77.40 83.00 Potencia p. transmisión kW 9.48 13.30 12.60 11.62 12.15 22.87 22.94 20.75 14.85 Porcentaje % 8.98 12.60 11.93 11.00 11.51 21.65 21.73 19.65 14.06 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 83.9 80.5 81.3 82.3 82.1 71.4 71.1 73.3 78.6 1RWD&RQYHORFLGDGHVUHDOHVHQWUH\VHSURGXFHEDMDHŰFLHQFLDYHUJU£ŰFRDOLJXDOTXHVXFHGHHQ

tractores como el T7.175 ó el T7.210. En las transmisiones de los tractores T7.270 y T7.290 las pérdidas de potencia son siempre inferiores al 12% en este intervalo.

F - Tractor JD 7290R IVT M (kg) daN cf. RR

masa = 11093 10871 0.02

Potencia max. motor kW 208.8 208.8 208.8 208.8 208.8 Fuerza de tracción kN 67.46 63.90 59.07 54.58 49.96

Deslizamiento % 3.0 2.8 2.5 2.2 2.0

Velocidad real km/h 9.68 10.30 11.21 12.18 13.36 Potencia p. rodadura kW 6.03 6.40 6.94 7.52 8.23 Potencia p. deslizamiento kW 5.43 5.09 4.54 3.99 3.62 Potencia de tracción kW 181.44 182.75 183.94 184.72 185.34 Potencia p. transmisión kW 15.90 14.56 13.37 12.57 11.61 Porcentaje % 7.62 6.97 6.40 6.02 5.56

 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 86.9 87.5 88.1 88.5 88.8

G - Tractor JD 7290R e23 M (kg) daN cf. RR

masa = 11004 10784 0.02

Potencia max. motor kW 210.8 210.8 210.8 210.8 Fuerza de tracción kN 76.10 66.21 57.65 49.59

Deslizamiento % 3.6 3.1 2.4 2.0

Velocidad real km/h 8.89 10.22 11.75 13.62 Potencia p. rodadura kW 5.52 6.32 7.21 8.33 Potencia p. deslizamiento kW 6.82 5.82 4.45 3.66 Potencia de tracción kW 187.96 187.99 188.17 187.66 Potencia p. transmisión kW 10.50 10.67 10.96 11.15

Porcentaje % 4.98 5.06 5.20 5.29

 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 89.2 89.2 89.3 89.0

Deslizamiento % 6.7 6.0 5.5 5.0 4.7 3.8 Velocidad real km/h 7.21 7.60 8.71 9.36 10.60 12.88 Potencia p. rodadura kW 3.82 3.99 4.55 4.87 5.50 6.62 Potencia p. deslizamiento kW 9.48 8.20 7.78 6.93 6.60 5.19 Potencia de tracción kW 135.6 132.2 137.9 136.2 139.0 137.7 Potencia p. transmisión kW 13.10 17.61 11.77 14.00 10.91 12.50 Porcentaje % 8.09 10.87 7.27 8.64 6.73 7.71 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 83.7 81.6 85.1 84.1 85.8 85.0

E1 - Tractor MF 7724S Dyna VT- I M (kg) daN cf. RR

masa = 8450 8281 0.02 E2 - Dyna VT- II

Potencia max. motor kW 165.4 165.4 165.4 165.4 165.4 165.4 Fuerza de tracción kN 49.50 41.30 32.00 40.9 33.7 28.7

Deslizamiento % 4.2 2.8 2.6 3.4 2.8 2.6

Velocidad real km/h 9.44 11.44 14.01 11.35 13.9 15.77 Potencia p. rodadura kW 4.53 5.41 6.62 5.41 6.58 7.45 Potencia p. deslizamiento kW 5.50 3.63 3.15 4.35 3.56 3.16 Potencia de tracción kW 129.6 131.0 124.5 129.0 130.2 125.6 Potencia p. transmisión kW 25.77 25.36 31.13 26.64 25.06 29.19 Porcentaje % 15.58 15.33 18.82 16.11 15.15 17.65

 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ        

S O B R E E L PA P E L

H1- Tractor Fendt 828 Vario S4 - Rel. I M (kg) daN cf. RR

masa= 9475 9286 0.02

Potencia max. motor kW 195.49 195.49 195.49 195.49 195.49 Fuerza de tracción kN 64.7 53.5 45.7 39.8 35.7

Deslizamiento % 2.5 2.0 1.8 1.4 1.3

Velocidad real km/h 9.2 11.0 12.8 14.5 16.1 Potencia p. rodadura kW 4.85 5.80 6.70 7.58 8.43 Potencia p. deslizamiento kW 4.10 3.22 2.84 2.17 1.99 Potencia de tracción kW 164.8 163.5 161.8 160.1 159.7 Potencia p. transmisión kW 21.73 22.97 24.15 25.64 25.37 Porcentaje % 11.12 11.75 12.35 13.12 12.98

 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 84.3 83.6 82.8 81.9 81.7

H2 - Tractor Fendt 828 Vario S4 - Rel. II M (kg) daN cf. RR

masa= 9475 9286 0.02

Potencia max. motor kW 195.49 195.49 195.49 195.49 195.49 Fuerza de tracción kN 63.5 53.3 45.7 40.4 36.1

Deslizamiento % 2.5 1.9 1.7 1.5 1.3

Velocidad real km/h 9.3 11.0 12.8 14.5 16.2 Potencia p.rodadura kW 4.93 5.77 6.72 7.59 8.47 Potencia p. deslizamiento kW 4.09 3.04 2.70 2.36 2.03 Potencia de tracción kW 164.4 162.4 162.7 162.5 162.2 Potencia p.transmisión kW 22.07 24.29 23.37 23.03 22.80 Porcentaje % 11.29 12.42 11.95 11.78 11.66

 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 84.1 83.1 83.2 83.1 83.0

I - Tractor John Deere 5115M M (kg) daN cf. RR

masa= 4216 4132 0.02

Potencia max. motor kW 79.1 79.1 79.1 79.1 Fuerza de tracción kN 36.56 27.85 21.45 17.46

Deslizamiento % 5.9 3.6 2.5 1.9

Velocidad real km/h 7.03 9.53 12.30 14.98 Potencia p. rodadura kW 1.71 2.27 2.90 3.51 Potencia p. deslizamiento kW 4.38 2.67 1.81 1.34 Potencia de tracción kW 71.36 73.68 73.24 72.69 Potencia p. transmisión kW 1.65 0.48 1.16 1.56

Porcentaje % 2.09 0.61 1.46 1.98

 (ğFLHQFLDWUDFFLöQ % 90.2 93.1 92.6 91.9