Ejercicios Resueltos de Linea de Conducció1

11  199  Descargar (0)

Texto completo

(1)

EJERCICIOS RESUELTOS

EJERCICIOS RESUELTOS DE LINEA DE

DE LINEA DE CONDUCCIÓN, ADUCCION

CONDUCCIÓN, ADUCCION Y BOMBEO

Y BOMBEO

PROBLEMA

PROBLEMA

1.-Con relación a la

Con relación a la figura, es necesario figura, es necesario un caudal en el punto un caudal en el punto de descarga (B)de 300lt/s a de descarga (B)de 300lt/s a unauna  presión de

 presión de 2.5 kg/2.5 kg/cmcm22. Efectúese el cálculo hidráulico de la línea de conducción, que tiene una. Efectúese el cálculo hidráulico de la línea de conducción, que tiene una longitud de 2050m asumiendo que las pérdidas locales son un 15% de las de fricción y c=140 longitud de 2050m asumiendo que las pérdidas locales son un 15% de las de fricción y c=140

PROCEDIMIENTO: PROCEDIMIENTO:

En el problema, se observa

En el problema, se observa que en el punto B, se que en el punto B, se requiere de una presión de requiere de una presión de 25m como25m como mínimo, así mismo en dicho punto se ti

mínimo, así mismo en dicho punto se tiene una carga estática ene una carga estática de 74m. Por este motivode 74m. Por este motivo la carga total disponible es:

la carga total disponible es:

 = 7

 = 74

4 

 2

25

5



 = 

 = 

Esta carga se tiene para absorber por

Esta carga se tiene para absorber por las pérdidas locales y por fricción.las pérdidas locales y por fricción.



 +

 + ℎ



 = 49

 = 49

Reemplazamos

Reemplazamosℎℎ = 0.15ℎ = 0.15ℎ nos queda: nos queda:



 +

 +

0.15ℎ0.15ℎ  

 =

 = 49

49

   =  = .. 

Cálculo de la tubería de la captación- punto B

Cálculo de la tubería de la captación- punto B

Utilizando la ecuación de Hazen-Williams el cálculo

Utilizando la ecuación de Hazen-Williams el cálculo del diámetro de la

del diámetro de la tubería

tubería

se realiza mediante la siguiente formula:

se realiza mediante la siguiente formula:

 =

 = ((

 .     ∗  ∗ 

 .     ∗  ∗ 

..

))

. .

Dónde:

Dónde:

 =

 =

  

(2)

 =

42.6

2050

 = 0.021

 = (

300 ∗ 10

−

0.2785 ∗ 140 ∗ 0.021

.

)

.

 = .  ≈ 

El diámetro comercial más aproximado es de 350mm con ello verificamos la velocidad y la nueva carga de fricción:

 =

 ∗ 

 ∗ 

 =

4 ∗ 3 0 0 ∗ 1 0

−

 ∗ 0.34

 =

4 ∗ 3 0 0 ∗ 1 0

−

 ∗ 0.35

 = . /

Esta dentro del rango

 

 =  ∗ 

 = (

300 ∗ 10

−

0.2785 ∗ 140 ∗ 0.35

.

)

.

 = 0.020

 

 = .  ∗ 

 

 = . 

Por lo tanto la carga total admisible será:

 = ℎ

 + ℎ

 = 41.64 + 0.15 ∗ 41.64

 = 47.886

La presión residual resulta igual a:

 =   47.886

 = . 

(3)

PROBLEMA

2.-Se tiene una población de 3000 habitantes con una tasa de crecimiento de 1.75%, se pide calcular el caudal de la tubería de impulsión, de la línea de aducción, el diámetro, la potencia de la bomba, y dibujar la línea piezométrica, con un periodo de diseño de 20 años y una dotación de 100lts/hab./día, como se muestra en la figura, considerar que el bombeo es continuo durante 16 horas.

Datos:

Población actual (  ): 3000hab. Tasa de crecimiento ( r  ): 1.75% Periodo de diseño ( t  ): 20 años Dotación: 100lt/hab./día

PROCEDIMIENTO:

 Cálculo de la población futura

Calculamos la población futura por el método aritmético y geométrico

Método Aritmético:

 

 = 

 ∗ ( +  ∗ 

 )

 

 = 3000 ∗ (1 +

. 

 ∗ 20 )

 

 =  

Método Geométrico:

(4)

 

 = 

 ∗ ( + )

 

 = 3000 ∗ (1 +

1.75

100

)



 

 =  

 Asumimos una población futura de

 

Cálculo de las variaciones de consumo:

Consumo Promedio Diario Anual ( 

 )

 =

 

 ∗ 

 

 =

4245 ∗ 100

86400

 = .  /

Consumo Máximo Diario ( 



 )



 = .  ∗ 



 = .  ∗ .  



 = .  /

Consumo Máximo Horario ( 



 )



 = .  ∗ 



 = .  ∗ . 



 = . /

Cálculo de la tubería de la bomba

– 

 tanque

Para ello necesitamos el caudal de bombeo donde

 = 

 horas

 = 



 ∗



 = 6.38 ∗

24

16

 = 6.38 ∗

24

16

 = . /

Utilizando la ecuación de Hazen-Williams el cálculo del diámetro de la tubería

se realiza mediante la siguiente formula:

(5)

 = (

 .     ∗  ∗ 

.

)

.

Dónde:

 =





 = 2480  2420



 = 60 

 = 

Entonces:

 =

60

400

 = 0.15

Reemplazando cada uno de los datos, el diámetro nos queda:

 = (

.   ∗ 

−

.  ∗  ∗ . 

.

)

.

 = 0.063 =

2.5” 

Verificamos la velocidad con la ecuación de continuidad en la que para líneas de

impulsión se debe cumplir:

1/s

<  < . /

 =

 ∗ 

 ∗ 

 =

 ∗  .   ∗ 1 0

−

 ∗ . 

 =

 ∗  .   ∗ 1 0

−

 ∗ . 

 = /

No cumple por tal ra zón aumentamos el diámetro a 4” resultando:

 =

 ∗  .   ∗ 1 0

−

 ∗  . 

 = . /

Esta dentro del rango  Ahora con el nuevo diámetro:

(6)

calculo de la pérdida que debe vencer la bomba utilizando la ecuación de H-W .

 = (

 .     ∗  ∗ 

.

)

.

 = (

9.57 ∗ 10

−

0.2785 ∗ 140 ∗ 0.1

.

)

.

 = . 

 =

 

 

 = 0.015 ∗ 400

 

 = . 

Cálculo de la potencia de la bomba:

 =

 ∗ 

 ∗ 

  ∗ 

 =

1000kg/ 

 =

Eficiencia (70%)

 =    

 = . /

 =  +  = 

 =

9.57 ∗ 66 ∗ 1000 ∗ 10

−

76 ∗ 0.70

 = 11.8

 = ()

 Cálculo de la tubería del tanque

 –

 red de distribución:

Para ello necesitamos el caudal máximo horario:



 = . /

 = (

 .     ∗  ∗ 

.

)

.

Donde:

 =



 = 2480  2400

(7)



 = 80 

 = 

Entonces:

 =

80

800

 = 0.1

Reemplazando cada uno de los datos, el diámetro nos queda:

 = (

.  ∗ 

−

. ∗  ∗ . 

.

)

.

 = 0.061 = 2.44pulg ~

2.5pulg diámetro comercial

Verificamos la velocidad con la ecuación de continuidad en la que para líneas

de aducción se debe cumplir:

0.6/s

<  < /

 =

 ∗ 

 ∗ 

 =

4 ∗ 7 . 3 7 ∗ 1 0

−

 ∗ 0.0625

 = . /

Cumple, Esta dentro del rango

calculo de la carga total admisible:

 = (

 .     ∗  ∗ 

.

)

.

 = (

7.37 ∗ 10

−

0.2785 ∗ 140 ∗ 0.0625

.

)

.

 = . 

 =

 = 0.093 ∗ 800

 = . 

(8)

PROBLRMA

3.-Sin hacer consideraciones económicas, efectúese el cálculo hidráulico de la línea de impulsión, de A a B que se muestra en la figura, , así como la potencia de la bomba. El caudal máximo diario es de 200lt/s, el bombeo es continuo durante 16 horas, y la longitud de descarga es de 2500m

Datos:

Elevación de la succión: 200m. Elevación de descarga: 270 Caudal máximo diario: 0.2

Longitud de descarga: 2500m.

PROCEDIMIENTO:

 Cálculo del caudal de bombeo

 = 



 ∗



 = 0.2 ∗

24

16

 = 0.2 ∗

24

16

 = . 



/

(9)

Calculo de la altura dinámica total

 =

 

 

 + 

 + 

 + 

Donde:

 + 

 = 270  200

 + 

 = 70

Calculo de las perdidas por fricción

Para ello necesitamos calcular el diámetro favorable

 =





 = . 

 = (

 ∗ 

−

.  ∗  ∗ . 

.

)

.

 = . 

El diámetro comercial en tuberías de asbesto cemento que se acerca al valor dado es de 350mm, por ello:

Verificamos la velocidad con la ecuación de continuidad en la que para líneas

de impulsión se debe cumplir:

1/s

<  < . /

 =

 ∗ 

 ∗ 

 =

4 ∗ 0.3

 ∗ 0.35

 = . /

No cumple por tal aumentamos el diámetro a 500mm

 =

4 ∗ 0 . 3

 ∗ 0.5

 = 1.53 m/s

El cálculo de las pérdidas por fricción está dada por:

 = (

0.3

0.2785 ∗ 140 ∗ 0.5

.

)

.

 = 0.00358

(10)

 

 = . 

La altura dinámica será:  =

 .  + 

 =

 . 

m

No se considera las perdidas locales por no haber suficientes accesorios

El resultado representa a una presión nominal de 7.895kg/cm

2

Cálculo de la potencia de la bomba:

 =

 ∗ 

 ∗ 

  ∗ 

 =

1000kg/ 

 =

Eficiencia (70%)

 =    

 = /

 =

 . 

 =

0.3 ∗ 78.95 ∗ 1000

76 ∗ 0.70

 = 445.2

 = ()

(11)

Figure

Actualización...

Referencias

Actualización...

Related subjects :