UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO
FACULTAD DE INGENIERÍA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA METALÚRGICA
Efecto de las microestructuras de temple de un acero de bajo carbono en la atenuación y velocidad de propagación del ultrasonido
Tesis para optar el título de Ingeniero Metalurgista
AUTORES: Bachiller. Rivera Quiñonez, José Enrique Bachiller. Ugarte Quiroz, Silvia Ercelinda
ASESOR: Dr. Vera Alvarado Jorge Wilfredo
TRUJILLO – PERÚ 2022
Dedicatoria
A Dios por iluminar mi camino en los momentos difíciles de mi vida, a mis padres José Vicente y Clariza Quiñonez por brindarme todo el apoyo y
motivación para seguir adelante durante toda esta etapa universitaria, a mis hermanas Paola y Clara por estar en los momentos que más las necesité.
José Rivera
A mi familia y mis seres más queridos por siempre impulsarme a superarme y seguir adelante en todas las etapas de la vida; y sobre todo dedico este proyecto a mi madre y Dalla, los seres más
importantes de mi vida que son mi motivación e inspiración para seguir superándome profesionalmente y como persona.
Silvia Ugarte
II Agradecimiento
En esta tesis expresamos el más grande agradecimiento a la Universidad Nacional de Trujillo y a su Escuela de Ingeniería Metalúrgica, que por medio de su plana docente nos permitió adquirir todas las habilidades y conocimientos para nuestra formación académica universitaria.
Del mismo modo, hacemos presente nuestro agradecimiento al Dr. Jorge Vera Alvarado asesor de nuestra tesis, quien nos brindó toda la orientación y conocimientos necesarios para poder desarrollar con éxito esta tesis.
Los autores
Contenido
Dedicatoria ... i
Agradecimiento ... ii
Listado de Tablas ... v
Listado de Figuras ... vi
Resumen ... vii
Abstract ... viii
CAPITULO I Introducción ... 1
1.1. Realidad Problemática... 1
1.2. Antecedentes ... 2
1.3. Fundamento Teórico ... 6
1.3.1. Tratamiento Térmico ... 6
1.3.2. Técnica de Ultrasonido ... 6
1.4. Justificación ... 10
1.5. Problema de Investigación ... 10
1.6. Hipótesis de Investigación ... 10
1.7. Objetivos ... 11
1.7.1. Objetivo General... 11
1.7.2. Objetivos Específicos ... 11
CAPITULO II Material y Métodos ... 12
2.1. Material de Estudio ... 12
2.2. Métodos y Técnicas ... 13
IV
2.3. Procedimiento experimental para la caracterización de muestras obtenidas de temple ... 14
Tratamiento Térmico ... 14
Metalografía... 14
Mediciones de Atenuación y Velocidad Ultrasónicas ... 15
Mediciones de Propiedades Mecánicas ... 15
CAPITULO III Resultados ... 17
3.1. Tamaño de Grano ... 17
3.2. Microestructuras de Temple ... 18
3.3 Parámetros ultrasónicos y durezas para las diferentes estructuras de temple ... 20
3.4. Velocidad Ultrasónica frente a Microestructuras de Temple ... 20
3.5. Coeficiente de Atenuación Ultrasónica frente a Microestructuras de Temple ... 22
3.6. Velocidad Ultrasónica frente a Dureza de las Microestructuras de Temple ... 24
3.7. Atenuación Ultrasónica frente a Dureza de las Microestructuras de Temple ... 25
CAPITULO IV Discusión de resultados ... 27
CAPITULO V Conclusiones ... 28
Referencias Bibliográficas ... 29
ANEXOS ... 34
Anexo A: Fotografías ... 34
Listado de Tablas
Tabla 1. Composición química del acero de bajo carbono...12 Tabla 2. Corrida experimental para el tratamiento térmico de temple a diferentes temperaturas de austenización...14 Tabla 3. Parámetros ultrasónicos y dureza en las microestructuras de temple...20
VI Listado de Figuras
Figura 1. Técnica de pulso eco...7
Figura 2. Dimensiones de las probetas para la presente investigación...12
Figura 3. Microestructura en estado de suministro (a)100x y (b)500x...13
Figura 4. Procedimiento experimental para la caracterización de muestras de Temple...16
Figura 5. Tamaño de grano/colonia medido y fases observadas...17
Figura 6. Metalografías ópticas de muestras tratadas térmicamente por temple...19
Figura 7. Señal de eco ultrasónica típica...21
Figura 8. Efecto de las microestructuras de temple en la velocidad de propagación del ultrasonido...22
Figura 9. Efecto de las microestructuras de temple en la atenuación del ultrasonido con haz recto...23
Figura 10. Efecto del tamaño de grano en la atenuación del ultrasonido con haz recto...24
Figura 11. Relación de dureza en las microestructuras de temple y la velocidad de propagación ultrasónica...25
Figura 12. Relación de dureza en las microestructuras de temple y (a) atenuación del ultrasonido, (b) tamaño de grano...26
Figura A.1. Fotografías del tratamiento térmico de temple...34
Figura A.2. Equipo de Ultrasonido Krautkramer USM 36...35
Figura A.3. Micro Durómetro digital INNOVATEST modelo Falcon 501...35
Figura A.4. Microscopio Metalográfico invertido Karl Zeiss modelo AXIOVERT A1...36
Resumen
Es posible utilizar el método de ensayo no destructivo de ultrasonido para caracterizar variaciones microestructurales y propiedades mecánicas de una manera más rápida que las pruebas destructivas convencionales. En la presente investigación, se evaluó el efecto de las microestructuras de temple y dureza de un acero de bajo carbono, en la atenuación y velocidad de propagación ultrasónica. Las probetas se calentaron a diferentes temperaturas de
austenización en un rango de 733 a 950 oC, después de 30 minutos de sostenimiento en el horno, fueron enfriadas en agua, las muestras se caracterizaron por metalografía óptica y ensayos de dureza Víckers, los resultados se correlacionaron con la velocidad y coeficiente de atenuación ultrasónica, que fueron obtenidos por el modo pulso-eco con haz recto. Los resultados
experimentales mostraron que el aumento del tamaño del grano provocó una disminución de la velocidad ultrasónica y un aumento del coeficiente de atenuación. La velocidad ultrasónica disminuyo en presencia de fases de no equilibrio y sería más eficaz para caracterizar las
variaciones microestructurales y obtener correlaciones confiables con la dureza. El coeficiente de atenuación ultrasónica fue mejor para caracterizar el tamaño de grano, no fue posible obtener correlaciones confiables con la dureza.
Palabras clave: Caracterización, microestructura, ultrasonido, velocidad, atenuación.
VIII Abstract
It is possible to use the non-destructive ultrasonic testing method to characterize microstructural variations and mechanical properties in a faster way than conventional destructive testing. In the present investigation, the effect of quenching and hardening microstructures of a low carbon steel on ultrasonic attenuation and propagation velocity was evaluated. The specimens were heated to different austenitizing temperatures in the range of 733 to 950 °C, after 30 minutes of holding in the furnace, they were cooled in water, the samples were characterized by optical metallography and Vickers hardness tests, the results were correlated with the ultrasonic velocity and attenuation coefficient, which were obtained by pulse-echo mode with straight beam. The experimental results showed that the increase in grain size caused a decrease in ultrasonic velocity and an increase in attenuation coefficient. The ultrasonic velocity decreased in the presence of non-equilibrium phases and would be more effective in characterizing
microstructural variations and obtaining reliable correlations with hardness. The ultrasonic attenuation coefficient was better for characterizing grain size, it was not possible to obtain reliable correlations with hardness.
Keywords: Characterization, microstructure, ultrasound, velocity, attenuation.
CAPITULO I Introducción 1.1. Realidad Problemática
Los metales son requeridos en diversos campos de la industria y la ingeniería, entre los cuales los aceros se destacan por su volumen de producción y por ser un material versátil, porque es posible modificar las fases presentes por tratamientos térmicos en correlación con sus propiedades mecánicas.
Las propiedades mecánicas se caracterizan por métodos de ensayo destructivos;
actualmente se desarrollan métodos innovadores desde la ciencia para correlacionar las fases en aleaciones metálicas con parámetros acústicos que es posible obtener por el ensayo no
destructivo de ultrasonido industrial (Toozandehjani et al., 2015; Rodríguez et al., 2011; Hakan y Orkun, 2005).
El tamaño del grano es una característica microestructural que se correlaciona con propiedades mecánicas y parámetros ultrasónicos, atenuación y velocidad de propagación (Palanichamy et al., 1995).
Los aceros de bajo carbono para construcción mecánica de gran demanda en el mercado, se utilizan para fabricar componentes estructurales y maquinaria de mediana resistencia,
principalmente en partes de maquinarias sometidos a esfuerzos mecánicos (Ruelas, 2018).
Durante el servicio es importante monitorear los cambios en las propiedades mecánicas en función a los cambios microestructurales. Como los ensayos para caracterización mecánica y microestructural requieren mucho tiempo para la preparación de las muestras (Palanichamy et al., 1995), las técnicas ultrasónicas no destructivas son una buena alternativa para correlacionar
2 las características microestructurales y propiedades mecánicas (Khan et al., 2016), y sustituir a los ensayos destructivos.
Los parámetros ultrasónicos que pueden ser utilizados para caracterizar microestructuras de materiales incluyen velocidad ultrasónica y coeficiente de atenuación ultrasónica. La
velocidad ultrasónica está directamente relacionada con las propiedades mecánicas, como el parámetro elástico (American Society for Testing and Materials [ASTM], 2015a). La atenuación ultrasónica se refiere a la pérdida de energía de las ondas ultrasónicas a medida que se propagan a través del material. La atenuación se atribuye a varios mecanismos, incluidos difracción, absorción y dispersión de ondas ultrasónicas (Toozandehjani et al., 2015; Wan et al., 2017). En el caso de los materiales policristalinos, se sabe que la dispersión de los granos es dominante en la atenuación ultrasónica en comparación con otros mecanismos (Wan et al., 2017; Botvina et al., 2000). Los cambios en la velocidad de propagación de la onda y de energía producto de las interacciones con los detalles metalúrgicos del material son factores que permiten la
caracterización ultrasónica del material.
El presente trabajo de investigación pretende relacionar las modificaciones
microestructurales resultado del temple al variar la temperatura de calentamiento con parámetros acústicos y dureza en un acero de bajo carbono
1.2. Antecedentes
Ha habido una creciente demanda de caracterización cuantitativa de microestructuras de materiales que se correlacionan con las propiedades mecánicas de los metales en muchos campos industriales, como plantas de energía, fabricación, infraestructura, etc. (Toozandehjani et al., 2015; Rens et al., 1997).
Lehto et al. (2014) en su estudio afirman que el tamaño del grano es una característica microestructural que se correlaciona con propiedades mecánicas como tensión de fluencia, resistencia a la fatiga y dureza.
Jhang (2009) sostiene que la caracterización microestructural también tiene la posibilidad de evaluar la degradación del material debido al envejecimiento o daño térmico y para predecir la vida útil restante de las estructuras.
Toozandehjani et al. (2015) y Khan et al. (2016) consideran que las técnicas ultrasónicas no destructivas tienen la capacidad de caracterizar el tamaño de grano y evaluar las propiedades mecánicas y que están surgiendo como una alternativa a los métodos destructivos
convencionales; los parámetros ultrasónicos, velocidad ultrasónica y coeficiente de atenuación ultrasónica pueden caracterizar microestructuras de materiales.
Bouda et al. (2003) y Ahn et al. (1999) han correlacionado el tamaño de grano con parámetros ultrasónicos. Además, coeficiente de atenuación y regímenes de dispersión, incluidos Rayleigh, estocástico y la dispersión de uso, de acuerdo con la relación de longitud de onda ultrasónica y tamaño de grano, está descritos en los estudios de Papadakis (1963) y Botvina et al.
(2000).
Moghanizadeh y Farzi (2016) sostienen que la atenuación de las ondas ultrasónicas depende de características microestructurales como granos, dislocaciones, inclusiones y poros basados en la absorción, difracción y dispersión de ondas ultrasónicas por las microestructuras.
En la mayoría de los casos, la dispersión por granos es el mecanismo de atenuación dominante.
Li et al. (2019), mencionan que los límites de los granos son defectos interfaciales que separan los granos que tienen diferentes orientaciones cristalográficas en un material
policristalino, que pueden tomarse como microgrietas en las muestras. Más límites de grano o
4 intersecciones en la ruta de propagación de ondas pueden aumentar significativamente la
distorsión de las ondas ultrasónicas.
Zhang et al. (2020), concluyeron que los materiales con granos grandes y medidos a alta frecuencia y usando atenuación de onda de corte pueden lograr una mejor sensibilidad en la medición del tamaño de grano.
La velocidad ultrasónica está directamente relacionada con las propiedades mecánicas, que se ven influenciados por microestructuras como granos, precipitados y transformaciones de fase (Hirsekorn, 1982).
Bouda et al. (2003) y Palanichamy et al. (1995) realizaron estudios experimentales sobre velocidad ultrasónica y coeficiente de atenuación en varios grados de acero y demostraron que estos parámetros ultrasónicos lineales estaban altamente correlacionados con el tamaño de grano promedio. El aumento en el tamaño de grano promedio resultó en una disminución de las
propiedades mecánicas (dureza y resistencia), lo que provocó una disminución en la velocidad ultrasónica y un aumento en el coeficiente de atenuación que se debió a la dispersión ultrasónica de los granos.
Botvina et al. (2000) analizaron datos que correlacionan la atenuación ultrasónica con la variación del tamaño de grano en una serie de metales y aleaciones que involucran un rango de tamaños de grano promedio de 12.5 a 300 μm y un gráfico de curva derivado que muestra la correlación entre ambas variables.
Behjati et al. (2010) mencionan que las fases presentes en los aceros al carbono, por su estructura cristalina presentan diferencias en su respuesta a la propagación del haz ultrasónico, también observó que la velocidad y atenuación ultrasónica se correlacionan con las
características de las microestructuras distintivas en los aceros al carbono.
Ruiz et al. (2017) en su estudio determinaron que el coeficiente de atenuación es mayor en zonas con granos de ferrita más gruesos; la ferrita es la fase que atenúa más el ultrasonido.
Además, la atenuación en la perlita es mayor que la de la martensita, que posee la menor atenuación incluso entre otras fases de acero como la ferrita y la bainita según lo informado por Hakan y Keles (2003), y Papadakis (1963). El coeficiente de atenuación también puede
correlacionarse con la dureza, que a su vez está relacionada con el porcentaje en volumen de perlita y ferrita y el grado correspondiente de anisotropía elástica (Hakan y Çam, 2007)
Tehrani et al. (2019) demostraron que la velocidad de la onda ultrasónica es
significativamente baja en la martensita y considerablemente más alta en la ferrita. La velocidad de la onda aumenta a medida que la microestructura subyacente de cada muestra cambia
principalmente de martensita a bainita y finalmente a ferrita gruesa + perlita. Las tendencias en los valores de velocidad con diferente severidad de enfriamiento indican la posibilidad de usar información ultrasónica para evaluar la microestructura.
Hakan y Orkun (2005) determinaron que la velocidad del sonido disminuye con el contenido de ferrita, así como cuando el espacio inter laminar es más estrecho en comparación con la perlita gruesa. Esto se debe al hecho de que la fase de ferrita tiene la menor resistencia a las ondas ultrasónicas y, por lo tanto, permite la mayor velocidad. Simultáneamente, los granos de perlita con un espaciado interlaminar denso / estrecho poseen una alta resistencia a las ondas ultrasónicas en consecuencia, tienen una velocidad de sonido baja.
El-Rayes et al. (2015) en su estudio de la caracterización ultrasónica en el acero SAE- 1040, han demostrado que la velocidad ultrasónica disminuye en el siguiente orden, recocido, temple en aceite y temple en agua debido a la reducción de la ferrita, y el acero SAE-4340 la velocidad disminuye en el mismo orden debido al cambio de fase microestructural de perlita a
6 martensita ya que en comparación a la perlita, la martensita posee una mayor distorsión en su red cristalina y una mayor densidad de dislocaciones lo que contribuye a reducir la velocidad del sonido.
Zhu et al. (2019) señala que en la evolución de la microestructura durante el creep del acero 9Cr-1Mo mediante mediciones ultrasónicas, la atenuación ultrasónica experimenta un pico en aproximadamente el 20 % del tiempo de ruptura por creep y un valor mínimo en
aproximadamente el 50 %, se demuestra que existe relación entre la atenuación y la fracción de vida por creep.
Uzun y Bilge (2015), las ondas ultrasónicas son capaces de determinar efectivamente las variaciones de dureza en un material en una aplicación industrial. Se acepta el uso de ondas ultrasónicas de pulso-eco a través del espesor como un método alternativo de medición de dureza.
1.3. Fundamento Teórico 1.3.1. Tratamiento Térmico
El tratamiento térmico es un proceso de calentamiento y enfriamiento controlado que permite al material pasar por un cambio en su microestructura con el fin de proporcionar a los materiales propiedades específicas adecuadas para su uso final.
1.3.2. Técnica de Ultrasonido
Es un ensayo no destructivo (END) que se basa en la transmisión de vibraciones mecánicas en el material por medio de ondas de la misma naturaleza del sonido, pero con
frecuencia mayor a 20 KHz (fuera del rango audible del oído humano). El principio físico de este método de inspección es la transmisión a velocidades constantes de señales de ultrasonido a través del material y la captación del eco producido cuando existe un cambio en la impedancia
acústica Z (resistencia que oponen los materiales al paso de una onda acústica), y se distinguen los tipos de onda longitudinal, transversal, superficial (Rayleigh) y de Lamb o placa. Las técnicas utilizadas para efectuar el ensayo de ultrasonido dependen del tipo de procedimiento a
desarrollar y de factores como el material, la forma, condiciones superficiales etc., la técnica más usada es la de Pulso-Eco, para la caracterización de materiales, ampliamente utilizado para realizar mediciones precisas de la velocidad de ultrasonidos y la atenuación. Estas dos mediciones son las bases para evaluar con precisión los módulos elásticos, caracterizar la microestructura y evaluar las propiedades mecánicas. Este método utiliza un único palpador que funciona simultáneamente como emisor y receptor empleando impulsos de sonido: se envía un pulso eléctrico de muy corta duración que genera una onda ultrasónica; a continuación, mientras la onda generada se propaga en el material, el mismo cristal está preparado para la recepción.
Figura 1
Técnica de pulso eco
Nota. Adaptado de Nondestructive Testing Handbook, Ultrasonic Testing por ASM, 1991 Parámetros Ultrasónicos.
El método ultrasónico de pulso-eco es una técnica no destructiva popular para medir la velocidad ultrasónica y el coeficiente de atenuación (ASTM, 2015a; ASTM, 2000). En este método, se utilizan dos ecos consecutivos de la pared posterior medidos en una muestra de
8 espesor conocido para determinar ambos parámetros ultrasónicos lineales. La velocidad
ultrasónica se puede determinar midiendo el tiempo de vuelo TOF entre dos ecos de fondo de la siguiente relación:
V= 2D/t
dónde v, d, y t son la velocidad ultrasónica, el espesor de la muestra y el TOF entre dos ecos consecutivos de la pared posterior, respectivamente.
La velocidad de ondas longitudinales, transversales y superficiales es un factor constante del material e independiente de la frecuencia y de las dimensiones de la pieza a ensayar.
Las velocidades del sonido, de acuerdo con el tipo de onda, pueden ser calculadas con las siguientes fórmulas:
𝑉𝑙 = √𝐸ρ(√(1+𝜇)(1−2𝜇)1−𝜇 ) (1)
𝑉𝑡 = √𝐸ρ(√2(1+𝜇)1 ) (2)
𝑉𝑡 ≈ 0.5𝑉𝑙 (3)
𝑉𝑠 ≈ 0.9𝑉𝑡 (4)
Donde:
𝑉𝑙, 𝑉𝑡 y 𝑉𝑠 son las velocidades de las ondas longitudinales, transversales y superficiales, respectivamente.
E es el módulo de elasticidad
es la densidad
es la constante de Poisson o factor de contracción transversal G es el módulo de elasticidad de corte
Cuando las ondas ultrasónicas pasan a través de materiales de ingeniería elásticos poli cristalino, las ondas son parcialmente reflejadas en cada discontinuidad y se dice que la energía se dispersa en muchas direcciones diferentes. Así, la onda acústica que comienza como un frente de onda plana coherente llega a ser redireccionada parcialmente mientras pasa a través del material, las ondas del sonido decrecen en intensidad mientras viajan a partir de su fuente,
debido a la dispersión geométrica, difracción, interferencia acústica, absorción, etc. La intensidad influye en presión acústica, a su vez con la amplitud. El coeficiente de atenuación se obtiene de la relación de amplitud de ecos consecutivos de la pared posterior de la siguiente manera (Toozandehjani et al., 2015; ASTM, 2000):
𝛼 =20 log(
𝐴0
⁄ )𝐴
𝑥 (5)
Donde:
α = Coeficiente de atenuación ultrasónica en dB/mm 𝐴0= Amplitud del primer eco
𝐴 = Amplitud del segundo eco x = Distancia recorrida en mm
Los estudios mencionados anteriormente demostraron que los parámetros ultrasónicos tienen una buena correlación con las características microestructurales y pueden ser utilizados eficazmente para evaluar las propiedades mecánicas. Surge la pregunta cuál es la relación entre los parámetros ultrasónicos y las características microestructurales y las propiedades mecánicas.
Aun es difícil de determinar comparando los resultados de estudios previos porque las
condiciones experimentales y los materiales son diferentes en cada estudio. Se deben comparar los parámetros ultrasónicos medidos en las mismas condiciones experimentales, y también es necesario analizar y comparar la relación entre las características microestructurales y dureza. En
10 este trabajo evaluó y comparó las capacidades de los parámetros ultrasónicos para las
características microestructurales típicas de temple.
1.4. Justificación
En la investigación de materiales convencionalmente implica alguna forma de prueba destructiva, sin embargo, las técnicas no destructivas tienen la ventaja de ser utilizados antes y durante la vida útil o de trabajo, mejorando la caracterización de materiales, la comprensión de los mecanismos de falla y explicación de la conducta. Estudios realizados han demostrado la relación entre microestructura y parámetros ultrasonicos, la técnica ultrasónica tiene como aplicaciones la caracterización de materiales, la determinación de propiedades mecánicas y microestructurales de componentes metálicos tales como tamaño de grano, textura, profundidad de endurecimiento de la superficie, dureza, tenacidad a la fractura, límite elástico, estados de tensión y fatiga.
Es por ello que se justifica el desarrollo del presente trabajo de grado, que pretende realizar un estudio de la influencia de los tratamientos térmicos de temple, variando la temperatura en la región austenitica, sobre parámetros acústicos, con el objetivo de generar datos y resultados que permitan establecer las diferentes relaciones entre el tipo de microestructura y parámetros ultrasónicos.
1.5. Problema de Investigación
¿Cuál es el efecto de las microestructuras de temple de un acero de bajo carbono en la atenuación y velocidad de propagación del ultrasonido?
1.6. Hipótesis de Investigación
Al variar la temperatura de austenización en el tratamiento térmico de temple se produce una modificación microestrural en el acero de bajo carbono que afecta la atenuación y velocidad de propagación del ultrasonido.
1.7. Objetivos
1.7.1. Objetivo General
Determinar el efecto de las microestructuras de temple de un acero de bajo carbono en la atenuación y velocidad de propagación del ultrasonido.
1.7.2. Objetivos Específicos
- Determinar el efecto de las microestructuras de temple en la dureza al variar la temperatura de austenización.
- Relacionar la dureza de las microestructuras y su correspondiente velocidad de propagación del ultrasonido con haz recto.
12 CAPITULO II
Material y Métodos 2.1. Material de Estudio
Para el presente trabajo se seleccionó un acero de bajo carbono, que es muy utilizado en diversas aplicaciones industriales, cuya composición química se presenta en la Tabla 1.
Tabla 1
Composición química del acero de bajo carbono
C Si Mn P S Cr Ni Cu
0.20 0.2 0.47 0.015 0.006 0.08 0.01 0.01
Las muestras se adecuaron a una configuración geométrica semicilíndricas con caras planas y paralelas entre sí, con diámetro de 30 mm y altura de 12 mm como se aprecia en la figura 2, ambas caras fueron paralelas, se aseguró la planicidad por desbaste y pulido.
Figura 2
Dimensiones de las probetas para la presente investigación
La microestructura del acero en estado de suministro se muestra en la figura 3, constituida de ferrita y perlita
Figura 3
Microestructura en estado de suministro a (a)100x y (b)500x
(a) (b)
2.2. Métodos y Técnicas
El método experimental para el análisis de los resultados de las pruebas es el diseño unifactorial, las variables de estudio fueron:
a) Variable independiente
microestructura de temple austenizadas a 733, 800, 825, 950 °C b) Variable dependiente
Atenuación ultrasónica: dB
Velocidad de propagación ultrasónica longitudinal: m/seg
Dureza: Hv
Las corridas experimentales se muestran en la tabla 2.
14 Tabla 2
Corrida experimental para el temple.
Temperatura de Austenización
(C°) Temple
733 T11
800 T21
825 T31
950 T41
2.3. Procedimiento experimental para la caracterización de muestras obtenidas de temple Tratamiento Térmico
En la Figura 4 se aprecia el procedimiento experimental, el material utilizado fue el acero un acero de bajo carbono AISI 1020. Cinco probetas con dimensiones de 30 mm de diámetro y 10 mm de espesor. Todas las muestras recibieron un tratamiento térmico de austenización a temperaturas de 733, 800, 825, 950 °C durante 30 min con un tiempo de mantenimiento de 3 min / mm seguido de enfriamiento con agua para obtener diferentes características
microestructurales. En este trabajo se controló la temperatura para obtener diferentes tamaños de grano. Una de las muestras se utilizó como muestra intacta.
Metalografía
Para el examen metalográfico, se cortaron, montaron y pulieron pequeñas muestras de acuerdo con el procedimiento estándar. Posteriormente, se atacaron con Nítal al 3% durante dos minutos. La caracterización microestructural y tamaño de grano promedio de las muestras se determinaron utilizando un microscopio metalográfico invertido ZEISS AXIO Vert A1, el procedimiento se realizó acorde a la norma ASTM E112-13 (ASTM, 2015b).
Mediciones de Atenuación y Velocidad Ultrasónicas
Las muestras para mediciones ultrasónicas se cortaron y pulieron cuidadosamente en las superficies superior e inferior con papel de lija, los parámetros ultrasónicos incluyen la velocidad ultrasónica y el coeficiente de atenuación. Las mediciones ultrasónicas fueron del modo pulso- eco. Se utilizó un equipo Krautkramer USM 36, con transductor de haz recto por la técnica pulso-eco de 5.0 MHz de frecuencia y 0.25 pulgadas de diámetro, para el acople al elemento de prueba se utilizó acoplante Sonatec. Que envía un pulso eléctrico negativo al transductor y recibe señales de eco ultrasónico detectadas por el transductor. La presión de contacto entre el
transductor y la muestra de prueba se mantuvo constante. Se calculó la velocidad ultrasónica usando la Ecuación (1). A partir de la relación de amplitud de los dos ecos de la pared posterior, el coeficiente de atenuación se calculó utilizando la Ecuación (2).
Mediciones de Propiedades Mecánicas
Las mediciones de dureza se realizaron en las muestras utilizadas para mediciones ultrasónicas. La dureza se midió utilizando un probador de dureza Vickers INNOVATEST FALCON 500, de acuerdo con la norma ASTM E384 (ASTM, 2017), con una carga de prueba de 9,8 N y un tiempo de permanencia de 10 s a temperatura ambiente. Para cada muestra, la medición se repitió durante tres ubicaciones diferentes.
16 Figura 4
Procedimiento experimental para la caracterización de muestras de Temple.
Preparación mecanica de las muestras
Temple a diferentes temperaturas de austenización
Caracterización microestructural
Determinación de
parametros ultrasónicos medidad de dureza
CAPITULO III Resultados 3.1. Tamaño de Grano
Se aplicó a las fotografías el método estándar de recuento de granos de ASTM E112, como se aprecia en la figura 5, que se obtuvieron con un microscopio óptico para medir el tamaño de grano promedio de las muestras tratadas térmicamente.
Figura 5
Tamaño de grano/colonia medido y fases observadas
Nota. (a) suministro, (b) austenizada a 733 oC, (c) austenizada a 800 oC, (d) austenizada a 850 oC y (e) austenizada a 950 oC
Los valores medidos para el número de tamaño de grano ASTM, y el tamaño de grano promedio se dan en la Tabla 3. El tamaño medio de grano de la muestra intacta fue de 27 μm.
18 Cuando se incrementó la temperatura de austenización en el tratamiento térmico provocó
engrosamiento del grano y el tamaño medio del grano aumentó a 42,7 μm cuando la temperatura de austenización fue máxima en el presente estudio. El tamaño de grano promedio medido en cada muestra tratada térmicamente, dado en la Tabla3, se correlacionó con los parámetros ultrasónicos.
3.2. Microestructuras de Temple
En la figura 6 se aprecia las metalografías ópticas obtenidas para el acero tratadas térmicamente. Se aprecia que al incrementar la temperatura de austenización aumenta el tamaño de grano de la fase precursora (austenita), posibilitando transformaciones de fase de no equilibrio conforme incrementa la temperatura, de hecho, en la figura 6 se aprecia que a medida que la temperatura de austenización aumentó, indujo a trasformaciones de fase de no equilibrio y produjo mayor presencia de bainita y martensita después del enfriamiento en agua. Cuando la temperatura de austenización fue a 733 oC, se aprecia presencia ferrita y bainita; a 800 oC ferrita witmastaten en borde de grano, perlita fina, bainita y martensita; a 825 oC ferrita wittmastaten, bainita y martensita; a 950 oC ferrita wittmastaten, bainita y martensita.
Figura 6
Metalografías ópticas de muestras tratadas térmicamente por temple
Nota. Temperaturas de austenización (a) 733 oC, ferrita y bainita; (b) 800 oC, ferrita witmastaten en borde de grano, perlita fina, bainita y martensita; (c) 825 oC, ferrita wittmastaten, bainita y martensita y (d) 950 oC, ferrita wittmastaten, bainita y martensita
20 3.3 Parámetros Ultrasónicos y Durezas para las diferentes Estructuras de Temple
Tabla 3
Parámetros ultrasónicos y dureza en las microestructuras de temple
Tratamiento Térmico
Tamaño de grano
µm
Velocidad Longitudinal
m/s
Atenuación dB/mm
Dureza HV
STT 27,00 5932.75563 0.22846 212.5
Temple a 733 oC 17,30 5921.84725 0.18585 270.1
Temple a 800 oC 26,00 5912.73997 0.19212 261.3
Temple a 825 oC 36,48 5912.35878 0.21666 295.3
Temple a 950 oC 42,70 5909.09091 0.2214 350.8
3.4. Velocidad Ultrasónica frente a Microestructuras de Temple
En la Figura se muestra una señal de eco ultrasónica típica. El primero y el segundo eco de la pared trasera se observan claramente y se separan en el dominio del tiempo. El tiempo de vuelo se determinó como el lapso de tiempo cuando la magnitud alcanzó un máximo, tal como se detalla en la figura 7.
Figura 7
Señal pulso eco ultrasónica típica
Las velocidades ultrasónicas medida en función a las características microestructurales de temple se muestra en la figura 8, donde cada símbolo es el promedio de tres mediciones. La velocidad ultrasónica promedio fue de 5932,75563 m/s para la muestra intacta, y disminuyó aproximadamente un 0,39% a 5909,09 m/s cuando el tamaño de grano aumentó a 42,70 μm.
Como lo indica la línea discontinua en la figura, existía una relación lineal con un buen coeficiente de correlación. de 0.9906. La reducción de la velocidad ultrasónica se atribuiría principalmente al aumento del tamaño de grano. Aunque las características microestructurales, como la presencia de fases de no equilibrio, como la martensita y bainita afectan la velocidad ultrasónica disminuyéndola, por lo cual los efectos serian acumulativos. Los presentes resultados experimentales también coincidieron bien con los del modelo teórico basado en la conversión de modo y las teorías de dispersión múltiple propuestas por Hirsekorn (1982). La velocidad
ultrasónica disminuyó casi linealmente en aproximadamente un 0,39%, lo cual es razonable y puede explicarse por la dispersión ultrasónica por granos y fases presentes. Por lo cual la sensibilidad de la velocidad ultrasónica al cambio en el tamaño del grano y fases presentes fueron mejores que las de las mediciones de atenuación ultrasónica.
22 Figura 8
Efecto de las microestructuras de temple en la velocidad de propagación del ultrasonido
3.5. Coeficiente de Atenuación Ultrasónica frente a Microestructuras de Temple El coeficiente de atenuación ultrasónica en función a las características
microestructurales se muestra en la figura 9, donde ambos se muestran el valor promedio y el rango de datos para tres mediciones repetidas. Todas las mediciones se realizaron en la región de dispersión de Rayleigh. El coeficiente de atenuación promedio fue de 0.2285 dB / mm para la muestra intacta con un tamaño de grano de 27 μm, y disminuyo aproximadamente 18,64% a 0.18585dB / mm cuando el tamaño de grano disminuyo a 17,3 μm. Desde este punto se produjo un incremento del coeficiente de atenuación a medida que el tamaño de grano con la temperatura en la región austenitica. La atenuación aumento principalmente por el aumento del tamaño de grano como se muestra en la figura 10. Se debe tener en cuenta que las fases presentes también afectan a la atenuación, siendo la martensita la fase que atenúa menos el ultrasonido, por los resultados en esta investigación los efectos serian contrarios, siendo el efecto microestructural
mucho más pequeñas respecto al efecto por tamaño de grano, por lo cual la sensibilidad del coeficiente de atenuación ultrasónica al cambio en el tamaño del grano fue mayor respecto a las fases presentes.
Figura 9
Efecto de las microestructuras de temple en la atenuación del ultrasonido con haz recto
Figura 10
Efecto del tamaño de grano en la atenuación del ultrasonido con haz recto
24 En los presentes resultados experimentales, el coeficiente de atenuación aumento con el tamaño de grano porque la pérdida de energía ultrasónica es mayor debido a la dispersión ultrasónica de los granos. Aunque el coeficiente de atenuación ultrasónica incluye términos de absorción y dispersión, el término de absorción ultrasónica es muy pequeño y puede ignorarse en el caso de materiales policristalinos, y la dispersión ultrasónica por granos e interfaces domina el cambio en el coeficiente de atenuación ultrasónica (Aghaie-Khafri et al., 2012; Wan et al., 2017).
3.6. Velocidad Ultrasónica frente a Dureza de las Microestructuras de Temple
El incremento de dureza a medida que aumento la temperatura de austenización, permite suponer que mayor efecto tuvo la presencia de fases de no equilibrio respecto al incremento del tamaño de grano. La velocidad de propagación ultrasónica es el resultado de las modificaciones microestructurales, esta disminuye, conforme incrementa el tamaño de grano y la presencia de fases de no equilibrio, como ambos factores tienen efectos similares en la velocidad ultrasónica, es posible tener una aproximación que relaciona la dureza con la velocidad de propagación. En la figura 11 se aprecia la relación entre la dureza y la velocidad de propagación ultrasónica. La reducción de la velocidad ultrasónica se atribuiría principalmente a la presencia de fases de no equilibrio, como la martensita y bainita, Aunque, el aumento del tamaño de grano y su efecto no debe ser ignorado.
Figura 11
Relación de dureza en las microestructuras de temple y la velocidad de propagación ultrasónica
3.7. Atenuación Ultrasónica frente a Dureza de las Microestructuras de Temple
A medida que aumento la temperatura de austenización, se produjo un incremento en la dureza debido a la mayor presencia de fases de no equilibrio en los especímenes de prueba después del temple, la presencia de martensita explica el incremento de dureza, fase que atenúa menos el ultrasonido, como los resultados muestran un incremento en la atenuación ultrasónica principalmente por el incremento del tamaño de grano, no es posible tener una buena relación que pronostique la dureza con medidas de la atenuación ultrasónica. Por los resultados en esta investigación los efectos serian contrarios, y no es posible tener una buena relación entre la dureza y la atenuación ultrasónica.
26 Figura 12
Relación de dureza en las microestructuras de temple y (a) atenuación del ultrasonido, (b) tamaño de grano
(a) (b)
CAPITULO IV Discusión de resultados
Las variaciones microestructurales de las muestras obtenidas por temple de muestras calentadas a diferentes temperaturas en la región austenitica, son caracterizadas por tamaño del grano y por la presencia de fases obtenidas después del enfriamiento en agua, la utilidad de los parámetros ultrasónicos para caracterizar las variaciones microestructurales es posible por la sensibilidad del método de ensayo al variar con el tamaño del grano y fases presentes, producto de las transformaciones de fase. La velocidad ultrasónica disminuye principalmente por las fases de no equilibrio como la martensita y bainita. Aunque el incremento de tamaño de grano no debe ignorarse, porque tiene un efecto similar, ambos efectos son acumulativos, la sensibilidad de la velocidad ultrasónica al cambio en el tamaño del grano y fases presentes son una buena
alternativa para su caracterización y es posible tener una aproximación que relaciona el incremento de dureza con la disminución de la velocidad de propagación, principalmente por presencia de fases de no equilibrio. La atenuación ultrasónica aumenta a medida que aumenta el tamaño de grano, aunque las fases presentes también afectan a la atenuación, siendo la martensita la fase que atenúa menos el ultrasonido, ambas características tienen efectos contrarios en la atenuación; por los resultados, la sensibilidad del coeficiente de atenuación ultrasónica al cambio en el tamaño del grano fue mayor respecto a las fases de no equilibrio. El incremento de dureza se produce conforme incrementa la temperatura en la región austenitica, debido a la mayor presencia de martensita (fase que atenúa menos el ultrasonido), como los resultados reportan un incremento de la atenuación ultrasónica, principalmente por incremento del tamaño de grano, no es posible una buena relación que pronostique el incremento de dureza con medidas de la
atenuación ultrasónica.
28 CAPITULO V
Conclusiones
La velocidad ultrasónica es sensible al cambio en el tamaño del grano y fases presentes por lo cual es una alternativa para su caracterización, la cual ha permito relacionar el incremento de dureza por presencia de fases de no equilibrio, con la disminución de la velocidad de
propagación.
En presencia de diversas características microestructurales, el uso del coeficiente de atenuación ultrasónica sería mejor para caracterizar el tamaño de grano, ya que la atenuación ultrasónica es principalmente sensible a cambios en el tamaño de grano entre varias
características microestructurales.
Las medidas de atenuación ultrasónica no permiten pronosticar la dureza en las estructuras de temple debido a que la interacción de las características microestructurales (tamaño de grano y fases de no equilibrio) producen efectos contrarios en la atenuación.
Para obtener mediciones ultrasónicas confiables se requiere una configuración experimental simple sin embargo es necesario una preparación cuidadosa de la superficie y mantener el paralelismo y planicidad de los elementos de prueba.
Trabajos futuros deben considerar mediciones ultrasónicas con haz angular.
Referencias Bibliográficas
Ahn, B., Lee, S., Hong, S., Kim, H., & Kang, S. (1999). Application of the acoustic resonance method to evaluate the grain size of low carbon steels. NDT & E International, 32(2), 85–
89. https://doi.org/10.1016/S0963-8695(98)00032-2
Aghaie-Khafri, M., Honarvar, F. & Zanganeh, S. (2012). Characterization of grain size and yield strength in AISI 301 stainless steel by ultrasonic attenuation measurements. Journal of Nondestructive Evaluation, 31, 191-196.
https://doi.org/10.1007/s10921-012-0134-z
American Society for Testing and Materials. (2000). ASTM E664-93, Standard Practice for the Measurement of the Apparent Attenuation of Longitudinal Ultrasonic Waves by
Immersion Method. ASTM International, West Conshohocken, PA, EE. UU.
American Society for Testing and Materials. (2015a). ASTM E494-15, Standard Practice for Measuring Ultrasonic Velocity in Materials. ASTM International, West Conshohocken, PA, EE. UU.
American Society for Testing and Materials. (2015b). ASTM E112-13, Standard Test Methods for Determining Average Grain Size. ASTM International, West Conshohocken, PA, EE.
UU.
American Society for Testing and Materials. (2017). ASTM E384-17, Standard Test Method for Microindentation Hardness of Materials. ASTM International, West Conshohocken, PA, EE. UU.
American Society for Metals. (1991). Nondestructive Testing Handbook, Ultrasonic testing 2th edition. ASM International, EE.UU.
30 Behjati, P., Vahid, H., Mahdavi, R., & Rasouli, D. (2010). Effect of microstructure on
attenuation mechanism of ultrasonic waves in carbon steels. Materials Science and Technology, 26(4), 482–486. https://doi.org/10.1179/026708309X12495548508509 Botvina, L., Fradkin, L. & Bridge, B. (2000). A new method for assessing the mean grain size of
polycrystalline materials using ultrasonic NDE. Journal of Materials Science, 35, 4673–
4683. https://doi.org/10.1023/A:1004890604013
Bouda, A., Lebaili, S. & Benchaala, A. (2003). Grain size influence on ultrasonic velocities and attenuation. NDT & E International, 36(1), 1-5. https://doi.org/10.1016/S0963-
8695(02)00043-9
El-Rayes, M., El-Danaf, E. & Almajid, A. (2015). Ultrasonic characterization of heat-treatment effects on SAE-1040 and -4340 steels. Journal of Materials Processing Technology, 216, 188-198. https://doi.org/10.1016/j.jmatprotec.2014.09.005
Hakan, C. & Keleş, Y. (2003). Ultrasonic characterisation of hot-rolled and heat-treated plain carbon steels. Insight - Non-Destructive Testing and Condition Monitoring, 45, 615-620.
https://doi.org/10.1784/insi.45.9.615.52936
Hakan, C. & Orkun, B. (2005). Characterization of microstructural phases of steels by sound velocity measurement. Materials Characterization. 55(2), 160-166.
https://doi.org/10.1016/j.matchar.2005.05.002
Hakan, C. & Cam, I. (2007). Comparison of magnetic Barkhausen noise and ultrasonic velocity measurements for microstructure evaluation of SAE 1040 and SAE 4140 steels.
Materials Characterization. 58(5), 447-454.
https://doi.org/10.1016/j.matchar.2006.06.008
Hirsekorn, S. (1982). The scattering of ultrasonic waves by polycrystals. The Journal of the Acoustical Society of America, 72, 1021–1031. https://doi.org/10.1121/1.388233 Jhang, K. (2009). Nonlinear ultrasonic techniques for nondestructive assessment of micro
damage in material: A review. International Journal of Precision Engineering and Manufacturing, 10, 123-135. https://doi.org/10.1007/s12541-009-0019-y
Khan, S., Khan, T., Joya, Y., Khan, M., Ahmed, S. & Shah, A. (2016). Evaluation of the properties of AISI 316L stainless steel materials by means of non-destructive tests.
Nondestructive testing and Evaluation, 31(4), 360–370.
https://doi.org/10.1080/10589759.2015.1121265
Lehto, P., Remes, H., Saukkonen, T., Hänninen, H. & Romanoff, J. (2014). Influence of grain size distribution on the Hall-Petch relationship of welded structural steel. Materials Science and Engineering: A, 592, 28–39. https://doi.org/10.1016/j.msea.2013.10.094 Li, W., Chen, B., Qing, X & Cho, Y. (2019). Characterization of Microstructural Evolution by
Ultrasonic Nonlinear Parameters Adjusted by Attenuation Factor. Metals, 9(3), 271.
https://doi.org/10.3390/met9030271
Moghanizadeh, A. & Farzi, A. (2016). Effect of heat treatment on an AISI 304 austenitic stainless steel evaluated by the ultrasonic attenuation coefficient. Materials Testing, 58(5), 448–452. https://doi.org/10.3139/120.110878
Palanichamy, P., Joseph, A., Jayakumar,T. & Raj, B. (1995). Ultrasonic velocity measurements for estimation of grain size in austenitic stainless steel. NDT & E International, 28(3), 179-185. https://doi.org/10.1016/0963-8695(95)00011-L
Papadakis, E. (1963). Rayleigh and Stochastic Scattering of Ultrasonic Waves in Steel. Journal of Applied Physics, 34, 265–269. https://doi.org/10.1063/1.1702596
32 Rens, K., Wipf, T. & Klaiber, F. (1997). Review of Nondestructive Evaluation Techniques of
Civil Infrastructure. Journal of Performance of Constructed Facilities, 11(4), 152–160.
https://doi.org/10.1061/(ASCE)0887-3828(1997)11:4(152)
Rodríguez, E., Stella, J., Ruiz, A., Fargas, G. & Mateo, A. (2011). Characterization of microstructural changes in a duplex stainless steel using spectral analysis and
conventional ultrasonic techniques. Materials Testing. 53(9), 564–571. https://doi.or g/10.3139/120.110264
Ruelas, J. (2018). Mejoramiento de las propiedades mecánicas de los aceros SAE 1020 y SAE 1045 soldados, en relación a la microestructura obtenida [Tesis de pregrado,
Universidad Nacional de San Agustín de Arequipa]
http://repositorio.unsa.edu.pe/handle/UNSA/6081
Ruiz, A., Fuentes, K., Lopez, V. & Leon, C. (2017). Microstructural and ultrasonic
characterization of 2101 lean dúplex stainless steel welded joint. Applied Acoustics. 117, 12-19. https://doi.org/10.1016/j.apacoust.2016.10.018
Tehrani, N., Abbasi, Z., Ozevin, D., & Indacochea, J. E. (2019). Metallurgical Characterization of a Low Carbon Steel Microstructure Using Linear and Nonlinear Ultrasonics. Journal of Materials Engineering and Performance. 28, 7206–7212.
https://doi.org/10.1007/s11665-019-04434-z.
Toozandehjani, M., Matori, K., Ostovan, F., Mustapha, F., Zahari, N. & Oskoueian, A. (2015).
On the correlation between microstructural evolution and ultrasonic properties: a review.
Journal of Materials Science, 50, 2643–2665. https://doi.org/10.1007/s10853-015-8855-x
Uzun, F. & Bilge, A. (2015), Application of ultrasonic waves in measurement of hardness of welded carbon steels. Defence Technology, 11(3), 255-261
https://doi.org/10.1016/j.dt.2015.05.002
Wan, T., Naoe, T., Wakui, T., Futakawa, M., Obayashi, H. & Sasa, T. (2017). Effects of Grain Size on Ultrasonic Attenuation in Type 316L Stainless Steel. Materials, 10(7), 753.
https://doi.org/10.3390/ma10070753
Zhang, J., Song, Y., Li, X., & Zhong, C. (2020). Comparison of Experimental Measurements of Material Grain Size Using Ultrasound. Journal of Nondestructive Evaluation, 39(2), 1-8.
https://doi.org/10.1007/s10921-020-00675-4
Zhu, L., Liu, X., Fan, P., & Liu, J. (2019). A Study of microstructure evolution during creep of 9Cr-1Mo steel using ultrasonic and hardness measurements. Journal of Materials Engineering and Performance, 28(4), 2348-2355. https://doi.org/10.1007/s11665-019- 03987-3
34 ANEXOS
Anexo A: Fotografías Figura A.1.
Fotografías del Tratamiento Térmico de Temple
Figura A.2
Equipo de Ultrasonido Krautkramer USM 36
Figura A.3
Micro Durómetro digital INNOVATEST modelo Falcon 501
36 Figura A.4
Microscopio Metalográfico invertido Karl Zeiss modelo AXIOVERT A1
UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO
RECTORADO
UNT
UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO DECLARACIÓN JURADA
Los AUTORES suscritos en el presente documento DECLARAMOS BAJO JURAMENTO que somos los responsables legales de la calidad y originalidad del contenido del Proyecto de Investigación Científica, así como, del Informe de la Investigación Científica realizado.
“EFECTO DE LAS MICROESTRUCTURAS DE TEMPLE DE UN ACERO DE BAJO CARBONO EN LA ATENUACIÓN Y VELOCIDAD DE PROPAGACIÓN DEL ULTRASONIDO”
PROYECTO DE INVESTIGACIÓN CIENTÍFICA INFORME FINAL DE INVESTIGACION CIENTÍFICA PROY DE TRABAJO DE INVESTIGACIÓN ( ) TRABAJO DE INVESTIGACIÓN (PREGRADO) ( ) (PREGRADO)
PROYECTO DE TESIS PREGRADO ( ) TESIS PREGRADO ( X )
PROYECTO DE TESIS MAESTRÍA ( ) TESIS MAESTRÍA ( )
PROYECTO DE TESIS DOCTORADO ( ) TESIS DOCTORADO ( )
Equipo Investigador Integrado por:
N° APELLIDOS Y
NOMBRES FACULTAD DEP. ACADÉMICO
CATEGORÍA DOCENTE
ASESOR
CÓDIGO Docente asesor Número Matrícula
del estudiante
Autor Coautor
Asesor
1 Rivera Quiñonez Jose Enrique INGENIERÍA ING. METALURGICA BACHILLER 10215003-15 Autor
2 Ugarte Quiroz Silvia Ercelinda INGENIERÍA ING. METALURGICA BACHILLER 10515004-15 Autor
Trujillo, …. de ……… del 2022
DNI: 74073279
--- ---
Firma RIVERA QUIÑONEZ JOSE ENRIQUE
DNI: 75337901
--- ---
Firma UGARTE QUIROZ SILVIA ERCELINDA
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UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO
CARTA DE AUTORIZACIÓN DE PUBLICACIÓN DE TRABAJO DE
28 diciembre
UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO
RECTORADO
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INVESTIGACIÓN EN REPOSITORIO DIGITAL RENATI-SUNEDU
Trujillo, …. de ……… del 2022
Los autores suscritos del INFORME FINAL DE INVESTIGACIÓN CIENTIFICA
Titulado: “EFECTO DE LAS MICROESTRUCTURAS DE TEMPLE DE UN ACERO DE BAJO CARBONO EN LA ATENUACIÓN Y VELOCIDAD DE PROPAGACIÓN DEL ULTRASONIDO”
AUTORIZAMOS SU PUBLICACIÓN EN EL REPOSITORIO DIGITAL INSTITUCIONAL,
REPOSITORIO RENATI-SUNEDU, ALICIA-CONCYTEC, CON EL SIGUIENTE TIPO DEACCESO:
A. Acceso Abierto:
B. Acceso Restringido (datos del autor y resumen del trabajo) C. No autorizo su Publicación
Si eligió la opción restringido o NO autoriza su publicación sírvase justificar ………
………
ESTUDIANTES DE PREGRADO: TRABAJO DE INVESTIGACIÓN TESIS
ESTUDIANTES DE POSTGRADO: TESIS MAESTRÍA TESIS DOCTORADO
DOCENTES: INFORME DE INVESTIGACION OTROS
DNI: 74073279
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DNI: 75337901
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1 Este formato en el caso de Informe de investigación científica docente debe ser llenado, firmado, escaneado y adjuntado en el sistema de www.picfedu.unitru.ed
N° APELLIDOS Y NOMBRES FACULTAD
CONDICIÓN (NOMBRADO, CONTRATADO, EMÉRITO,
estudiante, OTROS)
CÓDIGO Docente asesor Número Matrícula del
estudiante
Autor Coautor
asesor 1 Rivera Quiñonez Jose Enrique
INGENIERÍA BACHILLER 10215003-15
AUTOR 2 Ugarte Quiroz Silvia Ercelinda
INGENIERÍA BACHILLER 10515004-15 AUTOR
X
28 diciembre
X
Habiéndose hecho las correcciones y recomendaciones emitidas por el Jurado calificador, se declara expedito el presente trabajo.
Por tanto, se autoriza continuar los trámites para la obtención del Título correspondiente.
Dr. AGUILAR RODRÍGUEZ, LUIS WILFREDO
Presidente
Ms. CASTILLO CHUNG, ALDO ROGER
Secretario
Dr. JORGE WIFREDO VERA ALVARADO
Asesor
