Formulas y Tablas

I N D I C E

INTRODUCCION

CAPITULO 1

Pág.

1.- Presión Hidrostática ………...………….8 2.- Volumen de acero ...8 3.- Velocidad anular...9

4.- Capacidad en tubería, agujeros y espacio anular...10

5.- Cantidad de barita para densificar el fluido de perforación ( formula y método practico)...10

6.- Peso de tubería flotada...12

7.- Densidad que se obtiene al mezclar dos o más fluidos de diferentes densidades...13

8.- Volumen de aceite ( diesel ) para emulsionar el fluido de perforación inicialmente...13

9.- Volumen de aceite para aumentar la emulsión...14

10.- Cantidad de agua o aceite necesaria para disminuir la densidad...14

11.- Cantidad de agua necesaria para disminuir el % de sólidos en exceso...15

12.- Para convertir % en peso a p.p.m. de NaCI...15

13.- Concentración para preparar un lodo base-agua bentonítico...15

14.- Para convertir cloruros a sal...16

15.- Cloruros ( CI- )...16

16.- Velocidad anular optima para rangos normales de diámetros de agujeros y pesos de lodo...17

17.- Caballos de potencia hidráulica...17

18.- Calculo de diámetro de toberas...18

19.- Caida de presión en flujo turbulento...19

20.- Densidad de circulación o equivalente...20

21.- Caída de presión en flujo laminar en el espacio anular...20

22.- Numero de lingadas para sacar para llenar el pozo...21

23.- Capacidad acarreadora de los fluidos...22

24.- Numero de emboladas/min. Cuando se requiere un determinado gasto...23

25.- Gasto requerido para una velocidad anular...23

26.- Peso de un tubo ( parte lisa )...24

27.- Diámetro interno de un tubo...24

28.- Resistencia a la tensión de un tubo...25

29.- Máximo peso disponible para la barrena...26

30.- Longitud o tramos de lastra barrenas ( D:C: ) para perforar...27

31.- Punto neutro...28

32.- Área transversal de un tubo...29

33.- Diámetro de un tambor...29

34.- Servicio realizado por un cable...30

35.- Carga máxima permisible en las líneas...31

36.- Equivalencias de tubos de diferentes pesos...32

37.- Presión de formación...32

38.- Presión total de sobrecarga...33

39.- Gradiente geotérmico. ( Costa del Golfo de México )...36

FORMULAS Y TABLAS PARA TRABAJOS DE

PERFORACIÓN

40.- Intensidad y severidad de la pata de perro...36

41.- Potencia al gancho...38

42.- Lineamiento de gasto y optimización hidráulica...39

43.- Volumen de agua para una lechada...39

44.- Principales funciones trigonometricas para triangulo rectángulo...40

45.- Costo por metro de perforación...42

46.- Tiempo requerido de una barrena próxima, para obtener el mismo costo por metro (tiempo para salir a mano)...43

47.- Tiempo máximo permisible para que el costo no aumente...44

48.- Torque de una T.P...46

49.- Gasto mínimo recomendable ( Ecuación de Fullerton)...46

50.- Volumen de un tanque cilíndrico, en posición horizontal...47

51.- Diámetro de estrangulador...48

52.- Disminución de densidad en un fluido agregando agua o aceite, conservando el volumen constante..49

53.- Tipo de flujo invasor en el pozo...50

54.- Presión inicial y final de circulación en el control de un brote...51

55.- Densidad de control...52

56.- Punto libre...52

57.- El exponente “d”...53

58.- Diseño de sarta de perforación...54

59.- Calculo de la relación aceite / agua...55

60.- Potencia máxima en la barrena...55

61.- Desgaste de una barrena de insertos...55

62.- Peso real (aproximado) sobre la barrena en un pozo direccional...56

63.- Velocidad de chorro necesaria contra la velocidad de perforación...56

64.- Peso de un materia, en función de su densidad y su volumen...57

65.- Profundidad vertical y desplazamiento horizontal en pozo direccional (ángulo promedio)...58

66.- Densidad equivalente en una prueba de goteo...60

CAPITULO II

T A B L A S

TITULO

1.- Factor de flotación (Ff)

2.- Densidad de algunos materiales. 3.- Resistencia de materiales. 4.- Pesos de tubería de perforación.

5.- Condiciones optimas de un lodo convencional (base agua) controlado con en viscosímetro “FAN”. 6.- Datos principales de una brida A:P:I:

7.- Peso de lastra barrena.

8.- Contaminantes más comunes y sus efectos en los fluidos base-agua. 9.- Ton-KM para efectuar corte.

10.- Relación entre factores de seguridad y factores de servicio. 11.- Declinación magnética.

12.- Tabla de conversiones.

13.- Condiciones optimas para un fluido de perforación en emulsión inversa. 14.- Longitudes recomendadas para los cortes de cable.

15.- Datos de herramienta Dyna-Dril. 16.- Datos de herramienta Navi-Drill. 17.- Resistencia mecánica del cable (camesa).

18.- Cantidad requerida de aditivos para preparar 1 m3 de fluido de Protexil EI_IMP. 19.- Clasificación API de los cementos utilizados en la industria petrolera.

20.- Aplicaciones de los cementos API. 21.- Catalizadores de uso común en el cemento. 22.- Aditivos de control de filtración.

23.- Retardadores de uso común.

24 Materiales que se añaden comúnmente a las lechadas para controlar perdida de circulación. 25.- Efectos de los aditivos del lodo en el cemento.

26.- Datos para la colocación de grapas en cables. 27.- Resistencia de cables de Manila.

28.- Tipos de anclas.

29.- Equivalencias de conexiones.

30.- Apriete adecuado para conexiones de T.P. y T.P. extra-pesada (H.W.). 31.- calculo de la altura máxima de la unión encima de las cuñas.

32.- Recalcado de tubería.

33.- Identificación y tratamiento de un fluido contaminado. 34.- Concentración optima de obturantes.

35.- Tabla de torsión aplicada a la tubería de perforación mediante la rotaria.

PAG.

Perforación Direccional Controlada...99 Control de brotes...139 Glosario...230

I N T R O D U C C I O N

La capacidad de analizar cualquier problema en perforación de pozos debe ser en

forma sencilla y lógica para aplicar una solución en pocos principios básicos bien

conocidos. El enfoque principal de este trabajo consiste en la recopilación de formulas

y tablas de aplicación útil y practica para cualquier persona involucrada en los

trabajos de perforación.

CAPITULO 1

F O R M U L A S

1. - PRESIÓN HIDROSTATICA.

La presión hidrostática es la presión que ejerce el peso de una columna de fluido a una determinada profundidad.

pH = D X P 10

Donde:

Ph= Presión hidrostática en Kg/cm2.

D = Densidad del fluido de perforación en gr/cm3. P = Profundidad de la columna de fluido en m.

2.- VOLUMEN DE ACERO.

Al sacar y meter la sarta de perforación es necesario saber el volumen de fluido que baja o aumenta en las presas para detectar alguna perdida de circulación o entrada de fluido al pozo conociendo el volumen de acero o para otros cálculos.

Va = Ps 7.85

Donde:

Va = Volumen de acero en m3 o Lts.

Ps = Peso de la sarta en el aire en Tons. O Kg.

3.-VELOCIDAD ANULAR.

La velocidad anular es la velocidad con que viaja al fluido a la superficie.

Va = 24.5 x Q o Va = Q x Factor D2 - d2

Donde:

Va = Velocidad anular en pies/min. Q = Gasto de bomba en gal/min. D = Diámetro del agujero en pulg. D = Diámetro de la T.P. en pulg.

Ejemplo: T.P. –4 ½”. Agujero- 9 ½”. Gasto- 350 gal/min. 1.- Va = 24.5 x 350 2.- Va = 8575.0 9.5 - 4.5 90.25-20.25 3.- Va = 8575.0 4.- Va = 122.5 pies/min. 70 Va. = 350 gal/min x 0.357 Va = 124.9 pies/min.

4.- CAPACIDAD EN TUBERÍA, AGUJEROS Y ESPACIO

ANULAR.

V = Di2 * 0.5067 Va = ( D2 – d2 ) * 0.5067

Donde :

V = Capacidad en tubería o agujero en Lts/m.

Di = Diámetro interior del tubo o agujero sin tubería en pulg. Va = Capacidad anular en Lts/m.

D = Diámetro del agujero en pulg. d = Diámetro del tubo en pulg.

5.- CANTIDAD DE BARITA PARA DENSIFICAR EL

FLUIDO DE PERFORACIÓN ( FORMULA Y METODO

PRACTICO ).

Pa = Df - Do x V

1 - Df Da

Donde:

Pa = peso materia agregado en Kg Df = Densidad final en gr/cm3. Do = Densidad original en gr/cm3.

Da = Densidad del materia densificante ( barita ) en gr/cm3. V = volumen del fluido de perforación en lts.

Ejemplo:

Aumentar la densidad de 1.15 x 1.28 teniendo en el sistema de circulación 220.0 m3 de lodo. ( Densidad de la barita en 4.16 gr/cm3).

1.- Pa = ( 1.28 – 1.15 ) x 220.000 2.- Pa = 0.13 x 220.000 1 - 1.15 1 – 0.276

3.- Pa = 28,600 4.- Pa = 39502 Kg 39502 Kg = 790 sacos 0.724 50 kg.

METODO PRACTICO

1ro. Se restan las densidades.

2do. El resultado anterior se multiplica por 28, que es una constante.

3ro. Multiplicando este resultado por el volumen de lodo por densificar en m3 se obtiene finalmente él numero de sacos.

Ejemplo:

1.28 – 1.15 = 0.13 0.13 x 28 = 3.64 3.64 x 220 = 800 sacos.

6. - PESO DE TUBERÍA FLOTADA.

Pf = Ff x Pa, Ff = 1 - D Da

Donde:

Pf = Peso de la tubería flotada en ton. Ff = Factor de flotación sin unidades. Pa =Peso de la tubería en el aire en ton. D = Densidad del fluido en gr/cm3. Da = densidad del acero en gr/cm3.

7.- DENSIDAD QUE SE OBTIENE AL MEZCLAR DOS O

MÁS FLUIDOS DE DIFERENTES DENSIDADES.

Df = (D1 x D2) + (D2 x V2) + … (V1 + V2) + …

Donde:

Df = Densidad final obtenida en gr/cm3. D1 = Densidad del primer fluido en gr/m3. V1 = Volumen del primer fluido en m3 o lts. D2 = densidad del segundo fluido en gr/cm3 V2 = Volumen del segundo fluido en m3 o lts.

8.- VOLUMEN DE ACEITE ( DIESEL ) PARA EMULSIONAR

EL FLUIDO DE PERFORACIÓN INICIALMENTE.

Va = P . x V (100-P)

Donde:

Va = Volumen de aceite en m3.

P = Por ciento que se desea emulsionar en %. V = Volumen del fluido de perforación en m3.

9.- VOLUMEN DE ACEITE PARA AUMENTAR LA

EMULSIÓN.

Va = (Pf - Pi ) x V (100 - Pf)

Donde :

Va = Volumen de aceite para aumentar la emulsión en m3. Pf = porciento de la emulsión que se desea en %.

V = volumen del fluido de perforación en m3.

10.- CANTIDAD DE AGUA O ACEITE PARA DISMINUIR

LA DENSIDAD.

Va = (PF _- Pi) xV

(Df – Da)

Donde :

Va = Volumen de agua o aceite en m3.

Df = Densidad que se desea disminuir en gr/cm3. Di = Densidad que tiene el fluido en gr/cm3. Da = densidad del agua o aceite en gr/cm3.

V = Volumen del fluido en que desea disminuir la densidad en m3.

11.-CANTIDAD DE AGUA NECESARIA PARA DISMINUIR

ÉL % DE SÓLIDOS EN EXCESO.

V=(p x v1

100

Donde:

V = Volumen de agua para agregar en m3.

P = Porciento de sólidos en exceso = porciento de sólidos en la retorta menos porciento de sólidos normales V1= volumen de lodo en el sistema de circulación en m3.

12.-PARA CONVERTIR % EN PESO A p.p.m. DE NaCL.

(%EN PESO DE NACL)X10,000=P.P.M. de NaCL

Donde:

13.-CONCENTRACIÓN PARA PREPARAR UN LODO

BASE-AGUA (BENTÓNITICO).

70Kg (Bentonita) / m3 (agua). (al7%). Proporciona : Viscosidad de 42 a 48seg.

Densidad de 1.079gr/cm3 más o menos.

Si no se obtiene viscosidad arriba de 42 seg. Es necesario incrementar la concentración de arcilla, por su deficiente calidad.

14.-PARA CONVERTIR CLORUROS A SAL.

P.P.m. NaCL = (P.PM Cl.) x 1.65 P.P.m. KCL = (P.P.m. Cl) x 2.1 P.P.m.CaCL2 = (P.P.m.Cl)x1.56

15.-CLORUROS ( CL¨).

p.p.m. CL= ( V.AgNO3)xF V Donde:

p.p.m. CL = Partes por millón de cloruros.

V.AgNO3 = Volumen de nitrato de plata utilizados para Obtener el color rojizo en cm3.

V = Volumen de filtrado en cm3.

F = Factor según la concentración del nitrato de plata (1:1,0,000).

16.-VELOCIDAD ANULAR ÓPTIMA PARA RANGOS

NORMALES DE DIÁMETRO DE AGUJEROS Y PESOS DE

LODO.

Vo = 1416 ( DA x D1)

Donde:

Vo = velocidad anular óptima en pies/min. Da =Diámetro del agujero en pulg.

D1 =Densidad del fluido de perforación en g/r cm.

17.-CABALLOS DE POTENCIA HIDRÁULICAS.

H.P.H. =QXP 1714

Donde:

H.P.H. =Potencia hidráulica en H.P. Q = Gastos de bomba en gal/min.

P = presión en lbs./pulg2 (Se utilizará la presión en donde se requiera él calculo).

18.-CALCULO DE DIÁMETRO DE TOBERAS.

J3=3.469 X QX D1 ,

J2= 4.249x QX D1

P

P

Donde

J3 =Tamaño de tres toberas en 32 avos. Q =gasto de bomba en gal/min. D 1densidad del fluido en gr/cm3.

P =perdida de presión que se desea en las barrenas en lbs/pulg2.

J2=tamaño de dos toberas en 32 avos.

Ejemplo. Bna – 81/2.

Gasto – 3oo gal/min. Lodo – 1.20gr/cm3.

Presión disponible para lan Bna.-900lbs/pulg2.

J3 = 3.469x 300 x 1.20 900

J3 = 3.469x 300 x 0.036 =3.469 x 10.8

J3 3.469 x 3.286 =11.399

Se toman: 2T – 11/32 y 1T =12/32 ó 3T – 11/32

19.-CAIDA DE PRECIÓN DE FLUJO TURBULENTO

1.86 0.8 0.2 1.86 0.8 0.2 P =Q XG XVp XL, Pa = Q XG XVP X LA

4.86 3 1.86

952 X D (D4 –D3) (D4+ D4+D3 X 952

Números de reynolds mayor de 3,000. Donde:

1

2

P =Caída de presión por fricción en el interior del tubo en lbs/pulg2. Q =gasto de bomba en gal/min.

G =peso de fluido en m. L =Longitud de tubería en m

La =longitud del espacio anular en m. D =Diámetro interior del tubo en pulg.

D4 =Diámetro mayor del espacio anular en pulg.

D3 =Diámetro menor del espacio anular en pulg.

Pa =Caída de presión por fricción en el espacio anular en Lbs/pulg2.

Vp = Viscosidad plástica ( corresponde al fluido plástico de tipo Bingham) en centipoises ( cp) Ejemplo: T.P.- 41/2 – 16.6 lbs/pie – 2500.0m D.I.- 3.826¨. Lodo- 1.25gr/cm3 Vp- 20 cp Gasto- 350 gal/min. 1.86 0.8 0.2 P=350 x 1.25 x 20 x 2500

4.86 952 x 3.826 p = 53.947 x 1.95 x 1.82 x 2500 952 x 679.4 P=454 lbs/pulg2

20.-DENCIDAD DE CIRCULACIÓN O EQUIVALENTE

DC = Pa x 0.703 + D1

P

Donde:

Dc = densidad de circulación en gr/cm3.

Pa = Caída de presión por fricción en el espacio anular En lbs/pulg2.

P = profundidad del pozo en m. D1 = densidad del fluido en gr/cm3.

21.-CAIDA DE PRECIÓN EN FLUJO DE LAMINAR EN EL

ESPACIO ANULAR.

Pa = L x YP____+ VP x L x v

68.58 (Dh-Dt) 27.432(Dh-Dt)2

Donde:

Pa =Caída de presión en el espacio anular en lbs7pulg.2 Dh =Diámetro del agujero en pulg.

Dt =Diámetro de la T.P. en pulg.

1

2

L = longitud del espacio anular o profundidad del pozo En m.

Vp = Viscosidad plática en cp Yp = punto de cedencia en lbs/100ft2 V = velocidad anular en pies/min.

22.-NUMERO DE LINGADAS POR SACAR ANTES DE

LLENAR EL POZO

L =Ph X 10 , Lt =4 x D2¡ x L-L

DL P

Donde:

L =Disminución del nivel del fluido para una determinada reducción de presión hidrostática en m. Ph =presión hidropática por reducir al sacar la T.P.. en kg/cm2(Máxima recomendable 3.5kg/cm2). Dl= densidad del fluido en gr/cm3.

Lt = longitud de T.P. por sacar para llenar el pozo en m. P = Peso de T.P. en kg/m. Ejemplo: Bna = 81/2, T.P. .-4 ½ - 24.73 kg/m. T.R. – 95/8¨ x 8.755¨. Lodo – 1.30 gr/cm3. Disminución de ph –3.0’kg/cm2. 2 L L =3.0 x 10 = 23m L =4X8.755 x 23 -23 1.30 24.73 L =4 x 76. 65 x 23 - 23 24.73

L =285-23 =262.0 de T.P. 262m = 9.7 cada 10 lingadas, llenar el pozo

27.0

23.-CAPACIDAD ACARREADORA DE LOSFLUIDOS

2

Vs =69.250 X Dx Vf x (Pp-Pf -Vn- Vf-Vs

VP x Vf + 399x (Dh-Dp

Donde:

Vs = Velocidad de deslizamiento de la partícula en pies7min. D = diámetro de la partícula en pulg.

Vf =velocidad promedio de la partícula enpies/min. Pp =Peso de la partícula en pies/min3.

Pf = peso del fluido en gr/cm3. Vp = viscosidad plástica en gr/cm3.

Yp =Punto de cedencia en lbs/100ft.

Dh =diámetro del agujero en pulg.

1

2

3

Dp=Diámetro de la T.P. en pulg.

Vn = Velocidad neta hacia arriba de la partícula en pies/min.

24.-NUMERO DE emb/min CUANDO SE REQUIERE UN DE

TERMINADO GASTO.

Gasto en gal/min = Nro. De emb/min Gasto en gal/emb

Al dividir entre gal7emb, se anotarán al 100%, 90% etc. De eficiencia volumétrica que desee.

25.-GASTO REQUERIDO PARA UNA VELOCIDAD

ANULAR.

QV =Vr F

Donde.

QV = Gasto requerido para una velocidad anular en gal/min. Vr =Velocidad anular.

F =Factor de la velocidad anular Ejemplo:

Bna-91/2. T.P.-41/2.

Lodo- 1.20gr/cm3.

Se desea a tener una velocidad anular de 130 pies/min Calcular el gasto de bomba.

Qv = 130 =364 gal/min. 0.357

26.-PESO DE UN TUBO(parte lisa).

2 2 P =(D- d ) x 2.67

Donde:

P =peso del tubo en lbs/pie. D = Diámetro externo en pulg. D= Diámetro interno en pulg.

27.-DIAMETRO INTERNO DE UN TUBO

2 DI = D- 0.374x P

Donde:

Di =Diámetro del tubo en pulg. D = Diámetro extremo en pulg. D= peso de tubo en Lbs/pie (parte lisa)

Ejemplo:

T.p.- 41/2 – peso nominal – 16.6 lbs/pie. Peso parte plana – 14.98 lbs/pie.

2

Di = 4.5 - 0.374 x 14.98

Di = 20.25 – 5.60 = 14.65

Di =3.827¨

28.-RESISTENCIA A LA TENCIÓN DE UN TUBO.

RT = 0.1333 x R x P

Donde:

Rt 0 resistencia de un tubo a la tensión en Kg R = resistencia a la tensión del material en lbs/pulg2 (tabla3).

P = peso del tubo ( parte lisa)/pie.

Cuando se trate de una tubería nueva se calcula su Resistencia al 90% y usada al 65 o 70%.

Ejemplo:

T.P.-41/2¨- peso nominal- 16.6 lbs/pie, parte lisa – 14.98 lbs/pie. Grado- x – 105 – Usada.

Rt= 0.1333x 105,000x14.98 Rt = 209, 667.0 kg.

Al70% 209, 667kg. X0.70 = 146,7666kg., 147 ton.

29.-MAXIMO PESO DISPONIBLE PARA LA BARRENA.

Si la tubería de perforación trabaja en compresión a igual forma que tienda a pandearse sufre serios daños. Para evitar este problema, parte del peso de los D.C. ó la herramienta (10%, 15% o 20%) se utiliza para mantener en tensión la sarta de perforación y de esa forma el punto neutro queda en la herramienta; por esta razón a esta parte se le denomina factor de seguridad.

Mp = Ph

F.S.

Donde:

Mp = Máximo peso disponible para la barrena en tons. Ph = Peso de la herramienta en el fluido de perforación en ton.

F.S. = Factor de seguridad expresándose 1.10 sí es 10% 1.15 sí es 15% etc. EJEMPLO:

Calcular el máximo peso que se le puede cargar a la barrena con un factor de seguridad del 20% y si la herramienta pesa en el lodo 16.0 ton.

Mp = 19.0 = 13.3 ton. 1.20

30.- LONGITUD O TRAMOS DE LASTRABARRENAS (D.C.)

PARA PERFORAR.

Lh = Pm x F.S. Ff x P

Donde:

Ff = Factor de flotación sin unidades Lh = Longitud de lastra barrenas en m.

Pm = Peso máximo que se espera dar a la barrena en Kg

FS = Factor de seguridad expresándose 1.10 si es 10%, 1.15 si es 15% etc. P = peso de los D.C. en kg/m.

EJEMPLO:

Calcular él numero de tramos de D.C. para perforar si se espera dar un máximo peso a la barrena de 12.0 ton. D.C. –6 ½” x 2 ¾” –138.3 kg/m. Lodo 1.22 gr/cm3, Ff –0.844 Factor de seguridad –15%

1.-

Lh = 12,000 x 1.15 = 13,800

2.-

= 118.23 m de herramienta 0.844 x138.3 116.72 3.- 118.23 m. = 12.93 = 13 tramos ó 4 paradas 9.14 m.

31.- PUNTO NEUTRO.

Se denomina punto neutro en la sarta de perforación a la parte del tubo que esta sufriendo el movimiento cíclico de tensión-comprensión y por lo tanto es necesario que este punto se encuentre siempre trabajando en tubos de paredes gruesa, como lo son los D.C. ó la T.P. extrapesada.

Pn = P. S. B. P = Lh + Pe Ff x P.D.C. Ff x P

Donde:

Pn = Altura a que se encuentra el punto neutro en m. P.S.B. = Peso que se está cargando a la barrena en Kg Ff = Factor de flotación sin unidades.

P.D.C. = peso del D.C. en el aire en kg/m.

P = Altura a que se encuentra el punto neutro cuando sé esta utilizando la T.P. extrapesada con herramienta en m.

Lh = Longitud de la herramienta o D.C. en m.

Pe = Peso de la tubería extrapesada que está aplicando a la barrena en Kg = Peso sobre la barrena, menos el peso de los D.C: en el lodo.

EJEMPLO:

Calcular el punto neutro con los siguientes datos: D.C. – 7 ¾” x 2 ¾”,77.0 m, 208.6 kg/m

Lodo – 1.20 gr/cm3, Ff- 0.847

Peso de al herramienta flotada- 13.6 Ton. P.S.B. 11.0 Tons. (11,000 kg.).

1.- Ph = 11,000 = 11,000 = 62.2 m 2.- 62.2 m = 6.8 (punto neutro en el 7mo. D.C.) 0.847 x 208.6 176.68 9.14

32.- AREA TRANSVERSAL DE UN TUBO.

At = 0.7854 ( D2 – d2)

Donde:

D2 = Diámetro mayor en pulg. D2 = diámetro menor en pulg.

At = Área transversal del tubo en pulg.

33.- DIÁMETRO DE UN TAMBOR.

D = P 8 Donde:

D = Diámetro del tambor en pulg. P = Perímetro del tambor en cm.

34.- SERVICIO REALIZADO POR UN CABLE.

Tvr = W1 x P (Lp + P) + .2 x P (2ª + C) 1,000,000 Tp = 3 (T2 – T1). Tm = 2 (T4 – T3). Tc = P (Lc + P) Wc + 4 x P x A 2,000,000 *T = 2 x Pt. Donde :

Tvr = Trabajo realizado en un viaje redondo en ton-Km. W1 = Peso de la T.P. en Kg/m.

P = Profundidad del pozo en m. Lp = Longitud de una parada en m. A = Peso del aparejo en Kgs.

C = Peso de los D.C. flotada (Kg/m) menos el peso de la T.P. (Kg/m) flotada: multiplicado por la longitud de las D.C. en Kg

Tp = Trabajo realizado cuando se perfora en ton-Km.

T2 = Trabajo realizado para un viaje donde se termina de perforar ton-Km.

T1 = Trabajo realizado para un viaje redondo a la profundidad donde se comenzó a perforar ton/Km. Tm = Trabajo realizado cuando se muestrea en ton-Km.

T3 = Trabajo realizado para un viaje redondo a la profundidad donde se comenzó a muestrear ton-Km. Tc = Trabajo realizado cuando se baja un casing (TR) en ton –Km

Wc = Peso de la T.R. en el lodo en Kg/m. Lc = Largo de una T.R: en m.

T = Trabajo realizado para una operación de pesca en ton-Km.-

Pt = Trabajo realizado de un viaje redondo a la profundidad total del pozo en ton-Km. *Como sugerencia para un trabajo de pesca muy fuerte se recomienda dicha fórmula.

35.- CARGA MÁXIMA PERMISIBLE EN LAS LÍNEAS.

Cm = N x Rr F.S.

Donde:

N = Número de líneas guarnidas.

Cm = Carga máxima permisible en las líneas en ton. Rr = Resistencia a la ruptura del cable en ton.

F.S. = Factor de seguridad sin unidades (2.5,3.0,3.5 ó 4)

Para la determinación del esfuerzo de trabajo permisible en un cable de acero, se adopta un factor de seguridad; es decir que el cable de acero que está en uso tendrá una resistencia tantas veces mayor que la que se estime para el trabajo con la finalidad de tener mayor seguridad en las operaciones.

36.- EQUIVALENCIAS DE TUBOS DE DIFERENTES PESOS.

Ne = Nc x Pc Pe

Donde :

Ne = Número de tubos equivalentes Nc = Número de tubos conocidos.

Pc = peso del tubo de los tramos no conocidos en Lbs/pie o Kg/m. Pe = Peso del tubo de los tramos no conocidos en Lbs/pie ó Kg/m. EJEMPLO:

¿ A cuantos tramos de H.W. de 4 ½” (62.62 Kg/m) equivalen 7 tramos de D.C. de 7 ¼” x 2 13/16” (177 Kg/m)? Ne = 7 x 177 = 19.78 = 20 tramos 62.62

37.- PRESIÓN DE FORMACIÓN.

Pf = Ph + PTP Donde: Pf = Presión de formación en Kg/cm2. Ph = Presión hidrostática en Kg/cm2. PTP = Presión en T.P. en Kg/cm2.

La presión de formación es la presión que ejercen los fluidos (gas, aceite, agua salada o las combinaciones de estos) contenidos en los poros de las rocas. A esta presión se le conoce también como presión de roca, yacimiento de deposito y de poro.

Se considera para la costa del golfo de México un gradiente de presión normal de formación de 0.1076 Kg/cm2/m que le corresponde al agua salada de densidad 1.076 gr/cm3 y 10 % de sal.

EJEMPLO:

Calcular la presión normal de formación a 3500.0 m, 0.1076 Kg/cm2/m x 3500.0 m = 377.00 Kg/cm2. La presión de formación es menor que la presión total de sobrecarga ya que si esto no fuera cierto, la presión de formación fracturara la roca.

37.- PRESIÓN TOTAL DE SOBRECARGA.

Gs = 0.1 x (1-0) x Dm + 0.1 x 0 x Da

Donde:

Gs = Gradiente de presión total de sobrecarga en Kg/cm2/m 0 = Porosidad de la roca en fracción.

Dm = Densidad de los sedimentos minerales en gr/cm3

Da = Densidad de fluidos en gr/cm3 (principalmente agua salada de 1.07 gr/cm3)

La presión total de sobrecarga es la presión ejercida por el peso total de los materiales (sedimentos y fluidos) sobrepuestos a una formación particular o determinada profundidad.

Es de interés esta presión debido a la posibilidad de levantar la sobrecarga total, ya sea accidentalmente o a propósito. Por ejemplo, cuando sé esta usando lodo de perforación muy pesado puede ser posible “levantar” la sobrecarga creando una fractura y causando un problema de pérdida de circulación.

La fractura hidráulica es una técnica por medio de la cual se levanta la sobrecarga con objeto de incrementar los canales de flujo en tamaño alrededor del pozo.

El gradiente de presión total de sobrecarga teórico se toma como 0.231 Kg/cm2/m (1.0/PSI/pie), ya que sé a calculado en términos de promedio de las condiciones de las rocas como la porosidad, densidad de los sedimentos y los fluidos contenidos.

Generalmente, el gradiente de presión total de sobrecarga en un área determinada de perforación es menor que el teórico. El conocimiento real es muy importante para algunas operaciones de perforación, como: a) los pesos de los lodos pueden aproximarse al gradiente de presión de sobrecarga y b) la presión máxima que se puede mantener en los preventores para no fracturar la formación (vea problema de ejemplo).

EJEMPLO:

¿ Cuál es la presión máxima que se puede mantener en los preventores en caso de un brote para no fracturar la formación si se tiene en el área un gradiente de presión total de sobrecarga de 0.173 Kg/cm2/m ?

Prof. = 3,400 m. Lodo = 1.25 gr/cm3. T.R. = 10 ¾” a 2200.0 m.

Ph = 2200.00 x 1.25 Ph = 275.0 Kg/cm2. 10

Presión hidrostática actuando en la zapata (considerando que el pozo se encuentra lleno de lodo). Presión de fractura en la zapata – 0.173 Kg/cm2/m x 2200 m = 380.0 Kg/cm2.

Presión restante para fracturar - 380.0 – 275.00 = 105.0 Kg/cm2 (mantener una presión menor de 105.0 Kg/cm2).

La presión de fractura es la presión necesaria para vencer la resistencia mecánica de la roca o para vencer la presión total de sobrecarga.

39.- GRADIENTE GEOTÉRMICO (COSTA DE GOLFO DE

MÉXICO)

T = 21.1 + P

35 Donde:

T = Temperatura en °C ( a profundidad mayor de 30 m) P = Profundidad en m.

EJEMPLO:

Calcular el gradiente geotérmico a 4000 m. T = 21.1 + 4000.00 = 21.1 + 114.3 = 135.4 °C 35

40.- INTENSIDAD Y SEVERIDAD DE LA PATA DE PERRO.

S.P.P. = P.P. x 30 L.C.

P.P.= ang. Cos (sen 01 x sen 02 x cos (&2 - &1) + cos 01 x cos 02) Donde:

S.P.P. = Severidad de pata de perro en grados P.P. = Pata de perro en grados.

L.C. = Longitud de curso entre dos estaciones en m. 01 = Ángulo vertical u observado en grados (1ra. Estación) 02 = Ángulo vertical u observado en grados (2da. Estación)

&1 = Ángulo horizontal o rumbo observado en grados (1ra. Estación) &2 = Ángulo horizontal o rumbo observado en grados (2da. Estación) EJEMPLO:

Primer estudio Segundo estudio

Ángulo de desviación 9° 45° 10° 30’

Dirección de la desviación N 52° W N 60° W Profundidad medida 1,131.0 m 1,158 m P.P. = Ang. Cos (sen(10.5° x sen 9.75° x cos (60° - 52°) + cos 10.5° x cos 9.75°)

P.P. = Ang. Cos (0.1822 x 0.1693 x 0.9902 + 0.9832 x 0.9855 P.P.= Ang. Cos (0.0305 + 0.9689) = áng. Cos 0.9994

P.P. = 1.98°.

S.P.P. = 1.98 X 30 = 2.2°/30 m. 27

41.- POTENCIA AL GANCHO.

H.P. = Ps x d t x 75 Donde: H.P. = Potencia al gancho en H.P.

Ps = Peso de la sarta de perforación en Kg. D = Distancia recorrida en m.

T = Tiempo para sacar una lingada en seg. EJEMPLO:

Peso de la sarta de perforación: 110.0 ton, altura del piso a la changuera: 27.0 m, tiempo para sacar una lingada: 45 seg.

H.P. = 110,000 X 27 = 880 H.P. 45 X 75

Para el caballaje en las máquinas al caballaje obtenido agregue el 30% que se considera como pérdidas mecánicas, causadas en la transmisión desde el motor hasta el gancho, o sea, que se considere un 15% de pérdidas del motor al malacate y un 15% en la transmisión del malacate en las poleas y cable hasta el gancho.

42.- LINEAMIENTO DE GASTO Y OPTIMIZACIÓN

HIDRÁULICA.

Gasto de la bomba:

Si la velocidad de penetración es menor a 4.5 m/hr el gasto debe ser 35 G.P.M./pulg. De diámetro de la Bna. Si es mayor, entonces utilizar de 40 a 45 G.P.P./pulg. De diámetro de Bna.

Optimización:

Potencia hidráulica en la barrena (H.P.H.): Pb = 0.65 x PB Ps = 0.35 x PB

Fuerza de impacto en la barrena (I.H.): Pb = 0.49 x PB Ps = 0.51 x PB

Donde:

Pb = Presión en la barrena. PB = Presión de bombeo.

Ps = Pérdida de presión en el sistema de circulación (no incluye la barrena)

Nota: En caso necesario, el mínimo gasto que se puede utilizar es de 30 G.P.M./pulg. De diámetro de la barrena.

43.- VOLUMEN DE AGUA PARA UNA LECHADA.

Va = P – Vs x D VI = Va + Vs

D - Da

Va = Volumen de agua en Lt/saco. P = Peso de un saco en Kg.

D = Densidad de la lechada en Kg/Lt. Da = Densidad del agua en Kg/Lt. VI = Volumen de la lechada en lt/saco.

Vs = Volumen de un saco de cemento en Lt/saco. EJEMPLO:

Calcular el número de sacos de cemento y volumen de agua para preparar 100 m3 de lechada de 1.60 gr/cm3.

1.- Vs = Peso de un saco = 50 Kg. = 16.1 Lt/saco

Peso especifico 3.1 Kg/Lt. 2.- Va = 50 - 16.1 x 1.60 = 50 - 25.76 = 40.4 Lt/saco 1.60 - 1.0 0.60 3.- VI 0 40.4 + 16 = 56.4 Lt/saco V = ((50 - (B x C)) / (c - 1): E = A + B 4.- N° de sacos = 100,000 Lt = 1773 56.4 Lt./saco

44.- PRINCIPALES FUNCIONES TRIGONOMÉTRICAS

PARA TRIÁNGULO RECTÁNGULO.

B

A C

Sen. A = Cateto opuesto al < A = CB Hipotenusa AB Cos. A = Cateto Adyacente al < A = AC

Hipotenusa AB Tg. A = Cateto opuesto al < A = CB

Cateto Adyacente al < A AC

Los valores de las funciones trigonométricas son razones entre los lados de un triángulo rectángulo por lo tanto, son valores abstractos, que no tiene unidades. Una función trigonométrica contiene tres elementos (ángulo y dos lados) si se tratara de encontrar una de ellas es condición necesaria y suficiente conocer dos elementos. Si tenemos un triángulo rectángulo, podemos aplicar dos de sus propiedades importantes que son las siguientes:

I.- En todo triángulo rectángulo, la suma de sus ángulos interiores es igual a 180°.

II.- En todo triángulo rectángulo, la suma de sus ángulos agudos es igual a 90° < A + < B = 90°

EJEMPLO:

Calcular él < A y el lado AC en el siguiente triángulo:

B 72.1 M. 40.0 M. A x C < A = Ang. Sen. 0.5548 < A = 33° 40´ = 33.66° < B = 90 - 33.66 = 56.34° (PROPIEDAD II) Cos A = X 72.1 X = 72.1 m x Cos 33° 40 ´ X = 72.1 x 0.832 X = 59.98 m +- 60.0 m

45.- COSTO POR METRO DE PERFORACIÓN.

C =B + R ( T + t ) T = 0.0025 x P M

Donde :

C = Costo por metro en $/m. B = Costo de la barrena en $. R = Costo del equipo en $/h.

T = tiempo perforado de la barrena en h. T = tiempo de viaje completo en h. M = Metro perforados por la barrena. P = Profundidad del pozo en m Ejemplo: Prof.- 3500.0m. Metro perforados – 200.0m. Costo de la barrena - $600,000.00 Costos de equipo 8000.0$/h. Tiempo perforado – 90 h. Tiempo de viaje 9 h. 1 C = 600,000+8000 (90 + 9 200.0 2 C =600,000x 99 200

3 C =600,000 + 792,000 4 C =$6,960.0/m

46.-TIEMPO REQUERIDO DE UNA BARRENA PRÓXIMA,

PARA OBTENER EL MISMO COSTO POR METRO

(TIEMPO PARA SALIR A MANO).

T2 = B2 + R x t1 M2 =

(

M1

)

x T2 C1 x ( M1 ) -R T1

( T1 )

Donde :

T

2 = Tiempo mínimo que debe perforar la barrena que se va a usar para obtener el mismo costo por metro en

h ( sin cambio de formación).

B2 = Costo de la la barrena que se va a usar en $. R = Costo de equipo en $/h.

T1 =Tiempo del viaje redondo en h.

C1 = Costo por metro de la barrena anterior en $/m. M1 =Intervalo perforado de la barrena anterior en m. T1 =Tiempo empleado en perforar (M1 ) en h.

M2 =Intervalo mínimo por perforar en m.

Si se tiene cambios de la barrena de dientes maquinados a la barrena de insertos de carburo de tungsteno, Las velocidades de penetración son diferentes, por lo tanto, la velocidad de perforación se puede hacer variar

de acuerdo a su experiencia EN (M1/T1)cuando convenga.

47.-TIEMPO MÁXIMO PERMISIBLE PARA QUE EL

COSTO NO AUMENTE.

TM =60 x C R

Donde =

TM = Tiempo máximo permisible en la barrena para que el costo no aumente en min./m.

C =Costo no aumente en min./m.

C = Costo obtenido hasta el momento del calculo en $/m. R = costo del equipo en $/h.

El calcular el costo por metro perforado antes de terminar la vida útil de la barrena es importante para determinar el momento que deja de ser contestable el criterio del tiempo máximo es conveniente tener presente los siguientes factores:

A) Las zonas donde existe cambios litológicos muy notable y frecuentes este criterio deberá aplicarse conjuntamente con la experiencia obtenida del campo en particular para tomar la decisión correcta.

b) dicho criterio debe aplicarse siempre y cuando no se tenga manifestaciones en la superficie de que la barrena manifestaciones en la superficie de la barrena esta en las malas condiciones mecánica ocasionado por el trabajo de la misma.

Ejemplo:

Prof.- 2195.0m.

Prof.-2163.0m Costo por m. $174.90/m.

Costo por m.$175.4/h Penetración- 7.5/m.

Penetración –6/m.

Costo del equipo – 1,250/h. TM = 60x 174.90

T

M

= 60x 175.4 1250.0

1250.0

TM = 8.4 /m. TM = 8.4 /m.L 0

Se hace notar que en las cosas anteriores la velocidad de penetración es menor que el tiempo máximo.

48.-TORQUE DE UNA T.P.

T = H. P. x 52250 R.P.M

Donde :

T = Torque ( aproximado) aplicado a una T.P. Durante la perforación lbs-pie. H.P =Potencia usada para rotar T.P en H.P.

R.P.M. 0 Revolución por minuto de la rotaria.

49.-GASTO MINIMO RECORMENDABLE (ECUACIÓN DE

FULLERTON).

2 2 Q =57.72 (D H – Dp) DH x DL

Donde:

Q = Gasto mínimo recomendable en gal /min.

DH = Diámetro del agujero en pulg.

Dp = Diámetro de T..P. en pul.

DL =Densidad del lodo en gr/cm3.

Ejemplo : Bna.- 91/2¨. T.P. =41/2¨. Lodo- 1.35gr/cm3 2 2 1 Q = 57.72 (9.5 – 4.5 ) 2 Q = 57.72(90.25-20.25) 9.5 x 1.35 12.825 3 Q =57.72 x 70 12.825

50.-VOLUMEN DE UN TAMQUE CILÍNDRICOEN

POSICIÓN HORIZONTAL

2 V = 1.33 x h x L D –0.608 h Donde :

D 0 Diámetro del tanque en m.

V =Volumen de un tanque cilíndrico en m3 H 0 altura del nivel del tanque en m. L = Largo del tanque en m.

Ejemplo :

Calcular el volumen del tanque que se encuentra en posición horizontal con los siguientes datos: Largo – 4.5 m.

Diámetro – 2.5m.

Altura del nivel de combustible 1.60m.

2 2.5 - 0.608 1 V = 1.33 x 1.60 x 4.5 1.60 2 V = 1.33x 2.56 x 4.5 1.5625-0.608 3 V = 1.33 x 2.56 x 4.5 x 0.9769 = 14.968 3 5 V = 15.0 m

51.-DIÁMERO DE ESTRANGULADOR.

2 De =6.19 DL X Q P Donde:

De =Diámetro del estrangular en 64 avos. DL = Densidad del fluido en gr/cm3 Q = gasto de la bomba en gal/min. P =Presión en el estrangulador en kg/cm2 Ejemplos:

Gas-190gal/min. Lodo-1.35gr/cm3.

2

De =6.19

1.35x 190 70

De =6.19

1,35 x 36,100

70

De =6.19 696.2

De = 6.19 26.38 = 6.19 x 5.136 =31.79

De 0 32/64¨

52.-DISMINUCIÓN DE LA DENSIDAD EN UN FLUIDO

AGREGADO AGUA O ACEITE CONSERVADO EL

VOLUMEN CONSTANTE.

V = DL - DF

DL -Da Donde:

V = Volumen del fluido por reemplazar con agua o aceite Para disminuir la descendencia m3 o lts.

DL =Densidad del fluido en gr/cm3 Df 0 Densidad del agua ó aceite en gr/cm3. Da = densidad del agua ó aceite en gr/cm3.

V1 = Volumen del fluido que desea bajar la densidad en M3 olts.

Ejemplo

¿ Que volumen de lodo base es necesario tirar o almacenar para reponerlo con agua y bajar la densidad de 1.45gr/cm3 a 1.40 gr/cm3 si se tiene en el sistema de circulación240.0m3 de lodo?

V=1.45-1.40 x240.0 =26.66 m3 0 27m3 1.45-1.0

53.-TIPO DE FLUJO INVASOR EN EL POZO.

Lb = bD.C +Vp –Va , agujero sin tubería Lb = Vp

CT.P. Ca

X = D1 – (PT.R - P T.P. ) x 10 Lb

Fluido del yacimiento.

0< x < 0.3...Gas.

0.3< x <0.85...Gas y/ o Aceite. 0.85< x < 1.10...Agua Salada. Donde:

L b = Longitud del fluido invasor den m. Lb.c = longitud del fluido invasor en m.

Vp = Aumento de volumen en las prensas en Lts. Va = Volumen de anular en D.C. y Agujero en lts. CT.P. = Capacidad anular en T.p en lts/m. Ca = Capacidad en el agujero en lts./m.

X = Densidad de los fluidos invasores en gr/cm3 D1 = Densidad del lodo en gr/cm3

PT.P. = Presión de cierre en T.R. en kg/cm2. PT.P. = Presión de cierre en T.P. en kg/cm2.

54.-PRECIÓN INICIAL Y FINAL DE CIRCULACIÓN EN EL

CONTROL DE UN BROTE.

P.I.C = PT.P. + Pr p.f.c. = DC x Pr D1

Donde :

PIC. = Presión inicial de circular en kg/cm2. PT.P = Presión en t.p. en kg/cm2.

Pr = Presión de reducida de bombeo en kg/cm2 (bomba a media velocidad ). P.F.C. = presión final de circulación en kg/cm2 ( de barrena a la superficie con Dc). Dc = Densidad de conteo en gr/cm3.

D1 = Densidad de lodo en gr/ cm3.

55.-DENCIDAD DEB CONTROL.

DC = pt.p. x 10 + D1 + MS Prof.

Donde :

Dc = Densidad de control en gr/cm3. Prof. = profundidad del lodo en gr/cm3.

D1 = Densidad del lodo en gr/cm3. Ms = Margen de seguridad en gr 7cm3. Pt.p. = Presión de cierre en T.P. en kg/cm.2

56.-PUNTO LIBRE.

L = 40.09 X Wt . x e T2- T1 Donde :

L = Prefundida del punto libre en m.

Wt.p = Peso del tubo de la parte lisa en lbs/pie. E = Elongación que sufre la T.P. en cm. T1 = Tensión inicial en ton.

T2 = tención final en ton.

57.-EL EXPONENTE ¨ d¨.

D = Long (3.28 / N x R ) Dc 0 d x Grandiente normal Log. ( 0.0264 x w/D) D1

Donde :

D = Exponente ¨´ d ¨´ sin unidades N = Velocidad de rotación en r.p.m. R = Velocidad de penetración en min/m. W = Peso sobre la barrena en ton. D = Diámetro de la barrena en pul.

Dc = Exponente ¨ d ¨ corregidos sin unidades. D = Densidad del lodo en gr/ cm3.

Ejemplo:

Bna. 12 ¼¨ Lodo.-1.50 gr /cm3

Prof.-2100.0 gradientes normales

Rotaria.140r.p.m. Penetración.- 24 min/m P.S.B..- 12 Tons Log 3.28 D=140x24 = -3.010 =1.89 Log. 0.0264x 12 -1.587 12.25 dc =1.89 ( !.08 ) = 1.36 1.50

58.-DISEÑO DE SARTA DE PERFORACIÓN.

1 L1 = Rt 1 –(Wdc + Mpj ) 2 L2 = Rt2 – Rt1 Wtp1 x Ff Wtp2 x Ff 3 L3 =Rt3 – Rt2 Wtp3 x Ff Donde:

L1 =Longitud de T.P. de la primera sección de menor grado o resistencia en m.

Rt1 = Resistencia a la tensión de T.P. de la primera sección en Kg. Wdc = Peso de los D.C en el lodo en Kg.

Mpj = margen para jalar en Kg.

Wtp1 =Peso ajustado de T.P. de la primera sección en kg/m.

Ff = Factor de flotación

L2 = Longitud de T.P. de la primera sección en kg/m.

Rt2 = Resistencia a la tensión de T.p. de la segunda sección en Kg.

Wt2 =P eso ajustado en T.p. de la segunda sección en kg/m.

59.-CALCULO DE LA RELACIÓN ACEITE / AGUA.

Relación aceite /agua.

Aceite =Ld x 100 Agua =La x 100 Ld + La Ld + La

Donde:

Ld = Lectura de aceite diesel en (Retorta). La = Lectura de agua en 8 Retorta ).

60.-POTENCIA MÁXIMA EN LA BARRENA.

Hmax = II x Db2 x vp 4

Donde:

Hmax = potencia máxima en la barrena en H.P. Db = Diámetro de la barrena en pulg.

Vp = Velocidad de la penetración en pies/hr.

61.-DESGASTE DE UNA BARRENA DE INSERTOS.

T = 8 x B L

Donde :

B = Números de insertos rotos o desprendidos. L = Números total de insertos en las barrenas.

62.-PESO REAL (APROXIMADO SOBRE LA BARRENA EN

UN POZO DIRECCIONAL.

P = P.S.B. X COS

Donde:

P = Peso sobre la barrena aproximado en ton. P.S.B. = Peso sobre la barrena en el indicador en ton.

=Angulo total inclinación en grados

63.-VELOCIDAD DE CHORRO NECESARIA CONTRA LA

VELOCIDAD DE PERFORACIÓN.

Vj = 500 x Vp 1.52 + VP

Donde .

Vj = Velocidad de chorro en la barrena en pies/seg. Vp = Velocidad de penetración en m/hr.

Puesto que los flujos son dirigidos hacia el borde del pozo que está perforado, si se va a emplear las velocidades del chorro mayores que las que proporcionan la educación anterior es muy probable que el pozo se erosione por la perforación hidráulica en las partes más blandas y se forme un agrandamiento excesivo de la pared del pozo una velocidad excesiva de chorro en formaciones duras donde la perforación es lenta, puede erosionar o provocar abrasión excesiva de la barrena y desperdiciar potencia.

La ecuación anterior supone que no es deseable en ninguno de los casos anteriores.

64.- PESO DE UN MATERIAL EN FUNCIÓN DE SU

DENSIDAD Y VOLUMEN.

P = D X V

Donde:

P = Peso del material en gr, Kg. o ton.

D = Densidad en gr/ cm3 (1 Kg. / Lt = 1 ton./m3). V = Volumen del material en cm3 Lts. O m3.

(De acuerdo a la unidad de volumen se elige la unidad de peso para resultado). Ejemplo :

Se requiere conocer el peso de 30.0 m3 de aceite diesel De 0.86 gr / cm3.

65.-PROFUNDIDA VERTICAL Y DESPLAZAMIENTO

HORIZONTAL EN POZO DIRECCIONAL (ángulo promedio).

= 1 + 2 2 1era. Estación. 2da Estación Y = LC X COS X = LC X Sen Donde:

=ángulo promedio de inclinación entre dos estaciones consecutivas en grados. =ángulo de inclinación de la primera estación en grados.

=ángulo de inclinación de la segunda estación en grados Y = Profundidad vertical entre sus dos estaciones en m. X= Desplazamiento horizontal entre dos estaciones en m.

P.V.V = Profundidad vertical verdadera en m = suma de las profundidades de y. D.L. = Desplazamiento horizontal total en m= suma de los desplazamientos de X.

Estación Prof. Desviada en m. Long. Curso en m. Angulo Grados Ángulo Promedio Prof. Vertical M. Desplazamiento Hor. En M. 150.0 150.0 1 220.0 70 11 5.50 219.67 6.71 2 282.0 62 15 13.0 280.08 13.94 3 358.0 76 18 16.5 352.95 21.58 Y = 70 x COS 5.5 = 69.97, X = 70 X SEN 5.50 = 6.71 Y = 62 X COS 13.0 = 60.41, X = 62 X SEN 13.0 = 13.94

66.- DENSIDAD EQUIVALENTE EN UNA PRUEBA DE

GOTEO.

De = D1 + Pr x 10

Prof

Donde:

De = Densidad equivalente en gr/cm3

D1 = Densidad del flujo en gr/cm3

Pr = Presión de ruptura ne Kg/cm3

Prof = Profundidad de la zapata en m.

67.- FUERZA QUE MANTIENE PEGADA A LA TUBERÍA

POR PRESIÓN DEFERENCIAL.

Fa = La x a x Prof (D1 – 1.08) Ft = 0.314 x Dt x L x Prof (D1 – 1.08) 10

Donde:

Fa = Fuerza de una aleta en Kg. La = Longitud de una aleta en cm. A = Ancho de una aleta en cm. Prof = Profundidad en m.

D1 = Densidad del lodo en gr/cm3

Ft = Fuerza en un tubo en Kg.

Dt = Parte del diámetro del tubo pegado en cm ( ¼ o un ½ del diámetro del tubo) L = Longitud de tubería pegada en cm.

Tabla 1. Factor de flotación (Ff)

Densidad Gr/cm3 0.85 1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 1.45 1.50 1.55 Factor de Flot. (Ff) 0.892 0.873 0.866 0.860 0.853 0.847 0.840 0.834 0.828 0.822 0.815 0.809 0.802 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.90 1.95 2.00 2.05 2.10 2.15 2.20 2.25 0.796 0.790 0.783 0.777 0.770 0.764 0.758 0.751 0.745 0.739 0.732 0.726 0.720 0.713

Tabla 2. DENSIDAD DE ALGUNOS MATERIALES

Barira 4.0 --4.5 gr/cm3 Aluminio 2.6 gr/cm3 Bentonita 2.3 -- 2.4 gr/cm3 Dolomita 2.8 –3.0 gr/cm3 Arcilla 2.5 -- 2.7 gr/cm3 Cuarzo 2.65 gr/cm3 Caliza 2.7 -- 2.9 gr/cm3 Yeso 2.30 gr/cm3 Cemento 3.1 -- 3.2 gr/cm3 Sal 2.16 gr/cm3 Acero 7.85 - gr/cm3 Agua 1.00 gr/cm3

Tabla 3. RESISTENCIA DE MATERIALES

GRADO TUBERIA RESITENCIA A LA TENSIÓN

MATERIAL (PUNTO GEDENTE)

D 55,000 Lbs/pulg2

E 75,000 Lbs/pulg2

X 95,000 Lbs/pulg2

S 135,000 Lbs/pulg2

Tabla 4. PESOS DE TUBERÍA EN PERFORACIÓN

D.E. PULG D.I. PULG. PESO LBS/PIE R Y C PESO LBS/PIE P.L. PESO KG/M R Y C PESO KG/M P.L. 2 ⅜ 1.995 1.815 4.85 6.65 4.43 6.26 7.22 9.90 9.56 9.31 2 ⅞ 2.441 2.151 6.85 10.40 6.16 9.72 10.2 15.49 9.15 14.46 3 ½ 2.992 2.764 2.602 9.50 13.30 15.50 8.81 12.31 14.63 14.15 19.81 23.09 14.2 18.32 21.77 4 3.476 3.340 3.240 11.85 14.00 15.70 10.46 12.93 14.69 17.65 20.85 23.38 15.56 19.26 21.86 4 ½ 3.958 3.826 3.640 13.74 16.60 20.00 12.24 14.98 18.69 20.48 24.73 29.79 18.26 22.27 27.77 5 4.276 4.000 19.50 25.60 17.93 24.43 29.05 38.13 26.70 35.76 5 ½ 4.778 4.670 21.90 24.70 19.81 22.54 32.63 36.79 29.43 33.57

T.P. EXTRA PESADA (H.W.)

D.E. PULG. D.I. PULG. PESO LBS/PIE R. Y C. PESO KG/M. R. Y C. 3 ½ 1 1/16 26 38.74 4 2 9/16 28 41.72 4 ½ 2 ¾ 42 62.58 5 3 50 74.50

Tabla 5. CONDICIONES OPTIMAS DE UN LODO CONVENCIONAL (BASE

AGUA) CONTROLADA CON EL VISCO SÍMETRO “FANN”.

BS/GAL D Cc/c.c. Vm Sgs. V. P. CPS PC LBS/100 Ff.2 SÓLIDOS 0/0 volumen 10.0 1.20 40 12 16 2.5 7 12 16 10.4 1.25 40 14 18 3.5 8 14 18 10.8 1.30 42 15 20 4.5 9 15 19 11.3 1.35 44 16.5 22 5 9 16.5 20.5 11.7 1.40 46 18.5 22 5.5 10 18.5 22 12.1 1.45 48 20 26.5 6.0 10.5 21.0 24 12.5 1.50 50 22 29 6.5 11.0 22.0 24.5 12.9 1.55 51 26 30.5 7.0 12.0 22.5 26.0 13.3 1.60 53 28.5 34 7.5 12.5 23.5 26.5 13.8 1.65 55 29.5 36.5 7.5 13.0 24.5 28.0 14.2 1.70 56 32 38.5 8.0 14.0 25.0 29.0 14.5 1.75 58 35 41.5 8.5 14.5 26.5 30.0 15.0 1.80 60 38 46.0 9.0 15.5 27.5 31.5 15.4 1.85 61 41 48.0 10.0 16.5 29.0 32.5 15.8 1.90 63 44 51.0 10.5 17.5 30.0 34.0

16.3 1.95 65 46.5 54.5 11.0 18.5 31.0 35.0 16.7 2.00 66 49.5 57.5 12.0 19.5 32.0 36.5 17.2 2.05 68 52.5 61.5 13.0 20.5 33.0 37.5 17.5 2.10 70 56.5 65.0 14.0 22.0 34.5 39.5 18.0 2.15 72 59.5 69.0 15.5 24.0 35.5 41.0 18.3 2.20 73 63.5 74.0 17.5 25.5 37.0 43.0 18.7 2.25 75 68.0 79.0 19.5 28.5 38.5 44.5 19.1 2.30 76 73.0 85.0 22.0 31.5 40.5 46.5

Tabla 6. DATOS PRINCIPALES DE UNA BRIDA A.P.I.

Presión De Trabajo Diámetro Nominal Pulg. Ext. A Pulg. Espesor I Pulg. C Pulg. E Pulg. Tipo anillo J API B Pulg. Cant. Tornillos F No. Diámetro Tornillos H Pulg. Largo G Pulg. Int. Brida Nominal D Pulg. 0.960 Serie 400 6 8 10 12 16 20 12 ½ 15 17 ½ 20 ½ 25 ½ 30 ½ 1 15/16 2 3/16 2 7/16 2 9/16 2 13/16 3 ⅛ 8 5/16 10 ⅝ 12 ¾ 15 18 ½ 23 7/16 7/16 7/16 7/16 7/16 ½ 45 49 53 57 65 73 10 ⅝ 13 15 ¼ 17 ¾ 22 ½ 27 12 12 16 16 20 24 ⅞ 1 1 ⅛ 1 ¼ 1 ⅜ 1 ½ 6 ½ 7 ⅜ 8 ⅛ 9 9 ¾ 10 ¾ 7 1/16 9 11 12 ⅛ 15 ½ 20 2M Serie 600 2 2 ½ 3 4 6 8 10 12 16 20 26 ¾ 6 ½ 7 ½ 8 ¼ 10 ¾ 14 16 ½ 20 22 27 32 41 1 5/16 1 7/16 1 9/16 1 13/16 2 3/16 2 ½ 2 13/16 2 15/16 3 5/16 3 ⅞ 4 31/32 3 ¼ 4 4 ⅞ 5 ⅞ 8 5/16 10 ⅝ 12 ¾ 15 18 ¼ 23 7/16 7/16 7/16 7/16 7/16 7/16 7/16 7/16 7/16 ½ 29/32 5 5 ⅞ 6 ⅝ 8 ½ 11 ½ 13 ¾ 17 19 ½ 23 ¾ 28 ½ 37 ½ 5 5 ⅞ 6 ⅝ 8 ½ 11 ½ 13 ¾ 17 19 ½ 23 ¾ 28 ½ 37 ½ 8 8 8 8 12 12 16 20 20 24 20 ⅝ ¾ ¾ ⅞ 1 1 ⅛ 1 ¼ 1 ¼ 1 ½ 1 ⅝ 1 ¾ 4 ½ 5 5 ¼ 6 7 8 8 ¾ 9 10 ¼ 11 ¾ 13 ¾ 2 1/6 2 9/16 3 ⅛ 4 1/16 7 1/16 9 11 13 ⅝ 16 ¾ 21 ¼ 26 ¾

DATOS PRINCIPALES DE UNA BRIDA A.P.I.

Presión De Trabajo Diámetro Nominal Pulg. A Pulg. I Pulg. C Pulg. E Pulg. No. J API B Pulg. F No. H Pulg. G Pulg. D Pulg. 10 m 11 1/16 1 13/16 2 1/16 2 9/16 3 1/16 4 1/16 5 ⅛ 7 1/16 9 11 13 ⅝ 16 ¾ 18 ¾ 21 ¼ 7 3/16 7 ⅜ 7 ⅞ 9 ⅛ 10 ⅛ 12 7/16 14 1/16 18 ⅞ 21 ¾ 25 ¾ 30 ¼ 34 5/16 40 15/16 45 1 21/32 1 21/32 1 47/32 2 1/64 2 19/64 2 49/64 3 ⅛ 4 1/16 4 ⅞ 5 9/16 6 ⅝ 6 ⅝ 8 25/32 9 ½ 2 7/16 2 19/32 2 57/32 3 ½ 45/64 5 15/64 8 19/32 10 47/64 12 59/64 15 ¾ 29/64 15/32 ½ 9/16 39/64 45/64 59/64 13/64 15/32 19/32 45/64 1 16/64 1 ¾ Bx 150 151 152 153 154 155 Bx 169 Bx 156 157 158 159 Bx 162 Bx 164 Bx 166 5 9/16 5 ¾ 6 ¼ 7 ¼ 8 ½ 10 3/16 11 13/16 15 ⅞ 18 ¾ 22 ¼ 26 ½ 30 9/16 36 7/16 40 ¼ 8 8 8 8 8 8 12 12 16 16 20 24 24 24 ¾ ¾ ¾ ⅞ 1 1 ⅛ 1 ⅛ 1 ½ 1 ½ 1 ⅓ 1 ⅞ 1 ⅞ 2 ¼ 2 ½ 5 5 5 ¼ 6 6 ¾ 8 11 ¼ 13 15 17 ¼ 17 ½ 22 ½ 24 ½ 1 11/16 1 13/16 2 1/16 2 9/16 3 1/16 4 1/16 5 ⅛ 7 1/16 9 11 13 ⅝ 16 ¾ 18 ¾ 21 ¼ 1 11/16 1 13/16 7 ⅝ 8 3/16 1 ¾ 1 25/32 2 7/16 2 19/16 29/64 15/32 Bx 150 151 6 6 5/16 8 8 ¾ ⅞ 5 ¼ 5 ½ 2 11/16 1 13/16

15 m 2 1/16 2 9/16 3 1/16 4 1/16 7 1/16 9 11 13 ⅝ 8 ¾ 10 11 5/16 14 3/16 19 ⅞ 25 ¾ 32 34 ⅞ 2 2 ½ 2 17/32 3 3/32 4 11/16 5 ¾ 7 ⅜ 7 ⅞ 2 57/64 3 ½ 45/64 8 19/32 ½ 5/16 39/64 45/64 59/64 1 1/32 1 5/32 152 153 154 Bx 155 156 Bx 157 158 159 6 ⅞ 7 ⅞ 9 1/16 11 7/16 16 7/16 21 ¾ 28 30 ⅜ 8 8 8 8 16 16 20 20 ⅞ 1 1 ⅛ 1 ⅜ 1 ½ 1 ⅞ 2 2 ½ 6 6 ¾ 7 ½ 9 ¼ 12 ¾ 15 ¾ 19 ½ 18 ½ 2 1/16 2 9/16 3 1/16 4 1/16 7 1/16 9 11 13 ⅞ 20 m 1 13/16 2 1/16 2 9/16 3 1/16 4 1/16 7 1/16 10 ⅛ 11 5/16 12 13/16 14 1/16 17 9/16 25 13/16 2 ½ 2 13/16 3 ⅛ 3 ⅜ 4 3/16 6 ½ 5/32 ½ 5/16 39/64 45/64 59/64 Bx 151 152 153 154 155 156 8 9 1/16 10 5/46 11 5/16 14 1/16 21 13/16 8 8 8 8 8 16 1 1 ⅛ 1 ¼ 1 ⅜ 1 ¾ 2 7 ½ 8 ¼ 9 ¼ 10 12 ¼ 17 ½ 1 13/16 2 1/16 2 9/16 3 1/16 4 1/16 7 1/16 No. + A.P.I.

Tabla 8. CONTAMINANTES MAS COMUNES Y SUS EFECTOS EN LOS

FLUIDOS BASE AGUA.

CONTAMINANTE ANHIDRITA O YESO CEMENTO O CAL BACTERIAS O BICAR- BONATO CLORURO DE SODIO CLORURO DE CALCIO ACIDO SULFHI- DRICO SÓLIDOS PERFORA- DOS ACEITE BIÓXIDO DE CABONO FORMULA QUIMICA

CaSO4 Ca (OH) 2 NaHCO3 NaCL CaCL2 H2S CO2

PROPIEDADES QUE AFECTAN: Viscosidad Plástica Aumenta Aumenta Punto de Cedencia

Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta

Gelatinosidades Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta

PH Baja Aumenta Baja Baja Baja

Filtrado API Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta Baja Aumenta

Dureza Total Aumenta Aumenta Baja Aumenta

Salinidad Aumenta Aumenta

Pm Baja Aumenta Baja Baja Baja

Pf Baja Aumenta Baja Baja Baja

Mf Aumenta Aumenta Densidad Puede Aumentar Baja Contenido de Solidos Aumenta Baja Contenido de Aceite Aumenta Contenido de Agua Baja Capacidad de Intercambio

Catiónico (Prueba con azul de Metileno) . Aumenta Tratamiento: Contaminación Excesiva Cambiar a fluido de yeso Cambiar a fluido de cal Cromolig-nito y cal Fluido salado Fluido Salado Sosa cáustica, CLS Agua,sosa cáustica CLS Diluir Densificar Sosa caustica y cal Ligeramente Contaminado Soda Ash. CLS Bicarbonato sodio y Cro molignito o CLS Cromolig-nito y cal Cls, sosa cáustica CLS,soda Ash y sosa cáustica Sosa caustica CLS Sosa C, CLS, Eq. de control de sólidos Densificar Sosa Cáustica y cal

Tabla 9. TONELADAS KILOMTROS PARA EFECTUAR EL CORTE

MULTIPLICAR FACTOR X 100.

40.00 ---11/2¨ CABLE 34.9M. 13/8¨ 30.5 --- CABLE 31.75MM. 19.00 --- 11/4¨ CABLE 28.5M 13.15 --- 11/8¨ CABLE 25.4MM 87.5 --- 1¨ 24.5 28.5 37.0 41.5 42.5 57.5 METROS 24.6 93 121 136 139 26.5 146 188 PIES

ALTURA DE MASTIL RELACIONES ENTRE LA ALTURA DEL MASTIL TONELADODAS – KILÓMETROS Y DIÁMETROS DEL CABLE

1.5 1.0 0.5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 FACTOR DE SEGURIDAD

TABLA 12. TABLA DE CONVERCIONES SISTEMA METRICO DECIMAL - SISTEMA INGLÉS

UNIDAD DE LONGITUD

DE—PIES --A—MTS --MULTIPLIQUE—POR-- 0.3048

DE—PIES --A—CMS --MULTIPLIQUE—POR— 30.48

DE—PIES --A—MM --MULTIPLIQUE—POR-- 304.8

DE—PIES --A—PULG --MULTIPLIQUE—POR-- 12

DE—PULGS --A—MTS --MULTIPLIQUE—POR-- 0.054

DE—PULGS --A—CMS --MULTIPLIQUE—POR-- 2.54

DE—PULGS --A—MM --MULTIPLIQUE—POR— 25.4

DE—PULGS --A—PIES --MULTIPLIQUE—POR-- 0.0833

DE—MTS --A—PIES --MULTIPILIQUE—POR-- 328

DE—MTS --A—PULGS --MULTIPLIQUE—POR-- 39.37

DE—CMS --A—PIES --MULTIPLIQUE—POR-- 0.0328

DE—CMS --A—PULGS --MULTIPLIQUE—POR— 0.3937

DE—MM. --A—PULGS --MULTIPLIQUE—POR- 0.03937

DE—MILLA --A—KM. --MULTIPLIQUE—POR 1.609

TROM (A)

DE - 64avos --A—MM --MULTIPLIQUE—POR 0.4

UNIDAD DE SUPERFICIE

DE—PIES2 --A - PULGS2 - -MULTIPLIQUE—POR-- 144

DE—PIES2 --A— CM2 --MULTTIPLIQUE—POR-- 9290.3

DE –PIES2 --A—M2 --MULTIPLIQUE—POR-- 0.0929

DE—PULGS2 --A— PIES2 --MULTIPLIQUE—POR-- 0.0069

DE—PULGS2 --A— CM2 --MULTIPLIQUE—POR-- 6.4516

DE—PULGS2 –A— M2 --MULTIPLIQUE—POR-- 0.000645

DE—CM2 –A— PULGS2 --MULTIPLIQUE—POR-- 0.155

DE—CM2 --A— PIES2 --MULTIPLIQUE—POR-- 0.001076

DE—M2 --A— PULGS2 --MULTIPLIQUE—POR-- 1550.3

DE—M2 --A— PIES2 --MULTIPLIQUE—POR-- 10.76

DE—M2 --A— CM2 --MULTIPLIQUE—POR-- 10,000

TABLA DE CONVERCIONES

SISTEMA MÉTRICO DECIMAL – SISTEMA INGLÉS

Continuación De la tabla anterior.

UNIDAD DE PESO O FUERZA

DE--Lbs A--GRS. MULTIPLIQUE--POR-- 453

DE--Lbs A--KGS. MULTIPLIQUE--POR-- 0.453

DE--Lbs A--TONS. MULTIPLIQUE--POR-- 0.000453

DE--Lbs A--NEWTON MULTIPLIQUE--POR-- 4.448

(NW)

DE--Kgs A--Lbs MULTIPLIQUE--POR-- 2.205

DE--Lbs/pie A--Kgs/Mts MULTIPLIQUE--POR-- 1.49

DE--KGS A--NEWTON MULTIPLIQUE--POR-- 9.807

DE--Grs A--lbs MULTIPLIQUE--POR-- 0.0022

DE--Tons(Métrica) A--Lbs MULTIPLIQUE--POR-- 2205

DE--Tons(Larga) A--Lbs MULTIPLIQUE--POR-- 2240

DE--Tons(Corta o Neta) A--Lbs MULTIPLIQUE--POR-- 2000

DE--Tons(Corta o Neta) A--Tons MULTIPLIQUE--POR-- 0.907

DE--Tons(Métrica) A--Kg. MULTIPLIQUE--POR-- 1000

UNIDAD DE DENSIDA

DE—grs/cm3 A—lbs/pie3 MULTIPLIQUE--POR— 62.5

DE—grs/cm3 A—lbs/gal MULTIPLIQUE--POR— 8.33

DE—Kg/m3 A—grs/cm3 MULTIPLIQUE—POR— 0.001

DE—lbs/pies3 A—gr/cm3 MULTIPLIQUE—POR— 0.0160

DE—lbs/gal A—gr/cm3 MULTIPLIQUE—POR— 0.12

DE—lbs/gal A—lbs/pie3 MULTIPLIQUE—POR— 7.51

DE—lbs/pies3 A—lbs/gal MULTIPLIQUE—POR— 0.133

DE—lbs/pulg3 A—lbs/cm3 MULTIPLIQUE—POR— 27.68

TABLA DE CONVERCIONES

SISTEMA MÉTRICO DECIMAL – SISTEMA INGLÉS

Continuación De la tabla anterior.

UNIDAD DE PRESION

DE—lbs/pulg2 (P.S.I) A—kg/cm2 MULTIPLIQUE—POR— 0.0703

DE—kg/cm2 A—lbs/pulgs2 MULTIPLIQUE—POR— 14.2

DE—Aim A—lbs/pulgs2 _{MULTIPLIQUE—POR— 14.7}

DE—Aim A—MMHg MULTIPLIQUE—POR— 760

DE—Aim A—Pulg Hg MULTIPLIQUE—POR— 29.92

DE—Aim A—Pie H2O MULTIPLIQUE—POR— 33.94

DE—Aim A—Kg/cm2 _{MULTIPLIQUE—POR— 1.034}

UNIDAD DE POTENCIA

DE—HP(caballo de fuerza) A—Kilowatss MULTIPLIQUE—POR 0.7457

DE—C.V.(Caballo de vapor) A—Kgm/seg MULTIPLIQUE—POR 75

DE—H.P. A—kgm/seg MULTIPLIQUE—POR 76 DE—H.P. A—C.V MULTIPLIQUE—POR 1.0139 DE—H.P. A—lbs,pie/seg MULTIPLIQUE—POR 550 DE—Kilowatt A—Watts MULTIPLIQUE—POR 1000

DE—lbs.pie/seg A—Watts MULTIPLIQUE—POR 1.356

TABLA DE CONVERSIONES

SISTEMA METRICO DECIMAL - SISTEMA INGLES

DE--LITROS A--PULGS3 MULTIPLIQUE--POR-- 61.02

DE--LITROS A--GAL MULTIPLIQUE--POR-- 0.2642

DE--LITROS A--PIES3 MULTIPLIQUE--POR-- 0.03531

DE--LITROS A--GAL MULTIPLIQUE--POR-- 0.2642

DE--PULG3 A--CM3 MULTIPLIQUE--POR-- 16.39

DE--PULG3 A--M3 MULTIPLIQUE--POR-- 0.0000163

DE--BRL A--GAL MULTIPLIQUE--POR-- 42

DE--BRL A--LTS MULTIPLIQUE--POR-- 159

DE--BRL A--M3 MULTIPLIQUE--POR-- 0.159

DE--BRL A--PIES3 MULTIPLIQUE--POR-- 5.6

DE--GAL A--LTS MULTIPLIQUE--POR-- 3.785

DE--GAL A--M3 MULTIPLIQUE--POR-- 0.003785

DE--GAL A--BRL MULTIPLIQUE--POR-- 0.0238

DE--GAL A--CM3 MULTIPLIQUE--POR-- 3785

DE--GAL A--PIES3 MULTIPLIQUE--POR-- 0.133

DE--M3 A--LTS MULTIPLIQUE--POR-- 1000

DE--M3 A--CM3 MULTIPLIQUE--POR-- 1,000,000

DE--M3 A--ML MULTIPLIQUE--POR-- 1,000,000

DE--M3 A--PIES3 MULTIPLIQUE--POR-- 35.31

DE--M3 A--BRL MULTIPLIQUE--POR-- 6.28

DE--PIES3 A--M MULTIPLIQUE--POR-- 0.0283

DE--PIES3 A--LTS MULTIPLIQUE--POR-- 28.3

DE--PIES3 A--BRL MULTIPLIQUE--POR-- 0.178

DE--PIES3 A--CM3 MULTIPLIQUE--POR-- 28316.84

DE--PIES3 A--GAL MULTIPLIQUE--POR-- 7.54

DE--CM3 A--PIES MULTIPLIQUE--POR-- 0.0000351

DE--CM3 A--GAL MULTIPLIQUE--POR-- 0.00002642

UNIDAD DE GASTO

DE--BRL/HR A--PIES/MIN MULTIPLIQUE--POR-- 0.0936

DE--BRL/HR A--GAL/MIN MULTIPLIQUE--POR-- 0.7

DE--BRL/DIA A--GAL/MIN MULTIPLIQUE--POR-- 0.02917

DE--BRL/MIN A--LTS/MIN MULTIPLIQUE--POR-- 159

DE--PIES/MIN A--GAL/MIN MULTIPLIQUE--POR-- 7.481

DE--GAL/MIN A--LTS/MIN MULTIPLIQUE--POR-- 3.7854

TABLA DE CONVERSIONES

SISTEMA METRICO DECIMAL – SISTEMA INGLES

DE--lbs.pie kg.m MULTIPLIQUE--POR-- 0.1382 DE--lbs.pie Nw.m MULTIPLIQUE--POR-- 1.356 FORMULA DE TORQUE T=F X D DONDE: F = FUERZA O JALON EN LBS

D = BRAZO DE PALANCA O LONGITUD DE LA LLAVE EN PIES EJEMPLO:

CALCULAR LA FUERZA O JALON DE LLAVE PARA PROPORCIONAR UN TORQUE DE 40,000 LBS-PIE CON UNA LLAVE DE 3.5 PIES

F = T F = 40,000 = 11,428 LBS D 3.5

T E M P E R A T U R A

°C = °F - 32 °F = °C x 1.8 +32

1.8

°C = Temperatura en grados centígrados °F = Temperatura en grados Fahrenheit

1 Calorías = El calor necesario para elevar la temperatura de un kilogramo de agua en 1 °C. 1 Caloria = 0.0039683 BTU.

1 BTU = Calor necesario para elevar la temperatura de una libra de agua en 1 °F. 1 BTU = 251.99 cal.

Tabla 13. CONDICIONES OPTIMAS PARA UN FLUIDO DE PERFORACIÓN DE

E.I.

Densidad (Gr/cm3) Viscosidad Plástica (cps) Punto de cedencia (lb/100 pie2) Relación : Aceite/Agua 1.00 16 - 24 6 – 10 60/40 1.10 20 - 30 8 - 12 62/38 1.20 22 - 36 10 - 16 64/36 1.30 26 - 42 10 – 20 65/35 1.40 28 - 48 12 – 22 67/33 1.50 32 – 54 14 – 24 70/30 1.60 34 – 60 16 – 28 70/30 1.70 36 - 64 16 – 30 72/28 1.80 40 – 70 18 – 32 75/25 1.90 44 – 78 18 – 36 75/25 2.00 50 – 84 20 - 40 77/23 2.10 58 – 94 22 – 46 80/20 2.20 64 – 104 24 – 52 80/20 2.30 70 – 110 28 – 56 85/15 2.40 72 - 114 30 - 60 90/10

Tabla 14. LONGITUDES (METROS) RECOMENDADAS PARA LOS CORTES DE

CABLE DE ACUERDO CON LA ALTURA DEL MASTIL Y DEL DIÁMETRO

DEL TAMBOR.

Altura del mástil ó torre en metros

y pies.

DIÁMETRO DEL TAMBOR EN MILÍMETROS Y PULGADAS 279.4 (11”) 330.2 (13”) 355.6 (14”) 406.4 (16”) 457.2 (18”) 508.9 (20”) 588.8 (22”) 609.6 (24”) 660.4 (26”) 711.2 (28”) 762.0 (30”) 812.8 (32”) 863.0 (34”) 914.4 (36”) NUMERO DE METROS POR CORTAR

56.8 (186´) 35.0 35.0 34.0 34.0 33.0 43.1 (141´) 43.5 (145´) 44.5 (146´) 26.0 26.0 26.0 27.0 27.0 27.0 40.5 (133´) 41.3 (135´) 42.0 (138´) 25.0 27.0 24.0 24.0 26.0 25.0 24.0 40.5 (133´) 39.2 (129´) 39.8 (131´) 22.0 22.0 23.0 23.0 24.0 24.0 23.0 23.0 24.0 28.5 (94´) 29.2 (96´) 30.4 (100´) 20.0 20. 19.0 18.0 18.0 19.0 18.0 12.0 20.5 (87´) 18.0 16.0 16.0 17.0 20.0 (66´) 11.0 12.0