Cuando utilizamos protecciones de sobrecorriente en transformadores de po-tencia, puede ocurrir que la protecci´on necesite un elemento direccional para poder identificar la direcci´on de la falta.
Las protecciones de sobrecorriente direccionales pueden ser ajustadas m´as sensibles que los sobrecorriente no direccionales. Adem´as, la coordinaci´on se simplifica porque la direcci´on restringe la operaci´on de la protecci´on solo a una direcci´on.
Las funciones de sobrecorriente, instant´aneas y temporizadas, utilizadas en las protecciones de sobrecorriente direccionales son las mismas empleadas en las protecciones de sobrecorriente no direccionales.
Las protecciones direccionales solo operan para faltas en una sola direcci´on. Para lograr esto, hay que suministrarle a la protecci´on una se˜nal de referen-cia. Esta se˜nal de referencia puede ser una corriente o una tensi´on o pueden ser ambas.
La direccionalidad habilita a la protecci´on operar solo para faltas dentro de la zona protegida, lo cual le permite ser ajustada m´as sensible.
Figura 1: Protecci´on de sobrecorriente
1.2. Polarizaci´on:
Para obtener la direcci´on de una falta, se compara el ´angulo del fasor de una corriente de operaci´on, que var´ıa con la direcci´on de la falta, y el ´angulo del fasor de otra se˜nal del sistema que no depende de la ubicaci´on de la falta. Esta se˜nal se la conoce como se˜nal o magnitud de polarizaci´on.
Para las funciones de fase: las magnitudes de polarizaci´on son las ten-siones de fase o una combinaci´on de ellas en donde est´a ubicada la protecci´on.
Para las funciones de tierra: las magnitudes de polarizaci´on pueden ser magnitudes de secuencia negativa o magnitudes de secuencia cero. Ge-neralmente se aplican las magnitudes de secuencia negativa cuando el acoplamiento de secuencia cero no permite distinguir la direcci´on.
Caracter´ıstica de operaci´on de un elemento direccional:
El m´aximo torque se produce cuando el ´angulo de la corriente de operaci´on y la tensi´on de polarizaci´on es igual al ´angulo caracter´ıstico, ´angulo de m´axima
Figura 2: Caracter´ıstica de la protecci´on direccional
1.3. Sobrecorriente direccional de fase:
Polarizaci´on para funciones de fase
Durante condiciones de carga normal un transformador, los fasores de ten-siones y corrientes est´an casi en fase (carga con alto consumo de potencia activa).
Figura 3: Caracter´ıstica de la protecci´on direccional
Para poder distinguir la direcci´on durante una falta se debe tener en cuenta que:
- La tensi´on del sistema colapsa en el lugar de la falta. Por lo tanto para obtener la suficiente sensibilidad de la protecci´on bajo condiciones de falta, la tensi´on de polarizaci´on no debe incluir las tensiones en falta. - El factor de potencia de una falta es bajo, la corriente esta atrasada casi 90◦ de la tensi´on. De todas las conexiones posibles para obtener una
correcta discriminaci´on de la direcci´on durante una falta, la conexi´on a 90◦ es la m´as usada.
Figura 4: Caracter´ıstica de la protecci´on direccional
Aplicaci´on:
Se debe aplicar una protecci´on direccional temporizada de fase si la m´ axi-ma corriente de falta hacia atr´as es mayor que el valor de la corriente de sobrecarga normal del transformador, o el valor de la corriente de ajuste deseado.
Ajustes: Se aplican los mismos criterios que se aplican a las protecciones de sobrecorriente no direccionales.
´
angulo caracter´ıstico: desfasaje que se aplica, conociendo la referencia de ´angulos, a la tensi´on de polarizaci´on o la corriente de operaci´on, para obtener la m´axima sensibilidad. Depende de cada protecci´on y es el resultado de los estudios de cortocircuitos en el transformador a proteger.
Se˜nales de operaci´on y polarizaci´on para el elemento direccional de fase.
neutro es 0.
Figura 6: Conexi´on de la se˜nal de polarizaci´on:
Tensi´on de neutro: 3V0 = VA+ VB+ VC
Se aplican las mismas reglas que se aplican para la protecci´on de sobreco-rriente direccional de fase.
Ajustes: Se aplican los mismos criterios que se aplican a las protecciones de sobrecorriente no direccionales.
´
angulo caracter´ıstico: desfasaje que se aplica a la tensi´on de polarizaci´on para obtener la m´axima sensibilidad. Depende de cada protecci´on y es el resultado de los estudios de cortocircuitos en el transformador a proteger.
2.
Protecci´
on diferencial
2.1. Introducci´on:La protecci´on diferencial es 100 % selectiva y opera solo para faltas dentro de su zona protegida. El l´ımite de la zona protegida est´a definida por la ubi-caci´on de los transformadores de corriente. Adem´as, no precisa coordinar con otras protecciones, debido a esto, la operaci´on es instant´anea.
Por lo cual, la protecci´on diferencial es adecuada para protecci´on principal. La protecci´on diferencial se basa en la comparaci´on de corrientes. Para man-tener la estabilidad frente a faltas externas, para lo cual se precisa dimen-sionar en forma adecuada y ajustarse la relaci´on de los transformadores de corriente. Debido a los costos, la protecci´on diferencial debe tolerar la satu-raci´on de los transformadores de corriente.
2.2. Principio de operaci´on:
La protecci´on diferencial de corriente compara los valores medidos de co-rriente en magnitud y ´angulo. Esto es posible por comparaci´on de valores instant´aneos como por comparaci´on de fasores.
En cada caso la medida se basa en la ley de Kirchoff, la suma vectorial de las corrientes entrando o saliendo de un nodo debe ser cero en todo instante. La convenci´on es: la corriente entrando a la zona protegida es positiva, y la corriente saliendo de la zona protegida es negativa.
Es la forma m´as simple y com´un de aplicaci´on de la funci´on diferencial. El principio de medida se muestra en la Figura7:
Figura 7: Principio de medida:
Los transformadores de corrientes usados para la protecci´on diferencial est´an conectados en serie en el lado secundario, de manera que la corriente circula por ellos durante una falta externa, y no circula corriente por el rel´e dife-rencial.
En el caso de una falta interna, la corriente circula por el rel´e diferencial. Este principio de operaci´on se utiliza en: l´ıneas y cables de trasmisi´on, ge-neradores, motores y transformadores. Cuando se utiliza esta funci´on para proteger un transformador de potencia, se necesita corregir los ´angulos y m´odulos de los vectores a comparar.
Figura 8: Aplicaci´on de la protecci´on diferencial
2.2.1. Protecci´on diferencial por porcentaje (biased stabilized) - En la pr´actica, una corriente diferencial siempre existe como resultado
de los errores introducidos por los transformadores de corriente. - Este error es proporcional a la corriente que circula por el
transfor-mador de corriente. En caso que la corriente que circule por el mismo sea una corriente de falta, el transformador de corriente puede saturar, por lo cual la corriente diferencial aumenta.
- Los reguladores bajo carga de los transformadores de potencia, tam-bi´en pueden causar una corriente diferencial porque la relaci´on da transformaci´on cambi´o.
En la Figura9 se muestra la corriente diferencial (I∆), en relaci´on a la
co-rriente a trav´es del equipo protegido (Ithrough), durante la operaci´on normal
(carga) o faltas externas.
Figura 9: Corriente diferencial
Para que opere correctamente, la corriente de operaci´on debe aumentar cuando la corriente que circula por el equipo protegido aumenta. Esto pro-porciona sensibilidad para corriente de faltas peque˜nas, y estabilidad para corrientes de carga grandes o cuando se saturan los transformadores de co-rriente.
Figura 10: Esquema de una protecci´on diferencial
La estabilidad se proporciona con la siguiente corriente de restricci´on: Ires=
|I1| + |I2|, que corresponde a la suma de las corrientes. La corriente de ope-raci´on es: IOp= |I1+ I2|, que corresponde a la diferencia entre las corrientes.
En la Figura11 se muestra la caracter´ıstica de operaci´on:
Figura 11: Caracter´ısticas de operaci´on Criterio de operaci´on: IOp > kIres ⇒ |I1+ I2| > k(|I1| + |I2|).
En la protecci´on diferencial se pueden distinguir dos zonas:
Zona A: Equipo protegido sin falta Idealmente, no hay corriente dife-rencial. En caso de corriente de carga o en el evento de una falta exter-na, solo hay corriente de restricci´on. Los errores en los transformadores
de corriente, como el regulador bajo carga generan una corriente di-ferencial que es proporcional a la corriente que circula por el equipo protegido. El area A se define como la zona del equipo protegido sin falta.
Zona B: Equipo protegido con falta Idealmente una falta en el equipo protegido se representa por la l´ınea a 45◦. Debido a los errores en los transformadores de corriente y la corriente de carga, la relaci´on IOp/Ires es menor que 1, por lo cual las falta internas aparecen por
debajo de la l´ınea a 45◦.
Figura 12: Diagrama de la protecci´on diferencial
2.2.2. Protecci´on diferencial de alta impedancia:
Para explicar este principio, se asume un equipo a proteger que tiene 2 corrientes.
Figura 13: Protecci´on diferencial de alta impedancia
Principio de operaci´on: Los secundarios de los transformadores de co-rriente se conectan como en el caso de la protecci´on diferencial por corriente. La protecci´on diferencial se conecta en paralelo, y se compone de una resis-tencia alta en serie con un rel´e de sobrecorriente muy sensible.
Idealmente, la tensi´on en la ubicaci´on del rel´e es muy peque˜na, para las corrientes de carga y para las faltas externas, si la resistencia secundaria del transformador de corriente RCT y la resistencia del cableado RLson iguales
en ambos lados.
Todos los transformadores de corriente deben tener la misma re-laci´on.
Estabilidad durante faltas externas: En el caso de saturaci´on de un transformador de corriente, el punto donde la tensi´on es cero se mueve. Asu-miendo el peor caso, donde un transformador de corriente est´a completamen-te saturado, mientras que el otro transforma la corriencompletamen-te sin saturaci´on. El transformador saturado puede simplemente sustituirse por la resistencia secundaria interna (RCT). Adem´as, la resistencia en serie con el rel´e es
ma-yor que la resistencia de los cables (RL) y la resistencia secundaria interna
Figura 14: Falta externa
La tensi´on aplicada en la serie del rel´e y la resistencia es: UR= iF·(RL+RCT)
⇒ se ajusta el rel´e de manera que la tensi´on de operaci´on Uop> UR.
Para calcular el ajuste se debe utilizar la corriente de falta externa iF mayor.
Sensibilidad para faltas internas: La m´ınima corriente de falta interna debe ser capaz de suministrar la corriente de magnetizaci´on del transforma-dor de corriente y la corriente por el rel´e, para que pueda operar.
⇒ iF min ≥ (2 × imag+ iop)
Tensi´on de saturaci´on del transformador de corriente: Los trans-formadores de corriente pueden saturar durante faltas internas, debido a la resistencia alta. Por lo cual, los transformadores de corrientes deben cumplir con ciertos requerimientos para que el rel´e pueda operar.
Basado en la teor´ıa, la tensi´on de saturaci´on de los transformadores de co-rriente debe ser por lo menos 2 veces la tensi´on de operaci´on ajustada, para poder operar con seguridad.
transformador de corriente.
2.3. Protecci´on diferencial de transformador
La protecci´on diferencial aplicada a los transformadores de potencia sumi-nistran un disparo r´apido y selectivo para faltas internas al transformador o para faltas entre el transformador de potencia y los transformadores de corriente.
La protecci´on diferencial se aplica para transformadores de potencia supe-rior a 1MVA y para unidades supesupe-riores a 5MVA es un standard.
Figura 15: Protecci´on diferencial de transformador Adem´as, esta protecci´on consta de varias funciones complementarias:
- estabilidad frente a las corrientes de sobreexcitaci´on - adaptaci´on de la relaci´on de transformaci´on y el ´angulo
2.3.1. Circuito equivalente de un transformador:
Los devanados primario y secundario est´an unidos a trav´es de un n´ucleo magn´etico por medio del flujo principal, φ, como muestra la Figura16. Para obtener el flujo, se requiere una corriente de magnetizaci´on (corriente de energizaci´on) Im. En el circuito el´ectrico equivalente, los requerimientos de
magnetizaci´on corresponden con la reactancia Xm.
Figura 16: Circuito equivalente de un transformador
Xm =
U Im
corresponden con la pendiente de la curva de magnetizaci´on. Du-rante la operaci´on normal, el punto de operaci´on est´a por debajo del punto de saturaci´on de la curva. A tensi´on nominal, la corriente de magnetizaci´on corresponde aprox. 0,2 % In.
2.3.2. Energizaci´on:
Cuando se energiza un transformador, resulta en una sobre-excitaci´on debido al flujo remanente, causando una corriente alta de energizaci´on. Dependien-do del instante de la energizaci´on en la tensi´on sinusoidal, se puede obtener un desplazamiento del flujo. Para valores altos de flujo durante la saturaci´on, se traduce en valores altos de corrientes de energizaci´on, ver Figura
Figura 17: Corriente de energizaci´on
La corriente de magnetizaci´on de un transformador entra por el primario y no sale por el secundario ni el terciario, por lo que representa para el rel´e diferencial una condici´on semejante a una falta interna En r´egimen normal de operaci´on esta corriente tiene valores del 2 al 5 % de la corriente nominal del transformador. En la Figura18.
Figura 18: Corriente de energizaci´on: Transformador estrella-tri´angulo
Este problema origina la aparici´on de arm´onicos, particularmente de orden 2, ya que la corriente magnetizante los contiene en alta proporci´on. Por lo tanto, mediante un filtro adecuado puede obtenerse una se˜nal de restricci´on proporcional.
mues-tra en la siguiente figura. Sea la tensi´on de la fuente: e(t) = Emax·cos(ωt−ϕ)
Si despreciamos las resistencias en el circuito, el flujo en el n´ucleo del trans-formador est´a dado por: φ(t) = φmax· sen(ωt − ϕ) + φmax· senϕ
Figura 19: Energizaci´on
En la Figura 20 se muestra la forma de onda de la corriente de magnetiza-ci´on, asumiendo que la curva de saturaci´on del n´ucleo del transformador de corriente se puede aproximar por dos rectas.
Figura 20: Corriente de energizaci´on
En la Figura21 se muestra la forma de onda t´ıpica de la corriente de mag-netizaci´on en cada fase y por el neutro. La corriente de magnetizaci´on tiene un contenido alto de arm´onicos.
Figura 21: Corriente de energizaci´on
Energizaci´on luego de despejar una falta cercana: Cuando una falta externa, cerca a la ubicaci´on del transformador, es despejada; para el trans-formador son las mismas condiciones como si fuera una energizaci´on. Como la tensi´on es aplicada de nuevo al transformador, dependiendo del instante de despeje de la falta, se pueden encontrar componentes de DC como se encuentran en las corrientes de energizaci´on.
Energizaci´on simpat´etica: Cuando dos transformadores son conectados en paralelo, se observa que cuando se energiza el segundo opera la protecci´on diferencial del que est´a en servicio. La raz´on de esta operaci´on es la corriente de energizaci´on simpat´etica, que es resultado de la corriente de energizaci´on del transformador que se est´a energizando.
Figura 22: Energizaci´on simpat´etica
Bloqueo frente a las energizaciones Por lo tanto, el rel´e diferencial debe ser capaz de discriminar entre corriente de falta interna y corriente de magnetizaci´on. Una de las t´ecnicas m´as usada es la utilizaci´on de los arm´ oni-cos de la corriente diferencial como base para la retenci´on o inhibici´on del rel´e.
Este bloqueo se basa en la medida de la componente de 2do arm´onico con relaci´on a la componente fundamental. Se bloquea el disparo si la relaci´on entre: I100Hz
I50Hz supera cierto valor de ajuste.
Figura 23: Componente de segundo arm´onico
2.3.3. Sobreexcitaci´on:
Cuando un transformador opera con sobretensiones, la corriente de magne-tizaci´on se incrementa. La forma de onda de esta corriente se distorsiona a medida que el punto de trabajo es m´as cercano al codo de la curva de satu-raci´on del n´ucleo del transformador. A medida que se distorsiona, aumenta el contenido de arm´onicos en la corriente.
El aumento de la corriente de magnetizaci´on aparece como una corriente diferencial en la protecci´on, provocando la operaci´on de la protecci´on.
Bloqueo por sobreexcitaci´on Por lo tanto, el rel´e diferencial debe ser capaz de discriminar entre corriente de falta interna y corriente de magne-tizaci´on debido a una sobreexcitaci´on. Una de las t´ecnicas m´as usada es la utilizaci´on de los arm´onicos de la corriente diferencial como base para la retenci´on o inhibici´on del rel´e.
Este bloqueo se basa en la medida de la componente de 5to arm´onico con relaci´on a la componente fundamental. Se bloquea el disparo si la relaci´on entre: I250Hz
I50Hz supera cierto valor de ajuste.
2.4. Transformador trif´asico de dos devanados:
La conexi´on de los rel´es diferenciales de porcentaje para transformadores de dos devanados debe ser tal que garantice su operaci´on para todas las faltas internas a la zona protegida, y su bloqueo para cualquier otra condici´on de operaci´on, incluyendo faltas externas. Para ello es necesario que la corriente que llega a una de las bobinas de restricci´on sea igual a la que sale, para cada fase del rel´e.
Esto sugiere dos pasos para la conexi´on correcta del rel´e diferencial:
- compensar el desfasaje entre las corrientes primarias y secundarias (generalmente usando conexi´on en tri´angulo): para asegurarse que las corrientes que llegan al rel´e est´an en fase.
- ajuste de la relaci´on: seleccionar taps en los rel´es para minimizar la diferencia de las corrientes que circula para la bobina de operaci´on. En los rel´es electromec´anicos, se realizaba mediante la conexi´on de transfor-madores de corriente auxiliares.
En los rel´es num´ericos, se realiza mediante ajustes en el rel´e.
Desfasaje: Para compensar el desfasaje de corrientes en transformadores Yd, se debe conectar un grupo de transformadores de corriente en tri´angulo y otro en estrella. Cualquiera de los dos grupos se puede conectar en tri´ angu-lo, pero es recomendable conectar en tri´angulo el grupo de transformadores de corriente del devanado en estrella.
La conveniencia de conectar en tri´angulo el grupo de los transformadores de corriente del lado en estrella del transformador de potencia y en estrella el lado del tri´angulo se debe a que esta conexi´on evita la operaci´on inco-rrecta de la protecci´on para faltas externas a tierra en el lado estrella del transformador. Para estas faltas circula corriente de secuencia cero por el lado en estrella del transformador, pero los transformadores de corriente co-nectados en tri´angulo impiden que esa corriente llegue al rel´e. Por el lado
Figura 25: Transformador de 2 devanados
Conexi´on de un rel´e para un transformador de 2 devanados: Se considera un transformador de 30MVA, 11.5/69 kV, Yd1.
Determinar la relaci´on de transformaci´on y la conexi´on del los transforma-dores de corriente requeridos para ajustar el rel´e diferencial. Deben utilizarse transformadores de corriente con relaciones normalizadas. Se utiliza un rel´e diferencial de porcentaje, y los taps de corriente disponibles son: 5.0 /(5.0 -5.5 - 6.0 - 6.6 - 7.3 - 8.0 - 9.0 - 10.0)A.
La Figura 26 muestra el esquema trif´asico de conexiones. Se muestran que las corrientes de restricci´on del lado estrella y del tri´angulo est´an en fase.
Figura 26: Transformador de 2 devanados Las corrientes nominales de carga de cada devanado son:
Icarga(69kV ) = √30M V A3·69kV = 251A
Icarga(11,5kV ) = √30M V A3·11,5kV = 1506A
La relaci´on de transformaci´on son: del lado de 11.5kV: 1500/5A; y del lado de 69kV: 250/5A.
Finalmente, se eligen los taps correspondiente en el rel´e. Con las dos rela-ciones elegidas, las corrientes en los devanados del rel´e, para las condiciones nominales, son:
Irele(69kV ) = 2512505 = 5,02A
Irele(11,5kV ) = 150615005 = 5,02A ×
√
3 = 8,69
⇒ se selecciona el tap 5/5 A del lado de 69kV y 5/9 A del lado de 11kV.
Determinaci´on de la pendiente: El ajuste de la pendiente de los rel´es diferenciales se lleva a cabo con el objetivo de asegurar que no habr´a una operaci´on incorrecta debido a las diferencias en las corrientes de las bobinas de restricci´on causado por las relaciones de los transformadores de corriente y la operaci´on de los cambios del tap bajo condiciones de carga.
Figura 27: Rel´es num´ericos: Protecci´on diferencial
3.
Protecci´
on para faltas a tierra:
Las faltas a tierra pueden ser detectadas por protecciones de sobrecorriente de tierra o por protecciones diferenciales. La aplicaci´on de cada uno de ellos depende de las conexiones del transformador, disponibilidad de transforma-dores de corriente, fuente de secuencia cero, caracter´ısticas del sistema de potencia.
3.1. Transformador conectado en tri´angulo:
En los devanados de los transformadores conectados en tri´angulo general-mente no se instala una protecci´on para faltas a tierra, debido a que en ese sistema no hay fuente de secuencia cero. Si hay posibilidades de tener una fuente externa de secuencia cero, entonces la forma de proteger al transfor-mador frente faltas a tierra en su devanado es mediante la protecci´on de la
D.I: Sistemas de Protecci´on de Transformadores 24
Figura1.
Para evitar operaciones incorrectas de esta protecci´on se utilizan funciones con valores de corriente de arranque muy sensibles con una peque˜na tempo-rizaci´on.
32
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Figure 17 —Complete ground-fault protection of a delta-wye transformer using a residual overcurrent and differentially connected ground relay
Figure 18 —Complete ground-fault protection of a delta-wye transformer using a residual overcurrent and directional relay
Another approach is to use either a biased, restricted earth-fault system or a high-impedance restricted earth-fault relay. One form of restricted earth-fault relay uses the following combinations of currents for operating and restraining the relay, as expressed in Equation (14) and Equation (15):
[
+ +]
+= k IA IB IC k IN
IOP 1 2 (14)
Authorized licensed use limited to: ANII. Downloaded on August 04,2011 at 15:53:28 UTC from IEEE Xplore. Restrictions apply.
Figura 28: Protecciones para faltas a tierra
3.2. Transformador conectado en estrella:
Para detectar con ´exito faltas a tierra en los devanados del transformador conectados en estrella, la protecci´on debe discriminar entre faltas internas y externas a la zona protegida. Las protecciones que generalmente se utilizan son protecciones diferenciales, como se muestra en la Figura ??. La protec-ci´on que se muestra en la Figura ?? es una protecci´on diferencial de alta impedancia, pero tambi´en se utilizan protecciones diferenciales por porcen-taje, como muestra la Figura1.
D.I: Sistemas de Protecci´on de Transformadores 25
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Figure 19 —Operating characteristic of a restricted earth-fault relay
High-impedance restricted earth-fault protection can be used for protecting transformer windings just like it is used for bus-bar protection. The arrangement is shown in Figure 20.
Figure 20 —Restricted earth-fault protection using a high-impedance relay
Authorized licensed use limited to: ANII. Downloaded on August 04,2011 at 15:53:28 UTC from IEEE Xplore. Restrictions apply.
Figura 29: Protecciones para faltas a tierra utilizando diferencial de alta impedancia
3.2.1. Protecci´on diferencial de alta impedancia:
Las protecciones diferenciales de alta impedancia discrimina entre faltas internas y externas por la detecci´on de tensi´on en el circuito diferencial. Solo puede operar para faltas dentro de la zona de protecci´on. La Figura30
muestra la conexi´on de este tipo de rel´e para devanado en estrella. El rel´e es sensible y confiable y se obtiene una alta velocidad de operaci´on.
Figura 30: Protecci´on diferencial de alta impedancial
La corriente, que proviene de los transformadores de corriente de fase, est´a balanceada con la corriente que proviene del transformador de corriente conectado en el neutro.
falta interna: las corrientes de los transformadores de corriente tienen di-recciones opuestas, y se produce una tensi´on elevada en los extremos del rel´e de alta impedancia. La tensi´on de saturaci´on de los trans-formadores de corriente debe ser al menos el doble de la tensi´on de operaci´on del rel´e.
falta externa: la corriente circula entre los transformadores de corriente. El rel´e es luego estable para todas las faltas externas, a´un cuando uno de los transformadores de corriente saturar´a.
Todos los transformadores deben tener la misma relaci´on de transforma-ci´on y los criterios para ajustarla son:
- La tensi´on de operaci´on en la protecci´on 87G debe se mayor que la tensi´on que aparece en la protecci´on para una falta externa.
- La tensi´on de operaci´on en la protecci´on 87G debe ser menor que la tensi´on de saturaci´on de los transformadores de corriente, tanto los de fase como los instalados en el neutro.
La principal ventaja que tienen las protecciones de tierra frente a las protec-ciones de fase son la sensibilidad. En los sistemas de potencia en los cuales la corriente de falta a tierra est´a limitada, su uso se vuelve imprescindible. Los valores de la corriente de arranque de estas protecciones se pueden ajustar en un 10 % o menos de la corriente de m´axima carga.
4.
Bibliograf´ıa
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- Protective Relaying Theory and Applications, Walter A. Elmore, Mar-cel Dekker Inc. 2nd ed. 2004
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- Power System Relaying, S. Horowitz, A. Phadke 3rd ed. 2008
- Curso Medidas y Protecci´on en Sistemas El´ectricos de Potencia (IIE-FING-UdelaR). Jorge L. Alonso, 1988
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- Transformer Overfluxing Protection, J. Gantner, F.H. Birch, Report by Working Group 01 of Study Committe 34, Cigre
