Guia de Máquinas térmicas- FIUBA

Máquinas térmicas

“Ciclo” Brayton

Introducción a la Ingeniería Química (76.46)

Tema 07 – Ejercicio 05 Ciclo Brayton

Diagrama T-s

Balance de Masa y Energía c/Reacción Química Estado estacionario

Intro turbinas de gas (TG)

Cámara de combustión

Compresor Turbina

𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑜} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

2

1

3

4

Fotos

Fotos – Compresor

Fotos – Cámara de combustión

Cámara de combustión

Fotos - Turbina

Fotos – Eje completo

Análisis de balances

Cámara de combustión

Compresor Turbina

𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑜} = 𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎} + 𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

2

1

3

4 𝑚 ₃ = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} + 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ 𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎} = 𝑚 ₃ 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

𝑖 ₁ < 𝑖 ₂ 𝑖 ₃ > 𝑖 ₄

𝑚 ₃ > 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄ ≫ 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂

𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑜} > 0

𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎} ≫ 𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝}

Modelo matemático

• Asumimos que por el circuito solamente va a circular aire.

• Porque el T-s es solo de aire

Modelo matemático

• Asumimos que por el circuito solamente va a circular aire.

• Porque el T-s es solo de aire

• Vamos a inventarnos una cámara de combustión ficticia no adiabática donde se queme el combustible con un aire ficticio, y el calor resultante de esa

combustión es lo que elevará la entalpía del aire del circuito

Modelo matemático

• Asumimos que por el circuito solamente va a circular aire.

• Porque el T-s es solo de aire

• Vamos a inventarnos una cámara de combustión ficticia no adiabática donde se queme el combustible con un aire ficticio, y el calor resultante de esa

combustión es lo que elevará la entalpía del aire del circuito

𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎} = 𝑚 ₃ 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

• Para compensar esta perdida de potencia del modelo vamos a modelar la cámara de combustión ficticia tal que:

• Combustible y aire ficticio entran a 25 °C

• Se desestima la corriente másica de salida SALVO POR LOS EXCESOS DE AIRE RESPECTO AL ESTEQUIOMETRICO

• Ese exceso que tengamos a la salida estará a la misma temperatura que el aire que entrará a la turbina

Modelo matemático

Intercambiador de calor

Compresor Turbina

𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑜} 𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

2

1

3

4 Cámara de combustión ficticia

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒𝑒𝑥𝑐}

T = 25 °C

T = T₃

𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑛 _𝑆^𝑗 𝑖 _𝑆^𝑗 − 𝑖 _𝑅𝑒𝑓^𝑗 − 𝑛 _𝐸^𝑗 𝑖 _𝐸^𝑗 − 𝑖 _𝑅𝑒𝑓^𝑗 + 𝑛 _{𝑅𝑒𝑎𝑐}∆𝐻_𝑅⁰

𝑛 _𝑆^𝑗 𝑖 _𝑆^𝑗 − 𝑖 _𝑅𝑒𝑓^𝑗 = 𝑛 _𝑆^𝑗 𝑖 _𝑆^𝑗 − 𝑖 _𝑅𝑒𝑓^𝑗

𝑒𝑠𝑡𝑒𝑞𝑢𝑖𝑜

+ 𝑛 _𝑆^𝑗 𝑖 _𝑆^𝑗 − 𝑖 _𝑅𝑒𝑓^𝑗

𝑒𝑥𝑐𝑒𝑠𝑜

Modelo matemático

Intercambiador de calor

Compresor Turbina

𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑜} 𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

2

1

3

4 Cámara de combustión ficticia

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒𝑒𝑥𝑐}

T = 25 °C

T = T₃

𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑛 _𝑆^𝑗 𝑖 _𝑆^𝑗 − 𝑖 _𝑅𝑒𝑓^𝑗

𝑒𝑥𝑐𝑒𝑠𝑜

+ 𝑛 _{𝑅𝑒𝑎𝑐}∆𝐻_𝑅⁰

Ejercicio 5 - Enunciado

Ejercicio 5 - Datos

𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑜} 𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

2

1

3

4 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒𝑒𝑥𝑐}

T = 25 °C

T = T₃

𝑃₁ = 1 𝑎𝑡𝑚_𝑎 𝑇₁ = 27 ℃

𝑃₂ = 4 𝑎𝑡𝑚_𝑎 𝑃₃ = 4 𝑎𝑡𝑚_𝑎

𝑇₃ = 800 ℃

𝑃₄ = 1 𝑎𝑡𝑚_𝑎 𝑇₂ = ?

𝑇₄ = ?

Ejercicio 5 – Evolucion en T-s

Balance de energía en el compresor 𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂

𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝}^∗ = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂^∗ 𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝}^∗

𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂^∗

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ = 𝜂 𝑖 ₁ = 122 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₂^∗ = 159 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₁ − 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂^∗

𝜂 = 𝑖 ₂

𝜂 = 0,85

𝑖 ₂ = 165 𝑘𝑐𝑎𝑙

1 𝑘𝑔

2*

2

Ejercicio 5 – Evolucion en T-s

Nuestro aire ahora, según nuestro modelo, atraviesa un

intercambiador de calor en el cual desestimamos la caída de presión.

1 2*

2

3

Ejercicio 5 – Evolucion en T-s

Balance de energía en la turbina 𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎}^∗ = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄^∗ 𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎}

𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎}^∗ = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄^∗ = 𝜂 𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₄^∗ = 225 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₃ − 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄^∗ 𝜂 = 𝑖 ₄

𝜂 = 0,85

𝑖 ₄ = 240 𝑘𝑐𝑎𝑙

1 𝑘𝑔

2*

2

3

4*

4

Ejercicio 5 – Enunciado

Ejercicio 5 – Balance en camara ficticia

Balance de energía en la cámara de combustión del modelo

𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑛 _𝑆^𝑗 𝑖 _𝑆^𝑗 − 𝑖 _𝑅𝑒𝑓^𝑗

𝑒𝑥𝑐𝑒𝑠𝑜

+ 𝑛 _{𝑅𝑒𝑎𝑐}∆𝐻_𝑅⁰

𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑛 _{𝑅𝑒𝑎𝑐}∆𝐻_𝑅⁰

Balance de energía en el intercambiador de calor del modelo 𝑄 = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₃ − 𝑖 ₂

𝑄 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} = −𝑄

𝑛 _{𝑅𝑒𝑎𝑐}∆𝐻_𝑅⁰= 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₂ − 𝑖 ₃

∆𝐻_𝑅⁰

𝑖 ₂ − 𝑖 ₃ = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑛 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

∆𝐻_𝑅⁰

𝑖 ₂ − 𝑖 ₃ = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏}

∆𝐻_𝑅⁰

𝑖 ₂ − 𝑖 ₃ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

Poder calorífico inferior del metano 𝑃𝐶𝐼 = −802400 𝐾𝐽

𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙

𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑖 ₂ = 165 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 83

Ejercicio 5 – Pendientes

Ejercicio 5 – Rendimiento

𝜂_𝑡𝑔 = 𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑎} 𝑄

𝜂_𝑡𝑔 = 𝑊 _{𝑐𝑜𝑚𝑝} + 𝑊 _{𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑎} 𝑄

𝜂_𝑡𝑔 = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ + 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

−𝑛 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}∆𝐻_𝑅⁰

𝜂_𝑡𝑔 = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ + 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄ 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} −∆𝐻_𝑅⁰

𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝜂_𝑡𝑔 = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ + 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

−∆𝐻_𝑅⁰ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑖 ₁ = 122 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔 𝑖 ₂ = 165 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₄ = 240 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙 𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 83 𝜂_𝑡𝑔 = 0,187

Ejercicio 5 – Pendientes

Ejercicio 5 – Análisis de rendimientos

Compresor

1

𝑖 ₁ − 𝑖 ₁ − 𝑖 ₂^∗

𝜂 = 𝑖 ₂ 𝑖 ₁ = 122 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₂^∗ = 171 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₂ = 180 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 Turbina

𝑖 ₃ − 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄^∗ 𝜂 = 𝑖 ₄ 𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₄^∗ = 205 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₄ = 220 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

Ejercicio 5 – Análisis de rendimientos

1

𝑖 ₂ = 180 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔 𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

Cámara de combustión

∆𝐻_𝑅⁰

𝑖 ₂ − 𝑖 ₃ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙

𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 92

Ejercicio 5 – Análisis de rendimientos

1

𝑖 ₂ = 180 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔

𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔 Rendimiento de la TG

𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙 𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 92

𝜂_𝑡𝑔 = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ + 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

−∆𝐻_𝑅⁰ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑖 ₁ = 122 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

𝑖 ₄ = 220 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔

𝜂_𝑡𝑔 = 0,245

Ejercicio 5 – Pendientes

Ejercicio 5 – Análisis de rendimientos

1

Turbina

𝑖 ₃ − 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄^∗ 𝜂 = 𝑖 ₄ 𝑖 ₃ = 335 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₄^∗ = 240 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔 𝑖 ₄ = 255 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

Ejercicio 5 – Análisis de rendimientos

1

𝑖 ₃ = 335 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔 𝑖 ₂ = 165 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

Cámara de combustión

∆𝐻_𝑅⁰

𝑖 ₂ − 𝑖 ₃ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙

𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 70

Ejercicio 5 – Análisis de rendimientos

1

𝑖 ₃ = 335 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔 𝑖 ₂ = 165 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

Rendimiento de la TG

𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙 𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 70 𝑖 ₁ = 122 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

𝑖 ₄ = 255 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔

𝜂_𝑡𝑔 = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ + 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

−∆𝐻_𝑅⁰ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝜂_𝑡𝑔 = 0,215

Ejercicio 5 – Pendientes

𝜂_𝑡𝑔 = 0,215 𝜂_𝑡𝑔 = 0,245

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 70 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 92

Diapositiva 9 – Ejercicio 5

Ejercicio 5 - Economizador

𝑊 _{𝑛𝑒𝑡𝑜}

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

2

1

3

4 𝑃₁ = 1 𝑎𝑡𝑚_𝑎

𝑇₁ = 27 ℃

𝑃₂ = 4 𝑎𝑡𝑚_𝑎 𝑃₃ = 4 𝑎𝑡𝑚_𝑎

𝑇₃ = 800 ℃

𝑃₄ = 1 𝑎𝑡𝑚_𝑎 𝑇₂ = 200 ℃

𝑇₄ = 450 ℃ 5

𝑃₅ = 1 𝑎𝑡𝑚_𝑎 𝑇₅ = ?

6 𝑇₆ = ?

0 = 𝑚 _𝑒 𝑖 ₂ + 𝑖 ₄ − 𝑚 _𝑠 𝑖 ₆ + 𝑖 ₅ Balance de energía en el pre calentador

𝑖 ₂ + 𝑖 ₄ = 𝑖 ₆ + 𝑖 ₅ En el caso de un

intercambiador infinito lo mejor que

podremos conseguir es 𝑇₂ = 𝑇₅ o 𝑇₆ = 𝑇₄

Ejercicio 5 – Economizador en Ts

1 2

3

6 4

5

Como puede verse en el T-s, para esas temperaturas, las isoentálpicas son también isotermas, por lo tanto si se igualan las temperaturas se igualan las entalpías, por ende concluimos lo siguiente

𝑖 ₂ + 𝑖 ₄ = 𝑖 ₆ + 𝑖 ₅ 𝑖 ₂ = 𝑖 ₅ ↔ 𝑖 ₆ = 𝑖 ₄

Ejercicio 5 – Economizador en Ts

1 2

3

6 4

5

𝑖 ₆ = 240 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔 𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

Cámara de combustión

∆𝐻_𝑅⁰

𝑖 ₂ − 𝑖 ₃ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙

𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 171

Ejercicio 5 – Economizador en Ts

1 2

3

6 4

5

𝑖 ₃ = 310 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔 𝑖 ₂ = 165 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

Rendimiento de la TG

𝑃𝐶𝐼 = −192000 𝐾𝑐𝑎𝑙 𝐾𝑚𝑜𝑙 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} = 16 𝐾𝑔

𝐾𝑚𝑜𝑙

𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒}

𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏} ≅ 171 𝑖 ₁ = 122 𝑘𝑐𝑎𝑙

𝑘𝑔

𝑖 ₄ = 240 𝑘𝑐𝑎𝑙 𝑘𝑔

𝜂_𝑡𝑔 = 𝑚 _{𝑎𝑖𝑟𝑒} 𝑚 _{𝑐𝑜𝑚𝑏}

𝑖 ₁ − 𝑖 ₂ + 𝑖 ₃ − 𝑖 ₄

−∆𝐻_𝑅⁰ 𝑀_{𝑟𝑐𝑜𝑚𝑏} 𝜂_𝑡𝑔 = 0,385

¡Muchas Gracias!