X--------- FROM BUS X TO BUS X RATING SET A RATING SET B RATING SET C BUS# X NAME X BASKV AREA BUS# X NAME X BASKV AREA CKT LOADING RATING PERCENT RATING PERCENT RATING PERCENT
1.3.5 ESCENARIO DE DEMANDA MEDIA – ÉPOCA LLUVIOSA
Para el régimen de estado estable y para todas las contingencias analizadas, en las que se registran los mayores desbalances carga – generación en el escenario de demanda media (contingencias C1 – C46), la tabla D5 del Anexo D muestra los voltajes resultantes en las barras de las principales subestaciones, la potencia aparente transmitida por las principales líneas de transmisión del SIN.
A continuación se presentan los resultados relevantes obtenidos por medio del análisis de contingencias.
Caso Base
Para establecer el caso base a partir del cual se realizarían las evaluaciones de las respectivas contingencias, se tuvo que considerar generación obligada en el centro de carga, esto siguiendo el orden de merito establecido para la época analizada, logrando cumplir con los criterios establecidos para una operación en condición normal, a pesar de esto, se requirió aún más generación en el centro de carga, con la finalidad de que ante la evaluación de las contingencias sencillas, el sistema encontrara convergencia, ya que se detectó que existía carencia de unidades de generación que brindaran mayor estabilidad al SIN.
Dentro de los procedimientos realizados para aumentar la estabilidad del SIN, a pesar de ser un escenario de época lluviosa se debió considerar aumentar la generación de la central Panam, ya que las unidades de esta central aportan estabilidad ante contingencias en el centro de carga, esta condición provocó que fuese necesario reducir de manera proporcional la generación de las centrales hidroeléctricas ubicadas al occidente del país.
Luego de obtenido el caso base adecuado, se verificó el cumplimiento de los criterios de seguridad del SIN, encontrando los siguientes resultados.
Violaciones de voltajes nodales: No se presentan.
Violaciones de límites térmicos: No se presentan.
C5 – Disparo de las unidades de BLM Carbón
Al evaluar la pérdida de las tres unidades de BLM Carbón, la misma encontró convergencia a través de la respuesta inercial (t=0+) del SIN, esto obedece a la estabilidad que las misma brindan al soporte de voltaje, y al impacto que produce en el centro de carga, dado la ausencia de unidades de generación en esta área del país para la época analizada. A continuación se muestra los resultados ante el análisis de dicha contingencia:
Violaciones de voltaje al final de la respuesta inercial del SIN: No se presentan.
Violaciones de límites térmicos: No se presentan.
-600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 200 300 0.55 0.65 0.75 0.85 0.95 1.05 1.15
PAN-115 PAN2 - 115 PAN - 230 CHO - 230 VEL - 230
De acuerdo a los resultados encontrados con la respuesta inercial del SIN (t=0+), el sistema aún se encuentra en un punto, donde mediante la implementación de esquemas automáticos de desconexión de carga, el sistema será capaz de restablecerse y llegar a un punto de operación estable.
Barra Tensión de Colapso (pu) Reserva de Q (MVAr)
PAN 115 (6002) 0.61 -255.70
PAN II 115 (6004) 0.60 -235.90
PAN 230 (6001) 0.61 -275.70
CHO 230 (6005) 0.60 -281.60
C18 – Disparo de un circuito de 230 kV Chorrera – El Higo
La pérdida de la línea 230-4B, provoca una redistribución del flujo a través de las líneas que enlazan la subestación Llano Sánchez con el centro de carga, viéndose una variación en los voltajes:
Violaciones de voltaje al final de la respuesta de la regulación primaria:
BUSES WITH VOLTAGE GREATER THAN 1.0500:
BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) * NONE *
BUSES WITH VOLTAGE LESS THAN 0.9500:
BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) 6001 PAN230 230.00 6 0.9464 217.68 6005 CHO230 230.00 6 0.9480 218.04 6006 CHO115 115.00 6 0.9378 107.85 6105 PAM230 230.00 6 0.9481 218.07
Violaciones de límite térmico al final de la respuesta de la regulación primaria:
BRANCH LOADINGS ABOVE 100.0 % OF RATING:
X--- FROM BUS ---X X--- TO BUS ---X RATING SET A RATING SET B RATING SET C BUS# X-- NAME --X BASKV AREA BUS# X-- NAME --X BASKV AREA CKT LOADING RATING PERCENT RATING PERCENT RATING PERCENT 6005 CHO230 230.00 6 6008 LSA230 230.00* 6 3B 206.0 193.0 106.7 193.0 106.7 366.0 56.3
Reserva de potencia reactiva al final de la respuesta de la regulación primaria:
Barra Tensión de Colapso (pu) Reserva de Q (MVAr)
PAN 115 (6002) 0.96 -21.40
PAN II 115 (6004) 0.95 -20.70
PAN 230 (6001) 0.91 -21.70
CHO 230 (6005) 0.91 -21.40
-100 -50 0 50 100 150 200 250 300 0.8 0.85 0.9 0.95 1 1.05
PAN-115 PAN2 - 115 PAN - 230 CHO - 230 VEL - 230
Los resultados indican algunos nodos del SIN con bajos voltajes, y de acuerdo a las curvas Q-V se ha podido verificar que el sistema cuenta con poca reserva reactiva para que el sistema sea capaz de soportar la contingencia; lo que requerirá acciones de control oportunas para retornar a los valores nominales de voltaje, como el uso de equipos de compensación, curvas PQ de los generadores y del arranque de unidades generadoras en reserva fría, si las medidas indicadas anteriormente no son suficientes se permite la desconexión de carga, según se establece en los criterios técnicos para la evaluación del desempeño del SIN, ante este tipo de contingencias.
C36 – Disparo del doble circuito de 230 kV Llano Sánchez - Panamá II
La pérdida de este doble circuito, en este caso, produce una redistribución del flujo de potencia proveniente del occidente del país. Dado a las condiciones presentadas para la época evaluada, se cuenta con poco soporte de reactivo en el centro de carga, lo cual se ve afectado ante la ocurrencia de esta contingencia, encontrándose que fue necesario evaluar la misma considerando la respuesta inercial del SIN. Los resultados del análisis de esta contingencia se muestran a continuación:
Violaciones de voltaje al final de la respuesta inercial del SIN:
BUSES WITH VOLTAGE GREATER THAN 1.0500:
BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) * NONE *
BUSES WITH VOLTAGE LESS THAN 0.9500:
BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) BUS# X-- NAME --X BASKV AREA V(PU) V(KV) 6001 PAN230 230.00 6 0.9416 216.58 6002 PAN115 115.00 6 0.9373 107.79 6003 PANII230 230.00 6 0.9471 217.83 6004 PANII115 115.00 6 0.9324 107.23 6005 CHO230 230.00 6 0.9424 216.76 6006 CHO115 115.00 6 0.9342 107.44 6018 CAC115 115.00 6 0.9372 107.78 6019 CVI115A 115.00 6 0.9253 106.41 6024 CHI115 115.00 6 0.9392 108.01 6027 LOC115A 115.00 6 0.9285 106.77 6032 MAR115A 115.00 6 0.9265 106.54 6036 SMA115 115.00 6 0.9359 107.62 6040 SFR115 115.00 6 0.9232 106.16 6047 CLA115 115.00 6 0.9332 107.32 6055 MOS115B 115.00 6 0.9337 107.37 6057 TOC115 115.00 6 0.9292 106.86 6103 COP230 230.00 6 0.9484 218.14 6105 PAM230 230.00 6 0.9426 216.79 6210 TIN115 115.00 6 0.9338 107.39 6211 PM115-9 115.00 6 0.9339 107.40 6230 CBA115 115.00 6 0.9261 106.51 6350 PM115-8 115.00 6 0.9320 107.18 6410 LBO115 115.00 6 0.9201 105.81
Violaciones de límite térmico al final de la respuesta inercial del SIN: BRANCH LOADINGS ABOVE 100.0 % OF RATING:
X--- FROM BUS ---X X--- TO BUS ---X RATING SET A RATING SET B RATING SET C BUS# X-- NAME --X BASKV AREA BUS# X-- NAME --X BASKV AREA CKT LOADING RATING PERCENT RATING PERCENT RATING PERCENT 6001 PAN230 230.00 6 6005 CHO230 230.00* 6 3A 231.8 193.0 120.1 193.0 120.1 366.0 63.3 6001 PAN230 230.00 6 6005 CHO230 230.00* 6 4A 231.8 193.0 120.1 193.0 120.1 366.0 63.3 6005 CHO230 230.00 6 6008 LSA230 230.00* 6 3B 234.4 193.0 121.4 193.0 121.4 366.0 64.0 6005 CHO230 230.00 6 6240 EHIG230 230.00* 6 4B 228.9 193.0 118.6 193.0 118.6 366.0 62.5 6008 LSA230 230.00 6 6240 EHIG230 230.00* 6 4C 244.3 193.0 126.6 193.0 126.6 366.0 66.7
Reserva de potencia reactiva al final de la respuesta inercial del SIN:
Barra Tensión de Colapso (pu) Reserva de Q (MVAr)
PAN 115 (6002) 0.65 -207.50
PAN II 115 (6004) 0.60 -194.40
PAN 230 (6001) 0.88 -99.00
CHO 230 (6005) 0.64 -246.00
De acuerdo a los resultados encontrados con la respuesta inercial del SIN (t=0+), el sistema aún se encuentra en un punto, donde mediante la implementación de esquemas automáticos de desconexión de carga, el sistema será capaz de restablecerse y llegar a un punto de operación seguro. Igualmente podemos observar sobrecargas en las líneas de transmisión 230-3A, 230-4A, 230-3B, 230-4B y 230-4C, dichas sobrecargas no sobrepasan la capacidad de emergencia de las mismas, se deberán realizar las operaciones necesarias para mitigar dichas sobrecargas según lo establecido en el Reglamento de Operación.