Tipos de nudos ó conexión

sen θ, se calcula de acuerdo al estado límite que rige la falla de la sección y el al tipo de nudo ó conexión y, como se indica en la sección 10.6.5.2 para perfiles circulares y la sección 10.6.5.3 para perfiles rectangulares HSS.

De acuerdo a la forma de transferencia de la carga los nudos en armaduras con perfiles HSS se pueden clasificar de la siguiente manera (ver fig. 10.6.14):

+e g

p q

133 a. Cuando la carga de penetración (Pr

b. Cuando la carga de penetración (P

senθ) en el miembro diagonal es equilibrada por el cortante en el miembro de la cuerda la conexión se clasifica como T ó Y. Si la diagonal es perpendicular a la cuerda es una conexión T en caso contrario es tipo Y.

r

c. Cuando la carga de penetración (P

senθ) en el miembro diagonal es esencialmente equilibrada (dentro del 20%) por cargas en otros miembros diagonales en el mismo lado de la conexión, será clasificada como K. Una conexión N puede ser considerada como un del tipo K en la cual una de las diagonales es perpendicular a la cuerda.

r

d. Cuando una conexión tiene más de dos miembros diagonales principales, ó los miembros diagonales en más de un plano, será clasificada como general o multiplanar.

senθ) es transmitida a lo largo del miembro de la cuerda y es equilibrada por miembros diagonales en el lado opuesto, la conexión será clasificada como tipo X.

e. Cuando los miembros diagonales transmiten parte de su carga como conexiones K y parte como T, Y ó X, la resistencia nominal será determinada por la interpolación en proporción de cada una en total.

(a) Conexión tipo “K” (b) Conexión tipo “Y” ó “T” (c) Conexión tipo “X” Fig. 10.6.14 Esquema de tipos de nudos ó conexiones de perfiles HSS en armaduras. 10.6.5.2 Perfiles circulares HSS

En las conexiones directas de perfiles circulares HSS se pueden presentar los siguientes modos de falla:

 Estado límite de plastificación de la cuerda.

 Estado límite de penetración por fluencia a cortante de cuerda.

En la fig. 10.6.15 se muestran las dimensiones que definen este tipo de conexión con su respectiva nomenclatura utilizada para definir la resistencia de estás conexiones.

Ø Ø P _P Separación Ø P P=0 Ø P Ø P

134

Fig. 10.6.15 Dimensiones conexión HSS perfiles circulares.

Las ecuaciones para el cálculo de la resistencia mostradas en el presente manual tienen las siguientes limitaciones de aplicabilidad:

10.6.5.2.1 Límites de aplicación:

1. Excentricidad de la unión: −0.55D≤ ≤e 0.25D, donde D es el diámetro de la cuerda y e es positiva fuera de las diagonales.

1. Ángulo de las diagonales: θ1,2

2. Esbeltez de la pared de la cuerda: la relación entre el diámetro y el espesor de la pared menor o igual a 50 (D/t ≤ 50 ) para conexiones T, Y y K; menor o igual a 40 para conexiones X

≥ 30°.

3. Esbeltez a tensión de la pared de la diagonal: la relación entre el diámetro y el espesor de la pared menor o igual que 50 (Db/tb

4. Esbeltez a compresión de la pared de la diagonal: la relación entre el diámetro y el espesor de la pared menor o igual que 0.05E/F

≤ 50).

y 5. Relación de ancho:

.

0.2<D

_b

/D≤1.0

en general, y

0.4≤D

_b

/D≤1.0

para conexiones K excéntricas.

6. Conexión excéntrica: si g es mayor o igual que la suma de los espesores de las paredes de las diagonales.

7. Conexión superpuesta:

25%≤O

_v

≤100%

, donde Ov

fig. 10.6.13

= (q/p) x 100%; p es la longitud proyectada de la superposición de diagonales sobre la cuerda; q es la longitud superpuesta medida a lo largo de la cara conectada de la cuerda bajo las dos diagonales (ver b). Para conexiones superpuestas, la mayor (o si son de igual diámetro, la más gruesa) diagonal es el que se considera conectada directamente a la cuerda.

8. Relación de espesor en diagonales para conexiones superpuestas: el espesor de la diagonal superpuesta debe ser menor o igual que el espesor de la diagonal a la que se superpone.

Db

θ

tb

t

g

D

+e

Db

θ

tb

D

1 2

135

9. Resistencia: 𝐹𝐹_𝑦𝑦 ≤ 3,600 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑡𝑡𝑐𝑐2 para cuerdas y diagonales. 10. Ductilidad: 𝐹𝐹_𝑦𝑦⁄ ≤ 0.8. 𝐹𝐹_𝑢𝑢

10.6.5.2.2 Estado límite de plastificación de la cuerda, FR = 0.90:: a. Para conexiones T y Y:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡2(3.1 + 15.6𝛽𝛽2)𝛾𝛾0.2𝑄𝑄𝑓𝑓 (10.6.22)

b. Para conexiones X:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡2�_{1 − 0.81𝛽𝛽� 𝑄𝑄}5.7 𝑓𝑓 (10.6.23)

c. Para conexiones K:

Para diagonal en compresión:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡2[2.0 + 11.33(𝐷𝐷𝑏𝑏⁄ )]𝑄𝑄𝐷𝐷 𝑘𝑘𝑄𝑄𝑓𝑓 (10.6.24)

Para diagonal en tensión:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = (𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃)𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑑𝑘𝑘𝑑𝑑𝑛𝑛𝑑𝑑𝑑𝑑 𝑒𝑒𝑛𝑛 𝑡𝑡𝑑𝑑𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐𝑒𝑒𝑠𝑠𝑑𝑑 ó𝑛𝑛 (10.6.25)

donde,

Fy esfuerzo de fluencia mínimo especificado de la cuerda; t espesor de la cuerda;

β relación entre el diámetro de la diagonal y el de la cuerda = Db/D; γ relación entre la mitad del diámetro y el espesor de la pared = D/2t; θ ángulo agudo entre diagonal y cuerda, en grados;

D diámetro exterior de la cuerda;

Db diámetro exterior diagonal en compresión; Qf parámetro de interacción de esfuerzo; y Qg parámetro geométrico.

El parámetro de interacción de esfuerzo, Qf, se obtiene como sigue: Cuando la cuerda está en tensión:

1

f

Q = (10.6.26)

Cuando la cuerda está en compresión:

(

)

1.0 0.3 1

f

Q = − U +U (10.6.27)

donde,

136 El factor U se obtiene con la siguiente ecuación:

𝑈𝑈 = � 𝑃𝑃𝑈𝑈 𝐴𝐴𝑘𝑘𝐹𝐹𝑦𝑦+

𝑀𝑀𝑈𝑈

𝑆𝑆𝐹𝐹𝑦𝑦� (10.6.28)

donde,

PU fuerza axial para carga de diseño factorizada; para conexiones K, Pr se debe considerar en el lado de la unión que tiene el menor esfuerzo de compresión (menor U);

MU momento de flexión carga de diseño factorizada; Ag área bruta de la cuerda;

Fy esfuerzo de fluencia de cuerda; y

S módulo de sección elástico en la cuerda.

El parámetro geométrico, Qg, se obtiene con la siguiente ecuación: 1.2 0.2 0.5 1.33

0.024

1

1

g g t

Q

e

γ

γ

_{ } −    









=

+





+





(10.6.29) donde,

γ relación entre la mitad del diámetro y el espesor de la pared (D/2t) de la cuerda; g espacio entre los elementos diagonales en conexiones K excéntricas, sin tomar en

cuenta la soldadura. Para diagonales separadas es positivo, para diagonales traslapadas es negativo;

e excentricidad de la conexión; y t espesor de la cuerda.

10.6.5.2.3 Estado límite de penetración por fluencia a cortante, FR = 0.95: Para todos los tipos de conexiones, la resistencia a penetración será igual a:

𝑃𝑃𝑁𝑁 = 0.6𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡𝑡𝑡𝐷𝐷𝑏𝑏�1 + 𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃_{2𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛}2 _{𝜃𝜃 �} (10.6.30)

donde,

Fy esfuerzo de fluencia mínimo especificado de la cuerda; t espesor de la cuerda;

Db diámetro exterior diagonal en compresión; y θ ángulo agudo entre diagonal y cuerda, en grados.

137 10.6.5.3 Perfiles rectangulares HSS

En las conexiones directas de perfiles rectangulares HSS se pueden presentar los siguientes modos de falla:

 Estado límite de plastificación de la cuerda.

 Estado límite de penetración por fluencia a cortante de cuerda.  Pandeo o fluencia local de las paredes laterales de cuerda.  Fluencia ó ruptura por tensión de elemento del alma o soldadura.  Pandeo local elemento del alma en compresión.

 Falla por fluencia a cortante zona de la cuerda entre elementos del alma.

En la fig. 10.6.16 se muestran las dimensiones que definen este tipo de conexión con su respectiva nomenclatura utilizada para definir la resistencia de estás conexiones.

Fig. 10.6.16 Dimensiones conexión perfil HSS rectangular.

Las ecuaciones para el cálculo de la resistencia mostradas en el presente manual tienen las siguientes limitaciones de aplicabilidad:

10.6.5.3.1 Límites de aplicación

1. Excentricidad de la unión: −0.55H ≤ ≤e 0.25H, donde H es la profundidad de la cuerda y e es positiva fuera de las diagonales.

2. Ángulo de las diagonales: θ1,2 ≥ 30°.

3. Esbeltez de la pared de la cuerda: la relación entre el ancho total y el espesor de la pared menor o igual a 35 (B/t ≤ 35) para conexiones T, Y, X y K excéntricas; menor o igual a 30 (B/t ≤ 30) para conexiones K superpuestas.

4. Esbeltez de la diagonal en tensión: la relación entre el ancho total y el espesor de la pared menor o igual que 35 (B/t ≤ 35).

b b b 1 2 b b b H H H B

θ

t t B g +e H B

θ

t B

138

5. Esbeltez de la diagonal en compresión: la relación entre el ancho total y el espesor de la pared menor o igual que 1.25(E/Fyb)0.5 y además menor que 35 para conexiones T, Y, X y K excéntricas; menor o igual que 1.1(E/Fyb)0.5

6. Relación de ancho: La relación entre el ancho total de la pared de la diagonal y el ancho total de la pared de la cuerda mayor o igual que 0.25 (Bb/B ≥ 0.25) para conexiones T, Y, X y K superpuestas; mayor o igual que 0.35 (Bb/B ≥ 0.35) para conexiones K excéntricas.

para conexiones K superpuestas.

7. Relación de aspecto: 0.5≤relación entre la profundidad y el ancho ≤ 2.0.

8. Conexión superpuesta:

25%≤O

v

≤100%

, donde Ov = (q/p) x 100%; p es la longitud proyectada de la superposición de diagonales sobre la cuerda; q es la longitud superpuesta medida a lo largo de la cara conectada de la cuerda bajo las dos diagonales. Para conexiones superpuestas, la mayor (o si son de igual ancho, la más gruesa) diagonal es el que se considera conectada directamente a la cuerda.

9. Relación de ancho en diagonales para conexiones superpuestas: la relación entre el ancho total de la pared de la diagonal superpuesta y el ancho total de la pared de la diagonal a la que se superpone mayor o igual que 0.75.

10. Relación de espesor en diagonales para conexiones superpuestas: el espesor de la diagonal superpuesta debe ser menor o igual que el espesor de la diagonal a la que se superpone.

11. Resistencia: 𝐹𝐹_𝑦𝑦 ≤ 3,600 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑡𝑡𝑐𝑐2 para cuerdas y diagonales. 12. Ductilidad: 𝐹𝐹_𝑦𝑦⁄ ≤ 0.8. 𝐹𝐹_𝑢𝑢

Además de los límites definidos anteriormente, se aplicarán los siguientes para conexiones K con separación:

1.

B

_b

/B≥0.1+γ

/ 50

2.

β

_eff ≥0.35

3.

ζ

≥0.5 1

(

−

β

_eff

)

4. Espacio: g mayor o igual que la suma de los espesores de las paredes de la diagonal. 5. El menor Bb debe ser mayor que 0.63 veces el mayor Bb.

donde,

Bb ancho de diagonal; B ancho de cuerda:

βef relación de ancho efectivo, igual a la suma del perímetro de la cuerda entre ocho veces el ancho de la cuerda; y

ζ relación de separación, igual a la distancia de separación de las diagonales entre el acho de la cuerda (g/B).

139 10.6.5.3.2 Estado límite de plastificación de la cuerda:

a. Para conexiones T, Y y X, FR = 1.00:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡2�_{1 − 𝛽𝛽 +}2𝜂𝜂 4

1 − �𝛽𝛽� 𝑄𝑄𝑓𝑓 (10.6.31)

Este estado límite no necesita ser revisado cuando β > 0.85 b. Para conexiones K con separación, FR = 0.90:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡2�9.8𝛽𝛽𝑒𝑒𝑓𝑓�𝛾𝛾�𝑄𝑄𝑓𝑓 (10.6.32)

donde,

Fy esfuerzo de fluencia mínimo especificado de la cuerda; t espesor de la cuerda;

β relación entre el ancho total de la diagonal y el de la cuerda (Bb/B), para conexiones K será igual a la suma de los perímetros de los dos miembros diagonales dividido entre ocho veces el ancho de la cuerda;

η parámetro de longitud de aplicación de la carga, la relación entre la longitud de contacto de la diagonal con la cuerda en el plano de la conexión y el ancho de la cuerda (N/B), donde N = Hb/senθ;

θ ángulo agudo entre diagonal y cuerda, en grados;

B ancho total del miembro rectangular principal HSS (cuerda), medido a 90º del plano de la conexión;

Bb ancho total del miembro rectangular diagonal HSS, medido a 90º del plano de la conexión;

Hb altura total del miembro rectangular diagonal HSS, medida en el plano de la conexión; γ relación entre la mitad del ancho y el espesor de la pared (B/2t); y

Qf parámetro de interacción de esfuerzo, que se obtiene como sigue: Cuando la cuerda está en tensión:

1

f

Q = (10.6.33)

Cuando la cuerda está en compresión:

0.4

1.3

1

f

U

Q

β

=

−

≤

(10.6.34) donde,

U es la relación entre los esfuerzos en la cuerda y el esfuerzo resistente. El factor U se obtiene con la siguiente ecuación:

140 𝑈𝑈 = � 𝑃𝑃𝑈𝑈 𝐴𝐴𝑘𝑘𝐹𝐹𝑦𝑦+ 𝑀𝑀𝑈𝑈 𝑆𝑆𝐹𝐹𝑦𝑦� (10.6.35) donde,

PU fuerza axial para carga de diseño factorizada; para conexiones K, Pr se debe considerar en el lado de la unión que tiene el menor esfuerzo de compresión (menor U) MU momento de flexión carga de diseño factorizada;

Ag área bruta de la cuerda;

Fy esfuerzo de fluencia de cuerda; y

S módulo de sección elástico en la cuerda.

10.6.5.3.3 Estado límite de penetración por fluencia a cortante, FR = 0.95: a. Para conexiones T, Y y X:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 0.6𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡𝑡𝑡�2𝜂𝜂 + 2𝛽𝛽𝑒𝑒𝑑𝑑𝑐𝑐� (10.6.36)

Este estado límite no necesita ser revisado cuando 𝛽𝛽 > (1 − 1 𝛾𝛾⁄ ) ni cuando β < 0.85 y B/t ≥ 10. b. Para conexiones K con separación:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 0.6𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡𝑡𝑡�2𝜂𝜂 + 𝛽𝛽 + 𝛽𝛽𝑒𝑒𝑑𝑑𝑐𝑐� (10.6.37)

Este estado límite no necesita ser revisado si Bb < (B-2t) ó la diagonal no es cuadrada. donde,

Fy esfuerzo de fluencia mínimo especificado de la cuerda; t espesor de la cuerda;

β relación entre el ancho total de la diagonal y el de la cuerda (Bb/B), para conexiones K será igual a la suma de los perímetros de los dos miembros diagonales dividido entre ocho veces el ancho de la cuerda;

βeop parámetro de penetración exterior efectiva; = 5𝛽𝛽/𝛾𝛾 ≤ 𝛽𝛽

η parámetro de longitud de aplicación de la carga, la relación entre la longitud de contacto de la diagonal con la cuerda en el plano de la conexión y el ancho de la cuerda (N/B), donde N = Hb/senθ;

γ relación entre la mitad del ancho y el espesor de la pared (B/2t); θ ángulo agudo entre diagonal y cuerda, en grados; y

B ancho total del miembro rectangular principal HSS (cuerda), medido a 90º del plano de la conexión.

10.6.5.3.4 Estados límites de resistencia paredes laterales de cuerda:

Este estado límite no necesita ser revisado a menos que el miembro de la cuerda y el miembro de la diagonal tengan el mismo ancho (β = 1.0).

141

La resistencia de la pared lateral para diagonales en tensión será tomada como la resistencia a la fluencia local de la pared lateral. Cuando las diagonales están en compresión será tomada como la menor de la resistencia a la fluencia local ó la resistencia al aplastamiento local de la pared lateral. Para conexiones en X, con ángulos menores a 90º, se debe hacer una revisión adicional de falla por cortante de la pared lateral de la cuerda.

a. Para el estado límite de fluencia local, FR = 1.00:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡(5𝑘𝑘 + 𝑁𝑁) (10.6.38)

b. Para el estado límite de aplastamiento local, en conexiones T y Y, FR = 0.75:

𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = 1.6𝑡𝑡2�1 +_{𝐻𝐻 − 3𝑡𝑡� ��𝐸𝐸𝐹𝐹}3𝑁𝑁 𝑦𝑦� 𝑄𝑄𝑓𝑓 (10.6.39)

c. Para el estado límite de aplastamiento local, en conexiones X, FR = 0.90: 𝑃𝑃𝑁𝑁𝑠𝑠𝑒𝑒𝑛𝑛 𝜃𝜃 = � 48𝑡𝑡

3

𝐻𝐻 − 3𝑡𝑡� ��𝐸𝐸𝐹𝐹𝑦𝑦� 𝑄𝑄𝑓𝑓 (10.6.40) donde,

k radio exterior de la esquina del HSS, que es permitido sea tomado como 1.5t si es desconocido; y

N longitud de apoyo de la carga, medida paralela al eje del miembro principal HSS, Hb/senθ.

10.6.5.3.5 Estado límite de fluencia local debido a distribución de la carga desigual, FR = 0.95: a. Para conexiones T, Y y X:

𝑃𝑃𝑁𝑁 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑡𝑡𝑏𝑏(2𝐻𝐻𝑏𝑏+ 2𝑏𝑏𝑒𝑒𝑑𝑑𝑑𝑑 − 4𝑡𝑡𝑏𝑏) (10.6.41) Este límite no necesita ser revisado cuando β < 0.85

b. Para conexiones K con separación:

𝑃𝑃𝑁𝑁 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑡𝑡𝑏𝑏(2𝐻𝐻𝑏𝑏+ 𝑡𝑡𝑏𝑏+ 𝑏𝑏𝑒𝑒𝑑𝑑𝑑𝑑 − 4𝑡𝑡𝑏𝑏) (10.6.42)

Este estado límite solamente necesita ser revisado si la diagonal no es cuadrada o B/t < 15. c. Para conexiones K con traslape:

Para diagonal superpuesta con 25% ≤ Ov < 50%,

𝑃𝑃𝑁𝑁= 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑑𝑑𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑[(𝑂𝑂𝑣𝑣⁄ )(2𝐻𝐻50 𝑏𝑏𝑑𝑑 − 4𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑) + 𝑏𝑏𝑒𝑒𝑑𝑑𝑑𝑑 + 𝑏𝑏𝑒𝑒𝑑𝑑𝑣𝑣] (10.6.43)

Para diagonal superpuesta con 50%≤ Ov < 80%,

𝑃𝑃𝑁𝑁= 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑑𝑑𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑(2𝐻𝐻𝑏𝑏𝑑𝑑 − 4𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑 + 𝑏𝑏𝑒𝑒𝑑𝑑𝑑𝑑 + 𝑏𝑏𝑒𝑒𝑑𝑑𝑣𝑣) (10.6.44)

142

𝑃𝑃𝑁𝑁 = 𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑑𝑑𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑(2𝐻𝐻𝑏𝑏𝑑𝑑 − 4𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑 + 𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑 + 𝑏𝑏𝑒𝑒𝑑𝑑𝑣𝑣) (10.6.45)

Para diagonal en la que se superpone, la resistencia será igual a la de la diagonal superpuesta, ver casos anteriores, multiplicada por el factor:

�𝐴𝐴𝑏𝑏𝑏𝑏𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑏𝑏⁄𝐴𝐴𝑏𝑏𝑑𝑑𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑑𝑑� ≤ 1.0 (10.6.46)

donde,

beoi ancho efectivo de la cara soldada de la diagonal a la cuerda; = [10 (𝑡𝑡 𝑡𝑡⁄ ⁄ )]��𝐹𝐹𝑦𝑦𝑡𝑡� 𝐹𝐹� 𝑦𝑦𝑏𝑏𝑑𝑑𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑�𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑 ≤ 𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑

beov ancho efectivo de la cara soldada de la diagonal a la diagonal superpuesta; = �10 �𝑡𝑡⁄ 𝑏𝑏𝑏𝑏⁄ �𝑡𝑡𝑏𝑏𝑏𝑏 ���𝐹𝐹𝑦𝑦𝑏𝑏𝑏𝑏𝑡𝑡𝑏𝑏𝑏𝑏� 𝐹𝐹� 𝑦𝑦𝑏𝑏𝑑𝑑𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑�𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑 ≤ 𝑡𝑡𝑏𝑏𝑑𝑑

Bbi ancho total de la diagonal superpuesta;

Bbj ancho total de la diagonal en la que se superpone;

Fybi esfuerzo de fluencia mínimo especificado de la diagonal superpuesta;

Fybj esfuerzo de fluencia mínimo especificado de la diagonal en la que se superpone; Hbi profundidad total de la diagonal superpuesta;

tbi espesor de la diagonal superpuesta;

tbj espesor de la diagonal en la que se superpone; Abi área transversal de la diagonal superpuesta; y

Abj área transversal de la diagonal en la que se superpone.

10.6.5.3.6 Estado límite de fluencia a cortante zona de la cuerda entre diagonales:

Para el estado límite de fluencia por cortante del espacio de la cuerda entre diagonales, la resistencia disponible será revisada de acuerdo a la sección 10.4.2.4 (resistencia a cortante). Este estado límite solamente necesita ser revisado si la cuerda no es cuadrada.

10.6.5.3.7 Longitud efectiva soldaduras en las diagonales

La no uniformidad en la transferencia de la carga a lo largo de la línea de la soldadura puede ser considerada limitando la longitud efectiva total, Le, de la soldadura a penetración y de filete en los perfiles rectangulares HSS, como sigue:

a. En conexiones T, Y y X: Para θ ≤ 50°

(

_{) (}

₎

2

1.2

1.2

sen

b b e b b

H

t

L

B

t

θ

−

=

+

−

(10.6.47) Para θ ≥ 60°

(

)

2

1.2

sen

b b e

H

t

L

θ

−

=

(10.6.48)

143

b. En conexiones K excéntricas, alrededor de cada diagonal: Para θ ≤ 50°

(

_{) (}

₎

2

1.2

2

1.2

sen

b b e b b

H

t

L

B

t

θ

−

=

+

−

(10.6.49) Para θ ≥ 60°

(

_{) (}

₎

2

1.2

1.2

sen

b b e b b

H

t

L

B

t

θ

−

=

+

−

(10.6.50)

En ambos casos se usará una interpolación lineal para valores de θ entre 50º y 60º en el cálculo de Le.

In document 01 Manual Naves Industriales CFE-Recomendaciones.pdf (página 176-187)