DISEÑO DE VIGAS TEE DE CONCRETO REFORZADO ACI 318-19

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4 pag.

DISEÑO DE VIGAS TEE DE CONCRETO REFORZADO ACI 318-19

A) Materiales

Concreto f'_c≔280 ――⋅ kgf cm²

Esfuerzo de Fluencia f_y≔4200 ――⋅ kgf cm²

Módulo de elasticidad E_s^≔29000ksi B) Dimensiones

Sección Típica Ancho Patín b_f≔100cm

Altura h≔85 cm

Ala hf≔15cm

Alma b_w≔25cm

Recubrimiento r≔6 cm

(al centroide de las barras Longitudinales)

SOLICITACIONES DE MOMENTOS, CORTE Y TORSIÓN

M_{u_pos} ((tonnef m⋅ ))

42.18

M_{u_neg} ((tonnef m⋅ ))

56.06

V_u ((tonnef))

18.74

T_u ((tonnef m⋅ ))

1.5

DISEÑO A FLEXIÓN

1. CALCULO DEL ÁREA DE ACERO

Tipo de Diseño a Momento Positivo Tipo de Diseño a Momento Negativo

=

Diseño_realizado1 “Simple Armado” Diseño_realizado2=“Simple Armado”

Refuerzo de Acero a Momento Positivo Refuerzo de Acero a Momento Negativo

A'_s1=0cm²

=

A_sc2 20.68cm²

A_sc1=14.36cm²

= A'_s2 0cm²

Resumen de Diseño:

Refuerzo Refuerzo a M_pos Refuerzo a M_neg Refuerzo Mínimo Refuerzo Requerido

Superior A'_s1=0cm² A_sc2=20.68cm² A_smin2=13.17cm² A_s2=20.68cm² Inferior A_sc1=14.36 cm² A'_s2=0cm² A_smin1=6.58cm² A_s1=14.36cm² Limite máximo de Refuerzo de Acero (ACI 9.6.1.2)

Momento Positivo Verificacion_1=“No supera el Limete ok..”

Momento Negativo Verificacion_2=“No supera el Limete ok..”

2. CAPACIDAD DE LA SECCIÓN POR FLEXIÓN Disposición de Refuerzo

d1=Diámetro en los bordes n1= Número de Barras

Acero

Superior Inferior

d₁ ((mm))

20 20

n₁

2 2

d₂ ((mm))

25 20

n₂

3 3

d2=Diámetro barras centrales n2= Número de Barras

Verificación de Refuerzo Dispuesto

Superior=“Ok..” A_{s_2}=21.009cm² Inferior=“Ok..” A_{s_1}=15.71cm²

Verificación de Capacidad a Momento Positivo

Momento Resistente Momento Solicitante ϕM_n=46.084tonnef m⋅ > M_{u_pos}=42.18 tonnef m⋅

ratio=0.915

=

Verificacion_3 “LA SECCION FUE DISEÑADA CORRECTAMENTE, OK”

=

Verificacion_4 “No cumple espaciamiento minimo ACI 25.2”

Verificación de Capacidad a Momento Negativo

Momento Resistente Momento Solicitante ϕM_n=56.85tonnef m⋅ > M_{u_neg}=56.06 tonnef m⋅

ratio=0.986

=

Verificacion_6 “LA SECCION FUE DISEÑADA CORRECTAMENTE, OK”

=

Verificacion_7 “Cumple el espaciamiento minimo (ACI 25.2)”

DISEÑO A CORTE

1. Datos de Diseño:

Acero de refuerzo transversal f_yt≔4200 ――kgf cm² Coeficiente de Minoración (ACI 21.2) ϕ_c≔0.75

Cortante Solicitante V_u=18.74 tonnef Carga Axial en la Viga, Compresión (+) Nu≔0tonnef

Factor de concreto λ 1≔

Disposición de Refuerzo

dv= Diámetro del Estribo

Acero

Corte d_v ((mm))

8 n_r

2 s ((cm))

25

nr= Número de Ramas s=Separación de Estribos

2. RESULTADOS DE DISEÑO

Capacidad por Corte Cortante Solicitante

ϕ_cV_n=23.143tonnef V_u=18.74tonnef

Relación de Av/s Refuerzo Corte Mínimo

A_v=0.023 ――cm²

cm A_vmin=0.021 ――cm² cm

Separación Máxima

S_max=39.5cm

Verificacion_8=“Cumple, no supera el limete maximo ok..”

=

Verificacion_9 “OK, la separacion "S", es correcta!”

DISEÑO A TORSIÓN

1. Datos de Diseño:

Acero de refuerzo transversal f_yt≔4200 ――kgf cm² Coeficiente de Minoración (ACI 21.2) ϕ_t≔0.75

Torsor Ultimo Solicitante T_u=1.5tonnef m⋅ Recubrimiento al estribo r_estribo≔4cm

θ≔45° Factor de concreto liviano λ 1≔

Carga Axial en la Viga, Compresión (+) Nu≔0.0tonnef 2. RESULTADOS:

Umbral de Torsión Torsión de Crítico T_th=1.267tonnef m⋅ T_cr=5.066tonnef m⋅

ϕT_th=0.95tonnef m⋅ ϕT_cr=3.8tonnef m⋅ Verificación de refuerzo por torsión:

=

Verificacion_10 “Si se Requiere Refuerzo por Torsion”

Verificación de la Sección:

=

‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾

⎛ +

⎜⎝――V_u b_w⋅d

⎞⎟

⎠

2 ⎛

⎜⎝――――T_u⋅P_h 1.7 A⋅ _oh²

⎞⎟

⎠

2

14.302 ――kgf

cm² < ϕ_c⋅⎛ =

⎜⎝――V_c +

b_w⋅d 2⋅ ‾‾‾‾‾‾‾‾

f'_c⋅――kgf cm²

⎞⎟

⎠ 31.751 ――kgf cm²

Verificacion_11=“Sección adecuada”

y Refuerzo Adicional por Torsión

Longitudinal Al=13.03cm²

Transversal A_t=0.021 ――cm² cm y Refuerzo Mínimo por Torsión

Longitudinal A_lmin=13.03cm² Transversal A_tmin=0.02 ――cm²

cm

y Máximo espaciamiento del refuerzo

transversal para torsión s_tmax=23.1cm